材料成型及控制工程畢業(yè)設(shè)計-壓板沖壓工藝與模具設(shè)計

1、<p><b>　　本科畢業(yè)論文</b></p><p><b>　　（20 屆）</b></p><p>　　壓板沖壓工藝與模具設(shè)計</p><p><b>　　誠信聲明 </b></p><p>　　本人鄭重聲明：本論文及其研究工作是本人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下獨立完

2、成的，在完成論文時所利用的一切資料均已在參考文獻中列出。</p><p>　　本人簽名： 年 月 日</p><p>　　壓板沖壓工藝與模具設(shè)計</p><p>　　摘要：根據(jù)壓板零件的用途和結(jié)構(gòu)特點，對產(chǎn)品進行了沖壓成型工藝分析和經(jīng)濟型分析，從而確定工藝方案，采用及進模。模具采用并列雙側(cè)刃，保證零件的外形尺寸；采用活

3、動彎曲凸模結(jié)構(gòu)，解決了零件一次彎曲成型和切斷過程中可能產(chǎn)生的質(zhì)量問題。根據(jù)零件圖的設(shè)計要求，進行沖壓工藝分析，制定工藝方案，編制零件的加工工藝過程卡。本設(shè)計內(nèi)容還包括：排樣圖設(shè)計，總的沖壓力計算機壓力中心計算，刃口尺寸計算，彈簧、橡膠件的計算和選用，凸、凹?；蛲埂寄＝Y(jié)構(gòu)設(shè)計以及其他沖模零件的設(shè)計，繪制模具裝配圖和工作零件圖介紹了模具的結(jié)構(gòu)特點、工作過程和設(shè)計要點。實際生產(chǎn)應(yīng)用表明，該模具結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠生產(chǎn)效率高，取得了較好的經(jīng)濟效

4、益。</p><p>　　關(guān)鍵詞：壓板，及進模，沖孔，切斷，彎曲</p><p>　　Pressure plate stamping process and die design</p><p>　　Abstract: According to the structural characteristics of the purpose and clamp parts

5、, stamping forming process of product analysis and economical analysis, so as to determine the processing plan, use and into the mold. Mold the side-by-side blade on both sides, to ensure the appearance of parts size; Us

6、ing activity bending punch structure, solve the parts once may be produced in the process of bending forming and cutting quality problem. According to the design requirements of part drawing, stam</p><p>　　K

7、eywords: plate, and progressive die, punching, cutting</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　1 前 言1</p><p>　　1.1 本課題的主要意義與內(nèi)容1</p><p>　　1.1.1 意義1</p>

8、<p>　　1.1.2 內(nèi)容1</p><p>　　1.2 沖壓技術(shù)的發(fā)展及應(yīng)用1</p><p>　　1.2.1沖壓成形理論及沖壓工藝2</p><p>　　1.2.2沖模是實現(xiàn)沖壓生產(chǎn)的基本條件2</p><p>　　1.2.3沖壓設(shè)備和沖壓生產(chǎn)自動化方面3</p><p>　　1.3 模

9、具發(fā)展現(xiàn)狀3</p><p>　　1.3.1國內(nèi)情況3</p><p>　　1.3.2國外情況4</p><p>　　2 工 藝 性 分 析5</p><p>　　2.1 零件圖及要求5</p><p>　　2.2 零件的工藝綜合分析5</p><p>　　2.2.1零件的經(jīng)

10、濟性分析5</p><p>　　2.2.2 沖壓工藝性分析6</p><p>　　2.3 沖壓工藝方案的分析與確定6</p><p>　　3 工 藝 計 算8</p><p>　　3.1 零件展開長度的計算8</p><p>　　3.1.1零件展開圖9</p><p>　　3

11、.2 裁板方案9</p><p>　　3.2.1條料寬度9</p><p>　　3.2.2 送料步距9</p><p>　　3.2.3 裁板方案的確定10</p><p>　　3.3 零件排樣圖設(shè)計11</p><p>　　3.4 沖壓力計算12</p><p>　　3.4

12、.1 沖Φ5.5工序12</p><p>　　3.4.2 沖兩個1.2×23的長方形孔工序14</p><p>　　3.4.3 沖兩個1.6×17.2孔工序15</p><p>　　3.4.4 彎曲工序16</p><p>　　3.4.5 切斷1.2×10工序17</p><p>

13、;　　3.5 壓力機的選用及壓力中心的計算18</p><p>　　3.5.1 壓力機的選用18</p><p>　　3.5.2 模具壓力中心的確定19</p><p>　　4 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計20</p><p>　　4.1 模具結(jié)構(gòu)形式的選擇20</p><p>　　4.1.1 模具類型20&l

14、t;/p><p>　　4.1.2 卸料裝置20</p><p>　　4.1.3 定位裝置20</p><p>　　4.1.4 模架形式選取20</p><p>　　4.2 模具零件的選取21</p><p>　　4.2.1 矩形凹模板的選取21</p><p>　　4.2.2 凸模固定

15、板的選取21</p><p>　　4.2.3上下墊板的選取21</p><p>　　4.2.4 橡膠的選取與計算21</p><p>　　4.2.5 模架尺寸的選取22</p><p>　　4.2.6 導(dǎo)柱導(dǎo)套的選取22</p><p>　　4.2.7 模柄的選取22</p><p>

16、;　　5 模具工作部分尺寸的計算23</p><p>　　5.1 沖Φ5.5孔凸凹模的刃口尺寸的確定23</p><p>　　5.1.1沖Φ5.5孔凸模設(shè)計24</p><p>　　5.2 沖1.2×23的長方形孔的凸凹模刃口尺寸的確定25</p><p>　　5.2.1尺寸1.2凸凹模刃口尺寸25</p&

17、gt;<p>　　5.2.2尺寸23凸凹模刃口尺寸25</p><p>　　5.2.3 沖1.2×23孔凸模設(shè)計26</p><p>　　5.3 側(cè)刃的刃口尺寸的確定27</p><p>　　5.3.1尺寸1.6凸凹模刃口尺寸27</p><p>　　5.3.2尺寸17.2凸凹模刃口尺寸27</p&

18、gt;<p>　　5.3.3 側(cè)刃設(shè)計28</p><p>　　5.4 彎曲部分刃口尺寸的確定29</p><p>　　5.4.1彎曲凸凹模的設(shè)計29</p><p>　　5.5 切斷 1.2×10刃口尺寸的確定30</p><p>　　5.5.1尺寸1.2凸凹模刃口尺寸30</p><

19、;p>　　5.5.2 尺寸10凸凹模刃口尺寸31</p><p>　　5.5.3切斷凸模設(shè)計31</p><p>　　5.6 壓力機的校核32</p><p>　　5.6.1壓力機技術(shù)參數(shù)的校核32</p><p>　　6 模具結(jié)構(gòu)圖34</p><p>　　6.1 模具結(jié)構(gòu)34</p&g

20、t;<p>　　6.2模具的工作過程35</p><p><b>　　結(jié) 論36</b></p><p><b>　　參考文獻37</b></p><p><b>　　致 謝38</b></p><p><b>　　1 前 言</b>

21、;</p><p>　　1.1本課題的主要意義與內(nèi)容</p><p><b>　　1.1.1 意義</b></p><p>　　本課題主要研究的是沖孔、彎曲、切斷級進模的設(shè)計。該課題是來源于實際，零件結(jié)構(gòu)典型，使用量大，難度適中。本課題在分析零件結(jié)構(gòu)特征的基礎(chǔ)上，優(yōu)化設(shè)計模具，采用多工序級進模。緊密結(jié)合生產(chǎn)實際的課題，對學(xué)生了解和掌握沖壓模具制

22、品生產(chǎn)過程、模具設(shè)計，提高工程設(shè)計和解決實際問題的能力，具有很重要的意義。經(jīng)過本模具的設(shè)計后，能較好的掌握沖壓模具的設(shè)計流程和方法，使其具備一定的沖壓模具設(shè)計能力，為以后走入工廠打下良好的基礎(chǔ)。</p><p>　　級進模是在壓力機一次沖程中，在有規(guī)律排列的幾個工位上分別完成一部分沖裁工序，在最后工序沖出完整工件。因為級進模是連續(xù)沖壓，生產(chǎn)過程中相當(dāng)于每次沖程沖制一個工件，故生產(chǎn)效率高。級進模沖裁可以減少模具數(shù)量

23、，操作方便安全，便于實現(xiàn)沖壓生產(chǎn)自動化。但它在定位中產(chǎn)生的累計誤差會影響工件精度，因此級進模多用于生產(chǎn)批量大，精度要求不高，需要多工序沖裁的小零件加工。</p><p><b>　　1.1.2 內(nèi)容 </b></p><p>　　根據(jù)零件圖的設(shè)計要求，進行沖壓工藝分析，制定工藝方案，編制零件的加工工藝過程卡。設(shè)計內(nèi)容還包括：排樣圖設(shè)計，總的沖壓力計算機壓力中

24、心計算，刃口尺寸計算，彈簧、橡膠件的計算和選用，凸、凹模或凸、凹模結(jié)構(gòu)設(shè)計以及其他沖模零件的設(shè)計，繪制模具裝配圖和工作零件圖。編寫畢業(yè)設(shè)計說明書。</p><p>　　1.2沖壓技術(shù)的發(fā)展及應(yīng)用 </p><p>　　沖壓成形作為現(xiàn)代工業(yè)中一種十分重要的加工方法，用以生產(chǎn)各種板料零件,具有很多獨特的優(yōu)勢，其成形件具有自重輕、剛度大、強度高、互換性好、成本低、生產(chǎn)過程便于實現(xiàn)機械自

25、動化及生產(chǎn)效率高等優(yōu)點，是一種其它加工方法所不能相比和不可替代的先進制造技術(shù)。在制造業(yè)中具有很強的競爭力，被廣泛應(yīng)用于汽車、能源、機械、信息、航空航天、國防工業(yè)和日常生活的生產(chǎn)之中。 </p><p>　　在吸收了力學(xué)、數(shù)學(xué)、金屬材料學(xué)、機械科學(xué)以及控制、計算機技術(shù)等方面的知識后，已經(jīng)形成了沖壓學(xué)科的成形基本理論。以沖壓產(chǎn)品為龍頭，以模具為中心，結(jié)合現(xiàn)代先進技術(shù)的應(yīng)用，在產(chǎn)品的巨大市場需求刺激和推動下，

26、沖壓成形技術(shù)在國民經(jīng)濟發(fā)展、實現(xiàn)現(xiàn)代化和提高人民生活水平方面發(fā)揮著越來越重要的作用。 </p><p>　　近幾十年來，沖壓技術(shù)有了飛速的發(fā) 展，它不僅表現(xiàn)在許多新工藝與新技術(shù)在生產(chǎn)的廣泛應(yīng)用上，如：旋壓成形、軟模具成形、高能率成形等，更重要的是人們對沖壓技術(shù)的認識與掌握的程度有了質(zhì)的飛躍。 </p><p>　　現(xiàn)代沖壓生產(chǎn)是一種大規(guī)模繼續(xù)作業(yè)的制造方式，由

27、于高新技術(shù)的參與和介入，沖壓生產(chǎn)方式由初期的手工操作逐步進化為集成制造。生產(chǎn)過程逐步實現(xiàn)機械化、自動化、并且正在向智能化、集成化的方向發(fā)展。實現(xiàn)自動化沖壓作業(yè)，體現(xiàn)安全、高效、節(jié)材等優(yōu)點，已經(jīng)是沖壓生產(chǎn)的發(fā)展方向其主要表現(xiàn)和發(fā)展方向如下: </p><p>　　1.2.1沖壓成形理論及沖壓工藝</p><p>　　沖壓成形理論的研究是提高沖壓技術(shù)的基礎(chǔ)。目前，國內(nèi)外對沖壓成形理論

28、的研究非常重視，在材料沖壓性能研究、沖壓成形過程應(yīng)力應(yīng)變分析、板料變形規(guī)律研究及坯料與模具之間的相互作用研究等方面均取得了較大的進展。特別是隨著計算機技術(shù)的飛躍發(fā)展和塑性變形理論的進一步完善。 </p><p>　　1.2.2沖模是實現(xiàn)沖壓生產(chǎn)的基本條件</p><p>　　在沖模的設(shè)計制造上,目前正朝著以下兩方面發(fā)展:一方面,為了適應(yīng)高速、自動、精密、安全等大批量現(xiàn)代生產(chǎn)的需要

29、，沖模正向高效率、高精度、高壽命及多工位、多功能方向發(fā)展，與此相比適應(yīng)的新型模具材料及其熱處理技術(shù)，各種高效、精密、數(shù)控自動化的模具加工機床和檢測設(shè)備以及模具CAD/CAM技術(shù)也在迅速發(fā)展；另一方面，為了適應(yīng)產(chǎn)品更新?lián)Q代或小批量生產(chǎn)的需要，鋅基合金沖模、聚氨酯橡膠沖模、薄板沖模、鋼帶沖模、組合沖模等各種簡易沖模及其制造技術(shù)也得到了迅速發(fā)展。 </p><p>　　1.2.3沖壓設(shè)備和沖壓生產(chǎn)自動化方面&

30、#160;</p><p>　　性能良好的沖壓設(shè)備是提高沖壓生產(chǎn)技術(shù)水平的基本條件，高精度、高壽命、高效率的沖模需要高精度、高自動化的沖壓設(shè)備相匹配。為了滿足大批量高速生產(chǎn)的需要，目前沖壓設(shè)備也由單工位、單功能、低速壓力機朝著多工位、多功能、高速和數(shù)控方向發(fā)展，加之機械乃至機器人的大量使用，使沖壓生產(chǎn)效率得到大幅度提高，各式各樣的沖壓自動線和高速自動壓力機紛紛投入使用。如在數(shù)控四邊折彎機中送入板料毛坯后，在計算機

31、程序控制下便可依次完成四邊彎曲，從而大幅度提高精度和生產(chǎn)率；在高速自動壓力機上沖壓電機定轉(zhuǎn)子沖片時，一分鐘可沖幾百片，并能自動疊成定、轉(zhuǎn)子鐵芯，生產(chǎn)效率比普通壓力機提高幾十倍，材料利用率高達97%；公稱壓力為250KN的高速壓力機的滑塊行程次數(shù)已達2000次/min以上</p><p>　　1.3 模具發(fā)展現(xiàn)狀 </p><p>　　近十多年來，我國對板料成型性能、成形極限圖、曲

32、面零件的翻邊、彎曲回彈、盒形件毛坯計算、沖壓件工藝缺陷的分析等方面的研究均取得了較好的成績。 </p><p>　　1.3.1國內(nèi)情況 </p><p>　　我國模具制造業(yè)的發(fā)展大致經(jīng)歷了以下幾個階段： </p><p>　?。?）50年代  手工業(yè)作坊時代。 </p><p>　　

33、（2）60年代 通用機械時代，生產(chǎn)工具為車床、銑床、刨床、磨床等。 </p><p>　?。?）70年代 仿形機械時代，生產(chǎn)工具為仿形車床、仿形銑床、仿形刨床等。（4）80年代  數(shù)控機械時代，生產(chǎn)工具為NC車床、NC銑床、NC電火花加工機床、NC電火花線切割機床等。 </p><p>　?。?）90年代  計

34、算機數(shù)控機械及CAD/CAM應(yīng)用時代，生產(chǎn)工具為CNC車床、CNC銑床、CNC磨床等。 </p><p>　　目前，我國的模具制造之研究單位和部分企業(yè)有比較先進的設(shè)備，但仍有一部分模具制造仍存在專業(yè)化程度低、周期長、精度低、使用壽命短的弊病。這與產(chǎn)品更新?lián)Q代、沖壓件品種日益增多而批量逐漸減少的發(fā)展趨勢不相適應(yīng)。我們必須加快模具加工設(shè)備更新?lián)Q代的步伐，促進模具技術(shù)的較快發(fā)展，使沖壓件工藝及模具技術(shù)在實現(xiàn)我

35、國現(xiàn)代化和提高人民生活水平的過程中發(fā)揮重大的作用。 </p><p>　　1.3.2國外情況 </p><p>　　工業(yè)先進的國家的冷沖壓工藝和沖模技術(shù)相當(dāng)發(fā)達，他們逐步把冷沖壓生產(chǎn)過程用智力型代替體力型，出現(xiàn)下列情況： </p><p>　?。?）冷沖壓加工全自動生產(chǎn)系統(tǒng)和模具柔性制造系統(tǒng)已投入應(yīng)用 </p>

36、<p>　　這種全自動生產(chǎn)系統(tǒng)包括：自動安裝調(diào)模裝置、材料自動選擇與供給裝置、材料導(dǎo)向自動調(diào)節(jié)裝置、送料近距自動調(diào)節(jié)裝置、成品容器自動更換裝置、誤送料自動檢出裝置及沖壓件的加工數(shù)量達到預(yù)定數(shù)量后壓力機自動停車裝置等。 </p><p>　?。?）模具的精度很高 </p><p>　　先進國家目前模具可達到尺寸精度3~5um，級進模步距精度5~8um，凸、凹模及

37、易損件互換精度2~2.5um。 </p><p>　?。?）國外已研制成沖壓件用的新材料的化學(xué)成分、金相組織和機械工藝數(shù)值更好的符合沖壓性能的要求。 </p><p><b>　?。?）模具壽命長 </b></p><p>　　模具是比較昂貴的生產(chǎn)工具，所以壽命長短是至關(guān)重要的。國外硬質(zhì)合金級進模沖制芯片總壽命3億

38、次。慕尼黑蓋斯樂公司生產(chǎn)的精沖模在1000次/分鐘的情況下能沖1000萬片薄片。 </p><p>　?。?）模具制造設(shè)備不斷更新 </p><p>　　為了滿足模具制造需要，機床制造廠必須給模具制造廠提供嶄新的技術(shù)，提供高生產(chǎn)率的機床品種。這種機床的仿形功能和數(shù)控功能進行自動轉(zhuǎn)換，對復(fù)雜部分進行仿形，而對簡單部分進行數(shù)控，兩者結(jié)合起來，可以組合各種曲面。CNC連續(xù)軌跡

39、坐標磨床是高效率加工精密模具的較理想設(shè)備，對復(fù)雜巔峰輪廓可以連續(xù)的磨削，當(dāng)磨削沖模凸、凹模時可得到間隙極為均勻，從而提高了模具壽命，對另一種類型的坐標磨床可以插磨模具零件上的孔、圓弧及直邊。此外，CNC線切割機床和CNC內(nèi)外圓磨床均在模具加工中發(fā)揮了作用。</p><p>　　2 工 藝 性 分 析</p><p>　　2.1 零件圖及要求</p><p>　　某

40、沖壓設(shè)備上用于壓緊方管的壓板零件如圖2.1所示，零件材料20號剛，厚度1mm，年產(chǎn)量100萬件。</p><p><b>　　圖2.1 零件圖</b></p><p>　　2.2 零件的工藝綜合分析</p><p>　　2.2.1零件的經(jīng)濟性分析</p><p>　　該零件是一個簡單的支撐托架，零件工作時受力不大，對強

41、度剛度和精度要求不高，零件形狀簡單對稱，大批量生產(chǎn)，由沖裁彎曲即可成型。沖壓的難點在于四角彎曲回彈較大，但通過模具可以控制。</p><p>　　2.2.2 沖壓工藝性分析</p><p>　　20號鋼屬于優(yōu)質(zhì)低碳碳素鋼，冷變形塑性高，一般用與彎曲、拉深、彎邊等加工，電弧焊和接觸焊的焊接性能好。圖2.1所示壓板零件結(jié)構(gòu)形狀相對簡單，左右結(jié)構(gòu)對稱。零件兩端有四個90度彎曲角，零件的彎曲半徑r

42、/t=1.5/1=1.5（其中，r為零件的內(nèi)彎曲半徑，t為材料厚度），相對彎曲半徑大于材料的最小相對彎曲半徑。兩個直徑5.5mm的孔，孔邊距為1.25mm如圖2.2所示?？走吘啻笥诓牧系暮穸?，孔位于彎曲變形之外，滿足先沖孔后彎曲的工藝要求。零件的外形尺寸精度均為自由公差，孔中心公差為0.4mm為lT13級精度。因此，該制件具有良好的沖壓工藝性。</p><p>　　圖2.2 零件的孔邊距</p>

43、<p>　　2.3 沖壓工藝方案的分析與確定</p><p>　　從零件的結(jié)構(gòu)形狀可知，零件所需的沖壓基本工序為沖孔、彎曲、切斷。根據(jù)零件的特點和工藝要求，可能有的沖壓工藝方案如下：</p><p>　　方案1；沖2×φ5.5孔和落料復(fù)合→彎曲兩外角→彎曲兩內(nèi)角。</p><p>　　特點：模具結(jié)構(gòu)簡單，壽命長，沖件有回彈，模具可以控制。但形狀尺

44、寸精度較差，所需模具數(shù)量為3套，生產(chǎn)效率較低。</p><p>　　方案2：落料→彎曲四角→沖2×φ5.5mm孔。</p><p>　　特點：模具結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，壽命長，沖壓件預(yù)壓內(nèi)角回彈小，形狀尺寸精度較好，表面質(zhì)量好。需要三套模具，生產(chǎn)效率低.</p><p>　　方案3：落料→彎曲兩外角預(yù)彎內(nèi)角45º→彎曲兩內(nèi)角→沖2×φ5.5mm。

45、</p><p>　　特點：模具結(jié)構(gòu)較簡單，彎曲摩擦大、壽命低。沖件四角同時彎曲，回彈大，不易控制，劃痕嚴重。需要四套模具，生產(chǎn)效率較高。</p><p>　　方案4：沖2×Φ5.5mm孔和落料復(fù)合→一次彎曲四角（復(fù)合模）。</p><p>　　特點：模具結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，壽命低，制件有回彈，但可以控制。需要兩套模具，生產(chǎn)效率高。</p><

46、p>　　方案5：工序合并，采用帶料及進沖壓。</p><p>　　特點：模具結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，壽命較長。制件有回彈，但模具可一控制，表面質(zhì)量較好。只需要一套模具，且生產(chǎn)效率最高。</p><p>　　考慮零件精度不高，且大批量生產(chǎn)，回彈對其影響不大，考慮到維修和設(shè)備等方面因素，故選擇方案5。</p><p>　　3 工 藝 計 算 </p><

47、p><b>　　零件展開長度的計算</b></p><p>　　由于相對彎曲半徑r/t=1.5/1=1.5大于0.5，彎曲件變薄不嚴重，所以彎曲件展開長度按中性層展開原理計算。</p><p>　　中性層展開原理： 彎曲件坯料的展開長度等于哥直邊部分的長度與各圓弧部分中性層長度之和。</p><p>　　零件的中性層半徑為;</p&

48、gt;<p>　　ρ=r+xt=1.5+0.36×1=1.86mm</p><p>　　式中： ρ為零件中性層半徑（mm）</p><p>　　r為零件內(nèi)彎曲半徑（mm）</p><p>　　x為中性層位移系數(shù)，查閱相關(guān)手冊為0.36</p><p>　　t為材料的厚度（mm）</p><p&

49、gt;　　零件的展開長度（圖3.1）為：</p><p>　　圖3.1 零件展開長度的計算</p><p>　　L=L直+L彎=[2×5＋2×10.5+13] ＋2×1.86×π＝55.68mm</p><p>　　式中： L為零件展開長度（mm）</p><p>　　L直為零件直線部分長度（mm

50、）</p><p>　　L彎為零件圓弧部分中性層長度（mm） </p><p>　　3.1.1 零件展開圖 </p><p>　　圖3.2 零件展開圖</p><p><b>　　裁板方案</b></p><p>　　坯料形狀為矩形，采用單排最適宜。</p><p>

51、;　　取沖裁件與條料側(cè)邊之間的搭邊值為a1=1.5.</p><p>　　3.2.1 條料寬度</p><p>　　板料的寬度 B=(D+2a1+△)</p><p>　　式中：D為沖裁件與送料方向垂直的最大尺寸。</p><p>　　a1為沖裁件與條料側(cè)邊之間的搭邊。</p><p>　　為板料裁剪時的下偏差，查

52、表取0.5</p><p>　　則 B=55.68+2×1.5+0.5=59.2</p><p>　　3.2.2 送料步距</p><p><b>　　送料步距A=D+a</b></p><p>　　式中： D平行于送料方向的沖裁件寬度。</p><p>　　a沖裁件之間的搭邊

53、值 查閱手冊a取1.2</p><p>　　則A=D+a=16+1.2=17.2</p><p><b>　　裁板方案的確定</b></p><p><b>　?、?采用縱排法 </b></p><p>　　查閱相關(guān)手冊板料選用規(guī)格為 1mm×1000mm×2000mm。&l

54、t;/p><p>　　縱裁法（如圖3.3所示）</p><p>　　圖3.3 縱裁法 </p><p>　　每板條料數(shù)： n=1000/59.2=16（條），余53.8mm</p><p>　　每條制件數(shù)： n=（2000-1.2）/17.2=115（件）</p><p>　　余料利用制件數(shù)： 53.8/17.2=

55、3</p><p>　　n=2000/59.2×3=101</p><p>　　每板制件數(shù)： n= 16×115+101=1941（件） </p><p>　　材料的利用率：η=1941×（16×59.2－2π×2.75 2 ）/（2000×1000）=87.3％</p>&

56、lt;p><b>　?、?采用橫裁法</b></p><p>　　查閱相關(guān)手冊板料選用規(guī)格為 1mm×1000mm×2000mm</p><p><b>　　橫裁法如圖3.4：</b></p><p><b>　　圖3.4 橫裁法</b></p><p&

57、gt;　　每板條料數(shù)： n=2000/59.2=33（條），余46.4mm</p><p>　　每條制件數(shù)： n=（1000-1.2）/17.2=58（件）</p><p>　　余料利用制件數(shù)： 46.4/17.2=2</p><p>　　n=1000/59.2×2=33（件）</p><p>　　每板制件數(shù)： n= 33

58、5;58+33=1947（件） </p><p>　　材料的利用率：η=1947×（16×59.2－2π×2.75 2 ）/（2000×1000）=87.3％</p><p>　　由以上計算可知道，該制件采用縱、橫排裁剪方式，其利用率相同?？紤]到縱排時彎曲線與纖維方向垂直，制件彎曲性能不好。而采用橫排時彎曲線與纖維方向平行，彎曲性能較

59、好，因為20號鋼塑性較好，為提高制件質(zhì)量，降低成本，因此采用橫向單排方案。</p><p><b>　　零件排樣圖設(shè)計</b></p><p>　　及進模排樣圖如圖3.5所示：</p><p>　　圖3.5 排樣圖</p><p>　　零件排樣圖如圖7所示，設(shè)計了6個工位。</p><p>　

60、　工位1：沖Φ5.5的兩個孔。</p><p>　　工位2：沖兩個1.2×23的長方形孔。</p><p>　　工位3：并列雙側(cè)刃切邊、沖兩個1.6×17.2孔。</p><p>　　工位4：空工位（為了保證凹模強度）。</p><p><b>　　工位5：彎曲工位。</b></p>&

61、lt;p>　　工位6：切斷1.2×10 。</p><p>　　零件的外形尺寸又雙側(cè)刃保證，雙側(cè)刃的寬度就是零件的寬度，兩個雙側(cè)刃之間的距離就是零件的長度。</p><p>　　3.4 沖壓力計算</p><p><b>　　沖Φ5.5工序</b></p><p><b>　?、?沖裁力&l

62、t;/b></p><p>　　對于普通平刃口尺寸的沖裁，其沖裁力F可按下式計算：</p><p><b>　　F=KLtτ</b></p><p>　　式中 F— 沖裁力（N）</p><p>　　K—系數(shù)。是考慮到刃口鈍化、間隙不均勻、材料力學(xué)性能與厚度波動等因素而增加的安全系數(shù)。常取K=1.3。</

63、p><p>　　L—沖裁件周長（mm）。</p><p>　　T—為板料厚度（mm）。</p><p>　　τ—材料的抗剪強度（MPa）查表取τ=350。</p><p>　　則 F=1.3×2×π×5.5×1×350=15715.7</p><p><b&

64、gt;　?、?卸料力</b></p><p>　　在實際生產(chǎn)中常用以下經(jīng)驗公式：</p><p>　　F 卸 = K 卸F</p><p>　　式中 F—卸料力</p><p>　　K—卸料力系數(shù)。查表取 K = 0.05。</p><p><b>　　F — 沖裁力。&l

65、t;/b></p><p>　　則 F=0.05×15715.7=785.8N</p><p><b>　?、?推件力</b></p><p>　　在實際生產(chǎn)中常用以下經(jīng)驗公式：</p><p><b>　　F=nKF</b></p><p>

66、;　　式中 F — 推料力</p><p>　　n — 梗賽在凹模內(nèi)的制件數(shù)； n=3</p><p>　　K —推件力系數(shù)。查表 K=0.05</p><p><b>　　F — 沖裁力。</b></p><p>　　則 F=3×0.05×15715.7=2357.3N&

67、lt;/p><p><b>　　⑷ 頂件力</b></p><p>　　在實際生產(chǎn)中常用以下經(jīng)驗公式：</p><p><b>　　F=KF</b></p><p>　　式中 F —頂件力 。</p><p>　　K—頂件力系數(shù)。查表取 K=0.06</p>

68、<p><b>　　F — 沖裁力。</b></p><p>　　則 F=15715.7×0.06=942.9N</p><p>　?、?壓力機所需總壓力計算</p><p>　　采用彈壓卸料裝置和上出件模具時：</p><p>　　F= F+ F+ F</p><

69、p>　　式中 F — 沖裁力。</p><p><b>　　F—卸料力</b></p><p><b>　　F — 推料力</b></p><p>　　則F=15715.7+785.8+2357.3=18858.8N</p><p>　　沖兩個1.2×23的長方形孔工序</

70、p><p><b>　?、?沖裁力</b></p><p>　　對于普通平刃口尺寸的沖裁，其沖裁力F可按下式計算：</p><p><b>　　F=KLtτ</b></p><p>　　式中 F—沖裁力（N）</p><p>　　K—系數(shù)。是考慮到刃口鈍化、間隙不均勻

71、、材料力學(xué)性能與厚度波動等因素而增加的安全系數(shù)。常取K=1.3。</p><p>　　L—沖裁件周長（mm）。</p><p>　　T—為板料厚度（mm）。</p><p>　　τ—材料的抗剪強度（MPa）查表取τ=350。</p><p>　　則 F=2×1.3×2×（1.2+23）×

72、1×350=44044N</p><p><b>　?、?卸料力</b></p><p>　　在實際生產(chǎn)中常用以下經(jīng)驗公式：</p><p>　　F 卸 = K 卸F</p><p>　　式中 F—卸料力</p><p>　　K —卸料力系數(shù)。查表取 K = 0.05。&l

73、t;/p><p><b>　　F — 沖裁力。</b></p><p>　　則 F=0.05×44044=2202.2N</p><p><b>　?、?推件力</b></p><p>　　在實際生產(chǎn)中常用以下經(jīng)驗公式：</p><p><b>　　

74、F=nKF</b></p><p>　　式中 F — 推料力</p><p>　　n — 梗賽在凹模內(nèi)的制件數(shù)； n=3</p><p>　　K —推件力系數(shù)。查表 K=0.05</p><p><b>　　F — 沖裁力。</b></p><p>　　則

75、 F=3×0.05×44044=6606.6N</p><p>　?、?壓力機所需總壓力計算</p><p>　　采用彈壓卸料裝置和上出件模具時：</p><p>　　F= F+ F+ F</p><p>　　式中 F — 沖裁力。</p><p><b>　

76、　F—卸料力</b></p><p><b>　　F — 推料力</b></p><p>　　則 F=44044+2202.2+6606.6=13212.8N</p><p>　　沖兩個1.6×17.2孔工序</p><p><b>　　⑴ 沖裁力</b>&

77、lt;/p><p>　　對于普通平刃口尺寸的沖裁，其沖裁力F可按下式計算：</p><p><b>　　F=KLtτ</b></p><p>　　式中 F— 沖裁力（N）</p><p>　　K—系數(shù)。是考慮到刃口鈍化、間隙不均勻、材料力學(xué)性能與厚度波動等因素而增加的安全系數(shù)。常取K=1.3。</p>&l

78、t;p>　　L—沖裁件周長（mm）。</p><p>　　T—為板料厚度（mm）。</p><p>　　τ—材料的抗剪強度（MPa）查表取τ=350。</p><p>　　則 F=2×1.3×2×（1.6+17.2）×1×350=34216N</p><p><b>

79、　?、?卸料力</b></p><p>　　在實際生產(chǎn)中常用以下經(jīng)驗公式：</p><p><b>　　F= K 卸F</b></p><p><b>　　式中F—卸料力</b></p><p>　　K—卸料力系數(shù)。查表取 K = 0.05。</p><p>

80、;<b>　　F — 沖裁力。</b></p><p>　　則 F=0.05×34216=1710.8N</p><p><b>　?、?推件力</b></p><p>　　在實際生產(chǎn)中常用以下經(jīng)驗公式：</p><p><b>　　F=nKF</b>&l

81、t;/p><p>　　式中 F— 推料力</p><p>　　n — 梗賽在凹模內(nèi)的制件數(shù)； n=3</p><p>　　K —推件力系數(shù)。查表 K=0.05</p><p><b>　　F—沖裁力。</b></p><p>　　則 F=3×0.05×34216=51

82、32.4N</p><p>　?、?壓力機所需總壓力計算</p><p>　　采用彈壓卸料裝置和上出件模具時：</p><p>　　F= F+ F+ F</p><p>　　式中 F — 沖裁力。</p><p><b>　　F—卸料力</b></p><p><

83、b>　　F — 推料力</b></p><p>　　則F=34216+1710.8+5132.4=41059.2N</p><p><b>　　彎曲工序</b></p><p>　　零件加工開始時的彎曲力按U形件自由彎曲力計算。</p><p>　　F=0.7KBtσ／r+t</p>&l

84、t;p>　　式中 F—彎曲力（N）。</p><p>　　K — 為安全系數(shù)。一般取1.3。</p><p>　　B — 彎曲件的寬度（mm）。</p><p>　　σ — 材料的抗拉強度（MPa）查表取400MPa。 </p><p>　　r — 零件的內(nèi)彎曲半徑（mm）。</p><p>　　

85、t — 為材料厚度（mm）。</p><p>　　則 F=0.7×1.3×16×1×400／1.5+1=2329.6N</p><p>　　切斷1.2×10工序</p><p><b>　?、?沖裁力</b></p><p>　　對于普通平刃口尺寸的沖裁，其

86、沖裁力F可按下式計算：</p><p><b>　　F=KLtτ</b></p><p>　　式中 F— 沖裁力（N）</p><p>　　K—系數(shù)。是考慮到刃口鈍化、間隙不均勻、材料力學(xué)性能與厚度波動等因素而增加的安全系數(shù)。常取K=1.3。</p><p>　　L—沖裁件周長（mm）。</p><

87、;p>　　T—為板料厚度（mm）。</p><p>　　τ—材料的抗剪強度（MPa）查表取τ=350。</p><p>　　則 F=2×1.3×2×（1.2+10）×1×350=20384N</p><p><b>　?、?卸料力</b></p><p>

88、;　　在實際生產(chǎn)中常用以下經(jīng)驗公式：</p><p>　　F 卸 = K 卸F</p><p><b>　　式中 F—卸料力</b></p><p>　　K —卸料力系數(shù)。查表取 K = 0.05。</p><p><b>　　F — 沖裁力。</b></p><p>

89、;　　則 F=0.05×20384=1019.2N</p><p><b>　?、?推件力</b></p><p>　　在實際生產(chǎn)中常用以下經(jīng)驗公式：</p><p><b>　　F=nKF</b></p><p>　　式中 F—推料力</p><p>　　

90、n —梗賽在凹模內(nèi)的制件數(shù)； n=3</p><p>　　K —推件力系數(shù)。查表 K=0.05</p><p><b>　　F — 沖裁力。</b></p><p>　　則 F=3×0.05×20384=3057.6N</p><p>　?、?壓力機所需總壓力計算</p><p

91、>　　采用彈壓卸料裝置和上出件模具時：</p><p>　　F= F+ F+ F</p><p>　　式中 F — 沖裁力。</p><p><b>　　F—卸料力</b></p><p><b>　　F — 推料力</b></p><p>　　則F=20384+

92、1019.2+3057.6=24460.8N</p><p>　　壓力機的選用及壓力中心的計算</p><p><b>　　壓力機的選用</b></p><p>　　由排樣圖3.5可知，模具在沖壓過程中，沖裁力包括：工位1，沖二孔。工位2，工位3 分別沖兩個方形孔。工位5，彎曲。工位6，切斷。</p><p>　　工位1

93、 沖裁線長度為L=2×5.5×π=34.54mm</p><p>　　工位2 沖裁線長度為L=2×（1.2+23）=48.4mm</p><p>　　工位3 沖裁線長度為L=2×（1.6+17.2）=37.6mm</p><p>　　工位6 沖裁線長度為L=2×(1.2+10)=22.4mm</p>&

94、lt;p>　　因此，按總的沖裁力計算公式為：</p><p><b>　　F=KLtτ</b></p><p>　　式中 F — 沖裁力（N）。</p><p>　　K — 修正系數(shù)。查表取1.3。</p><p>　　L —為沖裁線總長度（L= L＋L＋ L＋ L）。</p><p

95、>　　L=34.54+48.4+37.6+22.4=143.94mm</p><p>　　t — 為材料厚度（mm）。</p><p>　　τ—為材料的抗剪強度（MPa） 查表取350</p><p>　　則總的沖裁力 F=1.3×143.94×1×350=65492.7N。</p><p>　　F彎=

96、2329.6N</p><p>　　F總=65492.7+2329.6=67.9KN</p><p>　　考慮到?jīng)_裁時的推件力及模具的安裝尺寸，綜合考慮初選型號J23?10 100KN的曲柄壓力機。</p><p><b>　　模具壓力中心的確定</b></p><p>　　以模具受到的最大力作為模具壓力中心的計算點，由

97、于切斷與側(cè)刃切邊都是上下對稱，他們的合力點都位于中心線上，利用力矩平衡的原理進行計算模具的壓力中心的計算如圖3.6所示。</p><p>　　圖3.6 模具壓力中心計算</p><p>　　由 X=lx+lx+…lx/ l+ l+…+ l</p><p>　　式中 l、 l、l為各凸模的周長。</p><p>　　x、x、x為凸模壓力

98、中心的坐標位置。</p><p>　　X=2×π×5.5×6.45×2+2×（1.2+23）×32.25×2+2×(1.6+17.2) ×49.45×2+(10+1.2) ×2×101.13÷[2×π×5.5×2+2×（1.2+23）×

99、2+2×(1.6+17.2) ×2+(10+1.2) ×2]=36.3</p><p>　　則壓力中心在如圖3.6的坐標系中（36.3 ，0）處。</p><p><b>　　4 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　　4.1 模具結(jié)構(gòu)形式的選擇 </p><p><b>　

100、　模具類型 </b></p><p>　　由沖壓工藝分析可知，采用級進模方式?jīng)_壓，所以模具類型為級進模</p><p><b>　　卸料裝置</b></p><p>　?、?出件方式：因采用級進模生產(chǎn)，最后一工序為切斷，故采用平面出件</p><p>　?、?考慮零件尺寸，厚度和工藝安排，采用彈性卸料方式

101、，為了便于操作，提高產(chǎn)品質(zhì)量。</p><p><b>　　定位裝置</b></p><p>　?、?送料形式: 采用橫向手動送料方式，即由右向左（或由左向右）送料既能滿足生產(chǎn)要求，又可以降低成本，提高經(jīng)濟效益。</p><p>　?、?定位零件： 為保證孔的精度及較好的定位，采用導(dǎo)料板導(dǎo)向，側(cè)刃和擋塊定位。為了提高材料的利用率采用固定擋

102、料銷。</p><p>　　4.1.4模架形式選取</p><p>　　⑴ 對角導(dǎo)柱模架 </p><p>　　對角導(dǎo)柱模架的導(dǎo)柱、導(dǎo)套對角布置，安裝在模坐對稱中心兩側(cè)，導(dǎo)向平穩(wěn)適用于橫向或縱向送料模具。 </p><p><b>　?、?后側(cè)導(dǎo)柱模架</b></p><p>　　后側(cè)導(dǎo)柱模架

103、的導(dǎo)柱、導(dǎo)套安裝在模坐的后側(cè)，模坐承受偏心載荷會影響模架導(dǎo)向的平穩(wěn)性和精度。由于導(dǎo)柱在后側(cè)，送料和操作方便，適用于一般精度較小的模具。</p><p><b>　　⑶ 中間導(dǎo)柱模架</b></p><p>　　中間導(dǎo)柱模架的導(dǎo)柱導(dǎo)套安裝在中心線上，左右對稱布置，適用于縱向送料的單工序模、復(fù)合模及工步較少的級進模。</p><p><b&

104、gt;　?、?四導(dǎo)柱模架</b></p><p>　　四導(dǎo)柱模架的導(dǎo)柱、導(dǎo)套安裝在模具的四角，沖壓時模架受力比較平衡，穩(wěn)定性和導(dǎo)向精度較高，適用于尺寸較大及精度較高的模具。</p><p>　　綜上所述，結(jié)合本沖孔、彎曲、切斷級進模的特點，確定采用后側(cè)導(dǎo)柱模架。</p><p><b>　　模具零件的選取 </b></p

105、><p><b>　　矩形凹模板的選取</b></p><p>　　根據(jù)JB/T7643.1-1994，結(jié)合模具的五個工位的總長度，選取凹模板的長、寬、厚尺寸分別為： 200mm×100mm×25mm 材料為T10A。凹模設(shè)計見A3圖紙。</p><p><b>　　凸模固定板的選取</b></p&g

106、t;<p>　　根據(jù)JB/T7643.2-1994，選取凸模固定板的長、寬、厚尺寸分別為：</p><p>　　200mm×100mm×20mm，材料為45號鋼。</p><p><b>　　上下墊板的選取</b></p><p>　　根據(jù)JB/T7643.3-1994，結(jié)合模具凸凹模固定板的尺寸選取墊板的長、

107、寬、厚尺寸分別為：200mm×100mm×10mm，材料為45號鋼。</p><p>　　4.2.4 橡膠的選取與計算</p><p>　　橡膠是沖模中常用的彈性元件，其許用負荷比彈簧大，安裝調(diào)整方便。卸料頂件常選用硬橡膠，拉壓邊多選用軟橡膠。本模具選用聚氨酯橡膠。</p><p>　　橡膠壓力P P=Aq</p>&l

108、t;p>　　式中 P—橡膠壓力，N；</p><p>　　A—橡膠橫截面積，mm2；</p><p>　　q—橡膠壓縮的單位壓力，MPa,q值與橡膠的的壓縮量有關(guān)。 </p><p>　　考慮到行程為L≥10，故而取q = 0.26，則橡膠的自由高度</p><p>　　H ≥ L/0.

109、26 = 10/0.26 = 38 mm</p><p>　　取橡膠的自由高度 H = 40mm。</p><p>　　選取材料聚氨酯彈性體，查表得：D=60mm，D1=78mm，d=16.5mm</p><p>　　校核： P =[(60/2)2π-π(8.25)2]×0.5=2612N</p><p>　　F=0.05

110、5;44044=2202.2N</p><p><b>　　則P＞F</b></p><p>　　所以，所選橡膠是適合的。 </p><p>　　4.2.5模架尺寸的選取</p><p>　　結(jié)合凹模周界，再根據(jù)GB/T2851-2008選擇L=200mm，B=100mm，H=170mm的后側(cè)導(dǎo)柱模架，材料為45鋼。&l

111、t;/p><p>　　4.2.6 導(dǎo)柱導(dǎo)套的選取</p><p>　　根據(jù)GB/T2861.1-2008選取A型滑動導(dǎo)向?qū)е叽鐬閐=20mm，L=160mm，材料為20Cr。</p><p>　　根據(jù)GB/T2861.3-2008選取A型滑動導(dǎo)向?qū)祝涑叽鐬镈=22mm，d=35mm，L=70mm，材料為20Cr。</p><p>　　4.

112、2.7 模柄的選取</p><p>　　根據(jù)JB/T7646.3-2008，選擇B型凸緣模柄，其尺寸根據(jù)壓力機上的模柄孔進行確定。</p><p>　　5 模具工作部分尺寸的計算</p><p>　　凸模和凹模工作部分尺寸決定了沖裁件的尺寸和間隙大小，是模具上最重要的尺寸。制造模具時常用兩種方法來保證合理間隙：</p><p>　　一種是

113、分別加工法。分別規(guī)定凸模和凹模的尺寸和公差，分別進行制造。</p><p>　　另一種是單配加工法，用凸模和凹模相互單配的方法來保證合理間隙。</p><p>　　當(dāng)▏δ▏+ ▏δ▏≦Z－Z時采用分別加工法，否則采用單配加工法。</p><p>　　其中δ 、δ為簡單形狀沖裁時凸凹模的制造偏差。</p><p>　　Z、Z為沖裁模初始雙面間隙

114、</p><p>　　沖Φ5.5孔凸凹模的刃口尺寸的確定</p><p>　　查表得沖裁模初始雙面間隙為Z＝0.16 Z＝0.13</p><p>　　則Z－Z＝0.16-0.13＝0.03</p><p>　　查表得凸模和凹模的制造偏差為δ=﹢0.02 δ=﹣0.02</p><p>　　則▏δ▏+ ▏δ▏=

115、0.04</p><p>　　所以：▏δ▏+ ▏δ▏≥ Z－Z</p><p><b>　　則采用單配加工法：</b></p><p>　　d=﹙d＋x△+ Z-δ﹚</p><p>　　δ=δ-△Z＝1/4△﹣﹙Z－Z﹚</p><p>　　式中： d — 為凹模的基本尺寸。</p

116、><p>　　x — 為磨損系數(shù)。</p><p><b>　　△—沖裁件的公差。</b></p><p>　　δ 、δ — 為簡單形狀沖裁時凸凹模的制造偏差。</p><p>　　Z、Z — 為沖裁模初始雙面間隙。</p><p><b>　　采用IT13公差</b><

117、/p><p>　　通過查表△=0.18 x=0.5</p><p>　　則δ=δ-△Z＝1/4△﹣﹙Z－Z﹚ =1/4×0.18-0.03=0.015</p><p>　　則d=﹙d＋x△+ Z-δ﹚=﹙5.5+0.5×0.18+0.13-0.015﹚</p><p><b>　　=5.6</b>&

118、lt;/p><p>　　根據(jù)單配加工法原則 D=5.6</p><p>　　沖Φ5.5孔凸模設(shè)計</p><p>　　凸模長度的確定：L=h+h+t+h+（0.5——1）</p><p>　　式中 h—為凸模固定板的厚度</p><p><b>　　h—為卸料板的厚度</b></p

119、><p><b>　　t —為材料厚度</b></p><p><b>　　h — 附加長度。</b></p><p><b>　　L=52mm</b></p><p><b>　　凸模如圖5.1所示</b></p><p>　　圖5.

120、1 沖Φ5.5孔凸模</p><p>　　采用階梯狀，是為了保證模具的強度。</p><p>　　沖1.2×23的長方形孔的凸凹模刃口尺寸的確定</p><p>　　尺寸1.2凸凹模刃口尺寸</p><p>　　查表得沖裁模初始雙面間隙為Z＝0.16 Z＝0.13</p><p>　　則Z－Z＝0.

121、16-0.13＝0.03</p><p>　　查表得凸模和凹模的制造偏差為δ=﹢0.02 δ=﹣0.02</p><p>　　則▏δ▏+ ▏δ▏=0.04</p><p>　　所以：▏δ▏+ ▏δ▏≥ Z－Z</p><p><b>　　則采用單配加工法：</b></p><p>　　d=

122、﹙d＋x△+ Z-δ﹚</p><p>　　δ=δ-△Z＝1/4△﹣﹙Z－Z﹚</p><p>　　式中： d — 為凹模的基本尺寸。</p><p>　　x — 為磨損系數(shù)。</p><p><b>　　△—沖裁件的公差。</b></p><p>　　δ 、δ — 為簡單形狀沖裁時凸凹模的制

123、造偏差。</p><p>　　Z、Z — 為沖裁模初始雙面間隙。</p><p><b>　　采用IT13公差</b></p><p>　　通過查表得 △=0.14 X=0.75</p><p>　　則 δ=δ-△Z＝1/4△﹣﹙Z－Z﹚ =1/4×0.14﹣0.03=0.005</p>

124、<p>　　d=﹙d＋x△+ Z-δ﹚=﹙1.2+0.75×0.14+0.13-0.05﹚</p><p><b>　　=1.4</b></p><p><b>　　則D=1.4</b></p><p>　　5.2.2 尺寸23凸凹模刃口尺寸</p><p>　　同理采用單

125、配加工法d=﹙d＋x△+ Z-δ﹚</p><p>　　δ=δ-△Z＝1/4△﹣﹙Z－Z﹚</p><p>　　式中： d — 為凹模的基本尺寸。</p><p>　　x — 為磨損系數(shù)。</p><p><b>　　△—沖裁件的公差。</b></p><p>　　δ 、δ — 為簡單形狀沖裁

126、時凸凹模的制造偏差。</p><p>　　Z、Z — 為沖裁模初始雙面間隙。</p><p><b>　　采用IT13公差</b></p><p>　　查表△=0.33 x=0.5</p><p>　　則 δ=δ-△Z＝1/4△﹣﹙Z－Z﹚=1/4×0.33-0.03=0.05</p>&

127、lt;p>　　d=﹙d＋x△+ Z-δ﹚=（23+0.5×0.33+0.13-0.05）</p><p><b>　　=23.3</b></p><p>　　則 D= 23.3</p><p>　　5.2.3 沖1.2×23孔凸模設(shè)計</p><p>　　凸模長度的確定：L=h+h+t+

128、h+（0.5——1）</p><p>　　式中 h—為凸模固定板的厚度</p><p><b>　　h—為卸料板的厚度</b></p><p><b>　　t —為材料厚度</b></p><p><b>　　h — 附加長度。</b></p><p

129、><b>　　L=52mm</b></p><p>　　凸模如圖5.2所示 </p><p>　　圖5.2 沖1.2×23長方孔的凸模</p><p>　　采用階梯狀，是為了保證模具的強度。</p><p>　　側(cè)刃的刃口尺寸的確定</p><p>　　尺寸1.6凸凹模刃口尺寸

130、</p><p>　　查表得沖裁模初始雙面間隙為Z＝0.16 Z＝0.13</p><p>　　則Z－Z＝0.16-0.13＝0.03</p><p>　　查表得凸模和凹模的制造偏差為δ=﹢0.02 δ=﹣0.02</p><p>　　則▏δ▏+ ▏δ▏=0.04</p><p>　　所以：▏δ▏+ ▏δ▏≥

131、 Z－Z</p><p>　　則采用單配加工法： 查表得△=0.14 x=0.75</p><p>　　δ=δ-△Z＝1/4△﹣﹙Z－Z﹚ =1/4×0.14﹣0.03=0.005</p><p>　　d=﹙d＋x△+ Z-δ﹚=（1.6+0.75×0.14+0.13-0.005）</p><p><b>