4800dwt近海散貨船結構強度計算【畢業(yè)設計】

1、<p>　　本科畢業(yè)論文(設計)</p><p>　　4800DWT近海散貨船的結構強度計算</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本次畢業(yè)設計是對4800DWT近海散貨船的結構強度計算，主要分為以下幾個方面來進行設計：</p><p>　　一、通過母型船的資料和新船的任務書來確定

2、設計新船的型線圖。因為新船任務書要求的主尺度除了船長和型寬，其他都相同，而且兩者的差距很小。又因為本船基本沒有平行中體，所以通過型線比例的變換來改變型值是可行的，然后利用新的型值表來繪制新的型線圖，并進行了光順與協(xié)調。</p><p>　　二、利用新的型線圖和母型船的一些資料來做結構計算。結構計算主要是利用規(guī)范的計算選取外板、甲板、型材、上層建筑以及其他構件的規(guī)格。為了滿足強度，取材時盡量保守。</p>

3、;<p>　　三、通過型線圖和結構計算書以及母型資料來繪制基本結構圖、典型橫剖面圖和橫艙壁圖。以橫艙壁圖為例，利用型線圖在量取該肋位上的高度和半寬值來確定該橫艙壁的外輪廓，再利用結構計算關于艙壁的板厚和型材規(guī)格來繪制骨架，繪制過程中參考母型船資料。其他圖也基本類似，不一一列舉。</p><p>　　四、總結設計過程中的一些經驗和遇到的困難，以及解決這些問題的方法，為后續(xù)結構設計的提供經驗。</

4、p><p>　　本次設計的新船滿足任務書的要求，結構強度的校核也滿足規(guī)范的要求。</p><p>　　【關鍵詞】 散貨船；結構強度計算；規(guī)范設計；尺寸確定</p><p>　　structure strength calculation of 4800DWT offshore bulk carrier</p><p>　　[Abstract]

5、The graduation design is a structure strength calculation of 4800DWT offshore bulk carrier, which is mainly divided into the following several aspects in design:</p><p>　　First, confirm to design the lines p

6、lan of the new ship according to the parent ship's data and new ship's TOR. Because the new ship's TOR requires the rest of the principal dimensions are the same, except the length and width, which are also r

7、equired to have a small gap between these two. And because this ship nearly has no parallel middle body, it is feasible to change lines offsets through copy type transformation, and then draw lines plan using new offsets

8、 table.</p><p>　　Second, use new lines plan and some information of parent ship to do structural calculation. Structural calculation mainly takes advantages of standard calculation to select shell plating, d

9、eck, bar, superstructure and other construction elements' specification. </p><p>　　Third, design basic construction plan, model body plan and transverse bulkhead plan, by using lines plan, structure calc

10、ulations and some parent ship data. Now, take drawing transverse bulkhead plan as an example, it uses lines plan on the height and width of lifting this Rib bit to ensure the periphery of transverse bulkhead. Then it use

11、s structural calculation about thickness of plating of bulkhead and bar standard to draw skeleton, with the reference of parent ship during this time. Other pla</p><p>　　Fourth, summarize some experience and

12、 difficulties met during the design process, and methods to solve these problems, in order to rise experience in structural design. </p><p>　　The design of a new ship meet commitments requirements, and profi

13、les checking intensity and also satisfy the document [1] requirements.</p><p>　　【Keywords】bulk carrier; structure strength calculation; standard design; size determine</p><p><b>　　目 錄&l

14、t;/b></p><p><b>　　摘 要1</b></p><p><b>　　緒 論4</b></p><p><b>　　1 總體部分4</b></p><p>　　1.1 設計要求和母型資料5</p><p>　　1.1.

15、1設計任務書5</p><p>　　1.1.2母型船資料5</p><p>　　1.1.3設計船主尺度估算7</p><p>　　1.2重量、重心計算7</p><p>　　1.2.1 空船重量估算7</p><p>　　1.2.2 載重量估算8</p><p>　　1.2.3設計船

16、重心估算9</p><p>　　1.2.4總布置設計11</p><p>　　1.2.5艙容校核13</p><p>　　1.2.6型線設計13</p><p><b>　　2 結構部分15</b></p><p>　　2.1 結構規(guī)范設計計算15</p><p&g

17、t;　　2.1.1 外板15</p><p>　　2.1.2 甲板19</p><p>　　2.1.3 雙層底21</p><p>　　2.1.4實肋板23</p><p>　　2.1.5 水密肋板23</p><p>　　2.1.6 舷側骨架25</p><p>　　2.1.7甲板

18、骨架30</p><p>　　2.1.8 船端加強37</p><p>　　2.1.9 水密艙壁37</p><p>　　2.1.10 主機基座39</p><p>　　2.1.11上層建筑39</p><p>　　2.2主要構件匯總41</p><p>　　2.3 基本結構圖44

19、</p><p>　　2.4 典型橫剖面圖44</p><p>　　2.5 橫艙壁圖44</p><p>　　2.6 中剖面模數(shù)計算45</p><p>　　2.7總縱強度校核46</p><p><b>　　3總結部分47</b></p><p>　　3.1設計

20、船總結47</p><p>　　3.2設計船舶說明書48</p><p><b>　　致謝詞54</b></p><p><b>　　4參考文獻55</b></p><p><b>　　緒 論</b></p><p>　　在國際航運業(yè)中,散貨和

21、液貨運輸占貨物運輸?shù)?0 %以上。由于運量大、貨源充足、航線固定、裝卸效率高等因素,散貨船及液貨船能獲得良好的經濟效益,成為運輸船舶的主力軍。這類船舶目前的發(fā)展趨勢大致是船種標準化、系列化,其中散貨船主要船種是好望角型(CAPESIZE) 、巴拿馬型( PANA2MAX) 、靈便型( HANDYMAX) 等。這類船舶的船長趨向縮短,船寬和型深增加,長寬比L/ B 相應下降,靈便型L / B 約在5. 5～5. 8 之間,船體短肥,但載重

22、量和航速卻不斷地增加,而且由于船級社協(xié)會等機構對船體安全性問題越來越重視,各種新要求和規(guī)則不斷推出,船體的空船重量也不斷增加。因此研究這一類標準化系列化船型的快速性、操縱性、適航性、船體結構的安全性、防污染性能以及綜合節(jié)能等,是目前航運界和造船界一個相當重要的課題,目的是追求船舶營運的經濟性,降低造價,使船東以最小的初投資獲得最大的經濟效益。</p><p>　　據(jù)有關部門對近年來全球海運量增長分析:鐵、礦石、煤

23、、谷物等增3%左右。從上可以看出貨船的需求會不斷增加。貨船成為中國船舶建造市場的主要船型。海上貨船從最初的6萬載重噸級，發(fā)展到7.5-8萬載重噸級,最近開發(fā)的好望角型超大型散貨船達17-23萬載重噸級。但是本人這次設計得是5000噸級得近海貨船，隨著國際航運業(yè)的發(fā)展，也會帶動國內航運業(yè)，近海散貨船會再將來的船舶市場占有重要的一席之地。</p><p>　　貨船和集裝箱船是當今船舶制造業(yè)的兩大船類，貨船要與集裝箱船

24、匹敵，就應該向大型化、便捷化和新穎化來吸引顧客。對于近海船舶我設計5000噸的貨船已是大型化的了,它所裝的貨物煤炭、糧食和袋裝水泥等密度和重量都是比較大的。設計得貨船的貨艙應有足夠的強度,具有較強的防撞性能。在裝貨的位置又雙層底結構。貨艙結構布置應該緊湊，留下足夠的空間來裝貨，加強運輸?shù)慕洕?。鋼材價格比較昂貴的今天，船體總布置應合理化，在不影響強度的情況下，盡量節(jié)省鋼料?，F(xiàn)在船舶市場上貨船的船型多種多樣，設計一條具有吸引的貨船具有挑戰(zhàn)

25、性，這也是對我的一個促動。同時，貨船訂單的行情也是比較好的，設計貨船對將來自己的發(fā)展奠定一定的基礎。</p><p>　　本次設計主要從貨船的經濟性與安全性出發(fā),應用母型船改造的方法，由于在此之前收集了大量的資料，型船的資料包括主要要素、載重量、艙容、主機參數(shù)、總布置圖、及型線圖等等，為了能達到對新船的改進，還考慮了新技術、新設備、新工藝、新材料在新船上的運用，由于時間上的原因關于新技術、新設備、新工藝、新材料的

26、資料大多由網上取得，此外對航線、航道、港口、貨船碼頭、以及相關的市場信息進行了調查研究，務必使新船滿足各方面的要求。在貨船需求量逐漸增加的今天，我們更應使船的設計更具合理化、人性化、環(huán)?；?。</p><p><b>　　1 總體部分</b></p><p>　　船舶設計的主要特點是船舶是由許多子系統(tǒng)組成的一個大系統(tǒng)，船舶設計需要兼顧多方面的相互沖突的要求。一般包括的子

27、系統(tǒng)有船體、結構、貨物裝卸和配載、主機和控制、防火、救生等等。而其中船舶總體設計、結構設計是本畢業(yè)設計課題中最為關鍵的部分。本船采用母型改造法進行設計，因此，在開始時分析任務書和相關資料的基礎上作出準確船舶主3參數(shù)確定等船體特征的把握就顯得尤為重要。</p><p>　　1.1 設計要求和母型資料</p><p>　　1.1.1設計任務書</p><p>　　船名：

28、4800DWT散貨船</p><p><b>　　航區(qū)：II類</b></p><p>　　船型特征：本船為鋼質，單甲板，貨艙區(qū)域及機艙局部設有雙層底，貨艙區(qū)域舷側為雙殼結構，單槳、單舵、單機，艉機型柴油機推進的近海航區(qū)4800DWT近海散貨船。本船具有球艏。有艏樓和艉樓，兩個貨艙。</p><p>　　用途：用于裝運糧食谷物、煤

29、礦、鐵礦等各類散裝貨物</p><p><b>　　主尺度： </b></p><p>　　總長LoA~97m</p><p>　　垂線間長Lpp~90m</p><p><b>　　型寬B14.0m</b></p><p><b>　　型深D7.20m

30、</b></p><p><b>　　吃水d5.95m</b></p><p>　　方形系數(shù)Cb 0.8159</p><p>　　排水量Δ ~6500.0t

31、</p><p>　　船員 14人</p><p>　　載貨量 4800 t</p><p>　　船級與船籍： 非國際</p><p>　　主機： 832

32、0船用柴油機1臺，額定功率2060KW，額定轉速525r/min，干重：30000kg，耗油率：203g/kW·h，尺寸（長×寬×高）：6010×1818×3480mm</p><p>　　齒輪箱：GWC52.59船用齒輪箱1臺，減速比3.5251：1，重：8920kg。</p><p>　　航速/功率儲備： 不低于12.0Kn/10%MC

33、R</p><p>　　續(xù)航力/自持力：2000海里 </p><p>　　船體結構（材料、結構形式等）：鋼質焊接，縱、橫混合骨架形式</p><p>　　總布置要求：本船主船體內設置淡水艙、機艙、壓載水艙、貨艙、燃油艙、主機艙等；尾甲板上設置有廚房、船員室、餐廳、輔機室、衛(wèi)生間、駕駛室等。</p><p>　　1.1.2母型船資料<

34、/p><p>　　總 長 LOA 99.40 m</p><p>　　兩柱間長 Lpp 92.20 m</p><p>　　型 寬 B 14.50 m</p><p>　　型 深 D 7

35、.20 m</p><p>　　設計吃水 d 5.95 m</p><p>　　肋 距 S 0.60 m </p><p>　　其中#57~#105 0.65 m</p><p>　　縱骨間距 S 0.625 m<

36、/p><p>　　設計排水量 Δ 6680.0 t </p><p>　　載貨量 DW 4970 t</p><p>　　方形系數(shù) Cb 0.8159</p><p>　　棱形系數(shù) CP 0.8315&

37、lt;/p><p>　　水線面系數(shù) CWP 0.9213</p><p>　　舯剖面系數(shù) Cm 0.9812</p><p>　　浮心距舯 Xb 2.238 m</p><p>　　漂心距舯 Xr -1.002 m<

38、/p><p>　　L/B=6.36 ＞ 5 B/D=2.01 ＜ 2.5</p><p>　　NO1貨船:lH/lHB= 0.77 ＞ 0.7 b/B = 0.724 ＞ 0.6</p><p>　　NO2貨艙:lH/lHB= 0.86 ＞ 0.7 b/B = 0.724 ＞ 0.6</p>

39、<p><b>　　甲板間高度:</b></p><p>　　主 甲 板~艉樓甲板 2.40m</p><p>　　艉樓甲板~救生甲板 2.40m</p><p>　　救生甲板~駕駛甲板 2.40m</p><p>　　駕駛甲板~羅經甲板

40、 2.50m</p><p>　　主 甲 板~艏樓甲板 2.10m</p><p>　　平臺甲板高度 4.75m</p><p>　　雙層底 1.20m</p><p>　　1.1.3設計船主尺度估算</p>&l

41、t;p><b>　　?。篖pp=90m</b></p><p><b>　　B=14m</b></p><p><b>　　d=5.95m</b></p><p><b>　　據(jù)此計算設計排水量</b></p><p>　　△'=ρk Lpp

42、'B' d'Cb=1.006×1.025×90×14×5.95×0.8159=6307.34m3</p><p>　　1.2重量、重心計算</p><p>　　1.2.1 空船重量估算</p><p>　　1、船體鋼料的估算： </p><p>　　查表3.2.3（

43、船舶設計原理），取船體鋼料與空船重量之比為：0.59</p><p>　　母型船空船重量為：1365.0T</p><p>　　則母型船船體鋼料的重量為：WHO=0.59×1365.0=805.35T</p><p>　　根據(jù)公式3.2.4（船舶設計原理） </p><p>　　系數(shù)CH1= ==0.0837</p>

44、<p>　　WH= CH1LBD=0.0837×90×14×7.2=759.03T

45、

46、 </p><p>　　2、舾裝重量的估算：</p><p>　　查表3.2.3（船舶設計原理），取舾裝重量與空船質量之比為：0.32</p><p>　　則母型船舾裝重量的重量為：WO0=0.32

47、×1365.0=436.8T</p><p>　　根據(jù)公式3.2.4（船舶設計原理） </p><p>　　系數(shù)CO1= ==0.0454</p><p>　　WO= CO1LBD=0.0454×90×14×7.2=411.67T</p><p>　　3、機電設備的重量：</p><

48、p>　　取與母型船大體相同的機電設備，所以取新船的機電設備重量為：</p><p>　　WM=1365.0×(1-0.59-0.32)=122.85T</p><p>　　空船重量為：LW= WH+ WO+ WM=759.03+436.8+122.85=1318.7T</p><p>　　1.2.2 載重量估算</p><p>

49、;<b>　　船員及行李： ；</b></p><p>　　食品及淡水: 總儲備量=自持力（d）×人員數(shù)×定量（食品定量＋淡水定量）</p><p><b>　?。ǔ龈郏?lt;/b></p><p><b>　　(到港)；</b></p><p><b&

50、gt;　　燃油:</b></p><p>　　(出港) </p><p><b>　　(到港)；</b></p><p><b>　　潤滑油： ；</b></p>&l

51、t;p>　　備用、供應品重量： （出港）</p><p><b>　?。ǖ礁郏?lt;/b></p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　船舶的總重量為 ，</b></p>

52、<p>　　通過計算本船的設計排水量為 ，</p><p>　　船舶排水量略大于船體總重量，排水量略有裕度，因此確定的主尺度基本符合要求。</p><p>　　1.2.3設計船重心估算</p><p>　　在船舶的各個設計階段，重量和重心的估算或計算都是一項必不可少的重要工作。它隨著設計階段的不斷深入，逐步近似，由粗略到精確。</p>&l

53、t;p>　　設計船的重心有多種情況：計算時取滿載出港，滿載到港，壓載出港，壓載到港四種典型狀態(tài)。現(xiàn)列表1—2,1—3,1—4,1—5計算如下：</p><p>　　表1-1 滿載出港重量重心計算表</p><p>　　表1-2 滿載到港重量重心計算表</p><p>　　表1-3 壓載出港重量重心計算表</p><p>　　表1-4 壓

54、載到港重量重心計算表</p><p>　　上表所用的計算公式參考《船舶設計原理》第三章</p><p>　　1.2.4總布置設計</p><p><b>　　一、船舶概況</b></p><p><b>　?。ㄒ唬┐吞卣鳎?lt;/b></p><p>　　本船為雙層底、雙殼、垂

55、直首柱、方尾、單機、單槳、單舵、尾機型的4800DWT散貨船船。</p><p>　　主船體內設置淡水艙、主機艙、壓載艙、貨油艙、燃油艙等；首樓內設置雜物間、油漆間、錨鏈艙和舫纜間；尾樓內設有舵機艙、廚房、菜庫、船員室、衛(wèi)生間，駕駛室等。</p><p>　　（二）用途：一般運輸閃點在60℃以上的成品油</p><p>　?。ㄈ┖叫泻Ｓ颍航：絽^(qū)</p>

56、;<p>　?。ㄋ模┖剿伲翰恍∮?0kn</p><p>　　續(xù)航力：2000海里</p><p><b>　　自持力：12晝夜</b></p><p><b>　?。ㄎ澹┲鞒叨?lt;/b></p><p>　　總 長 LOA 97.00 m</p

57、><p>　　垂線 間長 Lpp 90.00 m</p><p>　　型 寬 B 14.00 m</p><p>　　型 深 D 7.20 m</p><p>　　設計 吃水 d 5.95 m</p>

58、<p>　　排 水 量 △ 6307 t</p><p>　　載 重 量 4800 t</p><p>　　船員 定額 14 P</p><p>　　方形 系數(shù) CB 0.8159&

59、lt;/p><p><b>　　二、總體布置</b></p><p>　　總布置的劃分，包括主船體的船艙劃分與上層建筑的劃分。</p><p><b>　　(一)船艙劃分</b></p><p>　　本船主船體設置7道水密橫艙壁,自尾至首依次劃分為:</p><p>　　尾~#2

60、 淡水艙（左或右）。</p><p>　　#2~#3 空艙。</p><p>　　#3~#8 NO3燃油艙（左或右）。其下為冷卻水艙。</p><p>　　#8~#30 機艙，其中：</p><p><b>　　平臺上：</b></p><p>　　#24~#30中央為集控室，兩側 NO2燃

61、油艙（左或右），日用燃油艙（左）；日用沉淀艙（右）。</p><p><b>　　平臺下：</b></p><p>　　#24~#30兩側 NO1燃油艙（左或右）。</p><p>　　#20~#23 右側為滑油儲藏艙</p><p><b>　　雙層底：</b></p><p&

62、gt;　　#12~#15 污油艙（左），滑油循環(huán)艙（右）， </p><p>　　#15~#16 空艙（右），</p><p>　　#15~#18 污水艙（左）</p><p>　　#18~#19 空艙（左），</p><p>　　#16~#28 柴油艙（右），</p><p>　　#19~#28 柴油艙（左）

63、，</p><p>　　#28~#30 空艙，其中左舷#29~#30設測深儀艙。</p><p>　　#30~#79 NO2貨艙： </p><p>　　#33~#75貨艙口， 貨艙口尺度 26200 X 10000 R600</p><p><b>　　舷側雙殼為：</b></p><p>

64、　　#30~#55 為NO4邊壓載水艙（左、右）， </p><p>　　#55~#79 為NO5邊壓載水艙（左、右）</p><p><b>　　雙層底下為：</b></p><p>　　#30~#55 為NO5壓載水艙（左、右）</p><p>　　#55~#79 為NO4壓載水艙（左、右）</p&g

65、t;<p>　　#79~#125 NO1貨艙：</p><p>　　#79~#125貨艙口，貨艙口尺度 26200 X 10000 R600</p><p><b>　　舷側雙殼為：</b></p><p>　　#79~#1073 為NO2邊壓載水艙（左、右）， </p><p>　　#103~#

66、134 為NO1邊壓載水艙（左、右）</p><p>　　#79~#103 NO3壓載水艙（左、右）</p><p>　　#103~#134 NO2壓載水艙（左、右）</p><p>　　#134~140# 平臺甲板下：NO1壓載水艙。</p><p>　　平臺甲板上：為應急消防泵艙。其中#138~#140為錨鏈艙。</p>

67、<p>　　#134~首 平臺甲板下：艏尖艙兼壓載水艙;平臺甲板上：空艙。</p><p><b>　　上層建筑劃分：</b></p><p>　　#134~首 艏樓：</p><p>　　內設：帆纜艙、錨機控制間、油漆室等。 </p><p>　　#138~#140中部設錨鏈艙。</p>

68、<p>　　艉~#24 艉樓：內設：</p><p>　　單人室4間，廁所，盥洗室，CO2室及機艙出入口。 廚房及餐廳，尾部設有舵機艙等， 中部設機艙棚等。 </p><p>　　#6 ~#24 艉樓甲板上甲板室：</p><p>　　內設：單人室8間、充放電室、蓄電池各一間。中部設機艙棚及梯

69、道等。甲板室后甲 板設系泊設備。</p><p>　　#8~#24 救生甲板上甲板室：</p><p>　　內設：單人室4間、會議室一間及應急發(fā)電機室一間。中部設機艙棚及梯道等。兩側 甲板設救生設備。</p><p>　　#17~#24 駕駛甲板上駕駛室：</p><p>　　內設：報務室、海圖室及駕駛室等。后甲板設假煙囪等。</p&

70、gt;<p><b>　　三、船體結構</b></p><p>　　船體結構是按《中國船級社鋼質海船入級與建造規(guī)范》（2006）進行計算</p><p>　?。?）本船為雙殼雙層底結構，雙層底、雙舷側為縱骨架式，其它為橫骨架式。</p><p>　?。?）全船采取焊接結構，肋距：艉～#55及#103～艏為600mm，其余為650m

71、m。</p><p><b>　　1.2.5艙容校核</b></p><p>　　通過總布置圖，計算貨艙艙容，各艙艙容如下：NO.1貨艙3027m3,NO.2貨艙2824m3, 得到艙容5851m3</p><p>　　=4800×1.2/0.99=5818m3</p><p><b>　　1.2.6

72、型線設計</b></p><p>　　該船的型線設計采用了母型改造法。按此法設計時先設計船體水下部分，再加上干舷及其它附體部分，這種方法與常規(guī)方法相比有如下優(yōu)點：較易設計出優(yōu)秀型線；減少了工作量，因為不需設計橫剖面面積曲線。利用型船型值表作圖，比例放大型值，改變水線橫剖線或縱剖線后即可讀出新船大致型值,對新船的型線圖進行三向光順后再確定新船的型值。具體型線圖見（ZHC408—100—02）</p

73、><p><b>　　型值表</b></p><p><b>　　2 結構部分</b></p><p>　　2.1 結構規(guī)范設計計算</p><p>　　本船為97米近海散貨船，為鋼質雙層底、雙殼、球鼻首、垂直首柱、方尾、單機、單槳、單舵、尾機型的4800DWT散貨船船。本計算按規(guī)范有關要求進行計算和校

74、核。</p><p><b>　　設計船舶主尺度：</b></p><p>　　雙層底 1.2m</p><p>　　雙殼 0.9m</p><p><b>　　2.1.1 外板</b&g

75、t;</p><p>　　根據(jù)規(guī)范船長L(m):沿夏季載重線,由首柱前緣量至舵柱后緣的長度;對無舵柱的船舶, 由首柱前緣量至舵桿中心線的長度;但均不應小于夏季載重線總長的96%,且不必大于97%。對于箱形船體，L 為沿夏季載重線自船首端壁前緣量至船尾端壁后緣的長度。因此計算船長取垂線間長L=90m。</p><p><b>　　根據(jù)規(guī)范：</b></p>

76、<p><b>　　C==7.71</b></p><p>　　=0.2d=1.19m </p><p>　　=0.36d=2.142m </p><p>　　=0.0016L+0.5 =0.644m</p><p>　　2.1.1.1船底外板</p><p>　　（1）船中0.

77、4L 區(qū)域內縱骨架式船底板（規(guī)范§2.3.1.3）</p><p>　　t1=＝8.944mm</p><p>　　t2＝＝9.73mm</p><p><b>　　實?。簍＝12mm</b></p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　（2

78、）離船端 0.075L 區(qū)域內：</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.3.1.4離船端 0.075L 區(qū)域內的船底板厚度 t 應不小于按下式計算所得之值：</p><p>　　=（0.03590+6）×1</p><p><b>　　=9.15mm</b></p><p><b>　　實取t=

79、12mm</b></p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　s ——縱骨間距，0.60m，計算時取值應不小于縱骨的標準間距，取s=0.644m；</p><p><b>　　Sb—縱骨標準間距</b></p><p>　　L——船長，90m；</p>

80、<p>　　2.1.1.2平板龍骨：</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.3.2.1平板龍骨的寬度 b 應不小于按下式計算所得之值：</p><p>　　b=900+3.5L </p><p>　　=900+3.590</p>

81、;<p><b>　　=1215mm</b></p><p>　　式中： L——船長，90m。</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.1.2.2平板龍骨的厚度不應小于所要求的船底板厚度加 2mm，且均應不小于相鄰船底板的厚度。平板龍骨的寬度不必大于 1800mm，平板龍骨的寬度應在整個船長內保持不變，因此厚度取t=14mm。</p>

82、<p>　　實取14×1800mm</p><p>　　2.1.1.3舭列板：</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.3.1.3，本船為縱骨架式，舭列板厚度應不小于下列計算所得：</p><p>　　t1=＝8.944mm </p><p>　　=0

83、.0430.65（90+230）×1</p><p><b>　　=8.944</b></p><p><b>　　t2＝5.6s</b></p><p>　　=5.60.65=9.73mm</p><p><b>　　實取t=12mm</b></p>

84、<p>　　2.1.1.4舷側外板：</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.1.4.1、2.1.4.3舷側外板系指從舭列板至舷頂列板之間的外板。本船舷側為縱骨架式，船中部 0.4L 區(qū)域內舷側外板厚度 t 應符合下列規(guī)定：</p><p>　　(1) 距基線1/2D 以上的舷側外板厚度 t 應不小于按下列兩式計算所得之值：</p><p>　　=0.

85、060.65（90+110）×1</p><p><b>　　=7.8mm</b></p><p><b>　　=4.20.65</b></p><p><b>　　=7.77mm</b></p><p><b>　　實取t=12mm</b>&l

86、t;/p><p>　　(2) 距基線1/4D 以下：</p><p>　　距基線1/4D 以下的舷側外板厚度 t 應不小于按下列兩式計算所得之值：</p><p>　　=0.060.65（90+110）×1</p><p><b>　　=7.8mm</b></p><p><b>

87、　　=5.40.65</b></p><p><b>　　=9.38mm</b></p><p><b>　　實取t=12mm</b></p><p>　　(3) 距基線D/4至距基線4/3D 區(qū)域內的舷側外板厚度 t，由上述計算所得之值用內插法求得。</p><p><b>

88、;　　實取t=12mm</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　s ——縱骨間距，0.60~0.65m，計算時取值應不小于縱骨的標準間距，取s=0.65m；</p><p>　　d ——吃水，5.95m；</p><p>　　L——船長，90m；</p><

89、p>　　， ——折減系數(shù)，取=1，=1；</p><p>　　=0.26C，計算時取不大于 0.2d，=0.5C，計算時取不大于 0.36d；</p><p>　　C——系數(shù)，見規(guī)范§2.2.3.1。取C=7.71。</p><p>　　2.1.1.5舷頂列板：</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.3.5.1 舷頂列板

90、的寬度應不小于：</p><p>　　b=800+5L mm，但也不必大于 1800mm </p><p>　　b=800+550=1050mm</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.3.5.2 本船舷側為縱骨架式，船中 0.4L 區(qū)域內舷頂列板厚度 t 應不小于按下列兩式計算所得之值：</

91、p><p>　　=0.060.65（90+110）×1</p><p><b>　　=7.8mm</b></p><p>　　=0.9×0.65×</p><p><b>　　=7.51mm</b></p><p>　　實取14×1800m

92、m</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　s ——肋骨間距，計算時取值應不小于縱骨的標準間距，取s=0.65m；</p><p>　　L——船長，90m；</p><p>　　——折減系數(shù)，=1。</p><p><b>　　2.1.2 甲板</b>

93、</p><p>　　2.1.2.1強力甲板</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.4.2.1開口邊線外強力甲板厚度 t，除應符合中剖面模數(shù)要求外，還應不小于按下列各式計算所得之值（本船為橫骨架式）：</p><p>　　=0.060.65（90+110）×1</p><p><b>　　=7.8mm</b&g

94、t;</p><p><b>　　=0.90.65</b></p><p><b>　　=7.51mm</b></p><p><b>　　實取t=14mm</b></p><p><b>　　式中 ：</b></p><p>　　

95、s ——肋骨間距，0.65m，計算時取值應不小于縱骨的標準間距，取s=0.65m；</p><p>　　L——船長，90m；</p><p>　　——折減系數(shù)，取=1；</p><p>　　離船端 0.075L 區(qū)域：</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.4.2.2在開口邊線以內及離船端 0.075L 區(qū)域內的強力甲板，其厚度 t

96、 應不小于按下式計算所得之值：</p><p>　　=0.9×0.65×</p><p><b>　　=7.51mm</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　s ——肋骨間距，0.65m，計算時取值應不小于縱骨的標準間距，取s=0.65m；<

97、/p><p>　　L——船長，90m；</p><p>　　船中部強力甲板厚度在船中部0.4L范圍內保持不變，并逐漸向船端部甲板厚度過渡。</p><p><b>　　實取t=14mm</b></p><p>　　2.1.2.2 甲板邊板</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.4.3.1在船中部

98、 0.4L 區(qū)域內的強力甲板邊板寬度，應不小于（但不必大于 1800mm ）： </p><p>　　(6.8L+500)=1112mm</p><p>　　L——船長，90m。</p><p>　　實取14×1800mm</p><p>　　2.1.2.3 甲板開口</p><p

99、>　　根據(jù)規(guī)范§2.4.4.1、2.4.4.2當強力甲板上貨艙開口的角隅是拋物線形或橢圓形時，角隅處的甲板不需加厚板，但應符合規(guī)范中圖2.4.4.1的規(guī)定。</p><p>　　當強力甲板上的貨艙開口的角隅是圓形時，角隅處要求加厚板，且角隅半徑與艙口寬度之比不小于 1/20，但對于艙口圍板處未設置甲板縱桁者不小于 1/10。如甲板伸進艙口圍板內，圓形角隅的最小半徑為 300mm。</p>

100、;<p>　　R≥(１／20)/b＝(１／20)×10000＝500mm，角隅處加厚板厚度應較強力甲板增加4mm，即t≥7.51+4=11.51mm。 </p><p>　　實取R600，t=18mm </p><p>　　2.1.2.4 平臺甲板</p><p><b>　　mm</b></p>

101、;<p>　　實取t =10mm </p><p><b>　　2.1.3 雙層底</b></p><p>　　本船貨艙區(qū)域內（FR30～FR135）為縱骨架式雙層底。</p><p>　　2.1.3.1中桁材</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.6.2.1在船體中縱剖面處應設置中桁材。中桁材高度

102、h0 應不小于：</p><p>　　h0 = 25B+42d+300=25×13.1+42×5.95+300=877.4 mm，且不小于650mm</p><p><b>　　實取h0=1200</b></p><p>　　式中: B——船寬, m;</p><p><b>　　d——吃水

103、, m。</b></p><p>　　對于雙殼結構的船舶（設有雙層底和雙舷側結構），可用內外殼中點之間的距離Be =13.1m作為等效船寬，代替式中的船寬B（見圖2.6.2.1）。 Be的取值一般應不小于0.9B=12.6m，如雙層底的強度符合CCS 的直接</p><p>　　計算強度標準，Be的取值應不小于0.8B=11.2m。</p><p>　　

104、2.1.3.2中桁材的厚度t 應不小于下述規(guī)定</p><p>　　(1)在船中部 0.4L 區(qū)域內：</p><p>　　t=0.0077 h0 +4 </p><p>　　=0.0077×877.4+4</p><p><b>　　=10.76 mm</b></p><p>　　式中

105、:h0——雙層底計算高度,877.4mm</p><p><b>　　實取t=12mm</b></p><p>　　(2)在船端 0.075L 區(qū)域內：中桁材厚度可比本條(1)的要求減少2mm</p><p>　　t=10.76-2=8.76mm</p><p><b>　　實取t=12mm</b>

106、</p><p>　　(3)爐艙內中桁材厚度應較船中部0.4L 區(qū)域內中桁材增厚2.5mm。</p><p>　　t=10.76+2.5=13.26mm</p><p><b>　　實取t=14mm</b></p><p>　　2.1.3.2 旁桁材 </p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.

107、6.10.1，2.6.4.1厚度可比中桁材厚度減少3mm，但旁桁材的厚度均應不小于相應的肋板厚度。</p><p><b>　　實取t=12mm</b></p><p>　　2.1.3.3水密旁桁材</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.6.10.2較旁桁材厚度增加2mm</p><p><b>　　實取

108、t=14mm</b></p><p>　　2.1.3.5 箱形中桁材</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.6.3.1，2.6.3.2箱形中桁材的骨架應符合下列要求:</p><p>　　在箱形中桁材內的每個肋位上,應設置船底骨材和內底骨材,其剖面模數(shù)W 應不小于按下式計</p><p><b>　　算所得之值:&

109、lt;/b></p><p>　　W=22sdl2 =22×0.65×5.95×0.92=68.92　 cm３</p><p>　　實?。篖140×90×12，W=207.98cm3</p><p>　　式中: s——肋骨間距,m；</p><p><b>　　d——吃水,m；

110、</b></p><p>　　l——跨距,m,取兩道側板的間距。</p><p>　　2.1.3.6旁桁材的加強筋</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.6.5.2，本船貨艙區(qū)域內凡未設置實肋板的肋位處，旁桁材上均設置加強筋，其厚度與實肋板同，寬度為肋板高度的1/10。</p><p>　　實?。骸?50×10mm

111、</p><p><b>　　2.1.4實肋板</b></p><p>　　2.1.4.1根據(jù)規(guī)范§2.6.11.2和§2.6.5.1，實肋板的厚度應不小于按下式計算所得之值：</p><p>　　t＝(0.0077h0＋1)×(1＋10%)=8.53mm，且130×t≮h</p><

112、p>　　式中：h0=877.4mm；h為實肋板高度，900mm。</p><p>　　污水阱處：t’＝t＋2.5=11.03mm， 綜上 </p><p>　　實?。簍＝10mm 污水阱處實肋板t=14mm</p><p>　　2.14.2 實肋板的加強筋（規(guī)范§2.6.11.2）對應每根縱骨處設置垂直加強筋，加強筋的厚與肋板同，寬度應

113、不小于150mm。</p><p>　　實?。海?50×10mm，加強筋兩端與內外底縱骨焊接。</p><p>　　2.1.5 水密肋板</p><p>　　貨艙區(qū)域內，水密橫艙壁下設置水密肋板。</p><p>　　2.1.5.1 根據(jù)規(guī)范§2.6.6.1，水密肋板厚度較實肋板厚度增加2mm,即</p>&

114、lt;p>　　t＝0.0077h0+1＋2=9.76mm</p><p>　　式中：h0=877.4mm</p><p>　　由于貨艙區(qū)域內的雙層底與其內的底邊艙相通，根據(jù)規(guī)范§2.6.11.2、§8.2.1.2的規(guī)定，水密肋板的厚度還應不小于§.2.13.2.1對深艙平面艙壁板的厚度要求：</p><p>　　t=+2.5=9.

115、37mm</p><p>　　式中：s=0.60m h=8.2 m（由艙壁板下緣量至深艙頂?shù)拇怪本嚯x，或量至溢流管頂垂直距離的一半，取較大者，m）</p><p>　　又據(jù)規(guī)范§2.13.2.2，最下列板的厚度應比以上計算值增厚1mm, 即9.37+1=10.37mm。綜上，</p><p><b>　　實?。簍＝12mm</b&

116、gt;</p><p>　　2.1.5.2 水密肋板的加強筋（規(guī)范§2.6.11.2、§2.6.6.2、§8.2.1.2、§.2.13.2.3）</p><p>　　對應每根縱骨處設置垂直加強筋，其間距為0.6m，根據(jù)規(guī)范§2.6.6.2，其剖面</p><p>　　模數(shù)W應不小于按下式計算所得之值：</p&g

117、t;<p>　　W＝5.5shl2＝21.93cm3 </p><p>　　式中：s＝0.6m h＝8.2m l＝0.9m</p><p>　　又據(jù)規(guī)范§2.6.11.2、§8.2.1.2的規(guī)定，水密肋板還應具有不小于§2.13.2.3對深艙平面艙壁 </p><p>　　扶強材剖面模數(shù)W和慣性矩I的要

118、求：</p><p>　　W=8.2shl²=32.68 cm3</p><p>　　式中：s=0.6m l=0.9mm h=8.2m</p><p>　　I=2.3Wl=67.65 cm4</p><p>　　式中：W、l同上。綜上，</p><p>　　實?。海?50×12mm

119、 W＝228.19cm3 I=2983.88cm4</p><p>　　2.1.5.3 縱骨架式船底縱骨</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.6.12.2船底縱骨的剖面模數(shù)W,應不小于按下式計算所得之值:</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=161.86cm3</p>

120、<p>　　實取：L140×90×12，W=207.98cm3</p><p>　　式中:s——縱骨間距,m；</p><p>　　l——縱骨跨距,m，但不小于1.5m,l=2.4m;</p><p>　　d——吃水,m；5.95m</p><p>　　f ——系數(shù),有中間垂直撐柱時為0.52，無中間垂直撐柱時為

121、1.0；f=0.52</p><p>　　Fb ——折減系數(shù)，見本章第2 節(jié)2.2.5.7；Fb =1</p><p>　　h1——見本節(jié)2.3.1.2。h1=1.19</p><p>　　2.1.5.4中間垂直撐柱</p><p>　　如實肋板間距大于2.5m,可在跨距中點設置連接船底縱骨與內底縱骨的垂直撐柱,其剖面積A應不小于按下式計算所

122、得之值:</p><p>　　A=23.8+0.04W 　 當W＞85cm3 時</p><p>　　=23.8+0.04×207.98</p><p><b>　　=32.12cm2</b></p><p>　　實取L160×100×14，A=34.7cm2</p><

123、;p>　　式中: W——縱骨的剖面模數(shù),cm3。</p><p>　　2.1.6 舷側骨架</p><p>　　2.1.6.1主肋骨：</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.7.1、2.7.2.1要求肋骨或舷側縱骨的最大間距應不大于 1.0m，本船的肋骨間距是0.55m，符合要求。除首尾尖艙外，主肋骨的剖面模數(shù) W 應不小于按下式計算所得值：</p

124、><p>　　=5.6510.655.952.682.68</p><p>　　=156.95 cm3</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　s——肋骨間距，0.65m；</p><p>　　d——吃水，5.95m；</p><p>　　l——肋骨跨距

125、，2.68m，但無論如何應不小于 (D 為型深)，在從尾尖艙艙壁至距首垂線 0.2L之間的區(qū)域內，應取用船中的肋骨跨距，在從距首垂線 0.2L 至防撞艙壁之間的區(qū)域內，應取用該區(qū)中最大的肋骨跨距，l取2.6m；</p><p><b>　　==5.65</b></p><p>　　——系數(shù)，當 L＜90m 時 ， =1.05，當 L≥90m 時， =1。該船L為97

126、m，故=1。</p><p>　　根據(jù)規(guī)范§2.7.2.7主肋骨的剖面慣性矩 I 應不小于按下式計算所得之值：</p><p><b>　　I=3.2Wl </b></p><p>　　=3.2156.952.68</p><p>　　=1345.96 cm4</p><p>　　式中：