760teu集裝箱多用途船結(jié)構(gòu)強度設(shè)計【畢業(yè)設(shè)計】

1、<p>　　本科畢業(yè)論文(設(shè)計)</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要III</b></p><p>　　第一章 緒 論1</p><p>　　第二章 總體部分2</p><p><b>　　2.1

2、新船資料2</b></p><p><b>　　2.2型線生成2</b></p><p>　　2.3總布置設(shè)計2</p><p>　　第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計4</p><p>　　3.1 結(jié)構(gòu)規(guī)范設(shè)計4</p><p>　　3.1.1 外板：4</p><p&

3、gt;　　3.1.2 甲板(橫骨架式)9</p><p>　　3.1.3.雙層底11</p><p>　　3.1.4舷側(cè)骨架13</p><p>　　3.1.5甲板骨架16</p><p>　　3.1.6支柱18</p><p>　　3.1.7艙壁（水密艙壁）19</p><p>　

4、　3.1.8 主機機座:29</p><p>　　3.1.9上層建筑設(shè)計29</p><p>　　3.2主要構(gòu)件匯總41</p><p>　　第四章 總縱強度校核45</p><p>　　第五章 圖紙設(shè)計48</p><p>　　5.1總布置圖48</p><p>　　5.2基本結(jié)構(gòu)

5、圖48</p><p>　　5.3典型橫剖面圖48</p><p>　　第六章 設(shè)計總結(jié)49</p><p><b>　　參考文獻50</b></p><p><b>　　致謝51</b></p><p>　　760TEU集裝箱多用途船結(jié)構(gòu)強度設(shè)計</p>

6、;<p><b>　　摘 要 </b></p><p>　　本設(shè)計船為雙底、單甲板760TEU集裝箱多用途船。主要適用于沿海海岸臨時裝載貨物的箱型甲板海駁。設(shè)計主要是完成結(jié)構(gòu)設(shè)計部分。</p><p>　　我在設(shè)計時首先通過母型船的資料和新船的任務(wù)書來確定設(shè)計新船的型線圖。因為新船任務(wù)書要求的主尺度與母型船主尺度兩者差距很小，所以通過型線比例的變換來改

7、變型值，然后利用新的型值表來繪制新的型線圖，并進行了光順與協(xié)調(diào)。</p><p>　　根據(jù)《中國船級社2006鋼質(zhì)海船入級規(guī)范》和大學(xué)所學(xué)的一些專業(yè)課知識，利用新的型線圖和母型船的一些資料來做結(jié)構(gòu)計算。設(shè)計并確定滿足要求的主船體和上層建筑的主要構(gòu)件尺寸，并校核總縱彎曲強度，并繪制典型橫剖面圖，完成結(jié)構(gòu)方面的設(shè)計。</p><p>　　在設(shè)計過程中遇到的困難及最后解決這些問題，為我后續(xù)的結(jié)構(gòu)

8、設(shè)計提供了寶貴的經(jīng)驗。</p><p>　　[關(guān)鍵詞] 多用途；集裝箱船；結(jié)構(gòu)設(shè)計；規(guī)范設(shè)計；</p><p>　　Structural strength design of 760 TEU container multi-purpose ship</p><p>　　[Abstract] This paper design a ship of double bot

9、tom, single deck 760 container multi-purpose . It mainly used in the coast temporary loading goods box deck by the sea. This design main need structure design part.</p><p>　　Make sure the lines plan of new s

10、hip through the mother-ship information and arrangement at first.Because the new ship commitments of principal dimensions and the requirements of owner scale are similar，then through transformation to change the value of

11、 the profile, and then use the new value table to draw a new line, and smoothing and coordination。</p><p>　　Use new line plan and some data of parent's ship to do structure calculation according to the C

12、hina classification society 2006 steel ships rule.Design and determined to meet the requirements of the main size of main components of the hull and superstructure, then check the longitudinal bending strength and draw a

13、 </p><p>　　typical section plan, work out structural design。</p><p>　　It provide a valuable experience after I finally solve these problems for my follow-up structure design .</p><p&g

14、t;　　[Key words] multi-purpose；container ship；structure design；standard design</p><p><b>　　第一章 緒 論</b></p><p>　　隨著美國金融危機的爆發(fā)，世界經(jīng)濟貿(mào)易形式勢必發(fā)生重大改變，進而導(dǎo)致世界貿(mào)易海運量增長減緩，引發(fā)國際航運市場動蕩。面對充滿變數(shù)的航運市場，船東

15、們訂造新船時最為關(guān)注的是何種船型運營風(fēng)險較低而盈利能力較高，而多用途船就是在世界貿(mào)易形勢捉摸不定、海運形勢動蕩多變的形勢下產(chǎn)生的，是一種載運“不確定性”貨物，擴大船舶使用范圍、適應(yīng)不斷變化形勢的船型。因此，在目前這尚不明朗的世界經(jīng)濟貿(mào)易形勢下，多用途船將是船東們較為理想的運營船型之一。 </p><p>　　多用途船是指具備多種運載功能，既能載運普通件雜貨，也能載運散貨、大件貨和一部分集裝箱以及冷藏貨的貨船多用途

16、船.多用途船屬于中小型船舶，由于貨物雜、批量小，因此船舶的載重量不會很大，現(xiàn)今的多用途船的載重量大多在10000t - 30000t之間；同時，航速方面，多用途船的航速分布范圍較寬，低的只有12kn，高的超過19kn。結(jié)構(gòu)布置通常為雙甲板、尾機型和大艙口，并配有大起重量的回轉(zhuǎn)式起重機，以裝卸集裝箱。對貨物品種適應(yīng)性強，營運經(jīng)濟性較好。</p><p>　　船舶設(shè)計更加強調(diào)設(shè)計人員的綜合素質(zhì)及專業(yè)能力。隨著科學(xué)技術(shù)

17、的進步，新船型和新的造船技術(shù)在不斷發(fā)展，對船舶設(shè)計產(chǎn)生很大的影響。在計算機和信息技術(shù)高速發(fā)展的帶動下，船舶設(shè)計發(fā)生了很大的變革；在海事方面，為了進一步保障海上人命安全和防止造成環(huán)境污染，國際公約和規(guī)則、政府制定的法規(guī)以及船級社的建造規(guī)范都有許多更新的完善，這些對船舶設(shè)計提出了更高、更新的要求。</p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計即針對航行于近海航區(qū)的多用途集裝箱船進行結(jié)構(gòu)設(shè)計。在認(rèn)真分析母型船資料的基礎(chǔ)上，主要進行

18、結(jié)構(gòu)方面的設(shè)計，主要是依據(jù)1998和2006鋼質(zhì)海船建造規(guī)范設(shè)計船舶主船體和上層建筑的主要構(gòu)件的尺寸并進行總縱彎曲校核，完成結(jié)構(gòu)方面的設(shè)計。</p><p><b>　　第二章 總體部分</b></p><p><b>　　2.1新船資料</b></p><p>　　2.1.1設(shè)計任務(wù)書</p><p&

19、gt;　　船名: 760TEU箱多用途集裝箱船</p><p><b>　　航區(qū):沿海航區(qū)</b></p><p>　　船型特征：本船為雙底、單甲板集裝箱多用途船。</p><p>　　用 途：主要適用于沿海海岸臨時裝載貨物的箱型甲板海駁。</p><p><b>　　主尺度：</b></p

20、><p>　　垂線間長LPP 132.0 m 型 寬B 21.0 m</p><p>　　設(shè)計吃水d 7.90 m 型 深D 10.80m</p><p>　　載 重 量TEU 760TEU</p><p>　　船級與船籍：CCS/中

21、國</p><p>　　船體結(jié)構(gòu)（材料、結(jié)構(gòu)形式等）：鋼質(zhì)焊接、橫骨架結(jié)構(gòu)形式</p><p>　　設(shè)備：按法規(guī)和規(guī)范要求配置</p><p><b>　　2.2型線生成</b></p><p>　　母型船的資料和新船的任務(wù)書來確定設(shè)計新船的型線圖。因為新船任務(wù)書要求的主尺度與母型船主尺度兩者差距很小，所以通過型線比例的

22、變換來改變型值，然后利用新的型值表來繪制新的型線圖，并進行了光順與協(xié)調(diào)。由于設(shè)計船和母型船的長度相差很小，因此新設(shè)計的船也能很好地保持母型船的良好的性能，型線圖見附圖。（ZHC433-110-01）</p><p><b>　　2.3總布置設(shè)計</b></p><p>　　總布置圖是表示全船總體布置的圖樣，由主要量度欄和一組視圖組成?？偛贾脠D比較集中地反映了船舶的技術(shù)

23、、經(jīng)濟性能，是重要的全船性圖樣之一。本船總布置圖詳見圖（ZHC704-100-01）</p><p><b>　　2.3.1主體</b></p><p>　　主甲板以下共設(shè)11道水密橫艙壁，將主船體分為尾尖艙、機艙、貨艙、首尖艙、錨鏈艙、壓載水艙等，主甲板首部設(shè)液壓絞纜機、卷車，左右設(shè)帶纜樁，導(dǎo)纜鉗，主甲板中部左右也設(shè)帶纜樁和導(dǎo)纜鉗，主甲板尾部設(shè)液壓絞纜機、卷車和帶纜

24、樁、導(dǎo)纜鉗，艏、艉各設(shè)置桅桿1根，其布置各航行信號燈具。</p><p><b>　　2.3.2船體結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　本船為鋼質(zhì)船體，橫骨架結(jié)構(gòu)形式，全船肋距均為700mm。本船船體結(jié)構(gòu)按CCS2006年頒發(fā)的《鋼質(zhì)海船入級與建造規(guī)范》的有關(guān)要求設(shè)計。</p><p><b>　　第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計</b>&

25、lt;/p><p>　　3.1 結(jié)構(gòu)規(guī)范設(shè)計</p><p><b>　　3.1.1 外板：</b></p><p>　　3.1.1.1 船底板（橫骨架式）</p><p>　　船底板是指由平板龍骨至舭列板之間的外板。</p><p>　　(1) 船底為橫骨架式時,船中部0.4L 區(qū)域內(nèi)的船底板厚度t

26、 應(yīng)不小于按下列兩式計算所得之值: （規(guī)范2.3.1.2）</p><p><b>　　t1 =</b></p><p>　　=0.0720.70.925(132+170) 1</p><p><b>　　=14.05mm</b></p><p><b>　　t2 = </b>

27、;</p><p><b>　　=70.7</b></p><p><b>　　=15.09mm</b></p><p>　　式中： —肋骨間距，0.7m ；</p><p>　　—吃水，7.90m；</p><p><b>　　=132m； </b>&

28、lt;/p><p>　　=1，見規(guī)范（2.2.5.7）；</p><p>　　,S為船底桁材或龍骨間距,取2.46m；</p><p>　　h1=0.2d=1.58m；</p><p>　　mm，但是不大于0.7mm，所以取0.7mm。</p><p>　　取 t=16mm。 </p><p>　　

29、(2) 離船端0.075L區(qū)域內(nèi)的船底板厚度t應(yīng)不小于按下式計算所得之值：(規(guī)范2.3.1.4)</p><p><b>　　t = </b></p><p>　　=（0.035132+6）</p><p><b>　　=10.7 mm</b></p><p>　　式中: =132m；</p

30、><p>　　—縱骨或縱骨間距，計算時取值應(yīng)不小于，取0.7112m；</p><p>　　—肋骨的標(biāo)準(zhǔn)間距0.7m。</p><p><b>　　取t=11mm</b></p><p>　　(3) 船中部0.4L區(qū)域內(nèi)船底板厚不小于端部厚度船底厚度，并應(yīng)使船中部0.4L區(qū)域以外的船底板厚度，能逐漸向端部船底板厚度過度。(規(guī)

31、范2.3.1.5)</p><p>　　(4) 首部船底板的厚度按有關(guān)規(guī)定加強。（規(guī)范2.3.1.6）</p><p>　　3.1.1.2 平板龍骨</p><p>　　(1) 平板龍骨的寬度b應(yīng)不小于按下式計算所得之值：（規(guī)范2.3.2.1） </p><p>　　b=900+3.5 </p><p>　　=900+

32、3.5×132</p><p><b>　　=1362mm</b></p><p><b>　　式中：=132m。</b></p><p><b>　　取1600mm</b></p><p>　　平板龍骨的寬度在整個船長保持不變。</p><p&g

33、t;　　(2) 平板龍骨的厚度t 應(yīng)不得小于本節(jié)所要求的船底板厚度加2mm.且均應(yīng)不小于相鄰船底板厚度：（規(guī)范2.3.2.2）</p><p><b>　　t≥+2 </b></p><p><b>　　=16+2</b></p><p>　　=18mm

34、</p><p>　　取18mm×1600 mm </p><p>　　3.1.1.3 舭列板(橫骨架式)</p><p>　　(1) 舭列板的厚度: （規(guī)范2.3.3.1）</p><p>　　舭列板厚度,當(dāng)舭列板處為橫骨架式時,應(yīng)不小于船中部0.4L 區(qū)域內(nèi)的船底板厚度 </p><p>　　t =16

35、mm </p><p>　　3.1.1.4 舷側(cè)外板</p><p>　　舷側(cè)外板系指從舭列板至舷頂列板之間的外板</p><p>　　(1) 舷側(cè)為橫骨架式時，船中部0.4區(qū)域內(nèi)舷側(cè)外板厚度應(yīng)不小于下列規(guī)定：</

36、p><p>　　（規(guī)范2.3.4.2）</p><p>　　1）距基線以上的舷側(cè)外板厚度應(yīng)不小于按下列式計算所得之值：</p><p>　　=0.072×0.7×0.925×（132+110）×1</p><p><b>　　=11.28mm</b></p><p&

37、gt;<b>　　=4.2×0.7×</b></p><p><b>　　=9.63mm</b></p><p><b>　　式中：實取1.0;</b></p><p><b>　　=8.57;</b></p><p><b>

38、;　　取=2.84m;</b></p><p><b>　　1.07;</b></p><p>　　其中：—肋骨間距，0.7m—舷側(cè)縱桁間距，2.62m.</p><p><b>　　取 t=12mm</b></p><p>　　2）距基線以下（舭列板除外）的舷側(cè)外板厚度應(yīng)</p&

39、gt;<p>　　不小于按下兩式計算所得之值：</p><p>　　=0.072×0.7×0.935×（132+110）×1</p><p>　　=11.4mm </p><p><b>　　=6.3×0.7×</b&g

40、t;</p><p><b>　　=13.58mm</b></p><p><b>　　取 t=14mm</b></p><p><b>　　式中：實取1.0；</b></p><p>　　—肋骨間距，0.7m；</p><p><b>　　—

41、吃水，7.9m；</b></p><p><b>　　，132.0m。 </b></p><p>　　3） 距基線以上和以下區(qū)域內(nèi)的舷側(cè)外板厚度，由上述計算所得之值用內(nèi)插法求得:</p><p><b>　　取 t=13mm；</b></p><p>　　(2) 離船端0.075L區(qū)域內(nèi)

42、的舷側(cè)外板厚度: （規(guī)范2.3.4.4） </p><p><b>　　t = </b></p><p>　　=（0.035×132+6）</p><p><b>　　=10.7mm</b></p><p>　　式中: =132m ；</p>

43、<p>　　—縱骨或縱骨間距，計算時取值應(yīng)不小于，取0.7112m；</p><p><b>　　=0.7 。</b></p><p><b>　　取 t=12mm</b></p><p>　　(3) 船中部0.4區(qū)域內(nèi)的舷側(cè)外板厚度不應(yīng)小于端部舷側(cè)外板厚度。并應(yīng)使船中部0.4 區(qū)域外的舷側(cè)外板厚度能逐漸向端部舷

44、側(cè)外板厚度過渡。（規(guī)范2.3.4.5）</p><p>　　3.1.1.5 舷頂列板：</p><p>　?。?) 舷頂列板的寬度應(yīng)不小于：（規(guī)范2.3.5.1）</p><p>　　mm，但也不必大于1800mm</p><p><b>　　式中：=132m。</b></p><p>　　取 b

45、=1600mm</p><p>　　(2) 舷頂列板厚度在中部0.4區(qū)域內(nèi)應(yīng)不小于相鄰舷側(cè)外板的厚度12mm，且不小于按下兩式計算所得之值：（規(guī)范2.3.5.2）</p><p>　　=0.085×0.7×0.935×（132+110）×1</p><p><b>　　=13.46mm</b></p

46、><p>　　=1.05×0.7×</p><p><b>　　=10.57mm</b></p><p><b>　　取 t =14mm</b></p><p><b>　　式中：=132m；</b></p><p>　　s—肋骨間距，計

47、算時取值應(yīng)不小于，取0.70m；</p><p><b>　　1.07；</b></p><p><b>　　實取1.0；</b></p><p>　　取14mm×1600mm</p><p>　　3.1.1.6艏樓舷側(cè)外板</p><p>　　首樓的舷側(cè)外板厚度t

48、 應(yīng)不小于: （規(guī)范2.17.4.2）</p><p>　　=（0.028×132+5.5）×</p><p><b>　　=9.196mm</b></p><p><b>　　取t=10mm</b></p><p>　　3.1.1.7艉樓舷側(cè)外板</p><

49、p>　　艉樓的舷側(cè)外板厚度t 應(yīng)不小于: （規(guī)范2.17.4.2）</p><p>　　=（0.025×132+5）×</p><p><b>　　=8.3mm</b></p><p>　　取t=10mm </p><p>　　3.1.1.8舭龍骨</p>

50、<p>　　舭龍骨應(yīng)連接在一根連續(xù)的扁鋼上,此扁鋼可焊接在船體上,舭龍骨上的端接縫、扁鋼上的端接縫與外板上的端接縫都應(yīng)相互錯開。舭龍骨和扁鋼不能突然中斷, 應(yīng)逐漸減小,且在端點處的船體內(nèi)應(yīng)有適當(dāng)?shù)膬?nèi)部支持。（規(guī)范2.3.8.1）</p><p>　　3.1.2 甲板(橫骨架式)</p><p>　　3.1.2.1強力甲板</p><p>　　(1) 開

51、口邊線外強力甲板厚度，除應(yīng)符合中剖面模數(shù)要求外，還應(yīng)不小于按下列各式計算所得之值：（規(guī)范2.4.2.1）</p><p>　　=0.085×0.7×0.925×（132+110）×1</p><p><b>　　=13.32mm</b></p><p>　　=1.05×0.7×<

52、/p><p><b>　　=10.57mm</b></p><p><b>　　式中：=132m；</b></p><p>　　—橫骨架式間距0.7m；</p><p><b>　　取1.0；</b></p><p><b>　　取 t =14mm

53、</b></p><p>　　(2) 開口邊線以內(nèi)及離船端0.075區(qū)域內(nèi)強力甲板厚度t應(yīng)不小于下式計算之值：</p><p>　?。ㄒ?guī)范2.4.2.2）</p><p>　　t = </p><p>　　=0.9×0.71 × </p><p><b>　　=

54、9.21 mm</b></p><p><b>　　式中：=132m；</b></p><p>　　s—縱骨或縱骨間距0.71m。</p><p><b>　　取 t =10mm</b></p><p>　　(3) 強力甲板（包括端部甲板）的最小厚度應(yīng)不小于6mm。滿足要求（規(guī)范2.4.

55、2.3）</p><p>　　(4) 船中部強力甲板厚度在船中部0.4區(qū)域內(nèi)保持相同，并逐漸向端部甲板厚度過渡. （規(guī)范2.4.2.5）</p><p>　　3.1.2.2 甲板邊板</p><p>　　在船中部0.4L區(qū)域內(nèi)的強力甲板邊板寬度b（規(guī)范2.4.3.1）</p><p><b>　　b≥6.8+500</b>

56、;</p><p>　　= 6.8×132+500 </p><p>　　= 1397.6 mm </p><p>　　取 b =1600 mm</p><p>　　強力甲板邊板在端部的寬度</p><p><b>　　≥65%×b</b></p><p&g

57、t;　　= 65%×1600</p><p><b>　　= 1040 mm</b></p><p>　　取= 1100 mm </p><p>　　強力甲板邊板厚度應(yīng)不小于強力甲板厚度取t=12 mm>10 mm</p><p>　　實取12mm×1600 mm </p>&l

58、t;p>　　3.1.2.3甲板開口</p><p><b>　　圖3-1</b></p><p>　　當(dāng)強力甲板上的貨艙開口的角隅是圓形時，角隅處要求加厚板，且角隅半徑與艙口寬度之比不小于 1/20，但對于艙口圍板處未設(shè)置甲板縱桁者不小于 1/10。如甲板伸進艙口圍板內(nèi)，圓形角隅的最小半徑為 300mm。</p><p>　　R≥(１／2

59、0)/b＝(１／20)×15000＝750mm，角隅處加厚板厚度應(yīng)較強力甲板增加4mm，即t≥13.32+4=17.32mm。 </p><p>　　實取R=800，t=18mm</p><p>　　3.1.2.4艏樓甲板板</p><p>　　艏樓甲板板厚度t 應(yīng)不小于（規(guī)范2.17.5.5）</p><p>　　=（0.0

60、2×132+6）×</p><p><b>　　=8.64 mm</b></p><p><b>　　實取t=9 mm</b></p><p>　　艉樓甲板板厚度t應(yīng)不小于（規(guī)范2.17.5.4）</p><p>　　=（0.02×132+6）×=8.64 m

61、m</p><p><b>　　L為船長，C=6</b></p><p><b>　　實取t=9 mm</b></p><p>　　3.1.3.雙層底 </p><p>　　3.1.3.1中桁材 </p><p>　　(1) 在船舶中剖面處應(yīng)設(shè)置中桁材。中桁材高度在任何情況下

62、應(yīng)不小于650 mm，且不小于按下十計算所得之值,且不小于600 mm：（規(guī)范2.6.2.1）</p><p>　　=25×21+42×7.9+300</p><p>　　=1156.8 mm</p><p>　　式中：—船寬，21.0m；</p><p>　　—吃水， 7.9m。</p><p>

63、　　(2) 中桁材厚度應(yīng)不小于按下述規(guī)定：（規(guī)范2.6.2.2）</p><p>　　1）船中部0.4區(qū)域內(nèi)：</p><p>　　=0.0077×1156.8+4</p><p><b>　　=12.91 mm</b></p><p>　　取 t =13 mm</p><p>　　式

64、中：—雙層底計算高度。</p><p>　　實取1300 mm×13 mm</p><p>　　2）船端0.075L區(qū)域內(nèi)，中桁材厚度可減少2 mm，取t=11mm；</p><p>　　3）爐艙內(nèi)中桁材厚度應(yīng)較船中0.4L區(qū)域內(nèi)中桁材增厚2.5 mm。</p><p>　　3.1.3.2旁桁材</p><p&g

65、t;　　(1) 旁桁材的厚度可比中桁材厚度減少3 mm （規(guī)范2.6.4.1）</p><p><b>　　t =</b></p><p><b>　　=9.91 mm</b></p><p>　　取 t =11 mm</p><p>　　(2) 水密旁桁材的厚度應(yīng)較旁桁材厚度增厚2 mm（規(guī)范2.

66、6.4.1）</p><p><b>　　t =</b></p><p><b>　　=11.91 mm</b></p><p><b>　　取 t=13mm</b></p><p>　　3.1.3.3 橫骨架式肋板</p><p><b>　

67、　實肋板及垂直加強筋</b></p><p>　　（1）貨艙和機艙實肋板的厚度t 應(yīng)不小于按下式計算所得之值，但不必超過15mm。</p><p>　?。ㄒ?guī)范2.6.5.1）</p><p>　　=0.0077×1156.8+1=9.91 mm</p><p>　　實取t=11mm.式中為雙層底計算高度。爐艙內(nèi)實肋板和污

68、水阱處的實肋板應(yīng)較上式增加2.5mm。</p><p>　　（2）至少每隔4 個肋距應(yīng)設(shè)置實肋板,且間距不大于3.2m。取每隔4個肋距設(shè)置實肋板d=0.75×4=3.0m﹤3.2m。符合。</p><p>　　船長超過90m 或肋板高度超過0.9m 時,實肋板上應(yīng)設(shè)置垂直加強筋,其間距不大于1.5m,厚度與肋板相同,寬度為肋板高度的1/10。取t=11mm，b=130mm。（規(guī)范

69、2.6.5.2）</p><p>　　實取：實肋板t=11mm，垂直加強筋-11×130</p><p>　　水密肋板及垂直加強筋</p><p>　　(1)水密肋板厚度較貨艙實肋板厚度增加2mm,但一般不必大于15mm.即=11.91mm，取t=13mm（規(guī)范2.6.6.2）</p><p>　　(2) 水密肋板的高度大于0.9m

70、 而不超過2m 時,應(yīng)設(shè)置間距不大于0.9m 的垂直加強筋,加強筋兩端應(yīng)削斜,其剖面模數(shù)W 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：</p><p>　　=5.5×10.12×0.7×1.3=65.85</p><p>　　實取：水密肋板t=13mm，垂直加強筋-11×130</p><p>　　式中:s——加強筋間距0.7m；</

71、p><p>　　h——由內(nèi)底板到溢流管頂?shù)拇怪本嚯x10.12m；</p><p>　　l——加強筋跨距,m；即實取的雙層底高度1.3m。</p><p>　　3.1.3.4橫骨架式內(nèi)底板及內(nèi)底邊板</p><p>　　內(nèi)底板的厚度t 應(yīng)不小于按下列各式計算所得之值： </p><p>　　在船中部0.4L 區(qū)域內(nèi)

72、:</p><p>　　=0.04×132+5×0.75+2.1=11.13mm</p><p><b>　　取t=13mm</b></p><p><b>　　在機艙區(qū)域內(nèi)</b></p><p>　　=0.055×132+4.8=12.06mm </p>

73、;<p><b>　　取t=13mm</b></p><p>　　式中: L ——船長=132m；</p><p>　　s——肋骨間距=0.75m；</p><p>　　船端部0.075L 區(qū)域內(nèi)的厚度為船中部0.4L 區(qū)域內(nèi)厚度的0.9 倍。</p><p>　　t=13×0.9=11.7mm&

74、lt;/p><p><b>　　取t=12mm</b></p><p>　　3.1.4舷側(cè)骨架 </p><p><b>　　3.2.4.1肋骨</b></p><p>　　肋骨的標(biāo)準(zhǔn)間距應(yīng)為按下式計算所得之值：</p><p>　　m，但不大于0.7m。所以取=0.7m<

75、;/p><p><b>　　式中：=132 m</b></p><p>　　3.2.4.2主肋骨 </p><p>　　（1）除首尾尖艙外,貨艙主肋骨的剖面模數(shù)W 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：</p><p>　　(規(guī)范2.7.2.1）</p><p>　　=4.85×1×0.7&

76、#215;7.9×3.52=93.87cm3</p><p>　　式中:s=0.7m；d=7.9m；l=3.5m；；</p><p><b>　　=4.85</b></p><p>　　貨艙主肋骨的剖面慣性矩I 應(yīng)不小于下式計算之值：(規(guī)范2.7.2.7）</p><p>　　=3.2×93.87&#

77、215;3.5=1051.34cm3</p><p>　　帶板650×12，選用，W=104.46cm3>93.87cm3，</p><p>　　I=1223.05 cm4>1051.34 cm4</p><p>　　實船主肋骨L=125×80×7 W=104.46cm3，I=1223.05 cm4</p>

78、<p>　?。?）首、尾尖艙內(nèi)的肋骨的剖面模數(shù)應(yīng)不小于W 和剖面慣性距I 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：(規(guī)范2.7.2.8）</p><p>　　W = 4.6sdD=4.6×0.7×7.9×10.8=274.73cm3</p><p>　　I = 3.5Wl = 3.5×274.73×3.5=3365.44cm4</p&g

79、t;<p>　　帶板650×12，選用,W=297.98 cm3>274.73cm4，</p><p>　　I=3918.92cm4>3365.44cm4</p><p>　　艏艉間艙主肋骨 W=297.98 cm3 I=3918.92cm4</p><p>　　（3）甲板間及上層建筑肋骨的剖面模數(shù)W 應(yīng)不小于按下式計算所得之

80、值：(規(guī)范2.7.2.9）</p><p>　　=3.63×1×0.7×7.9×3.5×=230.89cm3</p><p>　　式中：—為肋骨間距，0.7m；</p><p><b>　　—吃水，7.9m；</b></p><p>　　—肋骨跨距，3.5m；</p

81、><p><b>　　C==3.63</b></p><p><b>　　—柔數(shù)，，=1；</b></p><p>　　帶板650×12，選用，W=176.77 cm3>140.7 cm3</p><p>　　甲板間肋骨 W=176.77 cm3 I=2188.42cm4</p&

82、gt;<p>　　3.1.4.3舷側(cè)縱桁</p><p>　　支持主肋骨的舷側(cè)縱桁的剖面模數(shù)W 和剖面慣性矩I，應(yīng)分別不小于按下列兩式計算所得之值：(規(guī)范2.7.3.1）</p><p>　　=7.8×2.62×1.45×3.3</p><p>　　=322.69cm3</p><p>　　I==2

83、.5×322.69×3.3=2662.19cm4</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　b——舷側(cè)縱桁支持面積的寬度，2.62m；</p><p>　　h——從舷側(cè)縱桁跨距中點至上甲板邊線的垂直距離，1.45m；</p><p>　　l——舷側(cè)縱桁的跨距，3.3m。</

84、p><p>　　實船舷側(cè)縱桁：⊥ W=802.34m3 ，I=29397.71cm4</p><p>　　該船為橫骨架形式，機艙區(qū)域內(nèi)，縱桁腹板高度與主肋骨的高度相同，其腹板厚度 t 和面板的剖面積 A，應(yīng)分別不小于按下列兩式計算所得之值：</p><p>　　t=0.023L+6</p><p>　　=0.023132+6</p>

85、<p><b>　　=9.04mm</b></p><p><b>　　A=0.14L+1</b></p><p>　　=0.14132+1</p><p><b>　　=19.48cm2</b></p><p>　　式中： L——船長，132m；</p>

86、;<p>　　取⊥，A=24.0 cm2</p><p>　　3.1.4.4橫骨架式強肋骨 </p><p>　　每5 個肋位設(shè)1 道強肋骨。</p><p>　　對于支持舷側(cè)縱桁的強肋骨，其尺寸應(yīng)由直接計算予以確定，計算時，假定強肋骨兩端為剛性固定，強肋骨承受由舷側(cè)縱桁傳遞的集中載荷( 舷側(cè)縱桁的計算水壓頭，應(yīng)為舷側(cè)縱桁的跨距中點至上甲板邊線的垂直距

87、離，m) 的作用，取許用彎曲應(yīng)力為93.2N/cm2，許用剪切應(yīng)力為83.4N/cm2。(規(guī)范2.7.4.1)</p><p>　　在橫骨架式機艙內(nèi)，對與不支持舷側(cè)縱桁的強肋骨，其剖面模數(shù)W 應(yīng)不小于以下計算值：(規(guī)范2.7.4.4)</p><p>　　5×3.5×3.5×4.1×4.1=969.73cm3</p><p>

88、　　式中：—為強肋骨間距，0.7×5=3.5m；</p><p>　　—為從強肋骨跨距中點至上甲板邊線的距離，3.55m；</p><p>　　—為強肋骨的跨距，4.1m；</p><p>　　帶板650×12，選用⊥,</p><p>　　W=1519.86cm3>969.73cm3,I=43218.08cm4 &

89、lt;/p><p><b>　　3.1.5甲板骨架</b></p><p>　　3.1.5.1甲板計算壓頭 (規(guī)范2.8.1.1) </p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=1.24m&l

90、t;/b></p><p>　　式中：L －船長，132m；</p><p>　　d —吃水，7.9m；</p><p>　　D —型深，10.8m。</p><p>　　3.1.5.2 甲板橫梁</p><p>　　甲板橫梁的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值：(規(guī)范2.8.2.1)</p>&

91、lt;p>　　=144.57cm3</p><p>　　式中：C1－系數(shù)，根據(jù)橫梁所在區(qū)域的甲板（包括橋樓和艉樓甲板）總層數(shù)決定：對于1層， 取C1=2；</p><p>　　C2、C3－系數(shù)，按規(guī)范表2.8.2.1的規(guī)定，取 C2=0.54， C3=0.33B=6.93；</p><p>　?。蜕睿?0.8m；</p><p>&

92、lt;b>　?。运?，7.9m；</b></p><p>　　－肋骨間距，計算時，取0.7m；</p><p>　?。装鍓侯^，1.24m；</p><p>　　－橫梁跨距，2.47m。</p><p>　　對于露天甲板，其橫梁的剖面模數(shù)W 不必大于：(規(guī)范2.8.2.2)</p><p>　　=1

93、11.21cm3</p><p>　　確定帶板12×650，選用，</p><p>　　W=136.44cm3>80.39cm3</p><p>　　實船橫梁取 W=136.44cm3 I=1547.93cm4</p><p>　　3.1.5.3橫骨架式甲板縱桁</p><p>　　對于距首垂線0.

94、075L 以前的露天強力甲板，其支持橫梁的甲板縱桁的間距應(yīng)不大于3.6m；對于尾尖艙艙壁以后的上甲板和下甲板，其支持橫梁的甲板縱桁的間距應(yīng)不大于3m。(規(guī)范2.8.3.1)</p><p>　　支持橫梁的甲板縱桁的剖面模數(shù)W 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：(規(guī)范2.8.3.2)</p><p>　　=4.75×2.5×1.24×1.422</p>

95、<p><b>　　=29.7cm3</b></p><p>　　式中：b——甲板縱桁所支承面積的平均寬度2.5m；</p><p>　　h——甲板的計算壓頭1.24m， </p><p>　　l——甲板縱桁的跨距1.42m。</p><p>　　甲板縱桁的剖面慣性矩I 應(yīng)不小于按下式計算所得之值: (規(guī)范2.

96、8.3.5)</p><p>　　=2×29.7×1.42=84.35cm4</p><p>　　式中：W——本節(jié)所要求的甲板縱桁剖面模數(shù)29.7cm3；</p><p>　　l——甲板縱桁的跨距1.42m。</p><p>　　實?。骸?W=448.69cm3 I=12890.9cm4 （滿足）</p

97、><p>　　3.1.5.4橫骨架式強橫梁</p><p>　　根據(jù)文獻[1] 2.8.1.4，對于支持甲板縱桁的強橫梁，其尺寸應(yīng)由直接計算確定。計算時，假定強橫梁兩端為剛性固定，并承受由甲板縱桁傳遞的集中載荷，許用彎曲應(yīng)力為 124 N/ mm2。(規(guī)范2.8.4.1)集中載荷如下圖所示</p><p><b>　　圖3-2</b></p&

98、gt;<p>　　許用彎矩[σ]=124N/mm2</p><p>　　P=hA=46683.21N</p><p>　　A=ab=1.422.625=3.7275 m2 h= 1Ph/10=12524N/ m2</p><p>　　a=1.42m， h0 =1.24m， b= 2.625m</p><p>　　M=

99、==8964.95 N. m</p><p>　　W=M/[σ]=72.3 cm3</p><p>　　支持甲板縱桁的強橫梁的剖面慣性矩 I 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：(規(guī)范2.8.4.2)</p><p><b>　　I=2Wl</b></p><p>　　=272.310.5</p><p>

100、;　　=1518.3 cm4</p><p><b>　　實?。?⊥ </b></p><p><b>　　3.1.6支柱 </b></p><p>　　3.1.6.1 對于支柱所受的載荷P，應(yīng)按下式計算: （規(guī)范2.10.1.1）</p><p>　　=7.06×13.3×8

101、×1.24=931.47kN</p><p>　　式中:a——支柱所支持的甲板面積的長度13.3m</p><p>　　b——支柱所支持的甲板面積的平均寬度8m</p><p>　　h——支柱所支持的甲板的計算壓頭1,24m</p><p>　　——上方支柱所傳遞的載荷0kN。</p><p>　　3.1.6

102、.2 支柱的剖面積</p><p>　　支柱的剖面積A 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：（規(guī)范2.10.2.1）</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=78.1cm2</b></p><p>　　式中：P——支柱所受的載荷4.3kN</p><p>

103、;　　l——支柱的有效長度，m，為支柱全長的0.8 倍，取7.64m</p><p>　　r——支柱剖面的最小慣性半徑116cm。</p><p>　　3.1.6.3支柱的壁厚</p><p>　　管形支柱的壁厚t 應(yīng)不小于按下列兩式計算所得之值：（規(guī)范2.10.3.1）</p><p><b>　　=</b></

104、p><p><b>　　=4.7mm</b></p><p><b>　　==15mm</b></p><p>　　式中：P——支柱所受的載荷931.47kN</p><p><b>　　l——7.64m</b></p><p>　　——管形支柱的平均直徑6

105、00mm。 </p><p>　　管形支柱的最小壁厚：L≥90m 時為7mm。</p><p>　　故本船實取支柱均為φ600×17</p><p>　　3.1.7艙壁（水密艙壁）</p><p>　　3.1.7.1水密艙壁的設(shè)置應(yīng)符合下列要求：</p><p>　　本船在FR4設(shè)置水密艉尖艙艙壁，在FR1

106、0、FR34、FR70、FR72、FR108、FR110、FR156、FR156、FR174設(shè)置艙壁平面艙壁板，在FR181設(shè)置水密防撞艙壁?？偣灿?1個水密艙壁，大于6個，滿足要求。</p><p><b>　　1）FR4的艙壁</b></p><p>　?。?）平面艙壁板的厚度t 應(yīng)不小于按下式計算所得之值，但應(yīng)不小于5.5mm：（規(guī)范2.12.3.1）</

107、p><p><b>　　=4×0.615×</b></p><p><b>　　=5.12mm</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　s——扶強材間距，0.615m；</p><p>　　h——在舷側(cè)處由

108、列板下緣量到艙壁甲板的垂直距離，4.85m，但取值應(yīng)不小于 2.5m。</p><p>　　FR4艙壁最下列板實取12mm，寬度b=1600mm， 艙壁上其余板實取t =10mm。</p><p><b>　　（2）扶強材：</b></p><p>　　艙壁扶強材的剖面模數(shù) W 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：（規(guī)范2.12.4.1）</p&

109、gt;<p>　　=3×0.615×2.1×4.342</p><p><b>　　=79.98cm3</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　s——扶強材間距，0.615m；</p><p>　　h——在舷側(cè)處由扶強材跨距

110、中點量到艙壁甲板的垂直距離，2.1m；</p><p>　　l——扶強材跨距，4.34m；</p><p>　　C ——系數(shù)，按下面情況選?。?lt;/p><p>　　C=6，扶強材端部不連接或與無扶強的板直接連接；</p><p>　　C=3，扶強材端部用肘板連接；扶強材端部直接同縱向構(gòu)件搭接；端部連接，取C=3。</p><

111、;p><b>　　列表校核如下：</b></p><p>　　根據(jù)文獻[1] 1.2.2.2 次要構(gòu)件的帶板寬度，取為 1 個骨材間距。</p><p>　　選?。?20×80×8，進行校核</p><p><b>　　t=10mm</b></p><p><b>

112、;　　cm</b></p><p><b>　　cm3</b></p><p><b>　　t=12mm</b></p><p><b>　　cm</b></p><p><b>　　cm3</b></p><p>&l

113、t;b>　　滿足要求</b></p><p><b>　　2）FR10的艙壁</b></p><p>　?。?）平面艙壁板的厚度t 應(yīng)不小于按下式計算所得之值，但應(yīng)不小于5.5mm：</p><p>　?。ㄒ?guī)范2.12.3.1）</p><p><b>　　=4×0.615×

114、;</b></p><p><b>　　=5.49mm</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　s——扶強材間距，0.615m；</p><p>　　h——在舷側(cè)處由列板下緣量到艙壁甲板的垂直距離4.98m，但取值應(yīng)不小于 2.5m。</p>

115、<p>　　FR10艙壁最上列板實取10mm，寬度b=1600mm， 艙壁其余板實取t =12mm。</p><p><b>　?。?）扶強材：</b></p><p>　　艙壁扶強材的剖面模數(shù) W 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：（規(guī)范2.12.4.1）</p><p>　　=3×0.615×1.28×2

116、.672</p><p><b>　　=16.84cm3</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　s——扶強材間距，0.615m；</p><p>　　h——在舷側(cè)處由扶強材跨距中點量到艙壁甲板的垂直距離，1.28m；</p><p>　　l—

117、—扶強材跨距，2.67m；</p><p>　　C ——系數(shù)，按下面情況選?。?lt;/p><p>　　C=6，扶強材端部不連接或與無扶強的板直接連接；</p><p>　　C=3，扶強材端部用肘板連接；扶強材端部直接同縱向構(gòu)件搭接；端部連接，取C=3。</p><p>　　選?。?20×80×8。</p>&l

118、t;p><b>　　t=10mm</b></p><p><b>　　cm</b></p><p><b>　　cm3</b></p><p><b>　　t=12mm</b></p><p><b>　　cm</b></

119、p><p><b>　　cm3</b></p><p><b>　　滿足要求</b></p><p><b>　　3）FR34艙壁</b></p><p>　?。?）平面艙壁板的厚度t 應(yīng)不小于按下式計算所得之值，但應(yīng)不小于5.5mm：</p><p>　　

120、（規(guī)范2.12.3.1）</p><p><b>　　=4×0.615×</b></p><p><b>　　=7.64mm</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　s——扶強材間距，0.615m；</p>&l

121、t;p>　　h——在舷側(cè)處由列板下緣量到艙壁甲板的垂直距離9.65m，但取值應(yīng)不小于 2.5m。</p><p>　　FR34艙壁最下列板實取14mm，寬度b=1600mm， 艙壁其余板實取t =12mm。</p><p><b>　　（2）扶強材：</b></p><p>　　艙壁扶強材的剖面模數(shù) W 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：（規(guī)范

122、2.12.4.1）</p><p>　　=3×0.615×4.78×2.352</p><p><b>　　=48.7cm3</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　s——扶強材間距，0.615m；</p><p>

123、;　　h——在舷側(cè)處由扶強材跨距中點量到艙壁甲板的垂直距離，4.78m；</p><p>　　l——扶強材跨距，2.35m；</p><p>　　C ——系數(shù)，按下面情況選?。?lt;/p><p>　　C=6，扶強材端部不連接或與無扶強的板直接連接；</p><p>　　C=3，扶強材端部用肘板連接；扶強材端部直接同縱向構(gòu)件搭接；端部連接，取C=

124、3。</p><p>　　選取Ｌ110×70×7。</p><p><b>　　t=10mm</b></p><p><b>　　cm</b></p><p><b>　　cm3</b></p><p><b>　　t=12

125、mm</b></p><p><b>　　cm</b></p><p><b>　　cm3</b></p><p><b>　　滿足要求</b></p><p>　　4）FR70、72、108、110艙壁</p><p>　　（1）平面艙壁板

126、的厚度t 應(yīng)不小于按下式計算所得之值，但應(yīng)不小于5.5mm：</p><p>　?。ㄒ?guī)范2.12.3.1）</p><p><b>　　=4×0.615×</b></p><p><b>　　=7.24mm</b></p><p><b>　　式中：</b>

127、</p><p>　　s——扶強材間距，0.615m；</p><p>　　h——在舷側(cè)處由列板下緣量到艙壁甲板的垂直距離8.65m，但取值應(yīng)不小于 2.5m。</p><p>　　FR70、72、108、110艙壁最下列板實取12mm，寬度b=1600mm，艙壁其余板實取t =10mm。</p><p><b>　?。?）扶強材：

128、</b></p><p>　　艙壁扶強材的剖面模數(shù) W 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：（規(guī)范2.12.4.1）</p><p>　　=3×0.615×8.1×2.622</p><p>　　=102.58cm3</p><p><b>　　式中：</b></p>&l

129、t;p>　　s——扶強材間距，0.615m；</p><p>　　h——在舷側(cè)處由扶強材跨距中點量到艙壁甲板的垂直距離，8.1m；</p><p>　　l——扶強材跨距，2.62m；</p><p>　　C ——系數(shù)，按下面情況選取：</p><p>　　C=6，扶強材端部不連接或與無扶強的板直接連接；</p><p

130、>　　C=3，扶強材端部用肘板連接；扶強材端部直接同縱向構(gòu)件搭接；端部連接，取C=3。</p><p>　　選取Ｌ120×80×8。</p><p><b>　　t=10mm</b></p><p><b>　　cm</b></p><p><b>　　cm3&l

131、t;/b></p><p><b>　　t=12mm</b></p><p><b>　　cm</b></p><p><b>　　cm3</b></p><p><b>　　5）FR156艙壁</b></p><p>　?。?/p>

132、1）平面艙壁板的厚度t 應(yīng)不小于按下式計算所得之值，但應(yīng)不小于5.5mm：</p><p>　?。ㄒ?guī)范2.12.3.1）</p><p><b>　　=4×0.615×</b></p><p><b>　　=7.91mm</b></p><p><b>　　式中：<

133、;/b></p><p>　　s——扶強材間距，0.615m；</p><p>　　h——在舷側(cè)處由列板下緣量到艙壁甲板的垂直距離8.83m，但取值應(yīng)不小于 2.5m。</p><p>　　FR156艙壁最下列板實取12mm，寬度b=1600mm， 艙壁其余板實取t =10mm。</p><p><b>　?。?）扶強材：&l

134、t;/b></p><p>　　艙壁扶強材的剖面模數(shù) W 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：（規(guī)范2.12.4.1）</p><p>　　=3×0.615×5.83×2.622</p><p><b>　　=73.84cm3</b></p><p><b>　　式中：</b&

135、gt;</p><p>　　s——扶強材間距，0.615m；</p><p>　　h——在舷側(cè)處由扶強材跨距中點量到艙壁甲板的垂直距離，5.83m；</p><p>　　l——扶強材跨距，2.62m；</p><p>　　C ——系數(shù)，按下面情況選??；</p><p>　　C=6，扶強材端部不連接或與無扶強的板直接連接

136、；</p><p>　　C=3，扶強材端部用肘板連接；扶強材端部直接同縱向構(gòu)件搭接；端部連接，取C=3。</p><p>　　選取Ｌ120×80×8。</p><p><b>　　t=10mm</b></p><p><b>　　cm</b></p><p&g