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1、<p> 混凝土結(jié)構(gòu)中考慮裂縫寬度的最小配筋率的推導(dǎo)及應(yīng)用</p><p> 摘要:本文主要通過(guò)理論推導(dǎo)的方法,得出考慮裂縫寬度限值因素的最小配筋率理論值,它可為已知配筋驗(yàn)算承載力和已知受力計(jì)算截面配筋提供參考值作用,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中縱向受力鋼筋的配筋百分率應(yīng)不小于此最小配筋率,控制最小配筋率以防止構(gòu)件發(fā)生少筋破壞、保證結(jié)構(gòu)安全可靠,再推廣應(yīng)用到各種混凝土結(jié)構(gòu)中去,對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)實(shí)踐工作具有很強(qiáng)的指
2、導(dǎo)意義。 </p><p> 關(guān)鍵詞:結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),配筋率,最小配筋率,裂縫寬度 </p><p> 中圖分類(lèi)號(hào):TU318 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A </p><p> 一、考慮裂縫寬度限值最小配筋率公式推導(dǎo) </p><p> 1、單筋矩形截面梁配筋率限值 </p><p> 在單筋矩形截面受彎梁中,根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)
3、計(jì)規(guī)范》GB50010-2002(以下簡(jiǎn)稱(chēng)《規(guī)范》)相對(duì)界限受壓區(qū)高度(有屈服點(diǎn)鋼筋), </p><p> 由截面平衡條件有,得出 ,那么,進(jìn)而得,根據(jù)幾何關(guān)系及壓區(qū)混凝土達(dá)到εcu、受拉區(qū)鋼筋應(yīng)變達(dá)到εs,有,得出受壓區(qū)高度,,可得到,代入上述有 </p><p><b> ?。?-1) </b></p><p> 此配筋率記為發(fā)生適筋
4、梁破壞的最大配筋率,其中。 </p><p> 鋼筋伸長(zhǎng)率為εs,HPB235為25%,HRB335為18%,HRB400為14%,RRB400為14%,代入公式(1-1)分別求得表2-3. </p><p> 而《規(guī)范》中9.5.1規(guī)定受彎構(gòu)件最小配筋率ρmin取和中的最大值。將表2-1、表2-2和表2-3三者做個(gè)比較,由表2-1、表2-2中可以看出最大配筋率的比值在7 -17倍之間
5、,表2-3延伸率的充分運(yùn)用可顯著降低鋼筋的配筋率,ρ′min<0.002,但可能造成變形和裂縫過(guò)大乃至結(jié)構(gòu)破壞,故可不考慮,計(jì)算和設(shè)計(jì)中按最小配筋ρmin取值即可。 </p><p> 表1-1 發(fā)生適筋破壞的最大配筋率ρmax數(shù)值 </p><p><b> 混凝土 </b></p><p><b> 型號(hào) </b
6、></p><p> 鋼筋型號(hào) C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 ≤C50 備注 </p><p> HPB235 0.028 0.035 0.042 0.049 0.056 0.062 0.068 </p><p> HRB335 0.018 0.022 0.026 0.031 0.035 0.039 0.042 </p&g
7、t;<p> HRB400 0.014 0.017 0.021 0.024 0.027 0.030 0.033 </p><p> RRB400 0.014 0.017 0.021 0.024 0.027 0.030 0.033 </p><p> 表1-2 最小配筋率ρmin數(shù)值 </p><p><b> 混凝土 </b&g
8、t;</p><p><b> 型號(hào) </b></p><p> 鋼筋型號(hào) C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 備注 </p><p> HPB235 0.0024 0.0027 0.0031 0.0034 0.0037 0.0039 0.0041 </p><p> HRB335 0.002
9、 0.002 0.0021 0.0024 0.0026 0.0027 0.0028 </p><p> HRB400 0.002 0.002 0.002 0.002 0.0021 0.0023 0.0024 </p><p> RRB400 0.002 0.002 0.002 0.002 0.0021 0.0023 0.0024 </p><p> 表1-3
10、考慮延伸率的最小配筋率ρ′min數(shù)值 </p><p><b> 混凝土 </b></p><p><b> 型號(hào) </b></p><p> 鋼筋型號(hào) C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 備注 </p><p> HPB235 0.00048 0.00059 0.000
11、71 0.00083 0.00095 0.0010 0.0011 </p><p> HRB335 0.00046 0.00057 0.00069 0.00080 0.00092 0.0010 0.0011 </p><p> HRB400 0.00049 0.00061 0.00073 0.00085 0.00098 0.0011 0.0012 </p><p&g
12、t; RRB400 0.00049 0.00061 0.00073 0.00085 0.00098 0.0011 0.0012 </p><p> 2、考慮裂縫寬度最小配筋率計(jì)算 </p><p> ?。?)理論表達(dá)式推導(dǎo) </p><p> 受彎構(gòu)件中,根據(jù)《規(guī)范》8.1.2條按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用影響的最大裂縫寬度(mm): </p>
13、<p> 其中,裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) </p><p> 受拉區(qū)縱向受拉鋼筋的等效直徑,假設(shè)僅使用一種型號(hào)鋼筋,則有 </p><p> ,假設(shè)截面為矩形且未采用預(yù)應(yīng)力鋼筋,則 </p><p><b> 故有 </b></p><p><b> ,將代入上述公式 </
14、b></p><p><b> (1-2) </b></p><p><b> (2)實(shí)例分析 </b></p><p> 取mm;設(shè)截面尺寸b×h=250mm×500mm,混凝土為C30,保護(hù)層厚度c取25mm,d取16mm,鋼筋選用HRB335,則αcr=2.1,Es=2.0×
15、105N/mm2, f yk =335 N/mm2,f tk = 2.01N/mm2,f ck = 20.1N/mm2,見(jiàn)表2-3。 </p><p> 表1-3 由最小裂縫寬度限值導(dǎo)出的最小配筋率值 </p><p><b> 混凝土 </b></p><p><b> 型號(hào) </b></p><
16、;p> 鋼筋型號(hào) HRB335 HRB400 備注 </p><p> C30 0.00187 0.00185 </p><p> C40 0.00184 0.00182 </p><p> 由上表可知,根據(jù)裂縫寬度限值推出的最小配筋率數(shù)值接近0.002,與規(guī)范規(guī)定的基本一致,因此可采用0.002限值。 </p><p> 二
17、、與國(guó)外取值比較 </p><p> 國(guó)外的最小配筋率公式有的根據(jù)受力模型并進(jìn)行一定的修正后得出,如美國(guó)、加拿大、德國(guó);有的則是根據(jù)實(shí)驗(yàn)和實(shí)踐得出的經(jīng)驗(yàn)公式,如歐洲、英國(guó)。下面我們選取美國(guó)、加拿大、歐洲、德國(guó)和中國(guó)的進(jìn)行比較,詳見(jiàn)表2-1。 </p><p> 以混凝土強(qiáng)度為C30、鋼筋型號(hào)為HRB335為列,計(jì)算各國(guó)最小配筋百分率如下表2-2。 </p><p&g
18、t; 由表中可以看出,美國(guó)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)較高,因?yàn)槠渫瑫r(shí)滿足抗震要求,中國(guó)和歐洲的標(biāo)準(zhǔn)較低,中國(guó)與美國(guó)、加拿大的標(biāo)準(zhǔn)相差1倍。這些差值的存在體現(xiàn)了各國(guó)技術(shù)水平、經(jīng)濟(jì)水平和社會(huì)發(fā)展等國(guó)情方面的特殊性和差異性,單純數(shù)據(jù)靠很難說(shuō)明孰優(yōu)孰劣,只有選擇可靠的理論模型、透徹的分析和實(shí)驗(yàn)實(shí)踐的論證,才能找出更接近實(shí)際的公式和參考值。 </p><p> 表2-1各國(guó)非抗震結(jié)構(gòu)最小配筋率公式對(duì)照表 </p><
19、p><b> 國(guó)家 公式 注釋 </b></p><p> 中國(guó) ρmin取和較小值 </p><p><b> 美國(guó) </b></p><p><b> ?。ㄐ挛魈m) 英制 </b></p><p> 公制 bw,d分別為腹板寬度和截面有效高度,英制單位。 &l
20、t;/p><p> 加拿大 (公制) b,d分別為受壓面寬度和截面有效高度。 </p><p> 歐洲(英國(guó)) 且不小于0.0015 </p><p> 德國(guó) (公制) ftm為混凝土軸心抗拉強(qiáng)度平均值。 </p><p> 表2-2各國(guó)非抗震結(jié)構(gòu)最小配筋率實(shí)例計(jì)算值對(duì)照表(%) </p><p><b>
21、; 國(guó)家 中國(guó) 美國(guó) </b></p><p> (新西蘭) 加拿大 歐洲 </p><p><b> (英國(guó)) 德國(guó) </b></p><p> 數(shù)值 0.21 0.42 0.41 0.17 0.25 </p><p> 三、 裂縫限值下的最小配筋率應(yīng)用 </p><p>
22、<b> 1、應(yīng)用范圍 </b></p><p> 按照《規(guī)范》8.1.2的規(guī)定,本公式可應(yīng)用在矩形、T形(含倒T形)和I形截面的混凝土受拉、受彎和偏心受壓構(gòu)件及預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉、受彎構(gòu)件中,而對(duì)于混凝土軸心受壓和預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受壓、偏心受壓構(gòu)件不適用,而對(duì)于e0/h0≤0.55的偏心受壓構(gòu)件,可不驗(yàn)算裂縫寬度。 </p><p> 在進(jìn)行裂縫驗(yàn)算的同時(shí),
23、還應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)的撓度進(jìn)行驗(yàn)算,通過(guò)按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮荷載長(zhǎng)期作用影響的剛度并利用力學(xué)的方法來(lái)計(jì)算構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的撓度,從而達(dá)到對(duì)結(jié)構(gòu)的裂縫和撓度這兩個(gè)變形指標(biāo)的控制,確保結(jié)構(gòu)安全美觀可靠,實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的最終目的。 </p><p> 2、最小配筋率的應(yīng)用 </p><p> 由公式1-2可知,最大裂縫寬度跟保護(hù)層厚度c、鋼筋直徑d、混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck成正比,與混凝土
24、抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftk、配筋率ρ成反比,由于,均滿足,可知最大裂縫寬度跟fyk成反比。因此要控制裂縫寬度可采取的措施是: </p><p> ①提高混凝土抗拉強(qiáng)度,即可適當(dāng)增加混凝土標(biāo)號(hào),由于混凝土結(jié)構(gòu)抗拉強(qiáng)度較低,故此方法提高的程度有限。 </p><p> ②提高配筋率,在經(jīng)濟(jì)合理的條件下加大鋼筋用量,多配筋可引起工程建造成本的增加,應(yīng)在經(jīng)濟(jì)性和實(shí)用性找到平衡點(diǎn)。 </p>
25、;<p> ?、墼诒WC構(gòu)造和美觀要求的前提下減小混凝土保護(hù)層厚度。 </p><p> ?、軠p小鋼筋直徑,但要做到鋼筋間距符合要求; </p><p> ?、轀p小混凝土抗壓強(qiáng)度,這與第一點(diǎn)對(duì)立,混凝土抗壓強(qiáng)度的增加勢(shì)必會(huì)增大其抗拉強(qiáng)度,可綜合兩者選擇最優(yōu)化值 </p><p><b> 結(jié)論 </b></p>&l
26、t;p> 通過(guò)比較對(duì)最小配筋率和最小配筋率數(shù)值的比較,得出兩者的差值,為求出最大裂縫寬度條件下的最小配筋率計(jì)算提供依據(jù),根據(jù)規(guī)范給出的最大裂縫寬度公式及限值規(guī)定,導(dǎo)出在某一鋼筋直徑下的允許最小配筋率,計(jì)算結(jié)果顯示,此值與最小配筋率極為接近,可以得出在滿足最小配筋率的情況下,裂縫寬度在可接受之內(nèi),不需要再進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。本文提出了一些減小裂縫寬度的措施,可進(jìn)一步指導(dǎo)工程實(shí)踐活動(dòng);最后通過(guò)與國(guó)外最小配筋率規(guī)定值的比較,分析其中的思
27、維方法,找出彼此的差異,把所推導(dǎo)和計(jì)算得出的結(jié)果應(yīng)用到具體的設(shè)計(jì)和研究工作中去。 </p><p><b> 參考文獻(xiàn) </b></p><p> [] GB50010-2002,混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 </p><p> [2] 滕志明主編,混凝土結(jié)構(gòu)及砌體結(jié)構(gòu)(第二版),2003 </p><p> [3] 譚周
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