30mt梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉計(jì)算書

1、<p>　　30mT梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉計(jì)算書</p><p>　　摘要：橋梁預(yù)應(yīng)力施工時(shí)，后張法預(yù)應(yīng)力筋都采用張拉應(yīng)力和伸長(zhǎng)量雙控，實(shí)際伸長(zhǎng)值與理論伸長(zhǎng)值的差值一般控制在6％以內(nèi)。本文以內(nèi)遂高速公路龍門坨大橋?yàn)槔?，?duì)30m預(yù)制T梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線的張拉伸長(zhǎng)量以及預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行相應(yīng)分析和計(jì)算。 </p><p>　　關(guān)鍵詞：30mT梁；預(yù)應(yīng)力；鋼絞線；張拉 </p>&l

2、t;p>　　中圖分類號(hào)： TU378 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)： </p><p><b>　　一、工程概況 </b></p><p>　　龍門坨大橋位于四川省內(nèi)遂高速公路內(nèi)江市市中區(qū)靖民鎮(zhèn)高陽村，中心樁號(hào)為K3+961， 本橋?yàn)榭缭剿疁隙O(shè)，橋梁全長(zhǎng)158.06m。全橋共2聯(lián)：3×30+2×30；橋梁上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力砼T梁，先簡(jiǎn)支后橋面

3、連續(xù)；下部結(jié)構(gòu)采用柱式墩、柱式臺(tái)、肋板臺(tái)、樁基礎(chǔ)。 </p><p><b>　　二、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)形式 </b></p><p>　　本橋預(yù)制T梁共50片，梁高2.0m，混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為C50。采用YM15系列錨具，配套千斤頂采用YCW150B或YCW250B。預(yù)應(yīng)力管道采用鍍鋅金屬波紋管。預(yù)應(yīng)力鋼束采用符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T 5224-2003）規(guī)定的低

4、松弛高強(qiáng)度鋼絞線，其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為fpk＝1860MPa，彈性模量Ep=1.95x105MPa，公稱直徑Φs15.2mm。預(yù)應(yīng)力鋼束N1、N2、N3采用兩端張拉，錨下張拉控制應(yīng)力為δk=0.75fpk。 </p><p>　　三、后張法鋼絞線理論伸長(zhǎng)量計(jì)算公式及說明 </p><p>　　后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線在張拉過程中，主要受到以下兩方面的因素影響：一是管道彎曲影響引起的摩擦力，二是管道

5、偏差影響引起的摩擦力，導(dǎo)致鋼絞線張拉時(shí)，錨下控制應(yīng)力沿著管壁向梁跨中逐漸減小。 </p><p>　　《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG/T F50-2011)中關(guān)于預(yù)應(yīng)筋伸長(zhǎng)值的計(jì)算按照以下公式： </p><p>　　式中：ΔL—各分段預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值（mm）； </p><p>　　Pp—各分段預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力（N）（當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋為直線時(shí)取Pp=P）； &

6、lt;/p><p>　　L—預(yù)應(yīng)力筋的分段長(zhǎng)度（mm）； </p><p>　　Ap—預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm2）； </p><p>　　Ep—預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（MPa）； </p><p>　　P—預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力（N），（鋼絞線分段計(jì)算時(shí)，為每分段的起點(diǎn)張拉力，即為前段的終點(diǎn)張拉力）； </p><p>　　

7、θ—從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，分段后為每分段中各曲線段的切線夾角和（rad）； </p><p>　　x—從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度，整個(gè)分段計(jì)算時(shí)x等于L（m）； </p><p>　　k—孔道每束局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)（1/m）； </p><p>　　μ—預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的磨擦系數(shù)。 </p><p>　　進(jìn)

8、行分段計(jì)算時(shí)，靠近張拉端第一段的終點(diǎn)力即為第二段的起點(diǎn)力，每段的終點(diǎn)力與起點(diǎn)力的關(guān)系如下式： </p><p>　　式中：Pz—分段的終點(diǎn)力（N）； </p><p>　　Pq—分段的起點(diǎn)力（N）； </p><p>　　θ、x、k、μ—意義同上。 </p><p>　　四、縱向鋼絞線張拉理論伸長(zhǎng)量計(jì)算 </p><p&g

9、t;　　預(yù)制T梁縱向鋼絞線N1、N2、N3鋼束大樣圖見圖1和圖2： </p><p>　　圖1梁端預(yù)應(yīng)力鋼束側(cè)面圖 </p><p>　　圖2 預(yù)應(yīng)力鋼束立面圖 </p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及規(guī)范和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，已知以下參數(shù)（表1和表2）： </p><p>　　表1 內(nèi)梁鋼絞線參數(shù)表 </p><p>　　表2 邊

10、梁鋼絞線參數(shù)表 </p><p>　　根據(jù)鋼絞線要素（圖2和表1、表2），計(jì)算出各分段長(zhǎng)度，根據(jù)公式計(jì)算伸長(zhǎng)量，N1、N2、N3采用鋼絞線全長(zhǎng)計(jì)算的方法（兩端張拉），見表3和表4： </p><p>　　表3 內(nèi)梁鋼絞線張拉理論伸長(zhǎng)量計(jì)算表 </p><p>　　表4 邊梁鋼絞線張拉理論伸長(zhǎng)量計(jì)算表 </p><p>　　五、預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算

11、</p><p>　　N1鋼絞線單束長(zhǎng)為：31.17m； </p><p>　　N2鋼絞線單束長(zhǎng)為：31.19m； </p><p>　　N3鋼絞線單束長(zhǎng)為：31.10m。 </p><p>　　1、摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 </p><p>　　由設(shè)計(jì)圖紙已知：μ=0.25，k=0.0015； </p>&

12、lt;p>　　兩端張拉時(shí)跨中預(yù)應(yīng)力損失： </p><p>　　式中 Σθ1=6.5°=0.1134rad，L1=15.585m； </p><p>　　Σθ2=6.5°=0.1134rad，L2=15.595m； </p><p>　　Σθ3=4.5°=0.0785rad，L3=15.550m； </p><

13、p>　　則摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失見表5： </p><p>　　表5摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 </p><p>　　2、鋼絞線回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 </p><p>　　預(yù)制T梁采用YM15系列錨具，錨固時(shí)鋼絞線回縮值為6mm。 </p><p>　　考慮反摩阻作用，鋼絞線回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按實(shí)用計(jì)算方法進(jìn)行計(jì)算： </p>

14、;<p><b>　??；； </b></p><p>　　張拉端最大的預(yù)應(yīng)力損失為： </p><p>　　則由鋼絞線回縮引起的張拉端最大的預(yù)應(yīng)力損失見表6： </p><p>　　表6絞線回縮引起的張拉端最大的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 </p><p>　　3、鋼絞線松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 </p>

15、<p>　　由設(shè)計(jì)圖紙，預(yù)應(yīng)力鋼絞線的松弛率ρ=0.045。 </p><p>　　由鋼絞線松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失的終極值為：。 </p><p>　　則由鋼絞線松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值見表7： </p><p>　　表7鋼絞線松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值計(jì)算表 </p><p><b>　　六、問題與思考 </b&g

16、t;</p><p>　　經(jīng)龍門坨大橋張拉實(shí)踐發(fā)現(xiàn)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的實(shí)際伸長(zhǎng)值與理論伸長(zhǎng)值之間有一定的誤差，究其原因，主要有：預(yù)應(yīng)力鋼筋的實(shí)際彈性模量與計(jì)算時(shí)的取值不一致；孔道的摩擦損失計(jì)算與實(shí)際不符；量測(cè)誤差等。 </p><p><b>　　參考文獻(xiàn)： </b></p><p>　　[1] JTG/T F50-2011,公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范.