腳手架施工方案畢業(yè)設計

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文檔簡介

1、　　畢業(yè) 設計書　　題目117醫(yī)院部隊干部用房腳手架施工方案　　專業(yè) 土木工程 　　班級結構103 班 </p

2、>　　姓名韓少杰 　　指導教師盛黎（副教授）、張國慶（教授級高工） 　　所在學院城建學院 　　完成時間：2014年 4月<

3、p>　　承諾書　　我謹此鄭重承諾：　　本畢業(yè)設計（論文）是本人在指導老師指導下獨立撰寫完成的。凡涉及他人觀點和材料，均依據著作規(guī)范作了注釋。如有抄襲或其它違反知識產權的情況，本人愿接受學校處分。　　承諾人（

4、簽名）：　　年月日　　117醫(yī)院部隊干部用房腳手架施工方案　　城建學院土木工程專業(yè) 韓少杰　　摘要：　　本項目工程位于

5、浙江省杭州市江干區(qū)機場路40號，分為1#、2#兩幢樓，本方案為1#樓專項方案。　　本腳手架方案四層及四層以下外腳手架采用落地式雙排腳手架，四層以上部分，采用工字鋼懸挑腳手架，每六層架為一個挑架段，外防護腳手架滿掛密目網，確保安全和隔離施工的噪音。　　計算書部分主要涉及大小橫桿的計算、立桿、扣件以及懸挑梁的受力計算。

6、;　　關鍵詞：落地式腳手架，工字鋼懸挑式腳手架，懸挑梁　　Real scaffold construction plan of 117 army hospital　　Shaojie Han，Institute of urban construction, Major in Civil Engineering　　A

7、bstract: This project is located in Hangzhou City, Zhejiang Province, Jianggan District Airport Road No. 40, divided into 1#, 2# two buildings, the program for the 1# floorplan.　　The scaffold scheme

8、four layer and four layer below the scaffold with floor typedouble row scaffolding, four layer above, using I-beam cantilevered scaffold, every six layers frame as a cantilever frame, the outer protective scaffolding han

9、ging over the dense net, to ensure the safety and isolation construction noise.　　Calculation, calculation part mainly relates to the size bar vertical rod, fasteners and cantilever beam stress calcul

10、ation　　Key words: Floor type scaffolding, scaffolding suspension beam, cantilever beam　　目錄　　1. 工程概況…………………………………………………………………………1</p&g

11、t;　　2. 編制依據…………………………………………………………………………1　　3. 施工目標…………………………………………………………………………1　　3.1 質量目標…………………………………………………………………1　　3.2 安全目標…………………………………………………………

12、………2　　4. 搭設方案…………………………………………………………………………3　　4.1腳手架搭設方案……………………………………………………………3　　4.2腳手架基本參數……………………………………………………………4　　5. 施工準備…………………………………

13、………………………………………5　　5.1 材料準備……………………………………………………………………5　　5.2 施工組織準備………………………………………………………………6　　6. 腳手架的搭設要求………………………………………………………………7　　7. 檢查與

14、驗收………………………………………………………………………9　　8. 腳手架的拆除……………………………………………………………………10　　9. 落地式腳手架計算書……………………………………………………………11　　10. 懸挑式腳手架計算書…………………………………………………………23

15、　　11. 懸挑式卸料平臺計算書………………………………………………………35　　12. 致謝……………………………………………………………………………42　　13. 參考文獻………………………………………………………………………43　　1 工程概況&l

16、t;/p>　　第117醫(yī)院部隊干部專用房工程建設地點位于杭州市機場路40號。本工程為二層地下室（局部一層），地上二十層加躍層。上分1#、2#兩個單體，二層商鋪，三層及以上為住宅?？偨ㄖ娣e為32828㎡。地下建筑面積為10028㎡。本工程為框架剪力墻結構體系，±0.00相當于黃海標高6.3米，現(xiàn)場場地標高為黃海5.15米。本方案設計對象為1#，建筑物高度64.45m.。<

17、;p>　　2 編制依據　?。?）《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91　?。?）《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012　　（3）.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJl30-2011　?。?）.《建筑施

18、工安全檢查標準》JGJ59-2011　　（5）.《建筑施工腳手架實用手冊》　?。?）.《建筑施工計算手冊》　　（7）.《建設工程安全生產管理條例》　?。?）.《中華人民共和國安全生產法》　　（9）.《中華人民共和國建筑法》<

19、/p>　　（10）本工程建筑、結構施工圖紙，施工組織設計文本　　3. 施工目標　　3.1 質量目標　?。?）工程質量達到國家技術標準規(guī)定的合格要求，并符合合同規(guī)定的質量驗收要求。符合設計、施工規(guī)范及合同中質量等

20、級的規(guī)定，安全目標的實現(xiàn)，必須保證結構安全，使用功能符合設計要求。　?。?）.腳手架施工單位按照審核后的工程設計圖紙和施工技術標準施工，無擅自修改工程設計，無偷工減料。　?。?）.腳手架施工單位建立、健全教育培訓制度，加強對職工的教育培訓；未經教育培訓或者考核不合格的人員，不得上崗作業(yè)。　?。?）.建立施工質量的

21、檢驗制度，嚴格工序管理，作好隱蔽工程的質量檢查和記錄。　　（5）.嚴格落實領導帶班制度，項目負責人施工作業(yè)期間不離崗。　?。?）.按規(guī)定搭設扣件式腳手架，連墻件、剪刀撐、斜撐必須按結構設計要求設置。　?。?）.工程質量控制資料應與工程進度同步進行，資料的收集、整理應按相關規(guī)范進行。<

22、p>　　3.2 安全目標　　（1）.建立健全安全生產責任制。設立項目部安全管理機構，落實安全管理體系，配備專職安全管理人員，健全規(guī)章制度，制定各工種安全生產操作規(guī)程并做好技術交底。　　（2）.建立項目部安全培訓制度，確保在建工程項目負責人（建造師）、技術質量負責人、安全生產負責人、施工員、機械員、質檢員、預算員

23、、特種作業(yè)人員、資料員、取樣員等相關人員持證上崗，持證上崗率達到100%。　?。?）.建立安全生產資金保障制度，落實安全防護用品資金、安全教育培訓專項資金、保障安全生產的技術措施資金。　?。?）.建立安全生產檢查制度，公司、項目部定期對施工現(xiàn)場進行安全檢查并做好書面記錄，對工程所在地建筑安全監(jiān)督機構下發(fā)的事故隱患整改通知書要及時整改并寫出整改報告書，經建

24、設單位、監(jiān)理工程師及施工企業(yè)負責人驗收簽字后，報工程所在地建筑安全監(jiān)督機構。　　（5）.建立安全生產事故報告處理制度。按有關規(guī)定實施事故報告、并按“四不放過”的原則調查處理事故。建立健全應急救援預案。　?。?）.施工用電：施工現(xiàn)場要認真貫徹執(zhí)行新施工用電安全技術規(guī)范，配電箱、開關箱必須使用省登記備案產品；配電應采用“三相五線制”TN－S系統(tǒng)（保護接零），

25、必須使用五芯電纜，達到三級配電兩級保護，“一機、一閘、一漏電”要求；施工現(xiàn)場保護零線的重復接地應不少于三處；施工現(xiàn)場塔機作業(yè)半徑內的臨時設施、建筑物、高低壓線路及架空線路超出安全距離必須有防護措施。　?。?）.現(xiàn)場防火要求：有消防制度、措施；配備合理的滅火器材；易燃易爆物品設置禁火標志并落實專人管理；操作人員持證上崗。　?。?）.安全網：密目式安全平網、

26、立網必須使用合格產品。腳手架及立網應超出施工層1.2m，底層設首層平網，隔層設置一道平網，嚴禁使用非專用網繩捆扎　?。?）.施工機械設備：塔機、物料提升機、施工升降機（客貨兩用電梯）等起重設備使用前必須進行登記備案和檢測檢驗，嚴禁使用自制吊籃進行高處作業(yè)，起重設備拆裝必須由專業(yè)拆裝隊伍進行作業(yè)，要編制拆裝方案，作業(yè)前進行技術交底；安裝完畢組織有關單位驗收，并填寫驗收記錄；塔吊辦理登記手續(xù)和使用登

27、記證。　?。?0）.建立新入場工人（或進入新的崗位）三級教育、經常性教育和班前安全交底制度，做好安全資料記錄、收集、整理、歸檔工作。　?。?1）.確保本工程事故負傷率控制在千分之一點五以下工傷死亡事故為零起，重傷事故為零起。　?。?2）.不發(fā)生重大城市設施事故　?。?3）

28、.進入施工現(xiàn)場必須佩戴安全帽，嚴禁赤腳、穿高跟鞋和拖鞋進入施工作業(yè)區(qū)。　　4. 搭設方案　　4.1腳手架搭設方案　　外墻腳手架一至四層搭設落地雙排扣件式鋼管腳手架；五層以上采用工字鋼懸挑雙排扣件式鋼管腳手架，每六層一挑，分三挑，每一挑為一個懸挑單元，詳細數據如表4.1所示。&

29、lt;/p>　　表4.1 腳手架搭設方案　　說明：根據規(guī)范要求，本設計方案最上層的架體高度包含高出女兒墻上端1m。　　4.2腳手架基本參數　　本腳手架設計方案基本參數如表4.2和表4.3所示。　　表4.2 落地式腳手架基本參數

30、;　　表4.3 懸挑式腳手架基本參數　　5 施工準備　　5.1 材料準備　　5.1.1鋼管　　設計采用Φ48*3.6鋼管，但考慮到實際市

31、場的貨源供應和鋼管的腐蝕程度，計算時采用Φ48*3.0計算。鋼管材質需表面光滑，無結疤和焊接痕跡、無裂紋和斷痕，無凹陷和突起，無彎曲，材質均勻，管徑和壁厚允許有偏差，但必須在規(guī)定范圍之內，檢查工具使用游標卡尺，每根鋼管的最大質量不應大于25.kg。投入使用前需要通過抽樣質量檢測，否則不予投入使用。　　5.1.2扣件

32、　扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB 15831的規(guī)定,采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規(guī)定后方可使用?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達到65N·m時，不得發(fā)生破壞?？奂c底座的力學性能應符合扣件的力學性能，如表5.1所示　　表5.1 扣件的力學性能　　資料來源：《鋼管腳手架扣件》GB

33、15831-2006　　5.1.3 腳手板　　腳手板采用毛竹片橫向編制的竹笆作為本方案的腳手板，竹笆板的選用應符合規(guī)范的材質標準要求，如表5.2所示　　表5.2 腳手板材質標準　　資料來源：《鋼管腳手架扣件》GB15831-2006&

34、lt;/p>　　5.1.4 密目網　　本工程腳手架采用全封閉阻燃密目網，規(guī)格ML—1.8×6m，密度為2000目/100㎝2，供貨商必須有生產廠家的生產許可證和產品的出廠合格證，如果是使用舊網則應進行安全測試試驗，并且具備測試報告。　　5.2 施工組織準備

35、　?。?）.項目部應建立完善的質量安全保障體系，施工應嚴格遵循規(guī)定和方案進行。　?。?）.技術部門對腳手架施工隊的搭拆方案通過審核后才可實施；　　檢查與驗收，并安排相關技術人員負責檢修工作。　　（3）.腳手架的搭設人員必須持有架子工崗位資格證書才能上崗；

36、　?。?）.腳手架的施工高度應該保持高出建筑物在建主體高度一個作業(yè)層，保證建筑主體的施工順利進行。　　（5）.腳手架的工程必須分包給持有資格證書的團隊或公司建設；　　（6）.在腳手架投入使用前，須通過工程部門驗收批準，否則不予使用。腳手架工程實行定期。　　6 腳手架搭設要求&

37、lt;/p>　　6.1 搭設流程　　6.1.1 落地腳手架搭設的流程：　　縱向掃地桿→豎立桿 →橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。　　6.1.2 懸挑腳手架搭設的流程：<p&g

38、t;　　水平懸挑→縱向掃地桿→豎立桿 →橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。　　6.2 主桿基礎　　本工程落地腳手架地基礎部位位于地下室頂板，立桿下墊設木板。　　6.3 立桿間距

39、　　(1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立桿距建筑物0.3m。　　(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。　　(3)立桿應設置墊木

40、，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。　　(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。　　6.4 橫桿設置　　(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。<

41、;p>　　(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。　　6.5 剪刀撐　　腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋

42、轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。　　6.6 鋪設要求　　(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。　　(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留

43、空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。　　6.7 防護欄桿　　(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。　　(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。　　(3)腳手架外側必

44、須設1.2m、0.6m高的防護欄桿和18cm高擋腳板。　　(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。　　6.8 連墻件　　(1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點&

45、lt;p>　　(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。　　(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。　　(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。

46、;　　6.9 架體內封閉　　(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為300mm，如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。　　(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。　　(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行

47、封閉。　　7檢查與驗收　　為確保工人在施工過程中所提供的安全操作場所，各類腳手架必須按操作規(guī)程和技術規(guī)范進行搭設，并加強對腳手架的管理，特制定制度：　　7.1搭設過程中的分段驗收 (1)．腳手架由架子工嚴格按規(guī)程要求搭設； (2)．腳手架的搭設必須編制施工組織設計或施

48、工方案，方案中要嚴密的施工方法和工序搭接要求； (3)．整體落式腳手架，每搭設一定的高度，由項目部組織有關人員，按規(guī)程要求或方案中要求，進行認真嚴格檢查，驗收合格后，方能掛牌使用； (4)．對于特殊腳手架(挑架、爬架)等，每挑一次或爬升一次架子，由項目部組織有關人員認真檢查，驗收合格后，方能掛牌使用。　　7.2 裝飾階段重新驗收制度 (1)．在裝飾前，由項目部組織有關人員進行一次全面

49、檢查： (2)．對于裝飾時的架子著重檢查部位有：整體外觀是否穩(wěn)固、變形、各種桿件搭接是否牢固，與墻連結點是否有效、牢固，各類的防護設施是否齊全有效等； (3). 裝飾階段腳手架必須經項目部有關人員驗收合格后方能掛牌使用；　　(4). 裝飾階段在外墻施工時，必須做到每周一次檢查、驗收記錄。　　7.3.重點部位（電梯井、采光井）的腳手架驗收制度 &l

50、t;/p>　?。?）. 重點部位的腳手架必須按規(guī)程要求或方案中要求搭設；（2）. 搭設后，必須由項目部組織人員驗收合格，方能掛牌使用。　　7.4 腳手架在使用過程中交接管理制度（1）. 對于同一腳手架由多個施工單位共同使用時，總承包方必須明確腳手架的管理單位；（2）. 結構結束移交裝飾單位時，總承包方應組織相關人員履行交接驗收手續(xù)，同時再次明確監(jiān)護單

51、位和監(jiān)護人；（3）. 對監(jiān)護單位和監(jiān)護人必須掛牌公告。　　7.5 腳手架拆除過程中的監(jiān)督管理方法（1）. 腳手架的任何部件嚴禁隨意拆除；（2）. 因施工明確需拆除的，必須由作業(yè)班組長向工地管理部門提出書面的申請書；（3）. 經項目部確認批準，并采取加固補救措施后，方可實施；（4）. 腳手架拆除禁止無證人員登高作業(yè)，作業(yè)區(qū)域應設立警戒區(qū)和其他預防措施，并派專人監(jiān)護。&

52、lt;/p>　　8 腳手架的拆除　?。?）腳手架拆除要有專人指揮，并設置安全禁區(qū)，禁止閑人進入。　?。?）嚴格遵守由上而下的順序逐層拆除，不準上、下兩層同時拆除。　　拆下的各種材料應分類堆放，集中存貯做好維護和管理。<

53、p>　　當腳手架采用分段、分向拆除時，暫不拆除的腳手架兩端，應設置連墻桿或橫向支撐加固。拆除過程中要先拆小橫桿、大橫桿，然后拆除立杠及剪刀撐。　　拆除過程中應將已松開連接的桿配件及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。　?。?）在拆除過程中，應作好配合、協(xié)調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業(yè)。

54、;　?。?）所有連墻桿件應隨腳手架的逐步拆除而拆除，嚴禁先行將連墻桿拆除。腳手架分段拆除的高差不應大于2m　?。?）腳手架拆除時必須注意對建筑物的保護，防止對建筑物的損壞。　　拆下的構配件必須分段集中，采用吊裝形式運至地面堆放，嚴禁高空拋擲　　9 落地腳手架計算書　　9.

55、1 各項參數信息　　9.1.1 落地腳手架基本參數　　雙排腳手架搭設高度為 14.7 m，立桿采用單立桿；　　腳手架側立面圖如圖9.1.1.1所示；腳手架正立面圖如圖9.1.1.2所示；　　搭設尺寸為：立桿的橫距為1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8

56、m；　　內排架距離墻長度為0.30m；　　大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 4 根；　　計算的鋼管截面為 Φ48×3.0； 　　橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；　　連墻件采用兩步三跨

57、，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；　　圖9.1.1.1 落地腳手架側立面圖　　9.1.2 活荷載參數　　裝修施工均布活荷載標準值:2.000 KN/m2；結構施工均布荷載標準值:3.000 KN/m2　　裝修同時施工層數:2 層，結構同時施工層數：

58、1層；　　9.1.3 風荷載參數　　本工程地處浙江杭州市，基本風壓0.3 KN/m2；　　風荷載高度變化系數μz 為0.65，風荷載體型系數μs 為1.13；地面粗糙類別C類，　　9.1.4 靜荷載參數　　每米立桿承受的結構自重標

59、準值(KN/m):0.1295；　　腳手板自重標準值(KN/m2):0.100；欄桿擋腳板自重標準值(KN/m):0.170；　　安全設施與安全網(KN/m2):0.005；　　腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；　　每米腳手架鋼管自重標準值(

60、KN/m):0.033；　　腳手板鋪設總層數:4；　　9.1.5地下室頂板參數　　地下室頂板混凝土強度等級：C35，板厚250，配筋為Φ10@258　　9.2 大橫桿的計算　　9.2.1 均布荷載值計算&l

61、t;p>　　大橫桿的自重標準值:P1=0.033 KN/m ； 　　腳手板的自重標準值:P2=0.1×1.05/(2+1)=0.035 KN/m ；　　活荷載標準值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 KN/m；　　靜荷載的設計值: q1=1.2×0.033+1.2

62、15;0.035=0.0816 KN/m；　　活荷載的設計值: q2=1.4×1.05=1.47 KN/m；　　9.2.2.強度驗算　　跨中和支座最大彎距分別按圖9.2.2.1、圖9.2.2.2所示組合。　　跨中最大彎距計算公式如下:&l

63、t;p>　　跨中最大彎距為M1max=0.08×0.0816×1.52+0.10×1.47×1.52=0.345KN.m；　　支座最大彎距計算公式如下:　　支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.0816×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.405

64、KN.m；　　選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：　　σ=Max(0.345×106,0.405×106)/4239=95.5414 N/mm2；　　大橫桿的最大彎曲應力為 σ= 95.5414 N/mm2 小于大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求。</

65、p>　　圖9.2.2.1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)　　圖9.2.2.2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)　　9.2.3.撓度驗算　　最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。　　計算公式如

66、下：　?。ā禞GJ 130－2011》5.2.2）　　其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.035=0.068 KN/m；　　活荷載標準值: q2= Q =1.05KN/m；　　E=2.06×105 N/mm2 （《

67、JGJ 130－2011》表5.1.6）　　最大撓度計算值為：　　V=0.677×0.068×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×107

68、800) = 2.525 mm；　　大橫桿的最大撓度2.525 mm小于大橫桿的最大容許撓度Max(1500/150,10) mm，滿足要求。　　9.3 小橫桿的計算　　9.3.1 荷載值計算　　大橫桿的自重標準值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 KN

69、；　　腳手板的自重標準值：P2=0.1×1.05×1.5/(2+1)=0.053KN；　　活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.580 KN；　　集中荷載的設計值: P=1.2×(0.05+0.053)+1.4 ×1.58 = 2.3

70、36 KN；、　　小橫桿計算簡圖如圖9.3.1所示　　圖9.3.1小橫桿計算簡圖　　9.3.2.強度驗算　　最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；　　小橫桿自重的均布荷載最大彎矩計算公式如下:

71、　　Mqmax = 1.2×0.033×1.052/8 =0.005 KN.m；　　集中荷載最大彎矩計算公式如下:　　Mpmax = 2.336×1.05/3 = 0.818 KN.m ；　　最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0

72、.823KN.m；　　W=4490mm2　　最大應力計算值 σ = M / W = 0.823×106/4490=183.296 N/mm2 ；(《JGJ 130－2011》5.2.1)　　小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求

73、;　　9.3.3 撓度驗算　　最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；　　小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:　　(《JGJ 130－2011》5.2.2) 　　νqmax=5×0

74、.033×10504/(384×2.06×105×107800) = 0.024 mm ；　　大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.053+1.58 = 1.683 KN；　　集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:　　νpmax =

75、 1683×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 3.114 mm；　　最大撓度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+3.114 = 3.138 mm；　　小橫桿的最大撓度小于Max(1500/150,10

76、) mm,滿足要求。　　9.4 扣件抗滑力的計算　　直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00KN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00KN。(《JGJ 130－2011》5.2.15)　　縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:<

77、p>　　R ≤ Rc　　其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 KN；　　R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；　　大橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 KN；<

78、;p>　　小橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×1.05/2=0.017 KN；　　腳手板的自重標準值: P3 = 0.1×1.05×1.5/2=0.079 KN；　　活荷載標準值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.363 KN；　　荷載的

79、設計值: R=1.2×(0.05+0.017+0.079)+1.4×2.363=3.483 KN；　　R < 8.00 KN，故單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。 　　9.5 腳手架立桿荷載計算　　作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：</p&

80、gt;　　(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1295KN/m　　NG1 = [0.1295+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×14.7 = 2.308KN；　　(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.1KN/m2　　NG2=

81、0.1×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 0.405 KN；　　(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17KN/m　　NG3 = 0.17×4×1.5/2 = 0.51 KN；　　(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.

82、005 KN/m2　　NG4 = 0.005×1.5×14.7 = 0.11 KN；　　經計算得到，靜荷載標準值　　NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.333 KN；　　活荷載為2層同時裝修施工荷載產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總

83、和的1/2取值。　　經計算得到，活荷載標準值　　NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15KN；　　風荷載標準值按照以下公式計算 　　Wk=μZ·μS·w0　　其中Wo為基

84、本風壓(KN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)的規(guī)定采用：　　Wo=0.30 KN/m2；　　Uz為風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)的規(guī)定采用：　　Uz=0.65 ；

85、　　Us為風荷載體型系數：取值為1.3；　　經計算得到，風荷載標準值　　Wk = 0.65×1.3×0.3 = 0.253 KN/m2；　　不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式　　N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.333+

86、 1.4×3.15= 8.410N；　　考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為　　N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.333+ 0.85×1.4×3.15= 7.969 KN；　　風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw 為

87、　　Mw = 0.9 ×1.4WkLah2/10 =0.9 ×1.4×0.253×1.5×1.82/10 = 0.155KN.m；　　9.6 立桿的穩(wěn)定性計算　　不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：　　(《JGJ 130－2011》5.2.

88、6)　　立桿的軸向壓力設計值：N = 8.410 KN；　　計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；　　計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.2.8得：　　k = 1.155 ；　　計算長度系數參照《JGJ 130

89、－2011》表5.2.8得：μ = 1.5 ；　　計算長度 ,由公式 lo = k×μ×h 確定：l0 = 3.119 m；　　長細比 Lo/i = 196 ；　　軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：φ= 0.188 ；<p&g

90、t;　　立桿凈截面面積： A = 4.239 cm2；　　立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm2； 　　鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；　　σ = 8410/(0.188×423.9)=105.505 N/mm2；　　σ

91、小于立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求。　　考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式　　立桿的軸心壓力設計值：N = 7.969KN；　　計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；　　計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》得： k = 1.

92、155 ；　　計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》得：μ = 1.5 ；　　計算長度 ,由公式 l0 = k×μ×h 確定：l0 = 3.119 m；　　長細比: L0/i = 196 ；　　軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到：

93、φ= 0.188　　立桿凈截面面積： A = 4.239 cm2；　　立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 3.582 cm3；　　鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；　　σ =7969/(0.188×423.9)+0.154×10

94、6/4490= 134.271 N/mm2；　　立桿穩(wěn)定性計算 σ 小于立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求。　　9.7 最大搭設高度的計算　　不考慮風荷載時,按照下式計算：　　(《JGJ 130－2011》5.2.11)

95、　　構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(KN)計算公式為：　　NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.025 KN；　　活荷載標準值：NQk = 3.15 KN；　　每米立桿承受的結構自重標準值：gk = 0.1295KN/m（規(guī)范表A.0.1）；<

96、p>　　[H] =[0.188×4.239×10-4×205×103-(1.2×1.025+1.4×3.15)]/(1.2×0.1295)=68.571 m；　　本方案設計高度14.7m<[H],故滿足要求。　　考慮風荷載時,按照下式計算：<p

97、>　　構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(KN)計算公式為：　　NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.025 KN；　　活荷載標準值：NQk = 3.15KN；　　每米立桿承受的結構自重標準值：gk = 0.1295KN/m （《JGJ 130－2011》表A.0.1）；</p&

98、gt;　　計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.9) = 0.155 /(1.4 × 0.9) = 0.123 KN.m；　　[H]=(0.188×4.239×10-4×205×103-(1.2×1.025+0.9×1.4×(3.15+0.188

99、5;4.239×102×0.123/4.49)))/(1.2×0.1295)=53.97m　　本方案設計高度14.7m<[H],故滿足要求。　　9.8 連墻件的穩(wěn)定性計算　　連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：　　Nl = Nlw +

100、N0　　風荷載標準值 Wk = 0.253 KN/m2；　　每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；　　連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(KN), N0= 3.000 KN；　　風荷載產生的連墻件軸向力設計值(KN)，按照下式計算：&

101、lt;/p>　　Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.738 KN；　　連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.738 KN；　　連墻件承載力設計值按下式計算：　　Nf = φ·A·[f]

102、;　　其中 φ -- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；　　由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；　　又： A = 4.239 cm2；[f]=205 N/mm2；　　連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.239×10-4×

103、;205×103 = 82.468 KN；　　Nl = 8.738 < Nf = 82.468,連墻件的設計計算滿足要求。　　連墻件采用雙扣件與墻體連接。　　由以上計算得到 Nl = 7.014小于雙扣件的抗滑力 12 KN，滿足要求。　　連墻件扣件連接示

104、意圖如13.8.1所示　　圖9.8.1 連墻件扣件連接示意圖　　9.9 立桿的地基承載力計算　　地下室頂板板厚250，配筋為Φ10@258　　單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ=3.008+4.725=7.733kN；

105、;　　混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：　　QB=1.4×[2×NL/(La×Lb)×(Lb×La)/(0.7×La×Lo)+Qk]=1.4×[2×7.733/(1.5×1.05)×(1.05×1.5)/(0.7×1.5×1.5)+0]=13.747kN/

106、m2；　　混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=10.5kN/m2；　　因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值：　　Fi=GB+QB=10.5+13.747=24.247kN/m2；按3等跨均布荷載作用：<

107、p>　　Mmax+=4.364kN·m，Mmax-=-5.456kN·m；　　依據《工程結構設計原理》板的正截面極限計算公式為：　　Mu=α1γsfyAsh0　　Mu=α1fcbχ(h0-χ/2)+fy'As'(h0-αs')；<p&

108、gt;　　Mu=fyAs(h0-αs')（當χ<2αs'時，采用此公式）；　　式中Mu ---板正截面極限承載彎矩；　　α1 ---截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0；　　αs' ---縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mm；<

109、/p>　　fc ---混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改；　　fy' ---受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值；　　As'---受壓區(qū)鋼筋總面積；　　χ ---混凝土受壓區(qū)高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy'As')&l

110、t;p>　　γs ---截面內力臂系數，γs=1-0.5ξ，ξ=Asfy/(α1bh0)　　fy ---鋼筋抗拉強度標準值；　　As---受拉鋼筋總面積；　　h0 ---計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚；　　[Mu+

111、]=0.80×Mu+=0.80×1.00×{1-0.5×[392.500×360.00/(1.00×1000×330×14.30)]}×360.000×392.50×330/1000000=36.745kN·m；　　[Mu-]=0.80×Mu-=0.80×[

112、1.00×14.300×1000×9.594×(330-9.594/2)+360.000×392.500×(330-20)]/1000000=70.735kN·m；　　所以有：[Mmax+]<[Mu+]，[Mmax-]<[Mu-]，此混凝土板是滿足承載能力要求。　　10 懸

113、挑腳手架計算書　　10.1 各項參數信息　　10.1.1 懸挑腳手架基本參數　　雙排懸挑腳手架架體搭設高度為 52.25 m，立桿采用單立桿；　　搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m，步距為1.8 m；　　內

114、排架距離墻長度為0.30 m；　　大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；　　采用的鋼管類型為 Φ48×3.0； 　　橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數1.0　　連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接

115、；　　懸挑腳手架側面圖如圖10.1.1.1所示，懸挑腳手架立面圖如圖10.1.1.2所示。　　圖10.1.1.1 懸挑腳手架側面圖　　10.1.2 活荷載參數　　裝修施工均布活荷載標準值:2.000 KN/m2；結構施工均布荷載標準值:3.000 KN/m2</p

116、>　　裝修同時施工層數:2 層，結構同時施工層數：1層；　　10.1.3 風荷載參數　　本工程地處浙江杭州市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.3KN/m2，風荷載高度變化系數μz 為1.28，風荷載體型系數μs 為1.13，計算中考慮風荷載作用；　　10.1.4 靜荷載參數

117、　　每米立桿承受的結構自重荷載標準值(KN/m):0.1295；　　腳手板自重標準值(KN/m2):0.100；欄桿擋腳板自重標準值(KN/m):0.170；　　安全設施與安全網自重標準值(KN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6 層；　　腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹

118、笆片腳手板擋板；　　10.1.5 水平懸挑支撐梁　　懸挑梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑1.5 m，錨固段長2.15 m；　　18號工字鋼的截面慣性矩I = 1660.00 cm4，截面抵抗矩W = 185.4 cm3　　采用雙U形鋼筋拉環(huán)錨固，鋼筋拉環(huán)直徑12 mm；&

119、lt;/p>　　10.2 大橫桿的計算　　10.2.1 均布荷載值計算　　大橫桿的自重標準值:P1=0.033 KN/m ； 　　腳手板的自重標準值:P2=0.1×1.05/(2+1)=0.035 KN/m ；　　活荷載標準值: Q=

120、3×1.05/(2+1)=1.05 KN/m；　　靜荷載的設計值: q1=1.2×0.033+1.2×0.035=0.0816 KN/m；　　活荷載的設計值: q2=1.4×1.05=1.47 KN/m；　　10.2.2.強度驗算

121、　跨中和支座最大彎距分別按圖10.2.2.1、圖10.2.2.2所示組合。　　跨中最大彎距計算公式如下:　　跨中最大彎距為M1max=0.08×0.0816×1.52+0.10×1.47×1.52=0.345KN.m；　　支座最大彎距計算公式如下:&

122、lt;p>　　支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.0816×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.405 KN.m；　　選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：　　σ=Max(0.345×106,0.405×106)/4239=95.5414 N/mm2；<

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