方形線圈骨架模具設(shè)計(jì)與分析【畢業(yè)設(shè)計(jì)】

1、<p><b>　　本科畢業(yè)論文</b></p><p><b>　?。?0 屆）</b></p><p>　　方形線圈骨架模具設(shè)計(jì)與分析</p><p>　　所在學(xué)院 </p><p>　　專業(yè)班級(jí) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化

2、 </p><p>　　學(xué)生姓名 學(xué)號(hào) </p><p>　　指導(dǎo)教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p><b>　　摘　要</b></p>

3、<p>　　摘要：注塑模具是目前所有塑料模具中使用最廣泛的模具之一，能夠成型復(fù)雜、高精度的塑料制品。本文介紹了注塑模具的特點(diǎn)及發(fā)展趨勢(shì)，并對(duì)方形線圈骨架這種典型的塑件進(jìn)行了模具設(shè)計(jì)與分析。本設(shè)計(jì)主要講述了以軟聚氯乙烯（SPVC）為材料的方形線圈骨架注塑模具的設(shè)計(jì)過程。此模具在設(shè)計(jì)時(shí)，充分考慮了生產(chǎn)批量，以提高生產(chǎn)效率和降低生產(chǎn)成本為主要宗旨。本產(chǎn)品為電動(dòng)機(jī)繞線圈，形狀規(guī)則，內(nèi)空心，側(cè)有凹槽，其要求它具有耐光，耐化學(xué)腐蝕、耐磨

4、等特性。結(jié)合這些要求，材料選擇軟聚氯乙烯。根據(jù)計(jì)算出的體積與質(zhì)量，選擇SZ-100/60型號(hào)的注塑機(jī)注塑。由于塑件內(nèi)空心，側(cè)有凹槽，要求模具必須采用斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)分型。經(jīng)過比較，采用斜導(dǎo)柱在定模，斜滑塊在動(dòng)模的結(jié)構(gòu)；整體斜楔定位，斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型，推板推出工件的工作原理。通過對(duì)塑件的工藝分析，確定了注塑模具的結(jié)構(gòu)、冷卻系統(tǒng)等。設(shè)計(jì)中對(duì)主要零件一一進(jìn)行了設(shè)計(jì)。文中插入了非標(biāo)準(zhǔn)零件圖，以及模具結(jié)構(gòu)圖。</p><p&g

5、t;　　關(guān)鍵詞：方形線圈骨架；模具設(shè)計(jì)；斜導(dǎo)柱；側(cè)抽芯。</p><p>　　Abstract：Injection mold is one of the most widely used molds in all plastic molds now，as it can shape complex，high precision plastic products．This paper describes the ch

6、aracteristics and development trend of injection molds，and design and analysis the mold of square coil skeleton as a typical plastic conducted．This paper mainly presents the design of injection mould for square coil skel

7、eton with the SPVC．When design this mould，it has considered the production batch to improve the production effi</p><p>　　Key words：Square coil skeleton；Mould design；Slanting column；Side core-pulling mechanis

8、m．</p><p><b>　　目　錄</b></p><p><b>　　摘　要I</b></p><p><b>　　目　錄III</b></p><p><b>　　前言I</b></p><p><b>　

9、　1塑件分析1</b></p><p>　　1.1塑件工藝性分析1</p><p>　　1.2塑件批量2</p><p>　　1.3塑件質(zhì)量計(jì)算2</p><p>　　2注塑機(jī)的選擇4</p><p>　　2.1注塑機(jī)的概述4</p><p>　　2.2選擇

10、注塑機(jī)4</p><p>　　2.2.1理論注塑量4</p><p>　　2.2.2實(shí)際注塑量4</p><p>　　2.2.3注塑機(jī)的選擇5</p><p>　　3成型零部件的設(shè)計(jì)7</p><p>　　3.1成型零件的工作尺寸7</p><p>　　3.1.1型芯尺寸

11、7</p><p>　　3.1.2型腔尺寸7</p><p>　　3.1.3型腔壁厚8</p><p>　　4模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)10</p><p>　　4.1澆注系統(tǒng)10</p><p>　　4.1.1澆口套的選用10</p><p>　　4.1.2冷料穴的設(shè)計(jì)10<

12、;/p><p>　　4.1.3分流道的設(shè)計(jì)11</p><p>　　4.1.4分流道的布置12</p><p>　　4.1.5分流道設(shè)計(jì)要點(diǎn)12</p><p>　　4.1.6澆口的設(shè)計(jì)13</p><p>　　4.1.7澆口位置的選擇14</p><p>　　4.2模具結(jié)構(gòu)草

13、圖16</p><p>　　4.3合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)17</p><p>　　4.3.1導(dǎo)柱的選用18</p><p>　　4.3.2導(dǎo)套的選用18</p><p>　　4.3.3導(dǎo)柱與導(dǎo)套的配合18</p><p>　　4.3.4導(dǎo)柱的布置方式19</p><p>　　4.4

14、脫模機(jī)構(gòu)19</p><p>　　4.5側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)20</p><p>　　4.5.1抽拔力的計(jì)算20</p><p>　　4.5.2抽芯距的計(jì)算20</p><p>　　4.5.3斜導(dǎo)柱的尺寸20</p><p>　　4.5.4斜導(dǎo)柱的安裝形式21</p><p>

15、;　　4.5.5斜滑塊與導(dǎo)滑槽22</p><p>　　4.5.6壓緊塊的設(shè)計(jì)22</p><p>　　4.5.7斜導(dǎo)柱的計(jì)算23</p><p>　　4.6溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)23</p><p>　　5注塑機(jī)參數(shù)的校核25</p><p>　　5.1最大注塑量的校核25</p><

16、;p>　　5.2注塑壓力的校核25</p><p>　　5.3鎖模力的校核25</p><p>　　5.4安裝部分尺寸的校核26</p><p>　　5.4.1噴嘴尺寸的校核26</p><p>　　5.4.2模具厚度的校核26</p><p>　　5.5開模行程與頂出機(jī)構(gòu)的校核26<

17、;/p><p><b>　　6結(jié)語(yǔ)27</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)28</b></p><p>　　致謝錯(cuò)誤!未定義書簽。</p><p><b>　　前言</b></p><p>　　隨著塑料工業(yè)的發(fā)展，塑料制品在工業(yè)及日常生活中

18、的使用越來越廣泛，因此對(duì)塑料模具設(shè)計(jì)人員的需求也在逐年增加。同時(shí)加強(qiáng)設(shè)計(jì)人員的先進(jìn)設(shè)計(jì)思維，掌握較多先進(jìn)加工技術(shù)以及加工工藝是非常必要的。作為模具模塊的學(xué)生，我們必須以鞏固自己的基礎(chǔ)理論知識(shí)為前提，為促進(jìn)我國(guó)模具行業(yè)的發(fā)展而努力，為提高我國(guó)工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)化水平而做出自己的貢獻(xiàn)。</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)四年最為重要的環(huán)節(jié)之一，同時(shí)它也是最后的一個(gè)關(guān)鍵教學(xué)環(huán)節(jié)。它是由學(xué)生過渡到生產(chǎn)的一步，由學(xué)校走向工廠的橋梁，

19、是我們第一次系統(tǒng)地把所學(xué)理論應(yīng)用到實(shí)際生產(chǎn)中。</p><p>　　通過此次的畢業(yè)設(shè)計(jì)，對(duì)制造的各個(gè)環(huán)節(jié)有了更加深入的了解，從而培養(yǎng)和提高了設(shè)計(jì)的能力。</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的有兩個(gè)，第一個(gè)目的是讓我們掌握模具設(shè)計(jì)的基本技能，如繪圖，計(jì)算，查閱設(shè)計(jì)資料和手冊(cè)，熟悉國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)和各種標(biāo)準(zhǔn)的能力，熟練運(yùn)用CAD，Pro/E等軟件進(jìn)行繪圖。第二個(gè)目的是了解和掌握模具設(shè)計(jì)與制造工藝，從而獨(dú)

20、立設(shè)計(jì)一般的塑料模具，為走出學(xué)校、走向社會(huì)打下基礎(chǔ)。</p><p>　　我設(shè)計(jì)的是一副斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)的模具。采用斜導(dǎo)柱在定模，斜滑塊在動(dòng)模的結(jié)構(gòu) ；整體斜楔定位，斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型，推板推出工件的工作原理。</p><p>　　但因本人經(jīng)驗(yàn)不足，又加上時(shí)間倉(cāng)促。因此難免存在一些錯(cuò)誤，敬請(qǐng)各位老師批評(píng)和指正，以取得更大的進(jìn)步。</p><p><b>　　塑

21、件分析</b></p><p><b>　　塑件工藝性分析</b></p><p>　　本產(chǎn)品為電動(dòng)機(jī)繞線圈，在工程中，我們都知道要求選擇有良好絕緣性能的材料，具有此種性能的也較多，但此塑件選用軟聚氯乙烯（SPVC），因?yàn)檫@種材料還具有耐光性、耐化學(xué)腐蝕性和耐磨性。</p><p>　　以下圖1.1為塑料制品的實(shí)物圖：</p&

22、gt;<p>　　圖1.1　方形線圈骨架</p><p>　　根據(jù)實(shí)際測(cè)量，塑件尺寸如圖1.2所示：</p><p>　　圖1.2　方形線圈骨架尺寸</p><p><b>　　塑件批量</b></p><p>　　本產(chǎn)品在工業(yè)生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用，因此作為常期生產(chǎn)的塑件，可以說其批量值是比較大的，屬于大批量生產(chǎn)

23、的塑件。故設(shè)計(jì)的模具要求有較高的效率，澆注系統(tǒng)要能自動(dòng)脫模。</p><p><b>　　塑件質(zhì)量計(jì)算</b></p><p>　　塑件質(zhì)量的計(jì)算是為了選擇合理的注塑機(jī)，提高設(shè)備利用率，確定模具的型腔數(shù)目。因此，塑件質(zhì)量的計(jì)算為：</p><p>　　M塑件 = ρ×V塑件 　

24、 （1.1）</p><p>　　而　V塑件 = 2×[36×（402－142）－2×30×(10×40＋10×20)</p><p>　　=2×(50544－36000) </p><p><b>　　≈29.09cm3</b></p><

25、p>　　又查塑料模具設(shè)計(jì)手冊(cè)可知：ρ=1.35g/cm3</p><p>　　故：M塑件 = 29.09×1.35 ≈ 39.27g </p><p>　　又因：M澆道=ρV澆道=1.35×6200=8307mg≈8.3g </p><p>　　所以：M總= M塑件+M澆道=39.27+8.3=47.57g</p><

26、p><b>　　注塑機(jī)的選擇</b></p><p><b>　　注塑機(jī)的概述</b></p><p>　　注射機(jī)的類型和規(guī)格很多，分類方法各異，按結(jié)構(gòu)型式可分為立式、臥式、直角式三類，國(guó)產(chǎn)臥式注射機(jī)已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化和系列化。這三類不同結(jié)構(gòu)形式的注射成型機(jī)各特點(diǎn)如下：</p><p>　　立式注射機(jī)的注射柱塞（或螺桿）垂直

27、裝設(shè)，鎖模裝置推動(dòng)模板也沿垂直方向移動(dòng)，這種注射成型機(jī)主要優(yōu)點(diǎn)是占地面積小，安裝或拆卸小型模具很方便，容易在動(dòng)模上（下模）安放嵌件，嵌件不易傾斜或墜落。其缺點(diǎn)是制品自模具中頂出以后不能靠重力脫落，需人工取出，有礙于全自動(dòng)操作，但附加機(jī)械手取產(chǎn)品后，也可以實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)操作，此類注射機(jī)注射量一般均在60克以下。</p><p>　　臥式注射機(jī)是目前使用最廣、產(chǎn)量最大的注射成型機(jī)，其注射柱塞或螺桿與合模運(yùn)動(dòng)均沿水平方向裝

28、設(shè)，并且多數(shù)在一條直線上（或相互平行）。優(yōu)點(diǎn)是機(jī)體較低，容易操縱和加料，制件頂出模具后可自動(dòng)墜落，故能實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)操作，機(jī)床重心較低安裝穩(wěn)妥，一般大中型注射機(jī)均采用這種形式。缺點(diǎn)是模具安裝比較麻煩，嵌件放入模具有傾斜或落下的可能，機(jī)床占地面積較大。</p><p>　　直角式注射機(jī)的柱塞或螺桿與合模運(yùn)動(dòng)方向相互垂直，主要優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，便于自制，適于單件生產(chǎn)中心部位不允許留有澆口痕跡的平面制件，同時(shí)常利用開模時(shí)絲杠

29、的轉(zhuǎn)動(dòng)來拖動(dòng)螺紋型芯或型環(huán)旋轉(zhuǎn)，以便脫下塑件。缺點(diǎn)是機(jī)械傳動(dòng)不能準(zhǔn)確可靠控制注射、保壓壓力及鎖模力，模具受沖擊和振動(dòng)較大。</p><p><b>　　選擇注塑機(jī)</b></p><p><b>　　理論注塑量</b></p><p>　　理論注塑量是指注塑機(jī)在對(duì)空注塑的條件下，注塑螺桿（或柱塞）作一次最大注塑行程時(shí)，注塑

30、裝置所能達(dá)到的最大注塑量。理論注塑量一般有兩種表示方法：一種規(guī)定以注塑軟聚氯乙烯（SPVC）（密度約為1.35g/cm3）的最大克數(shù)（g）為標(biāo)準(zhǔn)，稱之為理論注塑質(zhì)量；另一種規(guī)定以注塑塑料的最大容積（cm3）為標(biāo)準(zhǔn)，稱之為理論注塑容量。</p><p><b>　　實(shí)際注塑量</b></p><p>　　根據(jù)實(shí)際情況，注塑機(jī)的實(shí)際注塑量是理論注塑量的80％左右，即有：&

31、lt;/p><p>　　M S= a M1 （2.1）</p><p>　　V s = a V1 （2.2）</p><p>　　式中：M1——理論注塑質(zhì)量，g </p><p>　　V

32、1——理論注塑容量，cm3 </p><p>　　MS——實(shí)際注塑質(zhì)量，g </p><p>　　VS——實(shí)際注塑容量，cm3 </p><p>　　a ——注塑系數(shù)，一般取值為0.8</p><p>　　在注塑生產(chǎn)中，注塑機(jī)在每一個(gè)成型周期向模內(nèi)注入熔融塑料的容積或質(zhì)量稱為塑件的注塑量M，塑件的注塑量M必須小于或等于注塑機(jī)的實(shí)際注塑量。&l

33、t;/p><p>　　當(dāng)實(shí)際注塑量以實(shí)際注塑容量VS表示時(shí)，如式（2.3）：</p><p>　　MS′= ρ′VS 　　 　　 （2.3）</p><p>　　式中：MS′——注塑密度為ρ時(shí)塑料的實(shí)際注塑質(zhì)量，g </p><p>　　ρ′——在塑化溫度和壓力下熔融塑料的密度，g/

34、cm3 </p><p>　　ρ′ = Cρ （2.4）</p><p>　　式中：ρ——注塑塑料在常溫下的密度，g/cm3 </p><p>　　C——塑化溫度和壓力下塑料密度變化的校正系數(shù)（對(duì)結(jié)晶型塑料，C=0.85；對(duì)非結(jié)晶型塑料C=0.93）</p>&l

35、t;p>　　當(dāng)實(shí)際注塑量以實(shí)際注塑質(zhì)量MS表示時(shí)，有式（2.5）：</p><p>　　MS′=MS（ρ/ρps） （2.5）</p><p>　　式中：ρps——軟聚氯乙烯（SPVC）在常溫下的密度（約為1.35g/cm3）</p><p>　　所以，塑件注塑量M應(yīng)滿足式（2.6

36、）：</p><p>　　MS′≥M = nMZ + MJ （2.6）</p><p>　　式中：n ——型腔個(gè)數(shù)</p><p>　　MZ——每個(gè)塑件的質(zhì)量，g </p><p>　　MJ——澆注系統(tǒng)及飛邊的質(zhì)量，g </p><p><

37、b>　　注塑機(jī)的選擇</b></p><p>　　根據(jù)塑料制品的體積或質(zhì)量查相關(guān)手冊(cè)選定注塑機(jī)型號(hào)為：SZ-100/60。</p><p>　　注塑機(jī)的相關(guān)參數(shù)如下表：</p><p>　　表2.1　SZ-100/60注塑機(jī)主要技術(shù)參數(shù)</p><p><b>　　成型零部件的設(shè)計(jì)</b></p&

38、gt;<p><b>　　成型零件的工作尺寸</b></p><p>　　根據(jù)塑件圖可知，方形線圈骨架外形尺寸無精度要求，只是塑件本身就要求達(dá)到IT8級(jí)的精度，它屬于一般精度要求。故主要計(jì)算相對(duì)于固定型芯和斜滑塊組合而成的型腔尺寸，其余型芯與型腔的尺寸則直接按產(chǎn)品尺寸。</p><p><b>　　型芯尺寸</b></p>

39、;<p>　　型芯徑向尺寸的計(jì)算（按平均收縮率計(jì)算型芯的徑向尺寸）：</p><p>　　經(jīng)查《塑料模具設(shè)計(jì)手冊(cè)》可知SPVC的平均收縮率為1.8% （SCP）。</p><p>　　根據(jù)塑件精度等級(jí)(IT8)查得《塑料模具設(shè)計(jì)》中“塑件公差數(shù)值表” ，其徑向基本尺寸為14mm，那么它的浮動(dòng)尺寸為</p><p>　　根據(jù)公式：LM = [LS +SC

40、P ·LS + 3/4·Δ]-δ （3.1）</p><p>　　有：LM = [14+14×1.8%+3/4×0.48]-0.48/3</p><p><b>　　=</b></p><p>　　式中：LM — 零件制造徑向尺寸</p><p&g

41、t;　　LS — 徑向的基本尺寸</p><p>　　δ — 對(duì)于小型零件等于Δ/3（Δ為制件允許的公差值）</p><p>　　型芯尺寸的高度計(jì)算，同樣也是按收縮率來計(jì)算值：</p><p>　　這時(shí)規(guī)定制件孔深的名義尺寸HS 為最小尺寸，偏差Δ為正偏差，型芯高度的名義尺寸為HM為最大尺寸，偏差為負(fù)偏差，而其基本尺寸為36mm，浮動(dòng)尺寸為，同上可以得到型芯高度的名

42、義尺寸：</p><p>　　HM = [HS + SCP·HS + 2/3·Δ]-δ （3.2）</p><p>　　= [36+36×1.8%+2/3×0.72]-0.72/3</p><p><b>　　= </b></p><

43、;p><b>　　型腔尺寸</b></p><p>　　因?yàn)橐陨系男托境叽绲挠?jì)算都是以型腔為準(zhǔn)的，因此有一部分的尺寸（36mm的尺寸）我們只考慮了型腔各尺寸的制造加工尺寸。</p><p>　?。?）型腔徑向尺寸的計(jì)算：</p><p>　　同上也是按平均收縮率來計(jì)算其尺寸，已知在給定條件下的平均收縮率SCP，制件型腔的名義尺寸為L(zhǎng)M（最

44、小尺寸），公差值為δ（正偏差），則型腔的平均尺寸為：LM +δ/2 。但要注意的一點(diǎn)，那就是本設(shè)計(jì)的一大優(yōu)點(diǎn)，為了便于工人的制模，把型腔先做成一個(gè)整體，然后用線切割機(jī)床分開，這樣也可以節(jié)約材料。因此在型腔一方將會(huì)加上一個(gè)放電間隙值和鉬絲的直徑值（設(shè)放電間隙為0.02mm，鉬絲直徑為0.18mm）。故根據(jù)公式：</p><p>　　LM = [LS + LS·SCP – 3/4Δ]+δ

45、 （3.3）</p><p><b>　　可得：</b></p><p>　?、倩境叽鐬?0mm時(shí)，可得如下值：</p><p>　　LM = [20+20×1.8%-3/4×0.56]+Δ/3 </p><p>　　LM = 19.94+0.19 0

46、</p><p>　　那么 LM′= </p><p>　?、诨境叽鐬?0 mm時(shí)，可得如下值：</p><p>　　LM = [40+40×1.8% - 3/4×0.72]+Δ/3</p><p><b>　　LM = </b></p><p>　　那么

47、 LM′= </p><p>　?。?）型腔深度尺寸的計(jì)算：</p><p>　　也是按平均收縮率計(jì)算型腔的深度尺寸，在型腔深度尺寸的計(jì)算中，規(guī)定制件高度的名義尺寸為HS為最大尺寸 ，公差以負(fù)偏差表示。型腔深度名義尺寸HM為最小尺寸，公差以正偏差表示。型腔的底部或型芯的端面與分型面平行，在脫模過程中磨損很小，磨損量就不考慮，據(jù)</p><p>　　HM = [

48、HS + HS·SCP – 2/3Δ]+δ (3.4)</p><p>　　可得：①深度尺寸為3mm 時(shí)：</p><p>　　HM = [3+ 3×1.8% -2/3×0.32]+0.32/3</p><p><b>　　HM =</b>&l

49、t;/p><p>　　②深度尺寸為30mm時(shí)：</p><p>　　HM = [30+ 30×1.8% -2/3×0.64]+0.64/3</p><p><b>　　HM = </b></p><p><b>　　型腔壁厚</b></p><p>　　型腔

50、應(yīng)具有足夠的壁厚以承受塑料熔體的高壓，如壁厚不夠則可表現(xiàn)為剛度不足，即產(chǎn)生過大的彈性變形值；也可表現(xiàn)為強(qiáng)度不夠，即塑腔發(fā)生塑性變形甚至破裂。模具的型腔在注射時(shí)，型腔內(nèi)充滿熔體，內(nèi)壓力達(dá)到極限值，然后隨著塑料的冷卻和澆口的封閉，壓力逐漸減小，在開模時(shí)接近常壓。</p><p>　　型腔壁厚計(jì)算以最大壓力為準(zhǔn)。理論分析和實(shí)踐證明，對(duì)于大尺寸的型腔，剛度不足是主要原因，應(yīng)按剛度來計(jì)算；而小尺寸的型腔在發(fā)生彈性變形前，其

51、內(nèi)應(yīng)力就超過了許用應(yīng)力，因此按強(qiáng)度來計(jì)算。而此次設(shè)計(jì)的塑件尺寸不是很大，因此，我們就按強(qiáng)度來計(jì)算型腔壁厚。模具結(jié)構(gòu)中，都采用的是整體式矩形型腔，它按強(qiáng)度來計(jì)算側(cè)壁的厚度比較復(fù)雜。而在《模具設(shè)計(jì)手冊(cè)》里可以查得一些經(jīng)驗(yàn)值，如圖3.1所示：</p><p><b>　　模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　澆注系統(tǒng)</b></p&

52、gt;<p><b>　　澆口套的選用</b></p><p>　　澆口套屬于標(biāo)準(zhǔn)件，在選用澆口套時(shí)應(yīng)注意：澆口套進(jìn)料口直徑和球面坑半徑相配合。因此，所選澆口套如圖4.1所示：</p><p><b>　　冷料穴的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　根據(jù)實(shí)際，采用底部帶有頂桿的冷料穴，推桿裝于推桿固定板上。如圖

53、4.2所示：</p><p><b>　　分流道的設(shè)計(jì)</b></p><p>　?。?）分流道截面形狀</p><p>　　分流道截面形狀可以是圓形、半圓形、矩形、梯形和U形等，圓形和正方形截面流道的比表面積最?。鞯辣砻娣e與體積之比稱為比表面積），塑料熔體的溫度下降少，阻力亦小，流道的效率最高。但加工較困難，而且正方形截面不易脫模，所以在實(shí)

54、際生產(chǎn)中較常用的截面形狀為梯形、半圓形及U形。</p><p><b>　?。?）分流道的尺寸</b></p><p>　　分流道尺寸由塑料品種、塑件的大小及長(zhǎng)度確定。對(duì)于重量在200g以下，壁厚在3mm以下的塑件可用下面經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算分流道的直徑：</p><p>　　D=0.2654W1/2L1/4

55、 （4.1）</p><p>　　式中：D---分流道的直徑，mm</p><p>　　W---塑件的質(zhì)量，g</p><p>　　L---分流道的長(zhǎng)度，mm</p><p>　　此式計(jì)算的分流道直徑限于3.2mm～9.5mm。對(duì)于HPYC和PMMA，應(yīng)將計(jì)算結(jié)果增加25％。對(duì)于梯形分流道，H=2D/3

56、；對(duì)于U形分流道，H=1.25R，R=0.5D。D算出后一般取整數(shù)；對(duì)于半圓形分流道，H=0.45R。</p><p>　　對(duì)于流動(dòng)性極好的塑料（如PE，PA等），當(dāng)分流道很短時(shí)，其直徑可小到2mm左右；對(duì)于流動(dòng)性差的塑料（如PC，HPVC及PMMA等），分流道直徑可以大到13mm；大多數(shù)塑料所用分流道的直徑為6mm～10mm。</p><p><b>　　分流道的布置</

57、b></p><p>　　在多型腔模具中分流道的布置中有平衡式和非平衡式兩類。平衡式布置是指分流道到各型腔澆口的長(zhǎng)度、斷面形狀、尺寸都相同的布置形式。它要求各對(duì)應(yīng)部位的尺寸相等。這種布置可實(shí)現(xiàn)均衡送料和同時(shí)充滿型腔的目的，使成型的塑件力學(xué)性能基本一致，但是，這種形式的布置使分流道比較長(zhǎng)。</p><p>　　非平衡式布置是指分流道到各型腔澆口長(zhǎng)度不相等的布置。這種布置使塑料進(jìn)入各型腔

58、有先有后，因此不利于均衡送料，但對(duì)于型腔數(shù)量多的模具，為不使流道過長(zhǎng)，也常采用，而且便于冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)安排。為了達(dá)到同時(shí)充滿型腔的目的，各澆口的斷面尺寸要制作得不同，在試模時(shí)保證熔體同時(shí)充滿型腔。</p><p><b>　　分流道設(shè)計(jì)要點(diǎn)</b></p><p>　?。?）在保證足夠的注塑壓力使塑料熔體順利充滿型腔的前提下，分流道截面面積與長(zhǎng)度盡量取小值，分流道轉(zhuǎn)折

59、處應(yīng)用圓弧過渡。</p><p>　　（2）分流道較長(zhǎng)時(shí)，在分流道的末端應(yīng)開設(shè)冷料穴。</p><p>　　（3）分流道的位置可單獨(dú)開設(shè)在定模板上或動(dòng)模板上，也可以同時(shí)開設(shè)在動(dòng)、定模板上，合模后形成分流道截面形狀。</p><p>　?。?）分流道與澆口連接處應(yīng)加工成斜面，并用圓弧過渡。</p><p>　　在選擇澆口套時(shí)應(yīng)注意：</p

60、><p>　?。?）澆口套進(jìn)料口直徑：</p><p>　　D=d+(0.5～1)mm （4.2）</p><p>　　式中：d為注塑機(jī)噴嘴口直徑。</p><p>　?。?）球面凹坑半徑R：</p><p>　　R=r+(0.5～1)mm

61、 （4.3）</p><p>　　式中：r為注塑機(jī)噴嘴球頭半徑。</p><p>　　（3）澆口套與定模板的配合</p><p>　　在單腔模中，常不設(shè)分流道，而在多腔模中，一般都設(shè)置有分流道，塑料沿分流道流動(dòng)時(shí)，要求通過它盡快地充滿型腔，流動(dòng)中溫度降低盡可能小，阻力盡可能低。同時(shí)，應(yīng)能將塑料

62、熔體均衡地分配到各個(gè)型腔。從前兩點(diǎn)出發(fā)，分流道應(yīng)短而粗。但為了減少澆注系統(tǒng)的加回料量，分流道亦不能過粗。過粗的分流道冷卻緩慢，還增長(zhǎng)了模塑的周期，本設(shè)計(jì)中使用了梯形斷面形狀的分流道。如圖4.3所示：</p><p>　　梯形斷面的這種分流道易于機(jī)械加工，且熱量損失和阻力損失均不大，故它也是一種常用的形式，其斷面尺寸比例為：H=2/3W，X=3/4W，斜邊與分模線的垂線呈5°～10°的斜角。&l

63、t;/p><p><b>　　澆口的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　澆口又稱進(jìn)料口，是連接分流道與型腔之間的一段細(xì)流道（除直澆口外），它是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分，其主要作用是：</p><p>　?。?）型腔充滿后，熔體在澆口處首先凝結(jié)，防止其倒流。</p><p>　?。?）易于在澆口處切除澆注系統(tǒng)的凝料，澆口截面約為分流道

64、截面的3%～9%。</p><p>　　澆口長(zhǎng)度約為0.5mm～2mm，澆口具體尺寸一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，取其下限值，然后在試限時(shí)逐步糾正。</p><p>　　當(dāng)塑料熔體通過澆口時(shí)，剪切速率增高，同時(shí)熔體的內(nèi)摩擦加劇，使料流的溫度升高，粘度降低，提高了流動(dòng)性能，有利于充型。但澆口尺寸過小會(huì)使壓力損失增大，凝料加快，補(bǔ)縮困難，甚至形成噴射現(xiàn)象，影響塑件質(zhì)量。</p><p&

65、gt;　　澆口的形狀和尺寸對(duì)制品質(zhì)量影響很大，澆口在多數(shù)情況下，是整個(gè)流道斷面尺寸最小的部分（除主流道型的澆口外），一般澆口的斷面面積與分流道的斷面面積之比約為0.03～0.09。斷面形狀如圖4.3所示，澆口臺(tái)階長(zhǎng)1～1.5mm。雖然澆口長(zhǎng)度比分流道的長(zhǎng)度短的多，但因?yàn)槠鋽嗝娣e甚小，澆口處的阻力與分流道相比，澆口的阻力仍然是主要的，故在加工澆口時(shí)，更應(yīng)注意其尺寸的準(zhǔn)確性。</p><p>　　然而，根據(jù)塑件的樣品

66、圖、生產(chǎn)的批量，以及采用一模兩腔的結(jié)構(gòu)，本設(shè)計(jì)中采用扇形澆口，如圖4.4所示：</p><p><b>　　澆口位置的選擇</b></p><p>　　（1）澆口的位置應(yīng)使填充型腔的流程最短</p><p>　　這樣的結(jié)構(gòu)使壓力損失最小，易保證料流充滿整個(gè)型腔。對(duì)于熱塑型塑件，要進(jìn)行流程比的校核。流程比K由流動(dòng)通道的長(zhǎng)度L與厚度t之比來確定。如

67、下式（4.4）：</p><p>　　K=Σ（Lτ/tτ） （4.4）</p><p>　　式中：Lτ---各段流程的長(zhǎng)度，mm</p><p>　　tτ---各段流程的厚度或直徑，mm</p><p>　　流程比的允許值隨塑料熔體的性質(zhì)、溫度壓力等的不同而

68、變化。當(dāng)澆口形式和開設(shè)位置不同時(shí)，流程比的計(jì)算有所不同，如以下兩種流程比的計(jì)算公式： </p><p>　?、貹=L1/t1+（L2+L3）/t2 （4.5）</p><p>　　②K=L1/t1+L2/t2+L3/t3+2L4/t4+L5/t5

69、 　 （4.6）</p><p>　　(2) 澆口位置的選擇要避免型腔變形</p><p>　　當(dāng)模具具有細(xì)長(zhǎng)型芯時(shí)，如果澆口的位置設(shè)置不當(dāng)，在熔體充模時(shí)，高壓熔體會(huì)使細(xì)長(zhǎng)型芯產(chǎn)生變形和偏移，造成注射不滿。同時(shí)，應(yīng)注意避免澆口位置直接對(duì)著細(xì)長(zhǎng)型芯或嵌件，防止型芯變形和嵌件偏移。</p><p>　　（3）澆口位置的設(shè)置

70、應(yīng)減少或避免產(chǎn)生熔接痕</p><p>　　澆口的位置與塑件質(zhì)量有直接影響，位置選擇不當(dāng)會(huì)使塑件產(chǎn)生變形、熔接痕等缺陷。熔接痕是指充型時(shí)前端較冷的料流在型腔中的對(duì)接部位，它的存在會(huì)降低塑件的強(qiáng)度，所以設(shè)置澆口時(shí)應(yīng)考慮料流的方向。為提高熔接痕處強(qiáng)度，可在熔接處增設(shè)溢流槽，使冷料進(jìn)入逸流槽。筒形塑件采用環(huán)行澆口無熔接痕，而輪輻式澆口會(huì)有熔接痕產(chǎn)生。</p><p>　?。?）運(yùn)用Mold fl

71、ow模擬分析</p><p>　　把產(chǎn)品三維模型在Pro/E中的prt格式轉(zhuǎn)換成stl格式；將stl格式的文件導(dǎo)入到Mold flow軟件里，對(duì)三維實(shí)體進(jìn)行網(wǎng)格劃分，并修補(bǔ)網(wǎng)格。結(jié)果如圖4.5所示：</p><p>　　圖4.5　模型網(wǎng)格劃分后效果圖</p><p>　　在任務(wù)欄里將分析類型改為澆口位置，執(zhí)行分析。最佳澆口位置分析結(jié)果以圖像的形式給出最佳澆口位置所在

72、的區(qū)域，如圖4.6所示，藍(lán)色區(qū)域?yàn)闈部诘淖罴盐恢谩?lt;/p><p>　　圖4.6　最佳澆口位置分析</p><p>　　考慮到方形線圈骨架成型工藝及型腔布局，本設(shè)計(jì)中選擇的澆口位置如圖4．7所示：</p><p><b>　　模具結(jié)構(gòu)草圖</b></p><p>　　由于塑件內(nèi)有空心，側(cè)有凹槽，所以要求模具結(jié)構(gòu)必須采用斜

73、導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)。設(shè)計(jì)中采用斜導(dǎo)柱在定模，斜滑塊在動(dòng)模的結(jié)構(gòu)。整體斜楔定位，斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型，推板推出工件的工作原理?？梢岳L出模具草圖，如圖4.8所示：</p><p>　　圖4.8　模具結(jié)構(gòu)草圖</p><p>　?。?）定模座板（2）冷卻水嘴（3）斜滑塊（4）斜導(dǎo)柱（5）推件板</p><p>　?。?）型芯固定板（7）支承板　(8) 支撐塊 （9）螺釘M10（10

74、）銷釘</p><p>　?。?1）動(dòng)模座板（12）頂桿墊板（13）頂桿固定板（14）頂桿（15）拉料桿</p><p>　?。?6）導(dǎo)柱（17）導(dǎo)套（18）型芯（19）定模板 （20）澆口套（21）定位環(huán)</p><p>　　（22）斜楔固定板（23）螺釘M8</p><p><b>　　合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)</b></

75、p><p>　　導(dǎo)向機(jī)構(gòu)對(duì)于塑料模具是必不可少的部件，因?yàn)槟＞咴陂]合時(shí)要求有一定的方向和位置，所以必須設(shè)有導(dǎo)向機(jī)構(gòu)，導(dǎo)柱安裝在動(dòng)模一邊或定模一邊均可。通常導(dǎo)柱設(shè)在型芯周圍。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要有定位、導(dǎo)向、承受一定側(cè)壓力三個(gè)作用。在本設(shè)計(jì)中采用了導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)，而導(dǎo)柱導(dǎo)套為標(biāo)準(zhǔn)件。</p><p><b>　　導(dǎo)柱的選用</b></p><p>　　以下為選

76、用的導(dǎo)柱形式，如圖4.9所示：</p><p>　　從圖4.7中我們知道，其中對(duì)導(dǎo)柱結(jié)構(gòu)的要求有：</p><p>　?。?）導(dǎo)柱的長(zhǎng)度必須比型芯端面的高度高出6～8mm；</p><p>　　（2）導(dǎo)柱應(yīng)具有硬而耐磨的表面，多采用T8或T10，硬度為50～55HRC。</p><p><b>　　導(dǎo)套的選用</b>&l

77、t;/p><p>　　導(dǎo)套的結(jié)構(gòu)要求如圖4.10所示：</p><p><b>　　導(dǎo)柱與導(dǎo)套的配合</b></p><p>　　導(dǎo)柱、導(dǎo)套配合形式，如圖4.11所示：</p><p>　　如上圖，導(dǎo)柱與導(dǎo)套之間多用過渡配合，而導(dǎo)套與模具之間多用過盈配合。</p><p><b>　　導(dǎo)柱的

78、布置方式</b></p><p>　　導(dǎo)柱布置方式，如圖4.12所示：</p><p><b>　　脫模機(jī)構(gòu)</b></p><p>　　在注塑成型的每一個(gè)循環(huán)中，塑件必須由模具型腔中脫出，在本設(shè)計(jì)中，為了符合脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)要求：</p><p><b>　　①使塑件留于動(dòng)模；</b>&

79、lt;/p><p><b>　　②塑件不變形損壞；</b></p><p>　　這是脫模機(jī)構(gòu)應(yīng)當(dāng)達(dá)到的基本要求。要做到這點(diǎn)首先必須分析塑件對(duì)模腔附著力的大小和所在部位，以便選擇合適的脫模方式和脫模位置，使脫模力得以均勻合理的分布。</p><p><b>　?、哿己玫乃芗庥^；</b></p><p>

80、　　頂出塑件的位置應(yīng)盡量設(shè)在塑件內(nèi)部，以免損壞塑件的外觀。</p><p><b>　　④結(jié)構(gòu)可靠。</b></p><p>　　因此，根據(jù)4.6裝配圖所示，其模具結(jié)構(gòu)的脫模機(jī)構(gòu)主要由拉料桿拉斷澆口，然后由頂桿推動(dòng)推板使工件推出，還有在設(shè)計(jì)主型芯時(shí)也會(huì)有3°～5°的拔模斜度。</p><p><b>　　側(cè)向分型與

81、抽芯機(jī)構(gòu)</b></p><p>　　在成型有側(cè)孔、側(cè)凹或有些側(cè)凸臺(tái)的塑件時(shí)，通常采用側(cè)向分型方法將成型側(cè)孔、側(cè)凹或側(cè)凸臺(tái)的部位做成側(cè)型芯或側(cè)型腔，在塑件脫模前先將側(cè)型芯或側(cè)型腔抽出，然后再?gòu)哪＞咧许敵鏊芗６舜蔚脑O(shè)計(jì)完全符合以上條件，因此，也采用了側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)。由于該塑制品是大批量的生產(chǎn)，故使用了機(jī)動(dòng)抽芯機(jī)構(gòu)。</p><p><b>　　抽拔力的計(jì)算<

82、/b></p><p>　　將側(cè)向活動(dòng)型芯從塑件中抽出所需的力叫抽拔力，其計(jì)算同脫模力的計(jì)算，可按如下簡(jiǎn)要公式計(jì)算：</p><p><b>　?。?.7）</b></p><p>　　式中，是活動(dòng)型芯被塑件包緊的斷面形狀周長(zhǎng)（mm）；是成型部分的深度（mm）；是側(cè)孔或側(cè)凹的脫模斜度（°）；是塑件對(duì)型芯單位面積的擠壓力，一般取8

83、～12MPa；是塑料與鋼的摩擦系數(shù)，一般取0.1～0.2。</p><p><b>　　故抽拔力為：。</b></p><p><b>　　抽芯距的計(jì)算</b></p><p>　　為安全起見，抽芯距通常比側(cè)孔或側(cè)凹的深度大2～3mm，而當(dāng)結(jié)構(gòu)比較特殊時(shí)，如成型圓形線圈骨架，以及外形為正方形的線圈骨架，設(shè)計(jì)的抽芯距不能等于

84、線圈骨架凹模深度S2，因?yàn)榛瑝K抽至S2時(shí)塑件的外徑仍不能脫出滑塊的內(nèi)徑，必須抽出S1的距離再加上2～3mm，塑件才能脫出。</p><p>　　故抽芯距為：S= S1+(2～3)=20+(2～3)mm=22～23mm</p><p><b>　　式中：S—抽芯距</b></p><p>　　S1—抽拔的極根尺寸（此為塑件最大的外形尺寸）<

85、/p><p><b>　　斜導(dǎo)柱的尺寸</b></p><p>　　斜導(dǎo)柱的基本尺寸主要以長(zhǎng)度尺寸為主，斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度計(jì)算為如下式：</p><p>　　L =Dtanα/2+h/cosα+dtanα/2+S/sinα+(10～15)mm </p><p>　　=1/2×20×0.25+20

86、5;1.03+1/2×15×0.25+22/0.24+(10～15)mm</p><p><b>　　≈130mm</b></p><p>　　式中：L—斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度</p><p>　　D—斜導(dǎo)柱固定部分大端直徑</p><p>　　h—斜導(dǎo)柱固定板厚度</p><p>　　

87、斜導(dǎo)柱的形狀與尺寸如圖4.13所示：</p><p><b>　　斜導(dǎo)柱的安裝形式</b></p><p>　　如圖4.11所示，斜導(dǎo)柱的傾斜角α為14°，而一般來說壓緊塊的角度α′=α+(2°～3°)，斜導(dǎo)柱與固定板之間為過渡配合。由于斜導(dǎo)柱只起驅(qū)動(dòng)滑塊的作用，滑塊運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性由導(dǎo)滑槽與滑塊間的配合精度保證，滑塊的最終位置由壓緊塊保證，

88、因此為了運(yùn)動(dòng)靈活，斜導(dǎo)柱和滑塊間采用比較松的配合，斜導(dǎo)柱的尺寸為Φ，頭部做成圓錐形，同時(shí)圓錐部的斜角為30°，它大于斜導(dǎo)柱的傾斜角，這樣避免了斜導(dǎo)柱的有效長(zhǎng)度離開滑塊時(shí)，其頭部仍然繼續(xù)驅(qū)動(dòng)滑塊。那么固定形式如圖4.14：</p><p><b>　　斜滑塊與導(dǎo)滑槽</b></p><p>　　滑塊分為整體式與組合式，根據(jù)設(shè)計(jì)需要，采用了組合式（斜滑塊），而導(dǎo)

89、滑槽的形式就是要能達(dá)到在抽芯的過程中，保證滑塊驅(qū)動(dòng)平穩(wěn)，無上下竄動(dòng)和卡緊的現(xiàn)象。同時(shí)又要方便加工，故導(dǎo)滑槽采用組合式（由導(dǎo)滑板與推件板組成），其組合圖為4.15：</p><p><b>　　壓緊塊的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　在塑料的注塑過程中，型芯受到塑料很大的推力作用，這個(gè)力通過滑塊傳給斜導(dǎo)柱，而一般斜導(dǎo)柱為細(xì)長(zhǎng)桿件，受力后容易變形，因此必須設(shè)置壓緊塊，以

90、便在模具閉模后鎖住滑塊，承受塑料給予型芯的推力，壓緊塊與模件的邊連接可以根據(jù)推力的大小，選取不同的方式。由于側(cè)向力較大，故本設(shè)計(jì)所選取的是整體式結(jié)構(gòu)，牢固可靠。它直接與定模固定，可見裝配圖。而壓緊塊的角度在斜導(dǎo)柱的固定形式中已講述了，這里不再重復(fù)。</p><p><b>　　斜導(dǎo)柱的計(jì)算</b></p><p>　?。?）斜導(dǎo)柱側(cè)向分型最小開模行程的校核</p

91、><p>　　因?yàn)樵撍芗眯睂?dǎo)柱側(cè)向芯是在水平的位置，因此要完成Ｓ抽芯距所需要的開模行程Ｈ由下式求得：</p><p>　　H = Scotα=22×cot14°≈88mm</p><p>　　（2）斜導(dǎo)柱的受力分析及強(qiáng)度計(jì)算</p><p><b>　　斜導(dǎo)柱的受力分析：</b></p>

92、<p>　　根據(jù)斜導(dǎo)柱的形式，可以按公式: </p><p>　　P= Q/cosα (4.8)</p><p>　　式中：P — 側(cè)抽芯時(shí)斜導(dǎo)柱所受的彎曲力</p><p>　　Q — 側(cè)抽芯的抽拔力</p><p>　　綜合以上分

93、析可知，從斜導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)考慮，希望斜角α值大一些；而從斜導(dǎo)柱受力情況考慮，希望斜角α值小一些。因此，該斜導(dǎo)柱的斜角取了14°，經(jīng)過用上述公式的核算，滿足了模具結(jié)構(gòu)要求。</p><p><b>　　溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)</b></p><p>　　在注塑成型過程中，模具的溫度直接影響到塑件成型的質(zhì)量和生產(chǎn)效率。由于各種塑料的性能和成型工藝要求不同，模具的溫度要求也不同

94、，一般注射到模具內(nèi)的塑溫度為200℃左右，而塑件固化后從模具型腔中取出時(shí)溫度在60℃，溫度降低是由于模具中通入了冷卻水，將熱量帶走了。這就是我們要做的模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)（加水循環(huán)冷卻），這種方法一般用于流動(dòng)性比較好的低融點(diǎn)塑料的成型。</p><p>　　因?yàn)镾PVC的成型有如下特性：流動(dòng)性不是很好，而且極易分解，特別在高溫下與鋼接觸時(shí)，分解產(chǎn)生腐蝕性氣體，但當(dāng)給模腔表面鍍鉻或滲氮處理后，可以解決以上問題。<

95、/p><p>　　另外在低溫高壓下注塑時(shí)，模具也應(yīng)有冷卻系統(tǒng)。圖4.16是模具結(jié)構(gòu)冷卻系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)草圖： </p><p><b>　　注塑機(jī)參數(shù)的校核</b></p><p>　　每副模具都只能安裝在與其相適應(yīng)的注塑機(jī)上進(jìn)行生產(chǎn)，因此模具設(shè)計(jì)與所用的注塑機(jī)關(guān)系十分密切。在設(shè)計(jì)模具時(shí)，應(yīng)校核注塑機(jī)的一些技術(shù)參數(shù)。</p><p&g

96、t;<b>　　最大注塑量的校核</b></p><p>　　注塑機(jī)的最大注塑量應(yīng)大于制品的質(zhì)量，其中包括了主流道及澆口的凝料。通常注塑機(jī)的實(shí)際注塑量最好是在注塑機(jī)理論注塑量的80%左右。故有公式：</p><p>　　0.8M機(jī)≥M塑+M澆 （5.1）</p><

97、;p>　　M塑+M澆=47.57g</p><p>　　因此，最大的注塑量符合工作的需要。</p><p><b>　　注塑壓力的校核</b></p><p>　　注塑壓力校核是校驗(yàn)注塑機(jī)的最大注塑壓力能不能滿足該制品成型的需要，制品成型所需的壓力是由注塑機(jī)類型、噴嘴形式、塑料流動(dòng)性、澆注系統(tǒng)和型腔的流動(dòng)阻力等因素決定的，例如螺桿式注塑機(jī)

98、，其注塑機(jī)壓力傳遞比柱塞式注塑機(jī)好，因此注塑壓力可取得小一些，流動(dòng)性差的塑料的或細(xì)長(zhǎng)流程塑件注塑壓力應(yīng)取得大一些。設(shè)計(jì)模具時(shí)，可參考各種塑料的注塑成型工藝確定塑件的注塑壓力，再與注塑機(jī)額定壓力相比較。那么查《塑料模具手冊(cè)》可得，其額定注塑壓力大于所需的注塑壓力。因此所選擇的注塑機(jī)是符合要求的。</p><p><b>　　鎖模力的校核</b></p><p>　　當(dāng)高

99、壓的塑料熔體充滿模具型腔時(shí)，會(huì)產(chǎn)生一個(gè)很大的力，使模具的分型面漲開，其值等于制件和澆口流道系統(tǒng)在分型面上投影面積之和乘以型腔內(nèi)塑料壓力。而作用在這個(gè)面積上的總力，應(yīng)小于注塑機(jī)的額定鎖模力P，否則在注塑時(shí)會(huì)因模具不緊產(chǎn)生嚴(yán)重的溢邊現(xiàn)象。型腔內(nèi)塑料壓力，可以按公式計(jì)算。經(jīng)查《塑料模具設(shè)計(jì)》中SPVC在型腔里的理論注塑壓力在40MPa～80MPa之間。</p><p>　　而只有F機(jī)鎖≥P模×A的不等式成立時(shí)

100、，才能符合要求。</p><p>　　式中：F機(jī)鎖— 表示注塑機(jī)的最大鎖模力</p><p>　　P模 — 表示為熔融型料在型腔內(nèi)的壓力</p><p>　　A — 表示為塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影之和</p><p>　　故有：F機(jī)鎖=400kN＞P模×A=80MPa×2936㎜2=234.88kN</p&

101、gt;<p><b>　　因此符合要求。</b></p><p><b>　　安裝部分尺寸的校核</b></p><p><b>　　噴嘴尺寸的校核</b></p><p>　　注射機(jī)噴嘴頭一般為球面，并與模具相接觸、貼和，其球面半徑應(yīng)與相接觸的模具主流道始端凹下的球面半徑相適應(yīng)，一般要

102、求主流道球面半徑比噴嘴球面半徑大1～2mm。而模具主流道球面半徑為15mm，比噴嘴球面半徑大1mm，所以也是滿足要求的。</p><p><b>　　模具厚度的校核</b></p><p>　　所設(shè)計(jì)的模具總厚度應(yīng)介于注塑機(jī)可安裝模具的最大模厚與最小模厚之間。同時(shí)，應(yīng)該校核模具的外形尺寸，使得模具能從注射機(jī)的拉桿間裝入。</p><p>　　通

103、過前章各模板的尺寸選定和計(jì)算，模具實(shí)際厚度H模為298mm，而注塑機(jī)最小模厚H最小為170 mm，最大模厚H最大為300mm，即：H最大＞H模＞H最小，滿足要求。</p><p>　　模具外形尺寸：長(zhǎng)寬=240mm240mm＜拉桿間距=320mm320mm，也滿足要求。</p><p>　　開模行程與頂出機(jī)構(gòu)的校核</p><p>　　各類注射機(jī)的開模行程是由限制的

104、，取出制品所需的開模距離必須小于注射機(jī)的最大開模行程。對(duì)于帶側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)的注射模，如果其分型與抽芯動(dòng)作是由開模來完成的，此時(shí)還須根據(jù)側(cè)向分型或抽芯的距離來決定開模行程。</p><p>　　本設(shè)計(jì)中，開模行程Hc=l·cotα=40mm，而H1+H2=72mm，顯然Hc＜H1+H2，故注塑機(jī)的開模行程應(yīng)按下式校核：</p><p>　　S≥H1+H2+（5～10）mm

105、 （5.2）</p><p>　　式中：S — 注塑機(jī)的最大開模行程（mm）</p><p>　　Hc— 完成側(cè)抽芯距離l所需要的開模行程（mm）</p><p>　　H1— 制品脫模距離（mm）</p><p>　　H2— 包括流道凝料在內(nèi)的制品高度（mm）</p>

106、<p>　　本設(shè)計(jì)中，S=300mm＞H1+H2+（5～10）mm=72+（5～10）mm，故滿足要求。</p><p>　　總結(jié)：根據(jù)以上章節(jié)的計(jì)算與分析得出，該模具結(jié)構(gòu)及各工作尺寸都符合要求。各模板中的相對(duì)位置可以根據(jù)零件圖查出。</p><p><b>　　結(jié)語(yǔ)</b></p><p>　　四年機(jī)械專業(yè)的學(xué)習(xí)，匯集于這次的畢

107、業(yè)設(shè)計(jì)，在這一段時(shí)間的塑料模具設(shè)計(jì)過程中，查閱了大量的資料，以及結(jié)合短暫的畢業(yè)實(shí)習(xí)，我鞏固了自己四年來所學(xué)的知識(shí)。掌握了塑料模具設(shè)計(jì)的一般步驟和方法，提高了塑模設(shè)計(jì)的能力，增加了自己的知識(shí)量，為以后的發(fā)展打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。通過這次設(shè)計(jì)，使我對(duì)模具結(jié)構(gòu)，模具設(shè)計(jì)以及模具加工都有了一定的了解，同時(shí)也是我四年來所學(xué)知識(shí)的一次總結(jié)。</p><p>　　通過這次的設(shè)計(jì)同時(shí)也使我認(rèn)識(shí)到新產(chǎn)品的開發(fā)必須符合當(dāng)代制模的現(xiàn)狀，也

108、就是說模具的設(shè)計(jì)與制造是密不可分的關(guān)系。更清楚的認(rèn)識(shí)到模具設(shè)計(jì)是一個(gè)綜合型的專業(yè)，它所涉及的范圍之廣，從而進(jìn)一步增強(qiáng)了我對(duì)模具行業(yè)的信心。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　克里斯·萊夫特瑞，楊繼棟，畢然.塑料[M].上海：上海人民美術(shù)出版社，2004.</p><p>　　甄瑞麟，蔡佳袆.模具制造工藝

109、課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)與范例[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2009.</p><p>　　許發(fā)樾.模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.</p><p>　　楊占堯.塑料模具課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)與范例[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2009.</p><p>　　黃立宇.模具材料選擇與制造技術(shù)[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2009.</p><p>

110、;　　李軍.精通Pro/ENGINEER中文野火版.模具設(shè)計(jì)篇[M].北京：中國(guó)青年出版社，2004.</p><p>　　彭建聲.模具設(shè)計(jì)與加工速查手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005.</p><p>　　曾珊琪，丁毅.模具壽命與失效[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005.</p><p>　　徐進(jìn).模具材料應(yīng)用手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2001.

111、</p><p>　　高為國(guó).模具材料[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.</p><p>　　李奇.模具材料及熱處理[M].北京：北京理工大學(xué)出版社，2007.</p><p>　　伍先明.塑料模具設(shè)計(jì)指導(dǎo)[M].北京：國(guó)防工業(yè)出版社，2010.</p><p>　　齊曉杰.塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005.

112、</p><p>　　曾珊琪，丁毅.模具制造技術(shù)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008.</p><p>　　單巖.模具結(jié)構(gòu)的認(rèn)知、拆裝與測(cè)繪[M].杭州：浙江大學(xué)出版社，2010.</p><p>　　S.H. Tang,Y.M. Kong, S.M. Sapuan, R.Samin, S. Sulaiman. Design and thermal　analysi

113、s of plastic injection mould[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2006（171）：59–267.</p><p>　　C.L. Li, C.G. Li, A.C.K. Mok. Automatic layout design of plastic injection mould　cooling system[J]. Com