舟山某酒店中央空調設計【畢業(yè)論文】

1、<p>　　本科畢業(yè)論文(設計)</p><p>　題 目：舟山某酒店中央空調設計</p><p>　學 院：</p><p>　學生姓名：</p><p>　專 業(yè)：建筑環(huán)境與設備工程</p><p>　班 級：</p><p>　指導教師：</p>

2、;<p>　起止日期：</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　中英文摘要1</b></p><p><b>　　1.前言3</b></p><p><b>　　2.設計總說明4</b></p>

3、<p><b>　　2.1工程概況4</b></p><p>　　2.2計算參數(shù)的選擇與設計標準4</p><p>　　3.夏季冷負荷的計算6</p><p>　　3.1 夏季冷負荷計算方法6</p><p>　　3.2夏季冷負荷計算過程7</p><p>　　3.3其余房

4、間冷負荷計算表10</p><p>　　4. 空調系統(tǒng)的選擇及各房間風量與氣流組織計算13</p><p>　　4.1空調系統(tǒng)的選擇13</p><p>　　4.2風量及氣流組織計算13</p><p>　　4.3底層全空氣系統(tǒng)房間的風量及氣流組織計算18</p><p>　　5.風機盤管與新風機組的選型2

5、0</p><p>　　5.1 風機盤管運行情況分析20</p><p>　　5.2 風機盤管的選型20</p><p>　　5.3 新風機組的選型22</p><p>　　6.風管選型和風管水力計算26</p><p>　　6.1風管水力計算概述26</p><p>　　6.2風機盤

6、管加新風系統(tǒng)的風管水力計算26</p><p>　　6.3底層全空氣系統(tǒng)的風管水力計算32</p><p>　　7.水管的布置與水力計算37</p><p>　　7.1水系統(tǒng)的選擇37</p><p>　　7.2 水系統(tǒng)的阻力計算公式37</p><p>　　7.3回水管的選型及布置41</p>

7、<p>　　7.4供水管水泵選擇41</p><p>　　7.5冷凝水管的選型與布置42</p><p>　　8.其它設備的選型43</p><p>　　8.1制冷機組的選型43</p><p>　　8.2冷卻水塔選型44</p><p>　　8.3膨脹水箱的選型44</p>&

8、lt;p>　　8.4冷卻水泵的選型45</p><p>　　8.5保溫層厚度計算45</p><p><b>　　設計小結47</b></p><p><b>　　致謝48</b></p><p><b>　　參考文獻49</b></p><

9、p>　　附錄一錯誤!未定義書簽。</p><p>　　舟山某酒店中央空調設計</p><p>　　[摘要]在各類建筑物中，大量采用先進設備和相應配套設備而成的中央空調系統(tǒng)已成為現(xiàn)代化建筑技術的重要標志之一，是現(xiàn)代建筑創(chuàng)造舒適高效的工作和生活環(huán)境所不可缺少的重要基礎設施。對這些設備的設計、安裝和運行管理不僅直接關系到業(yè)主和用戶的根本利益，而且也關系到內部環(huán)境的保護。</p>

10、;<p>　　本設計對象是一幢集辦公、休閑、住宿等多種功能于一體的服務性建筑，鑒于中央空調的優(yōu)點，采用中央空調夏季供冷，冬季供熱，總空調面積約2903 m2。冷負荷采用逐時冷負荷系數(shù)法計算，該建筑總冷負荷為93.055KW。底層為西餐廳、酒吧及休息室，面積比較大，使用時間也不是很統(tǒng)一，故采用全空氣系統(tǒng)，散流器和噴口送風，機組內為一次回風。酒店內的客房及辦公室由于使用時間不統(tǒng)一，均采用風機盤管加獨立新風的空調方式，便于能單獨

11、控制。送風管采用低速送風，管道設計采用假定流速法，流速控制在允許的范圍之內，有利于降低噪聲。水系統(tǒng)采用閉式系統(tǒng)，可減少水泵揚程，減少能耗。另外，消聲、減振、防火排煙是旅館建筑空調設計的重要任務，做好消聲、減振工作，有利于營造更舒適、寧靜的環(huán)境。</p><p>　　[關鍵詞] 酒店大樓 中央空調 冷負荷 風機盤管系統(tǒng) 閉式系統(tǒng) 全空氣系統(tǒng) </p><p>　　The Zhoush

12、an hotel air-conditioning system design</p><p>　　[Abstract] In all types of buildings, large use of advanced equipment and the corresponding set of equipment from the central air-conditioning system has beco

13、me a modern construction techniques important marker one is to create a comfortable and modern architecture and efficient working and living environment as an indispensable and important infrastructure. These equipment t

14、o the design, installation, operation and management not only directly related to the owners and users of the fundamental </p><p>　　The target group is a collection of office, leisure, accommodation and othe

15、r functions into one service building, Given the advantages of a central air conditioning, central air conditioning, summer cooling and winter heating, air conditioning total area of about 2,903 m2. Cooling load when use

16、d by the cooling load factor method in the construction of the total cooling load 93.055KW. Bottom of the restaurant, bar and lounge area of the greater use of the time it is not uniform, it used the entir</p><

17、;p>　　[Key words] hotel towers central air-conditioning cooling load fan-coil system closed system-wide air system </p><p><b>　　1.前言</b></p><p>　　節(jié)約能源是我國經(jīng)濟和社會發(fā)展的一項戰(zhàn)略任務，建

18、設節(jié)能型社會，促進經(jīng)濟可持續(xù)發(fā)展，是實現(xiàn)全面建設小康社會宏偉目標，構建和諧社會的重要基礎保障。</p><p>　　作為現(xiàn)代建筑中不可或缺的一部分，空調產(chǎn)品和技術的發(fā)展趨勢總是圍繞著節(jié)能這一大目標、大題目在不斷改進和發(fā)展。提高機組和系統(tǒng)的性能系數(shù)，降低系統(tǒng)運行中不必要損耗已變得日漸重要了。</p><p>　　節(jié)能必須依靠技術進步，用高新技術和先進適用的技術來改造的能耗運行系統(tǒng)，用以信息金

19、屬為代表的新興技術來提升系統(tǒng)的能耗運行設備的技術層次和技術水平，促進產(chǎn)業(yè)結構升級和優(yōu)化，提高產(chǎn)業(yè)整體裝備水平，最終形成節(jié)能產(chǎn)業(yè)和國家產(chǎn)業(yè)鏈中的節(jié)能環(huán)節(jié)，是一條符合中國國情的跨業(yè)式節(jié)能道路。</p><p>　　商用中央空調也和一般的空調一樣，其產(chǎn)品和技術的發(fā)展趨勢總是圍繞著節(jié)能這一大目標、大題目在不斷改進和發(fā)展。提高機組和系統(tǒng)的性能系數(shù)（COP）途徑很多，有壓縮機、通風機結構和性能的改進；換熱器翅片傳熱性能的優(yōu)化

20、；膨脹閥的改良等等。</p><p>　　本次設計的內容是舟山某酒店中央空調設計。在設計過程中，我要時刻提醒自己將自己所設計的系統(tǒng)與《公共建筑節(jié)能設計標準GB50189—2005》中各項要求標準進行比對，以使自己所設計的系統(tǒng)能達到最有利于建筑節(jié)能的狀態(tài)，在各個辦公間和大廳的所需風量滿足室內通風換氣的要求的前提下充分考慮系統(tǒng)在實際運行操作過程中整個系統(tǒng)的實用性和經(jīng)濟性。此外，無論是在送風系統(tǒng)，還是在回風系統(tǒng)中，其管

21、道的鋪設和附屬設備的選擇都應按照建筑物各部分的特有構造來比對選擇，以期達到最佳的使用效果。</p><p><b>　　2.設計總說明</b></p><p><b>　　2.1工程概況</b></p><p>　　該酒店位于舟山市區(qū)，舟山市位于浙江東部，東經(jīng)121.30，北緯29.32’，海拔41.7米。室外的風速夏季為

22、2.2m/s，該酒店中央空調設計坐南朝北，為五層框架結構，樓高24.5米，總建筑面積為2903 m2。本次設計任務主要是酒店的中央空調系統(tǒng)設計，建筑內地下室是空調機房及相關的給排水設備，底層西餐廳和咖啡廳，底層和二層有大廳，三層是辦公室，以上均是客房，現(xiàn)在大樓內布置中央空調系統(tǒng)，其中建筑內走廊、樓梯、廁所及三樓的機房均不設空調，建筑各房間主要是提供平時辦公用途和休息，按輕度勞動計算。</p><p>　　2.2計

23、算參數(shù)的選擇與設計標準</p><p>　　2.2.1室外設計氣象參數(shù)</p><p>　　夏季：干球溫度 =35.7℃，濕球溫度=28.5℃，相對濕度77%，</p><p>　　大氣壓力100258 ，風速為2.2</p><p>　　冬季：干球溫度w= -4℃，大氣壓力102525，風速為2.3 。</p><p&g

24、t;　　2.2.2室內設計計算參數(shù)</p><p>　　夏季：干球溫度 w=26℃1℃ 相對濕度 =55%5% </p><p>　　風速 不應大于0.3</p><p>　　冬季：干球溫度 =20℃1℃ 相對濕度 =50%5%</p><p>　　風速 不應大于0.2</p><p>　　

25、室內送風溫差=7℃，送風溫度 =19℃1℃。</p><p>　　2.2.3房間負荷計算參數(shù)的選擇</p><p>　?。?）外墻類型的選型：</p><p>　　（2）內墻及樓板類型的選型：</p><p>　　內墻采用120 mm厚的磚墻，內外粉刷；樓板為80 mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土扳。</p><p>　　圖2-2

26、 內墻類型的選型</p><p><b>　?。?）玻璃類型</b></p><p>　　本酒店樓內采用的玻璃窗均用單層鋼窗，用普通玻璃，即5mm厚的單層普通玻璃。窗內掛淺藍布窗簾，無外遮陽。</p><p><b>　　（4）照明散熱</b></p><p>　　采用熒光燈，安裝形式為暗裝，每盞

27、40W, 鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)1.2，燈罩隔熱系數(shù)0.8。</p><p><b>　?。?）設備散熱</b></p><p>　　電子設備主要是電腦和電視，辦公室房間均有電腦，客房內有電腦和電視。</p><p>　　3.夏季冷負荷的計算</p><p>　　3.1 夏季冷負荷計算方法 </p><p

28、>　　圍護結構瞬變傳熱形成冷負荷的計算方法（逐時冷負荷系數(shù)法）</p><p>　　3.1.1 外墻瞬變傳熱引起的冷負荷</p><p>　　在日射和室外氣溫綜合作用下,外墻瞬變傳熱形成的逐時冷負荷可按下式計算：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中 F—外墻和屋頂?shù)挠嬎忝娣e，m

29、2；</p><p>　　K—外墻和屋頂?shù)膫鳠嵯禂?shù),W/(m·K)；根據(jù)外墻的不同類型在附錄２－9中給出，查表可得K=1.95。</p><p>　　—作用時間下，圍護結構的冷負荷計算溫差，即負荷溫差。見文獻1附錄2—10（墻體），附錄2—11（屋頂）。</p><p>　　3.1.2 外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷</p><p>

30、　　在室內外溫差作用下，玻璃窗瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，可按下式計算。</p><p>　　W （3-2）</p><p>　　式中　F—窗口面積，m2；</p><p>　　K—玻璃窗的傳熱系數(shù)，W/(m2 ·K);由文獻[3]附錄２－４表８、表９查得,再根據(jù)窗框和遮陽等不同情況按表10修正。

31、表2-4得單層玻璃的傳熱系數(shù)K=4.54</p><p>　　—計算時刻的負荷溫差，℃，見附錄2—12。</p><p>　　3.1.3 透過玻璃窗的日射得熱形成冷負荷</p><p>　　透過玻璃窗進入室內的日射得熱形成的逐時冷負荷LQ按下式計算：</p><p><b>　?。?-3）</b></p>

32、<p>　　式中 ―窗的有效面積系數(shù)；單層鋼窗0.85；</p><p>　　―地點修正系數(shù)；見附錄2—13；</p><p>　　―計算時刻時，透過單位窗口面積的太陽輻射熱形成的冷負荷，簡稱負荷強度，見附錄2—13；</p><p>　　―窗內遮陽設施的遮陽系數(shù)，見附錄2—8；</p><p>　　--窗玻璃的遮擋系數(shù)，見附錄2—

33、7；</p><p>　　3.1.4 設備、照明、人體散熱得熱形成的冷負荷</p><p>　　本建筑內有一定的電熱設備，按40 W/人來計算，冷負荷按下式計算：</p><p><b>　?。?—4）</b></p><p>　　式中 ―利用系數(shù)取0.9；</p><p>　　―同時使用系數(shù)取

34、0.8；</p><p>　?。摵上禂?shù)取0.5；</p><p>　　－排風帶走熱量的系數(shù)取0.5；</p><p>　　N－電子設備的安裝功率kw。</p><p><b>　　照明得熱</b></p><p>　　本建筑內是暗裝熒光燈 </p><p><b&

35、gt;　　(3-5)</b></p><p>　　式中 N—照明燈具所需功率，KW；</p><p>　　n1—鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器裝在空調房間內時，取n1=1.2；當暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝設在頂棚內時，可取n1=1.0；</p><p>　　n2—燈罩隔熱系數(shù)，當熒光燈罩上部有小孔（下部為玻璃板），可利用自然通風散熱于頂棚內，取n2=

36、0.5~0.6，而熒光燈罩無通風孔者，則視頂棚內通風情況，取n2=0.6~0.8，本設計去0.8。</p><p>　　人體散熱形成的冷負荷</p><p>　　人體散熱形成的冷負荷為計算方便，人體散熱形成的冷負荷以成年男子為基礎，乘以群集系數(shù)。</p><p>　　人體散熱量計算式為：</p><p><b>　?。?-6）<

37、;/b></p><p>　　其中 q—不同室溫和勞動性質成年男子散熱熱量，W，見表2-16；</p><p><b>　　n—室內全部人數(shù)；</b></p><p>　　n’—群集系數(shù)，見表2-15。</p><p>　　人體散濕量應同樣考慮和計算，成年男子散濕量亦可直接由文獻1表2-16中查到。</p&g

38、t;<p>　　3.2夏季冷負荷計算過程</p><p>　　現(xiàn)以底層的西餐廳為例</p><p><b>　　西餐廳的平面圖如下</b></p><p>　　圖3-1西餐廳平面圖</p><p>　　3.2.1、南墻傳熱冷負荷：</p><p>　　南墻 ：F=4.26.03.6-

39、32.46=47.52m</p><p>　　由文獻1附錄2-9中查得 ，K=1.95 W/(m2.k ) 衰減系數(shù) =0.35 衰減度υf=2.0</p><p>　　延遲時間ε=8.5h</p><p>　　由附錄2-10查得逐時值 由式算出南外墻的逐時冷負荷。計算結果列在表2-1中。</p><p>　　表3-1南墻傳熱冷負荷計

40、算 </p><p>　　3.2.2、南外窗冷負荷</p><p>　　（1）瞬變傳熱得熱形成冷負荷</p><p>　　由附錄2-12查得各計算時刻的負荷溫差，計算結果列于表2-2。</p><p>　　表3-2南外窗瞬變傳熱得熱冷負荷計算表 </p><p>　?。?）南外窗日射得熱形成冷負荷</p>

41、<p>　　窗面積 F=2.43.06=43.2 m窗的有效面積系數(shù)為0.85</p><p>　　地點修正系數(shù)0.97 窗戶內的遮陽系數(shù)Cn =0.60 窗玻璃的綜合遮擋系數(shù) Cs =0.93</p><p>　　表3-3南外窗日射得熱形成冷負荷計算表 </p><p>　　3.2.3、西外墻傳熱冷負荷</p><

42、p>　　表3-4西外墻傳熱冷負荷計算表 </p><p>　　3.2.4、西外窗冷負荷</p><p>　?。?）瞬變傳熱得熱形成冷負荷</p><p>　　由附錄2-12查得各計算時刻的負荷溫差，計算結果列于表2-5。</p><p>　　表3-5西外窗瞬變傳熱得熱形成冷負荷計算表

43、 </p><p>　　（2）西外窗日射得熱形成冷負荷</p><p>　　表3-6 西外窗日射得熱形成冷負荷計算表 </p><p>　　3.2.5、設備散熱、照明得熱、人體得熱形成冷負荷</p><p>　　設備 =10000.90.80.50.50

44、.4=72 （W）</p><p>　　照明 =10001.00.60.6=360（W）</p><p>　　人體 =181150.89=2416（W）</p><p>　　西餐廳夏季冷負荷計算匯總：見下表</p><p>　　表3-7西餐廳心負荷計算匯總 </p><p>　　查文獻[1]中表2-16可知在26℃

45、時成年男子在輕度勞動時的濕量為184g/h，所以房間的濕負荷為。</p><p><b>　　大廳冷負荷計算</b></p><p>　　F=34.822.1+158.4=970.68m</p><p>　　Q=970.68700.5=33974 W</p><p>　　3.3其余房間冷負荷計算表</p>

46、<p>　　其余房間夏季冷負荷計算結果同西餐廳見下表</p><p>　　表3-8底層建筑各房間冷負荷統(tǒng)計表 </p><p>　　表3-9二層建筑冷負荷計算表 </p><p><b>　　續(xù)表3-9</b></p><p>　　表3-10三層建筑冷負荷計算表</p><p><

47、b>　　續(xù)表3-10</b></p><p>　　表3-11四層建筑冷負荷計算表 </p><p><b>　　續(xù)表3-11</b></p><p>　　表3-12 五層建筑冷負荷表 </p><p><b>　　續(xù)表3-12</b></p><p><

48、;b>　　由此得建筑物總負荷</b></p><p>　　表3-13建筑物總冷負荷計算表 </p><p>　　由上表可知，本建筑物在下午4點整有最大負荷，值為175402 W。</p><p>　　4. 空調系統(tǒng)的選擇及各房間風量與氣流組織計算</p><p>　　4.1空調系統(tǒng)的選擇</p><p&g

49、t;　　在本建筑中底層大廳及西餐廳等面積較大,人流量較大，其余房間均是小面積、小人流量，而且使用時間不一定，為了能單獨控制各房間的空調開關，除了底層外所有的房間均采用風機盤管加獨立新風系統(tǒng)。</p><p>　　底層采用的是全空氣系統(tǒng)，用散流器和噴口送風。</p><p>　　2-5層采用風機盤管加獨立新風系統(tǒng)。</p><p>　　風機盤管送風口的布置：送風口與梁

50、平行布置。</p><p>　　風管的材料：一般采用薄鋼板涂漆或鍍鋅鋼板，風管外表面涂防銹漆。</p><p><b>　　送風口的具體形式</b></p><p>　　特性系數(shù) m=3.4 m=2.4</p><p>　　1.本設計采用三層百葉風口，各風口的風量，可基本調勻，或可根據(jù)熱源不均勻程度進行風量分配。&

51、lt;/p><p>　　2. 三層百葉風口可將水平面出口速度場適當調勻</p><p>　　3. 三層百葉風口可基本將射流出口方向調垂直，不傾斜</p><p>　　目前，風機盤管加新風系統(tǒng)被廣泛應用在公共建筑中，它有以下優(yōu)點：</p><p>　　與集中式全空氣系統(tǒng)比較,可節(jié)省空間,從而可滿足建筑層高所限的要求；</p><

52、p>　　布置靈活,各房間能單獨調節(jié)控制,房間在不住人時可關掉機組,不影響其他房間的使用；</p><p>　　可節(jié)省運行費用,運行費用與單風道集中式系統(tǒng)相比約低20%--30%,而綜合投資費用大體相同,甚至略低。</p><p>　　4.2風量及氣流組織計算</p><p>　　4.2.1 2-5層房間空氣水系統(tǒng)的風量及氣流組織計算</p>&

53、lt;p>　　對于舒適性空調且層高≤5m，送風溫差設為Δto=70C,則送風溫度為to=19 0C, 室內設計溫度為tN=260C±1 0C,室內相對濕度φN=55±5%。查文獻[1]表2-12，換氣次數(shù)應在5次/h左右。查文獻[1]附錄1－2濕空氣焓濕圖得=11.7 g/kg , =56.10kj/kg</p><p>　　由文獻[1]得 送風量可近似用下式表示：</p>

54、<p><b>　?。?—1）</b></p><p><b>　?。?—2）</b></p><p><b>　　（4—3）</b></p><p>　　其中N代表室內狀態(tài)點，W代表室外狀態(tài)點，O代表送風狀態(tài)點。</p><p>　　以二層辦公室1為例進行風量計算

55、</p><p><b>　　1、風量計算：</b></p><p>　　房間的最大冷負荷出現(xiàn)在16：00點，Q為3.618kw，含濕量W為736g/h，每人新風量為30 m3/h， 由上述公式可知：</p><p>　　=11.23g/kg=47.67kj/kg</p><p>　　總風量為： =0.43kg/s

56、=1543 kg/h=1285 m3/h</p><p>　　新風量為：=max(G0.1，430)=max(128.5,120)=128.5m3/h（忽略滲透風量）</p><p><b>　　二層辦公室1體積為</b></p><p>　　則換氣次數(shù)為 基本滿足要求。</p><p>　　2、 氣流組織計算：&l

57、t;/p><p>　?。?) 送風采用側送風方式，送風口選用三層活動百葉窗型式，特性系數(shù)m=3.4 m=2.4房間長寬高為,,,風口布置在寬度B方向上，風口離墻為0.5m射程為 , 紊流系數(shù)為a=0.16。送風溫差為Δts=7 0C,Δtx=±10C。</p><p>　　(2) 確定送風速度：假設送風速度</p><p>&l

58、t;b>　　射流自由度：</b></p><p><b>　　0=</b></p><p>　　查《空氣調節(jié)設計手冊》（第二版）表5-4得，v0=5m/s，和假設一致。</p><p>　　(3) 確定送風口數(shù)目N：</p><p>　　考慮到空調精度要求較高，因而軸心溫差取為空調精度的0.6倍，<

59、;/p><p>　　即 Δtx=0.6*1=0.6 0C /=0.6/714.75=1.264</p><p>　　查空調設計手冊得無因次距離x’=0.25，將其代入公式中得：N=</p><p><b>　　取整N=2個</b></p><p>　　(4) 確定送風口尺寸：</p><p

60、><b>　　每個送風口面積為 </b></p><p>　　確定送風口尺寸為：長寬=250150.</p><p><b>　　面積當量直徑為</b></p><p>　　(5）校核貼附長度：</p><p>　　從《空氣調節(jié)設計手冊》（第二版）圖5-9查得=45</p>&l

61、t;p>　　貼附長度，大于射程5.5，所以滿足設計要求。</p><p>　　(6）校核房間高度：設定工作高度為2， 設定風口底邊至頂棚距離W為0.5，則</p><p>　　給定房高3.6，大于設計要求房高3.185，所以滿足要求。</p><p>　　其余房間風量及氣流組織計算匯總見下：</p><p>　　表4-1二層房間風量及

62、氣流組織計算表 </p><p><b>　　續(xù)表4-1</b></p><p><b>　　續(xù)表4-1</b></p><p>　　表4-2三層房間風量及氣流組織計算表 </p><p>　　表4-3四層房間風量及氣流組織計算表</p>

63、<p>　　表4-4五層房間風量及氣流組織計算表</p><p><b>　　續(xù)表4-4</b></p><p>　　4.3底層全空氣系統(tǒng)房間的風量及氣流組織計算</p><p><b>　　底層風量匯總</b></p><p>　　酒吧咖啡廳 總送風量6931kg/h 新風量 103

64、9 kg/h</p><p>　　西餐廳 總送風量5948kg/h 新風量 1650 kg/h</p><p>　　休息室 總送風量7476kg/h 新風量 3621 kg/h</p><p>　　大廳 總送風量7614kg/h 新風量 2348 kg/h</p><p>　　以酒吧咖啡廳為例進行氣流組

65、織計算：</p><p>　　1、散流器及送風系統(tǒng)選擇：</p><p>　　由于咖啡廳空間較大，人流量較大，采用一次回風的全空氣系統(tǒng)，用盤式散流器平送風方式；</p><p>　　考慮技術夾層，由于層高為3.6 m，假定中間夾層為1 m，所以H=2.6m,</p><p>　　則 R=0.5H=1.3m</p><p&g

66、t;　　2、根據(jù)房間面積選擇8個盤式散流器，散流器間距為</p><p><b>　　單位面積的送風量</b></p><p>　　3、由流程R（間距）和每個散流器的送風量查《空氣調節(jié)設計手冊》表5-5得：</p><p>　　=4m/s， =200mm， =0.10， =0.10</p><p><b>　　

67、送風口和喉部的間距</b></p><p>　　4、 =0.10， =0.10，=0.10*4=0.4m/s =0.10*7=0.70C〈10C</p><p><b>　　滿足設計要求。</b></p><p>　　其他房間的氣流組織計算見下表</p><p>　　表4-5底層氣流組織計算匯總</

68、p><p><b>　　大廳</b></p><p>　　由于大廳面積比較大，高度為7.2米，故采用噴口送風的方式。具有射程遠、系統(tǒng)簡單和投資較省的優(yōu)點。</p><p><b>　　氣流組織計算</b></p><p>　　1、大廳長A=25.2米，寬B=17米，高H=7.2米，采用安裝在6米高的圓噴

69、口對噴、下回風方式保證工作區(qū)高度的要求。</p><p>　　2、大廳的總送風量為7614m3/h，由于對噴則一邊的總風量為3807 m3/h。</p><p>　　圖4-1 大廳噴口送風示意圖</p><p>　　3、假設=0.25m,=0,工作區(qū)高度為2.5米，由上圖得出=12.6m,=3.5m.</p><p><b>　　4

70、、，</b></p><p><b>　　5、求</b></p><p><b>　　6、由數(shù)求出</b></p><p>　　在4-10之間，符合要求。</p><p><b>　　7、確定噴口的個數(shù)</b></p><p>　　取=4個，

71、=250mm =5.84，每個噴口的風量為</p><p>　　8、計算軸心風速和射流平均風速</p><p>　　5.風機盤管與新風機組的選型</p><p>　　5.1 風機盤管運行情況分析</p><p>　　風機盤管加新風系統(tǒng)的空氣處理方式有:</p><p>　　1）新風處理到室內狀態(tài)的焓值，不承擔室內冷負荷

72、；</p><p>　　2）新風處理到焓值小于室內狀態(tài)點焓值,新風機組不僅承擔新風冷負荷，還承擔部分室內顯熱冷負荷和全部潛熱冷負荷，風機盤管可按干工況運行，但新風處理的焓差較大（40 KJ/Kg）我國采用較少。 </p><p>　　本系統(tǒng)采用獨立的新風系統(tǒng)供新風，新風不負擔室內負荷。在本系統(tǒng)中，新風送入房間后處理到室內空氣焓值，該情況的焓濕圖如下所示。室外新風由新風系統(tǒng)處理

73、到機器露點L，其相對濕度為90%，再經(jīng)過機器升溫后到K點，室內回風由風機盤管處理到M點，由狀態(tài)K及M混合可得到送風狀態(tài)點O。根據(jù)下面焓濕圖，已知N點的iN=56.10 KJ/Kg，已知送風溫差為7℃。</p><p>　　5.2 風機盤管的選型</p><p>　　5.2.1 風機盤管選型計算</p><p>　　以二層辦公室1為例進行風機盤管選型計算</p

74、><p>　　由前計算知該房間總負荷為3618W, 送風狀態(tài)點O的焓值為47.67kJ/kg，新風量為128.5m3/h，取機器溫升為3度。</p><p>　?。?）風機盤管的選型計算</p><p>　　采用將新風處理到室內空氣焓值的方案</p><p><b>　　（2）計算FP風量</b></p>&l

75、t;p>　　= - =1285-128.5 m3/h=1156.5 m3/h =0.268㎏/s</p><p><b>　　確定M點</b></p><p><b>　　由得：</b></p><p><b>　　FP供冷量</b></p><p>　　全冷量0.268

76、（56.10-47.44）=2.32kw</p><p>　　選用FP-2.5型風機盤管兩臺,其性能如下</p><p>　　表5-1FP-2.5型風機盤管的技術性能表 </p><p>　　5.2.2其它房間風機盤管選型匯總</p><p>　　其它房間風機盤管選型匯總見下表</p>&

77、lt;p>　　表5-2二層房間風機盤管選型表 </p><p><b>　　續(xù)表5-2</b></p><p>　　表5-3三層房間風機盤管選型表 </p><p><b>　　續(xù)表5-3</b>

78、</p><p>　　表5-4四層房間風機盤管選型表 </p><p>　　表5-5五層房間風機盤管選型表 </p><p>　　5.3 新風機組的選型</p><p>　　5.3.1 2層左回路新風機組選型計算</p><p

79、>　　新風機組選型過程如下：</p><p>　　1.新風空氣處理機，標定制冷工況：進風干球溫度35.7℃，濕球28.5℃，冷凍水進水溫度7℃。</p><p>　　2.新風空氣處理機的選擇由風量與冷負荷決定。</p><p>　　由前面的計算知2層左回路的冷負荷為：21.47 kw。新風量為1240m3/h，新風系統(tǒng)負荷為：17.02kw.總的冷負荷為：38

80、.49kw。</p><p>　　制冷機所需的冷量為 kw (5-1)</p><p>　　其中 k1－冷損失系數(shù)，取1.05；</p><p>　　k2——安全系數(shù)，取1.1。 </p><p>　　則大制冷機組所需制冷量為：.</p><p>　　末端采用吊頂式新風

81、機組、風機盤管。</p><p>　　KCD型吊裝抽出式空氣處理機</p><p>　　表5-6 KCD75CZ技術參考表</p><p>　　5.3.2 其余各回路新風機組選型計算</p><p>　　同理2層樓右回路的冷負荷為：30.14 kw。新風量為2400m3/h，新風系統(tǒng)負荷為：21.08kw.總的冷負荷為：51.22kw。&l

82、t;/p><p>　　制冷機組所需制冷量為：.</p><p>　　表5-7 KCD100CZ技術參考表</p><p>　　3層回路的冷負荷為14.123KW。新風量為900m3/h，新風系統(tǒng)負荷為：14.02kw.總的冷負荷為：28.14kw。</p><p>　　制冷機組所需制冷量為：.</p><p>　　表5-8

83、 KCD50CZ技術參考表</p><p>　　4層回路的冷負荷為15.17KW。新風量為960m3/h，新風系統(tǒng)負荷為：15.16kw.總的冷負荷為：30.33kw。</p><p>　　制冷機組所需制冷量為：.</p><p>　　表5-9 KCD50CZ技術參考表</p><p>　　5層回路的冷負荷為19.49KW。新風量為849m3

84、/h，新風系統(tǒng)負荷為：16.30kw.總的冷負荷為：35.79kw。</p><p>　　制冷機組所需制冷量為：.</p><p>　　表5-10 KCD75CZ技術參考表</p><p>　　4.2.3底層全空氣系統(tǒng)的機組選型</p><p><b>　　酒吧</b></p><p>　　根據(jù)回

85、路中的冷負荷為15.843kw，總送風量為6931m3/h，新風量為1039m3/h</p><p>　　選擇KCD型吊裝抽出式空氣處理機</p><p>　　表5-11 KCD25CZ技術參考表</p><p>　　西餐廳（同西餐備餐處）</p><p>　　根據(jù)回路中的冷負荷為6.458kw，總送風量為2974m3/h，新風量為825m3

86、/h</p><p>　　選擇KCD型吊裝抽出式空氣處理機</p><p>　　表5-12 KCD25CZ技術參考表</p><p><b>　　休息一區(qū)</b></p><p>　　根據(jù)回路中的冷負荷為5.28KW，新風量為1087m3/h，選擇KCD型吊裝抽出式空氣處理機</p><p>　　

87、表5-13 KCD25CZ技術參考表</p><p>　?。ㄐ菹⒍^(qū)、休息三區(qū)同休息一區(qū)）</p><p><b>　　大廳</b></p><p>　　根據(jù)左回路中的冷負荷為16.987KW，新風量為1174m3/h選擇KCD型吊裝抽出式空氣處理機</p><p>　　表5-14KCD50CZ（6排）技術參考表<

88、/p><p>　　6.風管選型和風管水力計算</p><p>　　經(jīng)過處理的風要通過風道送到各個房間，而空調房間的送風量，送風速度能否達到要求，完全取決于風道系統(tǒng)內的壓力分布及風機的工作狀態(tài)。所以風道設計直接影響空調房間的氣流組織和空調效果。計算其風管的最不利環(huán)路的阻力，根據(jù)此阻力選擇合適的通風機。</p><p>　　6.1風管水力計算概述</p>&l

89、t;p>　　6.1.1風管阻力計算主要步驟：</p><p>　　本工程由于對噪聲有嚴格的要求,送風采用低速送風。對風管進行設計，采用假定流速法。管道為矩形。假定流速法的設計計算步驟如下：</p><p>　　繪制系統(tǒng)軸側圖，標注各段的長度和風量。</p><p>　　選定最不利環(huán)節(jié)（一般是指最長或局部構件最多的分支管路）。</p><p&

90、gt;　　選定流速，確定斷面尺寸。</p><p>　　計算各管段的單位長度摩擦阻力Rm和局部阻力Z。計算應從最不利的環(huán)節(jié)開始。</p><p>　　計算各段的總阻力，并檢查并聯(lián)管路的阻力平衡情況。</p><p>　　6.1.2風管阻力計算公式</p><p>　　在低速風管系統(tǒng)中，有最大流速的規(guī)定，假定送風主管最大流速為：5.0 m/s，

91、支送風支管最大流速為：3.0 m/s，在設計中應使假定和實際風速不超過最大風速。</p><p>　　風管內空氣流動阻力主要包括摩擦阻力和局部阻力，下面分別分析這兩個方面如何進行阻力計算：</p><p><b>　　摩擦阻力：</b></p><p>　　摩擦阻力主要是發(fā)生在流動的空氣與風道內壁之間，摩擦阻力計算公式是：</p>

92、<p>　　△= () （6—1）</p><p><b>　　其中：為比摩阻，</b></p><p><b>　　為管道長度。</b></p><p><b>　　局部阻力：</b></p><p>　

93、　在風道系統(tǒng)中總是要安裝一些特別的管件用以調節(jié)風管內的風速或調整風管內的風壓、流量、流動方向等。典型的管件如彎頭、三通、變徑管、調節(jié)閥、風口等。局部阻力按下式計算：</p><p>　　Z= （6—2）</p><p>　　其中：ξ－局部阻力系數(shù)；</p><p>　　v－與ξ相對應的斷面空氣流速，m/

94、s；</p><p>　　ρ－空氣密度，kg/m3。在低速風管系統(tǒng)中，有最大流速的規(guī)定，假定送風主管最大流速為：5.0 m/s，支送風支管最大流速為：3.0 m/s，在設計中應使假定和實際風速不超過 最大風速。</p><p>　　6.2風機盤管加新風系統(tǒng)的風管水力計算</p><p>　　6.2.1二層左回路的風管水利計算</p><p>

95、;　　繪制平面圖，如圖所示</p><p>　　圖6-1二層風管左回路布置示意圖</p><p>　　2. 取一段進行水力計算，1—2—3—4--5為最不利環(huán)路，逐段計算摩擦阻力和局部阻力。</p><p>　　3. 選定流速，確定斷面尺寸.4. 計算各管段的單位長度摩擦阻力和局部阻力。計算應從最不利的環(huán)節(jié)開始。</p><p>　　管段1

96、--2:(風量L=151.8+120=271.8m3/h,管長為4.10m假定流速3m/s)</p><p>　　摩擦阻力部分：新風量為271.8m3/h，假定流速為3.0m/s，則算得風道斷面尺寸為： </p><p>　　將F規(guī)格化,由《工業(yè)通風》附錄13查得尺寸為160×160mm，這時的實際流速為2.94m/s，</p><p>　　流

97、速當量直徑= 160mm，</p><p>　　由《工業(yè)通風》圖7-1查得單位長度摩擦阻力</p><p>　　管段1--2的沿程阻力為：= 4.11.1=4.51</p><p>　　局部阻力部分：該段的局部阻力有矩形斷面送出三通，漸縮管，風量調節(jié)閥2個，側面送風口2個。</p><p>　　查《工業(yè)通風》附錄12得</p>

98、<p>　　全開三葉風量調節(jié)閥ζ=0.25，側送風口 ζ=2.04，漸縮管：ζ=0.10，三通：ζ=0.247.</p><p>　　得總局部阻力系數(shù)為∑ζ=0.25*2+2.04*2+0.10+0.247=4.927，所以總局部阻力為：</p><p>　　=∑ζV =4.9272.941.29/2=27.40Pa.</p><p>　　管段1--2的總

99、阻力為△P=4.51+27.40=31.91Pa</p><p>　　管段2—3:(風量L=391.8m3/h,管長為9.97m假定流速3.0m/s)</p><p>　　摩擦阻力部分：新風量為391.8m3/h，假定流速為3.0m/s，則算得風道斷面尺寸為： </p><p>　　將F規(guī)格化,由《工業(yè)通風》附錄13查得尺寸為200×200mm

100、，這時的實際流速為2.72m/s，</p><p>　　流速當量直徑= 200mm，</p><p>　　由《工業(yè)通風》附錄11查得單位長度摩擦阻力</p><p>　　管段2-3的沿程阻力為：= 9.970.9=8.97</p><p>　　局部阻力部分：該段的局部阻力有90º矩形斷面送出三通，漸縮管，風量調節(jié)閥，側面送風口。&l

101、t;/p><p>　　查《工業(yè)通風》附錄12得</p><p>　　全開三葉風量調節(jié)閥ζ=0.25 側送風口 ζ=2.04 漸縮管：ζ=0.10 ，三通：ζ=0.40</p><p>　　得總局部阻力系數(shù)為∑ζ=0.25+2.04+0.10+0.40=2.79，所以總局部阻力為：</p><p>　　=∑ζV =2.792.721.29

102、/2=13.31Pa.</p><p>　　管段2--3的總阻力為△P=8.97+13.31=22.28 Pa</p><p>　　管段3—4: (風量L=631.8m3/h,管長為4.00m假定流速3.0m/s)</p><p>　　摩擦阻力部分：新風量為631.8m3/h，假定流速為3.0m/s，則算得風道斷面尺寸為： </p><

103、;p>　　將F規(guī)格化,由《工業(yè)通風》附錄13查得尺寸為250×250mm，這時的實際流速為2.80m/s，</p><p>　　流速當量直徑= 250mm，</p><p>　　由《工業(yè)通風》附錄11查得單位長度摩擦阻力</p><p>　　管段3-4的沿程阻力為：= 4.000.7=2.8</p><p>　　局部阻力部分：

104、該段的局部阻力有90º矩形斷面送出三通，漸縮管，風量調節(jié)閥，側面送風口，四通。</p><p>　　查《工業(yè)通風》附錄12得</p><p>　　全開三葉風量調節(jié)閥ζ=0.25 側送風口 ζ=2.04 漸縮管：ζ=0.10 ， 三通：ζ=0.31，四通ζ=0.31。</p><p>　　得總局部阻力系數(shù)為∑ζ=0.25*2+2.04*2+0.1

105、0+0.31+0.31=5.3，所以總局部阻力為：</p><p>　　=∑ζV =5.32.801.29/2=26.80Pa.</p><p>　　管段3--4的總阻力為△P=2.8+26.80=29.60 Pa</p><p>　　管段4—5: (風量L=1240.3m3/h,管長為23.1m假定流速3.0m/s)</p><p>　　摩

106、擦阻力部分：新風量為1240.3m3/h，假定流速為3.0m/s，則算得風道斷面尺寸為： </p><p>　　將F規(guī)格化,由《工業(yè)通風》附錄13查得尺寸為400×320mm，這時的實際流速為2.69m/s，</p><p>　　流速當量直徑= 355mm，</p><p>　　由《工業(yè)通風》附錄11查得單位長度摩擦阻力</p>&l

107、t;p>　　管段4-5的沿程阻力為：= 23.10.46=10.62</p><p>　　局部阻力部分：該段的局部阻力有90º矩形斷面送出三通，消聲器。</p><p>　　查《工業(yè)通風》附錄12得</p><p>　　三通：ζ=0.31 消聲器的局部阻力Z=54 Pa.</p><p>　　得總局部阻力系數(shù)為∑ζ=0.31

108、，所以總局部阻力為：</p><p>　　=∑ζV =0.312.691.29/2=1.44Pa.</p><p>　　管段4--5的總阻力為△P=10.62+1.44+54=66.06Pa</p><p>　　5、計算各段的總阻力，并檢查并聯(lián)管路的阻力平衡情況。</p><p>　　管路1-2總阻力Δp=31.91 Pa</p>

109、<p>　　管路2-2`總阻力Δp=25.28 Pa</p><p><b>　　阻力差絕對值 </b></p><p>　　可見次并聯(lián)管路的阻力平衡已在容許范圍內，如果還要減少阻力平衡差值，可以使管路2-2`的阻力增加，最簡單的方法是減少風量調節(jié)閥的開啟度。</p><p>　　同理計算其余個并聯(lián)管路的阻力平衡，不平衡的管路要家

110、調壓閥。</p><p>　　表6-1二層左回路最不利管路管段水力計算匯總表</p><p>　　6.2.2其余房間的風管水力計算表匯總</p><p>　　計算方法同上，其他房間的風管水力計算表匯總</p><p>　　表6-2 2層右回路風管水力計算匯總表</p><p><b>　　續(xù)表6-2</

111、b></p><p>　　表6-3 3層水力計算匯總表</p><p>　　表6-4 4層水力計算匯總表</p><p><b>　　續(xù)表6-4</b></p><p>　　表6-5 5層水力計算匯總表</p><p>　　6.3底層全空氣系統(tǒng)的風管水力計算</p><p

112、>　　底層全空氣系統(tǒng)的風管水利計算匯總（同上）</p><p>　　圖6-2酒吧風管布置示意圖</p><p>　　表6-6 酒吧風管水力計算</p><p>　　圖6-3西餐廳備餐處風管布置示意圖</p><p>　　表6-7西餐廳備餐處風管水力計算</p><p><b>　　續(xù)表6-7</b

113、></p><p>　　圖6-4西餐廳風管布置示意圖</p><p>　　表6-8西餐廳風管水力計算</p><p>　　圖6-5休息一區(qū)風管布置示意圖</p><p>　　表6-9休息一區(qū)處風管水力計算</p><p><b>　　休息二區(qū)同休息一區(qū)</b></p><

114、p>　　圖6-6休息三區(qū)風管布置示意圖</p><p>　　表6-10休息三區(qū)處風管水力計算</p><p>　　圖6-7大廳風管布置示意圖</p><p>　　表6-11大廳風管水力計算</p><p><b>　　續(xù)表6-11</b></p><p>　　7.水管的布置與水力計算<

115、/p><p><b>　　7.1水系統(tǒng)的選擇</b></p><p>　　該建筑除一層外其余房間均采用風機盤管加獨立新風系統(tǒng)，由于以季節(jié)性空調為主，即在運行中，整個水系統(tǒng)不要求有的房間加熱，有的房間冷卻，一般用雙水管夏季供冷水，冬季供熱水即可滿足要求，因此風機盤管的水系統(tǒng)采用兩管制（供、回水管各一根）。為了使系統(tǒng)阻力平衡，使水力工況穩(wěn)定，水系統(tǒng)采用異程式，阻力不平衡時用平

116、衡閥來平衡系統(tǒng)阻力。</p><p>　　另外，該系統(tǒng)采用閉式系統(tǒng)。閉式系統(tǒng)中的冷媒水在系統(tǒng)中循環(huán)，不與大氣接觸，僅在系統(tǒng)最高點設置膨脹水箱，并有排氣和泄水裝置。這種管路系統(tǒng)不易產(chǎn)生污垢和腐蝕，系統(tǒng)簡單，由于不需要克服系統(tǒng)靜水壓頭，循環(huán)水泵壓力低，耗電量較小。由于沒有貯水箱，不需要另設水泵等，因而投資省，經(jīng)濟性好。</p><p>　　設計中水流量均按機組確定。系統(tǒng)中循環(huán)水量為定值，不需要

117、變流量定壓控制。</p><p>　　7.2 水系統(tǒng)的阻力計算公式</p><p>　　一般建筑水管設計采用假定流速法（生活、生產(chǎn)給水管道不宜大于2.0m/s，當管徑大于50mm時，可以取3.0 m/s），確定各送回水管段的管徑、阻力（送回水管阻力可以認為近似相等）。</p><p><b>　　1、設計秒流量：=</b></p>

118、<p>　　-----風機盤管冷量 kw</p><p>　　-----水流量 m3/h</p><p>　　---- 水密度 1000kq/m3</p><p>　　----水比熱 4.2kj/kq.</p><p>　　---- 水溫差取5</p><p>　　2、給水管網(wǎng)的阻力損失

119、：</p><p>　　（1） 管段的沿程損失：</p><p>　　其中 hy——管段的沿程水頭損失，kPa；</p><p>　　i ——單位長度的沿程水頭損失，kPa /m；</p><p>　　L ——管段長度，m.</p><p><b>　　3、局部阻力損失Z</b></p>

120、;<p>　　7.2.1二層水管回路布置與水力計算</p><p><b>　　水管布置與水力計算</b></p><p>　　以二層水管回路為例如圖</p><p>　　圖7-1 二層水管回路布置示意圖</p><p>　　表7-1二層水管水力阻力計算表 &l

121、t;/p><p><b>　　續(xù)表7-1</b></p><p>　　回路中最不利管路的阻力和為：17624Pa。</p><p>　　7.2.2三層水管回路布置與水利計算</p><p>　　圖7-2三層水管布置示意圖</p><p>　　表7-2三層水管水力計算表</p><p

122、>　　回路中最不利管路的阻力和為：9852Pa。</p><p>　　7.2.3 四層水管回路布置與水力計算</p><p>　　圖7-3 四層水管布置示意圖</p><p>　　表7-3四層水管水力計算表</p><p>　　回路中最不利管路的阻力和為：12677Pa。</p><p>　　7.2.4 五層水管

123、回路布置與水力計算</p><p>　　圖7-4五層水管布置示意圖</p><p>　　表7-4五層水管水力計算表</p><p>　　回路中最不利管路的阻力和為：8562Pa。</p><p>　　7.2.5立管管徑確定</p><p>　　圖7-5水管軸側示意圖</p><p>　　表7-5

124、立管管徑計算表</p><p>　　7.3回水管的選型及布置</p><p>　　由于在整個水循環(huán)中沒有水量的損失，故流入的水量全部由回水管流回，所以其管徑的選擇和供水管相同，布置也和供水管相同，具體可見表7-1至表7-4。</p><p>　　7.4供水管水泵選擇</p><p>　　本樓層的冷凍水水管總阻力為86.03 kPa</p

125、><p>　　水泵選型的步驟如下：</p><p>　　選類型。首先充分了解整個裝置的用途，管路布置、地形條件、被輸送流體的種類、性質以及水位高度等原始資料。</p><p>　　確定選機流量及壓頭。根據(jù)前計算所得的最大流量Q max和最高揚程H max或風機的最高全壓p max,然后分別加10%～20%的安全量（考慮計算誤差及管網(wǎng)漏耗等）作為選泵或風機的依據(jù)。<