低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價方法研究

1、<p>　　中國石油大學（華東）現(xiàn)代遠程教育</p><p><b>　　畢業(yè)設(shè)計（論文）</b></p><p>　　題 目：低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價方法研究</p><p>　　學習中心： 勝利油田學習中心 </p><p>　　年級專業(yè)： 網(wǎng)絡(luò)13

2、秋 石油工程（采油） </p><p>　　學生姓名： 學 號： 13602102005 </p><p>　　指導教師： 職 稱： 高級講師 </p><p>　　導師單位： 勝利石油管理局高培中心黨校 </p><p>　　中國石油大學（華東）遠

3、程教育學院</p><p>　　論文完成時間： 2015 年 6 月 1 日</p><p>　　中國石油大學(華東)現(xiàn)代遠程教育</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書</p><p>　　發(fā)給學員 </p><p>　　1．設(shè)計(論文)題目： 低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評

4、價方法研究 </p><p>　　2．學生完成設(shè)計(論文)期限：2015年1月 1 日至 2015 年 8 月20日 </p><p>　　3．設(shè)計(論文)課題要求： 要求學生要以認真，嚴謹?shù)膽B(tài)度對待本畢業(yè)設(shè)計論文；要嚴格按照要求有針對性，有目的性的組織撰寫論文，論文內(nèi)容必須真實可靠，準確，技術(shù)含量高；并且要求學員親自編寫，遇到不明白或不

5、懂的地方隨時要與老師溝通，查找相關(guān)資料，同時也可以常常和同學展開討論互相學習，嚴禁抄襲他人論文或從網(wǎng)上下載文章，斷張取義，拼湊論文。 </p><p>　　4．實驗（上機、調(diào)研）部分要求內(nèi)容： 親自參與論文所需數(shù)據(jù)的實驗和資料收集，并保證數(shù)據(jù)和資料的齊全，準確。

6、 </p><p>　　5．文獻查閱要求：參與文獻必須是緊密切合論文內(nèi)容，查看鑒用的文獻要求學員認真記錄學習筆記，及時寫出學習心得，做到有目的有針對性的查閱文獻。 </p><p>　　6．發(fā) 出 日 期： 2015 年 4 月 1 日 <

7、;/p><p>　　7．學員完成日期： 2015 年 8 月 20 日</p><p>　　指導教師簽名： </p><p>　　學 生 簽 名： </p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　我國低滲透油藏

8、的天然彈性能量普遍較小，所以基本上都先后采取了注水保持 壓力的開發(fā)方式。因此，對注水開發(fā)低滲透油田的水驅(qū)開發(fā)效果進行科學的評價， 對于進一步搞好油藏注水開發(fā)，為實施調(diào)整挖潛措施提供可靠依據(jù)以及提高油藏最 終采收率都具有十分重要的意義。本文在借鑒以往對中高滲透油藏注水開發(fā)效果評 價的一些方法和原理的基礎(chǔ)上，結(jié)合油藏工程、模糊數(shù)學原理等方法，首先給出了 確定低滲透油藏啟動壓力梯度的簡便方法，針對大慶外圍油田推導出啟動壓力梯度 的公式，最后針

9、對低滲透油藏的水驅(qū)開發(fā)效果從含水率、存水率、可采儲量等進行 了科學的評價。各個方面都建立了相應(yīng)的評價標準及計算方法。經(jīng)過本文對低滲透 油藏龍虎泡高臺子油田水驅(qū)開發(fā)效果評價的實例分析，得到了和生產(chǎn)實際相符合的 評價結(jié)果，證明本文提出的評價標準與計算方法切實可行?！　￡P(guān)鍵詞：低滲透，啟動壓力梯度，水驅(qū)開發(fā)效果，評價方法</p><p><b>　　目 錄</b></p><

10、;p>　　第1章　前言………………………………………………………………………1</p><p>　　1.1研究現(xiàn)狀及局限性………………………………………………………1</p><p>　　1.2低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價研究的趨勢……………………………3</p><p>　　1.3本文的主要研究工作……………………………………………………3</p

11、><p>　　第2章　低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果影響因素</p><p>　　2.1油藏儲層因素的影響……………………………………………………4</p><p>　　2.2原油地下粘度的影響……………………………………………………5</p><p>　　第3章　低滲透油藏啟動壓力研究………………………………………………7</p>

12、<p>　　3.1啟動壓力梯度定義………………………………………………………7</p><p>　　3.2啟動壓力梯度的確定方法………………………………………………7</p><p>　　第4章　低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價………………………………………13</p><p>　　4.1低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價指標分析………………………………13&

13、lt;/p><p>　　4.2低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價指標的估算方法………………………14</p><p>　　第5章　水驅(qū)開發(fā)效果綜合評價方法…………………………………………28</p><p>　　5.1模糊綜合評判的基本數(shù)學原理…………………………………………28</p><p>　　5.2評判矩陣和權(quán)重集的確定…………………………

14、……………………29</p><p>　　第6章　低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價實例分析……………………………32</p><p>　　6.1外圍已開發(fā)區(qū)塊油藏地質(zhì)特點…………………………………………32</p><p>　　6.2外圍開發(fā)區(qū)塊開發(fā)狀況…………………………………………………33</p><p>　　6.3低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)

15、效果評價結(jié)果……………………………………34</p><p>　　尉侖………………………………………………………………………………38</p><p>　　參考文獻…………………………………………………………………………39</p><p>　　a………………………………………………………………………………… 40</p><p>&

16、lt;b>　　第1章前言</b></p><p>　　1.1研究現(xiàn)狀及局限性</p><p>　　美國首先在20世紀40—50年代提出注水開發(fā)的合理性。1955年，Guthrie 和Greenberger對73個完全水驅(qū)或部分水驅(qū)砂巖油田的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，利用多元回歸 分析法得到預測注水開發(fā)油田的水驅(qū)可采儲量的經(jīng)驗公式[1]。1956—1967年美國 石油學會API的采收率委員

17、會建立了北美和中東地區(qū)的72個水驅(qū)砂巖油田的水 驅(qū)可采儲量的經(jīng)驗公式。1958年Wrigh產(chǎn)根據(jù)油田的實際開發(fā)數(shù)據(jù)，首先建立了 水油比與累積產(chǎn)油量的半對數(shù)統(tǒng)計直線關(guān)系。1959年Matthews[3]又建立了水油比 與累積產(chǎn)油量的半對數(shù)直線關(guān)系。后來，這兩種水驅(qū)特征曲線被作為預測注水開 發(fā)油田的水驅(qū)可米儲量的基本方法。</p><p>　　前蘇聯(lián)在20世紀40?50年代開始考慮注水開發(fā)油田的合理性，以后對注水開發(fā)

18、指標作了深入研究，并與美國油田開發(fā)的主要指標進行了對比，提出了適合 本國油田注水開發(fā)的指標。不但如此還對開發(fā)效果的影響因素，根據(jù)多因素線性 相關(guān)分析理開發(fā)指標作了深入研究，并與美國油田開發(fā)的主要指標進行了對比，提出了適合 本國油田注水開發(fā)的指標。不但如此還對開發(fā)效果的影響因素，開發(fā)指標作了深入研究，并與美國開發(fā)指指標作了深入研究，并與美國油田開發(fā)的主要指標進行了對比，提出了適合 本國油田注水開發(fā)的指標。不但如此還對開發(fā)效果的影響因素，根

19、據(jù)多因素線性 相關(guān)分析理論，得出了不少經(jīng)驗性的結(jié)論。1959年前蘇聯(lián)的Ma K c H mo B建 立了累積產(chǎn)水量與累積產(chǎn)油量的半對數(shù)統(tǒng)計直線關(guān)系，并己在前蘇聯(lián)得到廣泛的 應(yīng)用飛前蘇聯(lián)全蘇石油天然氣科學研究所根據(jù)烏拉爾一付爾加地區(qū)約50個油田 的實際開發(fā)數(shù)據(jù)利用多元回歸分析法獲得預測注水開發(fā)油田的水驅(qū)可采儲量的經(jīng) 驗公式和1972年K O >K a K M H的經(jīng)驗公式以及1976年「O M 3 M K O B的經(jīng) 驗公式。197

20、3年，沙卓諾夫首先提出乙型水驅(qū)曲線。1981年沙卓諾</p><p>　　在低滲透油藏水驅(qū)油機理研究方面，國內(nèi)外進行了大量的實驗研究，主要集 中在借助微觀實驗提供的直觀觀測手段和宏觀實驗中先進的核磁共振技術(shù)設(shè)備， 對油水滲流機理和動態(tài)特征進行了研究，為低滲透油田水驅(qū)開發(fā)指標的計算提供 了理論基礎(chǔ)。</p><p>　　在低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)指標計算研究方面，發(fā)表的成果并不多，主要集中在 國內(nèi)

21、，并主要針對低滲透油藏具有啟動壓力梯度這一特點。鄧英爾^等，建立了 具有啟動壓力梯度的油水兩相滲流數(shù)學模型，推導了相應(yīng)的分流量方程、等飽和 度面推進速度方程、水驅(qū)油前緣飽和度和位置計算公式，導出了井排見水前后開 發(fā)指標計算公式。楊正明等針對低滲透油藏的特性和低滲透的滲流理論，推導出 低滲透油藏產(chǎn)量遞減方程、低滲透水驅(qū)油藏含水率與啟動壓力梯度的方程以及低 滲透油藏水驅(qū)特征曲線的方程，同時指出在進行低滲透油藏的產(chǎn)量遞減分析、含 水率和水驅(qū)特

22、征曲線時，必須考慮啟動壓力的影響。宋付權(quán)等通過對低滲透油藏 中注水井排和采油井排的定壓水驅(qū)進行數(shù)值模擬，分析了多孔介質(zhì)孔隙結(jié)構(gòu)、油 水相對滲透率曲線、啟動壓力梯度、注入速度和注采井距等因素對低滲透油藏水 驅(qū)采收率的影響。分析表明，對于低滲透油藏而言，其水驅(qū)采收率直接受到啟動 壓力梯度的影響，它影響見水時間、產(chǎn)油量和產(chǎn)液量、階段采出程度、無水采收率和水驅(qū)采收率。李云鵑等通過在滲流方程中引入啟動壓力梯度并利用穩(wěn)態(tài)逐次 替代法，推導出低滲透砂

23、巖油藏壓力波影響半徑與傳播時間的關(guān)系，用于預測低</p><p>　　1.2低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價研究的趨勢</p><p>　　從以上分析可以看出，目前，對于低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果的評價研究，各 文獻都只是針對問題的局部進行研究，雖然已給出許多具體的評價指標，但往往 都是孤立的，沒有從系統(tǒng)的角度去考慮問題。而且各水驅(qū)開發(fā)效果評價指標關(guān)系 復雜，一些指標之間具有相關(guān)性，而另一些指標又相

24、互獨立。各個評價指標都有 其局限性；有些指標僅僅適用于油田某一開發(fā)階段。所以，對低滲透油藏水驅(qū)開 發(fā)效果評價的研究將會是更加系統(tǒng)、全面和科學的研究。</p><p>　　1.3本文的主要研究工作</p><p>　　本文在已有研究成果的基礎(chǔ)上，主要做了以下幾個方面的研究：</p><p>　　1.分析了低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果的影響因素。</p>&l

25、t;p>　　2.給出了確定低滲透油藏啟動壓力梯度的簡便方法，針對大慶外圍油田 推導出啟動壓力梯度的公式。</p><p>　　3.確定了低滲透油藏模糊綜合評判單因素評價方法，完善了低滲透砂巖 油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價的數(shù)學依據(jù)。</p><p>　　4.建立了一套反映低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果的評價指標、評價標準以及 評價方法，對低滲透砂巖油藏水驅(qū)開發(fā)效果進行分析評價。</p&g

26、t;<p>　　5.對龍虎泡高臺子油田水驅(qū)開發(fā)效果進行了分析評價，得到了與生產(chǎn)實 際相符的評價結(jié)果。</p><p>　　第2章低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果影響因素</p><p>　　低滲透油藏由于其特殊的地質(zhì)特點，造成開發(fā)過程中呈現(xiàn)如下特征：（1)油 藏天然能量不足，產(chǎn)量和一次采收率低；（2)注水井吸水能力低，啟動壓力和注 水壓力上升快；（3)油井注水見水后，產(chǎn)液（油）指數(shù)急

27、劇下降，穩(wěn)產(chǎn)難度大。</p><p>　　2.1油藏儲層因素的影響</p><p>　　一個油藏的儲層條件在很大程度上決定了該油藏采用注水開發(fā)方式下最終水 驅(qū)開發(fā)效果，或者在很大程度上決定了該油藏最終水驅(qū)采收率的大小。油藏自身 的儲層條件是一個綜合概念，它是由許多油藏地質(zhì)特征參數(shù)組成的一個集合體。 就注水開發(fā)油藏而言，影響水驅(qū)開發(fā)效果的地質(zhì)因素很多，在深入分析的基礎(chǔ)上, 認為影響注水開發(fā)油

28、藏水驅(qū)效果的儲層因素主要有：</p><p>　　(1)反映巖石顆粒結(jié)構(gòu)特征的粒度分選系數(shù)，它直接影響巖石孔隙度和滲透率的 大小，同時也間接反映了孔隙空間的均勻程度，在水驅(qū)開發(fā)過程中，使注入水能 夠均勻推進。因此它直接影響油田水驅(qū)難易程度和均勻程度。</p><p>　　(2)反映巖石孔隙結(jié)構(gòu)特征主要有最大連通孔喉半徑、孔喉均值、主要流動孔喉 半徑平均值、喉道均質(zhì)系數(shù)、有效孔隙度和退汞

29、效率。前五個參數(shù)從不同側(cè)面反 映了喉道的大小，喉道均勻程度的高低和巖石儲集流體能力的高低。退汞效率越 大，表明殘留在喉道系統(tǒng)中的水銀量越小，這樣的巖石孔隙結(jié)構(gòu)有利于驅(qū)替流體 在巖石中有效、均勻地推進；相反退汞效率越小，說明流體流動的孔喉系統(tǒng)的喉 道不發(fā)育，由于喉道狹窄而且分布不均勻，容易造成注入水推進困難和不均勻， 進而影響了水驅(qū)開發(fā)效果和最終采收率。</p><p>　　(3)反映儲集層滲流物性的參數(shù)主要有滲

30、透率、變異系數(shù)和非均質(zhì)系數(shù)。滲透率 反映了流體通過巖石孔隙的能力；變異系數(shù)是反映儲層非均質(zhì)性大小的一個重要 指標；非均質(zhì)系數(shù)主要反映層間非均質(zhì)性的強弱。</p><p>　　反映儲集層敏感性的參數(shù)主要有水敏指數(shù)、速敏指數(shù)和粘土礦物含量。水敏 指數(shù)是指儲集層巖石與不配伍的外來流體作用，引起粘土膨脹、微粒分散運移， 從而導致滲透率下降的現(xiàn)象，影響了注入水的推進；速敏指數(shù)是因流體流動速度 發(fā)生變化時引起地層中微粒運移，

31、堵塞孔道，導致滲透率下降。因此油田注水開 發(fā)過程中對確定合理的注水量和采液量具有重要的意義。</p><p>　　(4)從國外低滲透油藏現(xiàn)場 試驗看，油層泥質(zhì)含量不超過3%時，注水一段時間后注水井吸水能力下降1-2 倍，但是經(jīng)過對注水井井底反復沖洗，吸水能力可以完全恢復。泥質(zhì)含量4-6%時，水相滲透率降低3-5倍，在沖洗井底后，吸水能力不能完全恢復。泥質(zhì)含量7-10% 時，水相滲透率降低6-30倍，泥質(zhì)含量20-

32、30%時，油層實際上已不吸水。國內(nèi) 外一般認為中低滲透油藏泥質(zhì)含量在10%以上就不適合注水開發(fā)了。超過10%, 對注水開發(fā)有較大的影響。</p><p>　　(5)反映儲集層分布的參數(shù)主要為有效厚度鉆遇率和連通系數(shù)。前者反映了油層 分布情況，越大表明油層在平面上分布的非均質(zhì)性小，鉆井的有效率比較高。而 連通系數(shù)為連通砂體層數(shù)除以砂體總層數(shù)，該值直接影響了水驅(qū)儲量控制程度和 水驅(qū)儲量動用程度的大小。</p&g

33、t;<p>　　2.2原油地下粘度的影響</p><p>　　根據(jù)國外注水開發(fā)油田經(jīng)驗，一般地下原油粘度大于5 mPa.s時，對注水效 果的提高就會有一定的影響；大于70 mPa.s時注水開發(fā)就有較大的困難。在相 同的潤濕性、相近的滲透率、相同的界面張力條件下，隨著原油粘度的增大，相 同孔隙注入倍數(shù)所對應(yīng)的驅(qū)油效率也隨之降低。</p><p>　　隨著油水粘度比的增加，驅(qū)油效

34、率呈下降的趨勢，殘余油飽和度呈現(xiàn)出上升 趨勢。驅(qū)油效率的下降和殘余油飽和度的上升在油水粘度比為370以前，比較突 然；在油水粘度比370-1500之間，呈平緩下降和上升趨勢；油水粘度比大于1500 時驅(qū)油效率和殘余油飽和度變化很小，基本上呈直線變化趨勢，水驅(qū)基本上失去 意義。</p><p>　　另外，油層在開發(fā)過程中所受到人為因素的污染在很大程度上影響油田水驅(qū) 開發(fā)水平的提高。由于受到污水處理的局限，目前部分油

35、田注入水水質(zhì)嚴重超標, 懸浮物與含油等重要指標均超出5-30倍，含氧、機雜粒度等指標也嚴重超標。使 注水井吸水能力不斷下降，甚至注不進水，注水管線也受到嚴重腐蝕，使用壽命大幅度縮短。</p><p>　　第3章低滲透油藏啟動壓力研究</p><p>　　大慶外圍油田低滲透砂巖油藏、特低滲透砂巖油藏以及致密砂巖油藏占有很 大比例。由于低滲透油藏存在啟動壓力，因此這章主要研究啟動壓力梯度的公式

36、、 啟動壓力梯度與滲透率、孔隙度、粘度的關(guān)系。</p><p>　　3.1啟動壓力梯度定義</p><p>　　理論研究表明，流體在多孔介質(zhì)中滲流時往往因伴隨一些物理化學作用而對 滲流規(guī)律產(chǎn)生很大影響。油水在油藏中滲流時除粘滯阻力外，還有另一附加阻力, 即油與巖石的吸附阻力或水化膜的吸引阻力，只有當驅(qū)動壓力克服這種阻力后， 流體才能流動，這就是啟動壓力現(xiàn)象[5]。</p>&

37、lt;p>　　實驗表明（圖3-1),在低滲條件下，當壓力梯度大時，油水滲流速度呈直線段，表現(xiàn)為達西流。壓力梯度小時，油水滲流速度不呈直線段，表現(xiàn)為非達西流，用 延長的直線段代替滲流曲線，2值就是啟動壓力梯度。隨著滲透率的增大，啟動壓力梯度迅速減小。</p><p>　　O 0.! 0,2 0.3 0.4</p><p>　　AP/iyiMP

38、d/m)</p><p>　　圖3-1非達西滲流示意圖</p><p>　　3.2啟動壓力梯度的確定方法</p><p>　　目前求取啟動壓力梯度的方法歸納起來，主要有理論計算方法，現(xiàn)場試井分</p><p>　　析方法和室內(nèi)巖心實驗方法M。理論計算方法論證清晰、思路簡練、比較簡捷， 但計算公式中的參數(shù)也要通過實驗獲得，流體的極限剪切應(yīng)力不好

39、確定，在實用 性方面存在明顯的不足。試井解釋方法是現(xiàn)場動態(tài)的測試，它動態(tài)地反映了油藏 的變化規(guī)律，確定的啟動壓力梯度有積極的現(xiàn)實意義，但現(xiàn)場施工時間較長且費 用較高，在低滲地層中展開穩(wěn)定試井往往是很困難的，因而該方法實用性較差。 室內(nèi)實驗方法比較直觀，也是可以直接進行滲流規(guī)律研究的，是目前比較公認的 求取啟動壓力梯度的方法。但該方法存在兩方面的問題，一是實驗條件與油藏實 際驅(qū)替條件存在明顯差異，二是由于巖心應(yīng)力釋放、難以保證巖心處于地下

40、時的 自然狀態(tài)。這樣雖然滲流機理是正確的，但可能造成一定的誤差。而生產(chǎn)動態(tài)資 料是油田開發(fā)過程中取得的第一性資料，直觀反映了儲層和流體的特征，利用現(xiàn) 場豐富的生產(chǎn)動態(tài)資料，在考慮啟動壓力梯度的滲流理論基礎(chǔ)上求解啟動壓力梯 度則是一種較好的方法</p><p>　　大量室內(nèi)實驗結(jié)果表明：油藏的啟動壓力與巖石的滲透率有關(guān)，滲透率越大, 啟動壓力越小，二者呈類似雙曲線的關(guān)系；油的粘度越大，油的啟動壓力越大；</p

41、><p>　　另外，油的啟動壓力大于水的啟動壓力。</p><p>　　考慮啟動壓力時，低滲透油藏的滲流的運動方程為:</p><p>　　grand p (3-1)</p><p>　　式中：^ 一滲流速度，mm/s ;</p><p>　　K 一滲透率，^im2;</p><

42、;p>　　// —粘度，mPa S ; grandp 一壓力梯度，MPa/m ;</p><p>　　A —啟動壓力梯度，常數(shù)。</p><p>　　對于平面徑向流，計算其產(chǎn)量為:</p><p>　　In Kh[Pe-Pw-A(Re-Rw)]</p><p>　　,Re (3

43、-2)</p><p><b>　　// In</b></p><p>　　式中：q —流量，cm3/s;</p><p>　　h油層有效厚度，cm ;</p><p>　　Pe一邊緣壓力，MPa;</p><p>　　Pw一井底壓力，MPa ;</p><p>　　Re

44、一供油半徑，cm ;</p><p>　　Rw 一油井半徑，cm ;</p><p>　　應(yīng)用現(xiàn)場井網(wǎng)數(shù)據(jù)，對于一定的井網(wǎng)，如果注產(chǎn)井間能夠有效地驅(qū)動，可以</p><p>　　近似的認為，井網(wǎng)間的井距I等于平面徑向流的供給邊緣的距離&。 于是</p><p><b>　　得到：</b></p>&

45、lt;p>　　q = J (AP -A,L) (3-3)</p><p>　　q = JAP - JL A (3-4)</p><p>　　J 一采油指數(shù)，t/(MPa d);</p><p>　　以X = AP為橫坐標，/ =分為縱坐標，則有：</p><

46、;p>　　q = aAP —b (3-5)</p><p>　　通過生產(chǎn)數(shù)據(jù)線形回歸得到《和〃，可以算出啟動壓力梯度為：</p><p>　　^ =— (3-6)</p><p><b>　　aL</b></p><

47、p>　　根據(jù)上述公式，計算朝陽溝油田部分區(qū)塊的啟動壓力梯度，其相關(guān)系數(shù)在 0.803?0.947之間，求得各區(qū)塊啟動壓力梯度在0.016?0.0815MPa/m之間(表 3-1)</p><p>　　表3-1朝陽溝油田部分區(qū)塊回歸啟動壓力梯度結(jié)果表</p><p>　　第4章低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價</p><p>　　低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果不僅與其基礎(chǔ)地質(zhì)

48、情況有關(guān)，而且還與開發(fā)的技術(shù) 水平有關(guān)。油田在注水開發(fā)過程中，由于各自油藏的地質(zhì)特征不同，水驅(qū)開發(fā)效 果會存在明顯的差異；而地質(zhì)特征比較相似的油田，在不同的人為因素控制下所 產(chǎn)生的水驅(qū)開發(fā)效果也不一樣。因此，一個油藏在某一開發(fā)時期的實際水驅(qū)開發(fā) 效果不僅取決于油藏自身的基礎(chǔ)地質(zhì)情況，還取決于開發(fā)人員的技術(shù)水平。</p><p>　　4. 1低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價指標分析</p><p>

49、;　　反映低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果的指標應(yīng)表現(xiàn)為以下三個方面：</p><p>　?。?)達到相同采 出程度時，注入油藏內(nèi)的累計水量(包括天然水的邊底水侵入量)的多少反映水驅(qū) 效果的好壞。達到相同采出程度時，若注入油藏內(nèi)的累計水量越少，則水驅(qū)開發(fā) 效果越好；反之，若注入油藏內(nèi)的累計水量越多，則水驅(qū)開發(fā)效果越差。</p><p>　?。?)在相 同注入油藏內(nèi)的累計水量下或同一孔隙體積注入倍數(shù)下

50、(累積注入水體積與油藏 總孔隙體積之比)，釆出程度的大小反映水驅(qū)效果的好壞。在同一孔隙體積注入倍 數(shù)下，若采出程度越大，則水驅(qū)開發(fā)效果越好；反之，若采出程度越小，則水驅(qū) 開發(fā)效果越差。</p><p>　　（3)在注水開發(fā)油藏過程中，地質(zhì)儲量的動用程度與可采儲量的相 對大小(某一具體油藏在某一開發(fā)時期預測能夠達到的可采儲量與該油藏理應(yīng)達 到的可采儲量之比)均是反映水驅(qū)效果好壞的重要指標。前兩個方面從注水利用率 的

51、角度出發(fā)，考慮采出程度與累計注入水量的關(guān)系。因為油田開發(fā)注入的累計水 量在某一時期所產(chǎn)生的作用不同，則水驅(qū)開發(fā)效果不同。在注水開發(fā)初期，注入 的水主要用于維持地層壓力，同時，也是為了提高水驅(qū)油的體積波及系數(shù)，不斷 增加對地質(zhì)儲量的控制程度，使得整個地質(zhì)儲量置于可動用地質(zhì)儲量之中，為取 得較高的可采儲量奠定基礎(chǔ)。而到注水開發(fā)的中后期，注入的水除了具有以上兩 個作用外，其驅(qū)油效率也逐步提高，并發(fā)揮主要作用。因此，對注入水利用率的 評價是衡量

52、注水開發(fā)效果的一個不可缺少的方面。另外，對于動用地質(zhì)儲量與可 采儲量相對大小的評價是油田注水開發(fā)所關(guān)心的問題。油田注水開發(fā)過程中，含 水上升率反映了含水率隨采出程度的變化關(guān)系。油田開發(fā)所進行的一切調(diào)整措施 的最終目的就是為了增加油田可動用地質(zhì)儲量、提高可采儲量。而油田動用地質(zhì) 儲量與可采儲量是對注水開發(fā)油田中“體積波及系數(shù)”與“驅(qū)油效率”的一個綜合</p><p>　　綜上所述，反映低滲透砂巖油藏水驅(qū)開發(fā)效果的指

53、標應(yīng)包括:水驅(qū)儲量控制程 度、水驅(qū)儲量動用程度、含水率、含水上升率、存水率、注水量、可采儲量、能 量的保持和利用程度、剩余可釆儲量的采油速度和年產(chǎn)油量綜合遞減率十個方面。</p><p>　　4. 2低滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果評價指標的估算方法</p><p>　　上述的反映低滲透砂巖油藏水驅(qū)開發(fā)效果的十個指標.?水驅(qū)儲量控制程度、 水驅(qū)儲量動用程度、可采儲量、含水率、含水上升率、存水率、注水

54、量、能量的 保持和利用程度、剩余可采儲量、采油速度和年產(chǎn)油量綜合遞減率，以下分別介紹每一個指標的估算方法。</p><p>　　4.2.1水驅(qū)儲量控制程度</p><p>　　水驅(qū)儲量控制程度是指現(xiàn)有井網(wǎng)條件下與注水井相連通的采油井的射開有效 厚度與所有采油井的射開總有效厚度之比值其實質(zhì)是從注水井和釆油井射開 的有效厚度來評價水驅(qū)對儲量的控制程度，其評價指標分別用兩種比較實用方法 (油砂體

55、法和概算法)估算M。</p><p>　　水驅(qū)儲量控制程度是注入水體積波及系數(shù)的一個反映，其大小不僅受到地質(zhì) 因素的影響，而且受到布井方式、開發(fā)井網(wǎng)等人為控制因素的影響。</p><p>　　對于連通性好的油砂體，油水連通程度高，注水波及區(qū)域大。而對于體積小 且分散性大的小油砂體油藏，注入水很難起到較大面積的波及作用。另一方面， 對于相同地質(zhì)條件下，選擇正確的注入方式、合理的井網(wǎng)密度、合理

56、的注采強度 等，也能提高水驅(qū)儲量控制程度。因此，油藏地質(zhì)條件和人為控制影響因素均是 影響水驅(qū)控制程度大小的重要因素。</p><p><b>　　(1)分油砂體方法</b></p><p>　　分油砂體法是一種經(jīng)驗統(tǒng)計方法，主要用于分析不同井網(wǎng)密度對水驅(qū)控制程度的 影響。水驅(qū)控制程度的表達式為，</p><p>　　M = 1 - 0.4706

57、98 D 1°5/^,0 75 (4-1 )</p><p>　　M = Z (4-2)</p><p><b>　　/=I<=|</b></p><p><b>　　正方形井網(wǎng):</b></p>

58、<p>　　D =如 SPC (4-3)</p><p><b>　　三角形井網(wǎng):</b></p><p>　　D = I . I 5 Ajl SlF ( (4-4)</p><p>　　式中：SPC—井網(wǎng)密度，井/km2;<

59、/p><p>　　厶_各油砂體周長，km;</p><p>　　木一各油砂體面積，km2;</p><p>　　A/；?—各油砂體地質(zhì)儲量，t;</p><p><b>　　井網(wǎng)，km;</b></p><p>　　M-—各油砂體水驅(qū)控制程度，小數(shù)；</p><p>　　M—開

60、發(fā)單元水驅(qū)控制程度，小數(shù)。</p><p><b>　　(2)概算法</b></p><p>　　概算法是一種概率估算法，主要用于分析不同井網(wǎng)密度和注采比以及布井方 式對水驅(qū)控制程度的影響。表達式為：</p><p>　　a/. = I-E 0^expf--6- (4-5)</p>

61、<p>　　I cp -D2 J</p><p>　　式中：£： 一注釆井數(shù)比，小數(shù)；</p><p>　　(p 一單井系統(tǒng)單井控制面積與井距平方間的換算關(guān)系，</p><p>　　其中，四點井網(wǎng)Cp =0.866,五點與九點井網(wǎng)(p=l。</p><p>　　整個開發(fā)單元（油藏或區(qū)塊）的水驅(qū)控制程度M值仍然采用公式（4-

62、2)計 算，整個開發(fā)單元M值總是小于1的。M值越大，表明水驅(qū)控制程度越高，則油 藏水驅(qū)開發(fā)效果越好，反之油藏水驅(qū)開發(fā)效果較差。表4.1是水驅(qū)開發(fā)低滲透油 藏水驅(qū)儲量控制程度的評價標準。</p><p>　　表4.1水驅(qū)儲量控制程度的評價標準</p><p>　　4.2.2水驅(qū)儲量動用程度</p><p>　　水驅(qū)儲量動用程度是按年度所有測試水井的吸水剖面和全部測試油

63、井的產(chǎn)液 剖面資料計算，即總的吸水厚度與注水井總射開連通厚度比值，或總產(chǎn)液厚度與 油井總射開厚度之比值u"。該水驅(qū)儲量動用程度認為只要注水層位吸水或生產(chǎn)層 位產(chǎn)液，就認為該層位儲量已全部動用。該指標的定義是對水驅(qū)儲量動用程度的 粗略的估計,沒有考慮開發(fā)層系內(nèi)的非均質(zhì)性及層間相互影響(如:注入水的竄流)。 因此，從實際的水驅(qū)開發(fā)效果角度分析，我們認為水驅(qū)儲量的動用程度是水驅(qū)動 用儲量與地質(zhì)儲量的比值。儲量動用程度一般隨油田開發(fā)程

64、度的加深而不斷增加的。開發(fā)初期的儲量動用程度增幅度較大，是因為生產(chǎn)規(guī)模在不斷擴大、生產(chǎn)的 原油也主要來自易開采區(qū)的原油；而開發(fā)后期儲量動用程度也會有所增大，是因 為所增大的儲量動用程度來自于難開采區(qū)?？刹蓛α恳话悴粫S儲量動用程度增 大而成比例提高。雖然二者不是以線性成比例增長，但儲量動用程度越高，可采 儲量也就越大。</p><p>　　水驅(qū)儲量動用程度的計算方法可以采用新丙型水驅(qū)特征曲線方法確定，一般 隨油田

65、開發(fā)程度的加深而不斷增加，其表達式為</p><p>　　AAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAA(4-5)</p><p>　　AAAAAAAAAAAAAAAAAAAA(4-6)</p><p>　　AAAAAAAAAAAAAAAAAAAA(4-7)</p><p>　　式中：累積產(chǎn)液量，104t;</p><p&g

66、t;　　7Vp—累積產(chǎn)油量，104t;</p><p>　　水驅(qū)控制儲量，104t;</p><p>　　TV—地質(zhì)儲量，104t;</p><p>　　及^一由油藏地質(zhì)特征參數(shù)評價出的油藏最終采出程度，小數(shù)；</p><p>　　—水驅(qū)儲量動用程度，小數(shù)。</p><p>　　從理論上講，引用公式(4-7)計算出的儲

67、量動用程度值應(yīng)小于1。但由于 在實際的地質(zhì)儲量計算過程中，因為諸多原因致使地質(zhì)儲量偏小，進而致使 值可能大于1。儲量動用程度值的大小直接反映注水開發(fā)油田的水驅(qū)開發(fā)效 果。若儲量動用程度值越大，貝贓水開發(fā)油田的水驅(qū)開發(fā)效果越好；反之， 若儲量動用程度值越小，則注水開發(fā)油田的水驅(qū)開發(fā)效果越差。表4.2是水 驅(qū)開發(fā)低滲透油藏儲量動用程度的評價標準。</p><p>　　表4.2儲量動用程度的評價標準</p>

68、<p><b>　　4.2.3含水率</b></p><p>　　含水率是油田開發(fā)中一個非常重要的指標。含水率是油井日產(chǎn)水量與日產(chǎn)液 量的比值。用公式表示就是：A=LP</p><p>　　對于一個開發(fā)層系或油藏而言，所用的含水率是指油層生產(chǎn)的綜合含水率，</p><p>　　其定義為：評價開發(fā)區(qū)塊中各油井年產(chǎn)水量之和與年產(chǎn)液量之

69、和的比值。含水率 的大小直接影響著開發(fā)效果的好壞，也直接影響著油田的經(jīng)濟效益。</p><p>　　通過水驅(qū)曲線的研究證明，任何一個水驅(qū)油藏的含水率和采出程度之間都存 在一定的關(guān)系，而它的具體關(guān)系取決于油藏的最終采收率:如果兩個水驅(qū)油藏的最</p><p>　　終采收率值相同，則它們含水率與采出程度的關(guān)系A(chǔ) — i?曲線到一定的開采階段總會趨于一致。</p><p>

70、;　　如果在開發(fā)初期，能預先估計出油藏水驅(qū)含水率與采出程度的關(guān)系，就可能 估計在主要開采階段中含水率與釆出程度的變化狀況，通過油藏含水率隨采出程 度的上升的趨勢，評價出這個油藏的最終釆出程度。</p><p>　　由于油田開發(fā)的過程是一個不斷調(diào)整和不斷完善的過程，油田開發(fā)的階段性 和不可預見性使得各階段含水率與釆出程度上升趨勢不斷改變，各階段所對應(yīng)的 最終采出程度也不相同。</p><p>

71、;　　估算注水開發(fā)油田含水率與采出程度的方法較多，下面給出了在低滲透油藏 中2種比較實用的估算方法。</p><p>　　計算方法一：應(yīng)用油水粘度比確定注水開發(fā)油田的含水率與采出程度。</p><p>　　式中：/w—含水率，小數(shù)；</p><p>　　R一米出程度，小數(shù)；</p><p>　　Rm一最終米出程度，小數(shù)；</p>

72、<p>　　a、D-與油水粘度相關(guān)的統(tǒng)計常數(shù)，小數(shù)。其值可以引用表4.3中的 計算表達式進行計算。</p><p>　　表4.3統(tǒng)計常數(shù)a、D計算式</p><p>　　根據(jù)己知的具體油藏的實際生產(chǎn)動態(tài)數(shù)據(jù)(含水率/w和采出程度/?)，應(yīng)用公</p><p>　　式(4-8)就可以計算出相應(yīng)油藏在目前開發(fā)模式下或水驅(qū)開發(fā)效果下的油田綜合含水率達到經(jīng)濟極限

73、含水率時的最終采出程度值。</p><p>　　在實際生產(chǎn)應(yīng)用中可以發(fā)現(xiàn)，油水粘度比在1.5?3.5時，采用第一種方法， 可以看出比較明顯的注水開發(fā)油田的含水率與采出程度之間的關(guān)系。在油水粘度 比>3.5時，注水開發(fā)油田的含水率與采出程度之間的關(guān)系不明顯，所以，可采用 下面的方法。</p><p>　　方法二:應(yīng)用童憲章推導的半經(jīng)驗公式確定注水開發(fā)油田的含水率與釆出程度。</p

74、><p>　　童氏標準曲線公式為：</p><p><b>　　f</b></p><p>　　lg(——+ c)= 7.5(R - Rm)+\.69+ a(4-9)</p><p><b>　　1 ~ fw</b></p><p><b>　　式中：一采出程度；&l

75、t;/b></p><p>　　Rm一最終米出程度；</p><p><b>　　八_含水率；</b></p><p>　　a, c—校正系數(shù)。</p><p>　　引入兩個定解條件：一是當含水率為O時，采出程度為無水采收率，通常無水采收率較小，且對含水率與釆出程度曲線后半段影響不大，故取特殊情況，近似認為當/；=

76、0時，/?=0;二是當含水率為98%時，采出程度即采收率，即當心=98%時，</p><p>　　R =Rmo (4-10)</p><p>　　把定解條件代入式(4-9)得 (4-11)</p>

77、;<p>　　Igc = —7.5 Rm +1.69 + a</p><p>　　lg(49 + c) = 1.69 + a</p><p>　　聯(lián)立式(4-10), (4-11)得</p><p><b>　　49</b></p><p>　　a = lg() + 7.5/? -1.69</p

78、><p>　　IO75"- - Im</p><p>　　49 (4-12)</p><p>　　將a, c值代入式(4-9)并整理得</p><p>　　「49(1 07” -1)1 1</p><p>　　/ =1- 1 +—</p&

79、gt;<p><b>　　w 」</b></p><p>　　根據(jù)己知的具體油藏的實際生產(chǎn)動態(tài)數(shù)據(jù)(含水率/w和采出程度/?)，應(yīng)用公 式(4-9)就可以計算出相應(yīng)油藏在目前開發(fā)模式下或水驅(qū)開發(fā)效果下的油田綜合含 水率達到經(jīng)濟極限含水率時的最終采出程度值。</p><p>　　眾所周知，注水開發(fā)油田的目前采出程度i?不但與油藏地質(zhì)條件和目前水驅(qū) 開發(fā)效果

80、有關(guān)，而且還與油藏的開發(fā)階段有關(guān)。為了能夠反映這一特征，特采用 “由含水率與采出程度關(guān)系式預測出(或計算)油藏的最終采出程度I”與“由油 藏地質(zhì)特征參數(shù)評價出的油藏最終采出程度(油藏采收率&)”的比值作為評價水 驅(qū)開發(fā)效果在“含水率指標”方面的評價標準。為了敘述的方便，將這一比值稱 為“采出程度比”，其相應(yīng)的計算表達式為：</p><p><b>　　R</b></p>

81、<p>　　Rr = —^-xioo% (4-13)</p><p>　　從理論上講，采出程度比值一般是小于1的。但由于諸多原因使得個別油 藏的采出程度比值大于1。可能是油藏地質(zhì)特征參數(shù)的偏差，使得由油藏地質(zhì) 特征參數(shù)評價出的油藏最終采出程度(油藏采收率偏小；可能是油藏生產(chǎn)動態(tài) 參數(shù)的偏差，使得由含水率與采出程度關(guān)系式預測出或目前開發(fā)技術(shù)水平可能達 到的油藏

82、最終采出程度偏大。采出程度比值的大小反映了目前水驅(qū)開發(fā)技 術(shù)水平或水驅(qū)開發(fā)效果。采出程度比值越高，說明目前開發(fā)效果好，目前開發(fā) 技術(shù)水平可能達到的最終采出程度越接近地質(zhì)評價得出的采出程度；相反，采出 程度比值越小，說明目前開發(fā)效果差，目前開發(fā)技術(shù)水平可能達到的最終采出程度越小于地質(zhì)評價得出的采出程度。表4.4是評價采出程度比的評價標準。</p><p>　　表4.4采出程度比評價標準表</p>&l

83、t;p>　　4.2.4含水上升率</p><p>　　根據(jù)啟動壓力梯度的推導，假設(shè)在低滲透油藏中油相存在啟動壓力梯度，而 水相不存在啟動壓力梯度，則含水率可以表示為：</p><p>　　尺=} (4-14)</p><p><b>　　Kro ( G \</b></p><p><b>　　Ap/

84、L J</b></p><p>　　理論含水上升率定義為每采出1%的地質(zhì)儲量含水率上升的百分數(shù)，艮P:</p><p>　　/理論=九)(4-15)</p><p>　　而實際含水上升率可通過實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)整理得到。所以，實際含水上升率與</p><p>　　理論含水上升率之差A/ =/理論</p><p&g

85、t;　　= ^|z A/；2/M</p><p>　　尸-=扣 a，2/y</p><p>　　定義含水上升率評價系數(shù)為：</p><p>　　F= MF^ - M + N + K</p><p>　　= ^|z A/；2/M</p><p>　　尸-=扣 a，2/y</p><p>　　定義含

86、水上升率評價系數(shù)為：</p><p>　　F= MF^ - M + N + K</p><p>　　= ^|z A/；2/M</p><p>　　尸-=扣 a，2/y</p><p>　　定義含水上升率評價系數(shù)為：</p><p>　　F= MF^ - M + N + K</p><p>　　式

87、中:Afi—第i年對應(yīng)的實際含水上升率與理論含水上升率之差；</p><p>　　M-AfiX)的點數(shù)；</p><p>　　AT — AfiCO的點數(shù)；</p><p>　　尤一Afi=O的點數(shù)。</p><p>　　F值越小，說明從若干年總體看來，實際含水上升率低于或接近理論含水上</p><p>　　升率，開發(fā)效

88、果好；反之，說明開發(fā)效果差。含水上升率的評價標準見表4.5</p><p>　　表4.5含水上升率評價標準表</p><p><b>　　4.2.5存水率</b></p><p>　　存水率分為累計存水率和階段存水率。累計存水率是累積注水量與累計采水</p><p>　　量之差與累計注水量之比(或存入地下未能采出的累計注

89、水量與累積注水量之 比)，通常我們所說的存水率指累計存水率。累計存水率是衡量注入水利用好壞的 指標，也是衡量注水開發(fā)油田水驅(qū)開發(fā)效果的重要指標之一。該指標越大，反映水驅(qū)開發(fā)效果越好。</p><p>　　E=\1---l>ji x000/0 (4-19)</p><p>　　為了評價油田在目前開采階段存水率是否正常，油田開發(fā)過程中存水率變化

90、趨勢是否合理，常用理論累積存水率與實際累積存水率進行比較。</p><p>　　E=1-exp A+DR (4-20)</p><p><b>　　R</b></p><p>　　a-Imp

91、 (4-21)</p><p>　　In+c (4-23)</p><p>　　由上式可以看出，同類型油田，在某一采出程度下，存水率越大，水驅(qū)采收</p><p>　　率越高，開發(fā)效果越好。</p><p>　　在油田開發(fā)過程中，隨著原油采出量

92、的增加，綜合含水率不斷上升，注入水</p><p>　　則不斷被采出，含水率越高，排水量越大，地下存水率越小，階段水驅(qū)油的效果</p><p>　　變差。因此可利用地下存水率的大小評價其開發(fā)效果的好壞。</p><p>　　階段存水率是衡量某一階段注水利用率的指標，也是衡量階段注水開發(fā)油田</p><p>　　水驅(qū)開發(fā)效果的指標，階段存水率越

93、高，該階段注入水的利用率就越高，階段水</p><p>　　驅(qū)開發(fā)效果也就越好。</p><p>　　100% (4-23)</p><p>　　式中：階段存水率，％;</p><p><b>　　階段注水量，m3;</b></p><p><

94、;b>　　階段米出量，m3。</b></p><p>　　如果按注采平衡推算，可得出階段存水率的理論表達式:</p><p>　　人 100% (4-24)</p><p>　　當油田（區(qū)塊）存在有邊底水侵入或注入水有部分外溢時，需要用合理的IPR</p><

95、p><b>　　進行理論校定。</b></p><p>　　E=IPRI exp(^v + Ds) (4-25)</p><p>　　當采出程度在含水率為時變化說，對應(yīng)的累積采油量變化為AW/?,累積采液 量的變化值為說，則有</p><

96、p>　　NdR=(\ -^fwJdLp</p><p>　　設(shè)從投產(chǎn)到采出程度為7?時的累積產(chǎn)水量為Wa則有</p><p><b>　　Nf</b></p><p>　　dWp = ——dR</p><p><b>　　1 ~ fw</b></p><p>　　將式(

97、4-12)代入上式并積分得:21</p><p>　　WD1 0 49N( exp(1 7.2725/?)-</p><p><b>　　1 7.2725</b></p><p>　　故在假設(shè)水的體積系數(shù)為1時，累積產(chǎn)液的地下體積\^為：</p><p>　　VL=WP^NPBJPO N10, 49AT

98、f exp(1 7.2725/〇-</p><p>　　17.2725 1</p><p>　　式中：凡一原油體積系數(shù)；</p><p>　　p。一原油密度，kg/m3;</p><p>　　# 一地質(zhì)儲量，104m3;</p><p>　　Np一累積產(chǎn)油量，IO41。</p>&l

99、t;p>　　設(shè)從投產(chǎn)到采出程度為7?時，在注采平衡(即注采比為1)的條件下，累積注入量 奶等于累積產(chǎn)液的地下體積匕，故采出程度為R時的存水率C為：</p><p>　　W1 - WB 「 49ATf exp(17.2725/2) -IB ~\</p><p>　　C = = I - —R X 1 -R + — ^

100、 (4-26)</p><p>　　Wppo L1〇7'5£S -H 17.2725J 心」</p><p>　　式(4-26)即為存水率與采出程度的典型曲線關(guān)系式.可用于評價水驅(qū)油藏的水 驅(qū)開發(fā)效果。其評價標準與表4.4評價采出程度比的評價標準相同。</p><p><b>　　4.2.6注水量</b></p>

101、;<p>　　注水量指標可以從側(cè)面反映出注水開發(fā)效果。常規(guī)油藏工程方法中建立了注 水量計算模型，也可以采用油田目前的采出程度與注水量的關(guān)系，外推至最終采 出程度處去估算累計注水量(最終注水量)。</p><p>　　低滲透油藏注水開發(fā)時，釆出程度與累積注水量具有以下的統(tǒng)計規(guī)律，</p><p>　　R = a \g q ( + b (4-27)

102、</p><p>　　其中：R一米出程度，小數(shù)； q〇一累積注水量，萬方； t直線斜率；</p><p><b>　　直線截距。</b></p><p>　　由式(4-27)表明，油田注水開發(fā)效果中，累積注水量與采出程度在半對數(shù)坐標 上呈直線關(guān)系。</p><p>　　如果油田在開發(fā)某一時期以當前的水驅(qū)開發(fā)效果的發(fā)展趨勢

103、進行開發(fā)(不做 任何大的開發(fā)調(diào)整)，則該直線段將一直持續(xù)到開發(fā)結(jié)束。根據(jù)該曲線特征，我們 將目前的采出程度與累積注水量曲線進行外推至地質(zhì)評價結(jié)果油藏的最終采出程 度7?對應(yīng)的累積注水量時刻，這時的累積注水量的高低作為評價注水量的效果好 壞的指標。反映水驅(qū)開發(fā)效果的累積注水量的評價標準見表4.6。</p><p><b>　　4.2.7可采儲量</b></p><p>

104、　　可采儲量是指在現(xiàn)有經(jīng)濟技術(shù)和開采工藝條件下，能從地質(zhì)儲量中開采出來 的那一部分儲量；原則上是地質(zhì)儲量與經(jīng)濟采收率之乘積，它是反映注水開發(fā)油 田水驅(qū)開發(fā)效果好壞的綜合指標。它的大小受原始地質(zhì)儲量、地質(zhì)條件等的限制， 也是注入水體積波及系數(shù)和驅(qū)油效率的綜合作用結(jié)果。對某一具體油田，由于人 為控制因素不同和開發(fā)階段不同，油田的可采儲量必定存在較大的差異。例如當 油田經(jīng)歷層系細分，并網(wǎng)調(diào)整及注釆結(jié)構(gòu)調(diào)整等之后，油藏可采儲量的預測值也 會相應(yīng)

105、發(fā)生改變。針對油田可采儲量的這一特性，我們可以把該指標作為評價低 滲透油藏水驅(qū)開發(fā)效果好壞的主要指標之一。</p><p>　　預測低滲透油藏可采儲量的方法較多，下面介紹一種較為實用的方法——低 滲透油藏乙型水驅(qū)特征曲線法^。</p><p>　　低滲透油藏乙型水驅(qū)特征曲線的數(shù)學表達式為：</p><p>　　\gWO R =a+/SR0

106、 (4-28)</p><p><b>　　其中:</b></p><p><b>　　A p/ LF</b></p><p>　　“ = lg| — 1 +</p><p>　　|_a pi L- Gj」 2.3(</p><p>　　F =-(3^+ U

107、)</p><p><b>　　3bS ,</b></p><p><b>　　P =——也</b></p><p><b>　　4.606</b></p><p>　　根據(jù)油田動態(tài)生產(chǎn)資料可獲得低滲透油藏乙型水驅(qū)特征曲線式(4-28)中的截 距a和斜率值以及地質(zhì)儲量TVp,進

108、而可以預測不同含水率下的累積產(chǎn)油量：</p><p>　　(ig 人人. (4-23)</p><p>　　當油田含水率達到經(jīng)濟極限含水率時，由式(3-28)可以獲得油藏的可采儲量。 例如當經(jīng)濟極限含水率取為人=98%時，油藏的可采儲量為：</p><p><b>　　(1.69 </b&

109、gt;</p><p><b>　　Np -a )</b></p><p>　　------N (4-30)</p><p>　　4.2.8育泛量的保持和利用程度</p><p>　　地層能量的保持水平主要反映在地層壓力的保持程度及該地層壓力水平下是 否滿足排液量的需要。

110、合理的地層壓力水平不僅可以取得較高的采收率，而且降 低了注水開發(fā)的難度。地層壓力高，要求高的注入壓力并且注水設(shè)備具有高的承 壓能力，這使得注水工藝變得復雜；地層壓力低，雖然易于注水，但是當?shù)貙訅?力低于飽和壓力進入溶解氣驅(qū)時，可能會使得原油采收率降低。</p><p>　　一般認為，當?shù)貙訅毫_到某一水平時，再增加地層壓力對原油采收率影響 不大。在該壓力水平下，既能滿足排液的需要，又能滿足注水量的需要，該地層 壓

111、力屬于合理的壓力保持水平。根據(jù)地層壓力保持程度和提高排液量的需要，分 為三類：</p><p>　　A.地層壓力為飽和壓力的85%以上，能滿足油井不斷提高排液量的需要。</p><p>　　B.地層壓力下降沒造成油層脫氣，但不能滿足油井提高排液的需要。</p><p>　　C.地層壓力的下降造成油層脫氣，也不能滿足提高排液的需要。</p><

112、;p>　　它沒有定量的指標數(shù)據(jù)，根據(jù)壓力保持在哪個水平，從而確定其范圍。當?shù)?層壓力保持程度處于第一種情況，能量保持水平處于好的狀態(tài)。當?shù)貙訅毫Ρ３?程度處于第二種情況，能量保持水平處于中等。當?shù)貙訅毫Ρ３殖潭忍幱诘谌N 情況，能量保持水平差。</p><p>　　地層能量的利用程度是指人們在油田開發(fā)過程中對天然能量和人工注入水能 量的利用程度。油藏的天然能量是指在成藏過程中形成的彈性能量，溶解氣能量， 氣

113、頂能量，邊、底水能量和重力能量等。國內(nèi)外油藏開發(fā)的實踐證明，對于天然 能量充足的油藏，合理利用天然能量其開發(fā)效果最好，采收率高。對于天然能量 不充足的油藏，采用溶解氣驅(qū)開發(fā)效果最差，采收率低。因此，注水開發(fā)過程中， 在使地層壓力處于合理的保持水平的前提下，充分利用地層能量可使得開發(fā)效果 得到較好的改善。</p><p>　　油田對天然能量的利用程度的衡量主要是通過油并的平均生產(chǎn)壓差的大小反 映。其評價主要分為以下

114、三類：</p><p>　　A.油井的平均生產(chǎn)壓差逐年增大；</p><p>　　B.油井的平均生產(chǎn)壓差逐年基本穩(wěn)定(±10%以內(nèi))；</p><p>　　C.油井的平均生產(chǎn)壓差逐年減小。</p><p>　　對于第一種情況，如果地層壓力處于合理的地層壓力保持水平之上，可以降 低地層壓力，減小生產(chǎn)流壓使得地層能量得到發(fā)揮，有利