現(xiàn)澆箱梁底模及支架受力計算

1、1陽陽高速公路A4合同段平岡陽陽鐵路橋現(xiàn)澆箱梁底模及支架受力計算書一、概述一、概述K14283.5平岡陽陽鐵路橋上部構(gòu)造左幅為：3x254x25(304230)20m；右幅為：3x254x2520(304230)m，其中左幅第三聯(lián)、右幅第四聯(lián)為預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，即現(xiàn)澆箱梁縱橋向長102m。其中42m跨跨越鐵路，鐵路交通要求安全凈空為5m5m(寬高)。現(xiàn)澆箱梁平面位于R=2500m的左偏圓曲線上，橋面橫坡為單向3%，縱斷面位于R=2300

2、0m的豎曲線上。箱梁采用C50砼，分左右兩幅，左幅寬12.9m，右幅寬12.9m～16.9m，左幅砼體積為979m3左幅砼體積為1220m3。箱梁高200cm，每幅的兩側(cè)翼板寬均為250cm，翼緣厚15cm，翼板根部厚45cm，底板厚20～45cm，頂板厚25～50cm，腹板厚60～75cm。左幅為雙箱式，右幅為三箱式。箱梁僅設(shè)縱向預(yù)應(yīng)力束，鋼束型號為97φ5、107φ5和117φ5鋼絞線，左幅有15束通長束和14束非通長束，右幅有20

3、束通長束和18束非通長束。最大張拉噸位213.3噸。張拉鋼束時，砼強度不得小于85%。箱梁分兩次澆注，第一次澆筑至頂板倒角根部。支架采用兩種形式。跨鐵路處用型號大于Φ5006mm鋼管作為立柱，45號工字鋼作主梁。其余地方采用Φ483mm鋼管搭設(shè)滿堂支架。滿堂支架上用10號槽鋼作分布梁。底模及內(nèi)模板用木模，其余外模用鋼模板。二、說明二、說明左幅箱梁寬是定值12.9m，斷面尺寸變化不大；右幅箱梁寬由靠8#墩處的16.9m持續(xù)變至11#墩處的

4、12.9m，底板寬隨之持續(xù)變化。為使支架立桿受力均勻合理且便于搭設(shè)，左幅Φ483mm鋼管立桿的布置均規(guī)則，右幅Φ483mm鋼管立桿的布置隨底板及腹板位置的變化參照左幅。底模及支架的受力計算以左幅為例詳述。底模面板用δ=18mm竹夾板，緊貼面板的橫橋向加勁梁用1010cm廣東松，支點段、漸變段及大鋼管支架段（跨鐵軌處）約每35cm一道，其它標準段約每40cm一道。砼自重取為25KNm3?？紤]模板自重、施工人員及機具等荷載、荷載分布的不均勻

5、性及安全系數(shù)后，簡化計算，設(shè)箱梁砼荷載的1.4倍為底模及支架所受的總豎向荷載。與計算相關(guān)的材料力學參數(shù)如下：1、δ=18mm竹夾板的[σw]=15MPa，[τ]=2MPa，每10cm寬，其W=5400mm3，A=1800mm2。2、1010cm方木條，W=166666.7mm3，A=10000mm2。3、廣東松：順紋彎應(yīng)力容許值[σw]=12MPa，彎曲剪應(yīng)力[τ]=1.9MPa。4、10號槽鋼：W=40000mm3，A=1274mm2

6、，[σ]=140MPa，[τ]=70MPa。5、工字鋼I45a：W=1430000mm3，A=10200mm2，I=322400000mm4，[σ]=140MPa，3計算結(jié)果：Mmax=1.726KN.m，Qmax=7.267KN，σmax=10.4MPa＜[σw]=12MPa，τmax=0.73MPa＜[τ]=1.9MPa。3、縱向分布梁（雙拼10號槽鋼）底板下及每側(cè)翼板下分別設(shè)10道和3道縱向分布梁，翼板下其跨度1.5m，底板下標準

7、段其跨度1m，底板下支點段及漸變段跨度0.67m，經(jīng)計算比較，最不利工況為底板下標準段。qmax=1.417510=24.5KNm，其計算模型如下：計算結(jié)果：Mmax=3.06KN.m，Qmax=12.25KN，σmax=38.25MPa＜[σw]=140MPa，τmax=4.81MPa＜[τ]=70MPa。（二）、扣件式鋼管支架受力計算扣件式鋼管采用Φ483mm鋼管。其立桿布置大致如下：1、底板下橫橋向設(shè)10排受力，每側(cè)翼板下橫橋向設(shè)

8、3排受力（外側(cè)另加1排以搭設(shè)操作平臺）。2、翼板下及操作平臺的立桿順橋向間距為1.5m，底板下標準段立桿順橋向間距為1m，底板下支點段及漸變段立桿順橋向間距為0.67m。3、為保證立桿受力均勻，底板下腹板處的立桿間距較其它位置小，翼板下靠內(nèi)側(cè)的立桿間距較外側(cè)小。1、立桿經(jīng)計算比較，標準段底板下立桿受豎向力最大。標準段底板范圍的箱梁截面積7m2故單根立桿受豎向力N=1.4712510=24.5KN。立桿最大步距1.6m，頂層步距不大于1.

9、5m，則立桿的最大計算長度取為ι0=2m=2000mm，長細比λ=ι0i=200015.9=126mm，立桿受壓的穩(wěn)定系數(shù)（縱向彎曲系數(shù)）ф=0.417，立桿允許承壓力為[N]=фA[σ]=0.417424140=24753N≈24.8KN，故立桿受力滿足。2、立桿下地基承載力對泥漿池進行換填碾壓，對支架范圍的上層覆土均用壓路機碾壓，直至地基允許承載力[σ]大于300KPa后，再在其上鋪設(shè)一層厚大于5cm的C20砼。立桿通過下托支承于寬

10、20cm的枕木，再依次通過枕木和砼傳力于地基，故可保守取基礎(chǔ)底尺寸為0.3m0.3m。地基承載力P=NAb=24.5KN(0.3m0.3m)=272KPa＜[σ]=300KPa，滿足。3、立桿彈性變形最長立桿長13.5m，最短立桿長6.5m。最長立桿的彈性變形δ=NLAE=2450013500(4242.1105)=3.7mm；最短立桿的彈性變形δ=NLAE=245006500(4242.1105)=1.8mm（三）、跨鐵軌處大鋼管支架