關(guān)于對高爐冶煉鼓風(fēng)動能的認識

1、2008年全國煉鐵技術(shù)交流會論文集1關(guān)于對高爐冶煉鼓風(fēng)動能的認識雷金碧孫榮森（寧夏博宇焦鐵集團有限公司）摘要：通過理論研究和實踐經(jīng)驗相結(jié)合，闡述了高爐冶煉過程鼓風(fēng)動能的操作要點和調(diào)節(jié)條件。關(guān)鍵詞：風(fēng)機鼓風(fēng)動能理論計算鼓風(fēng)動能調(diào)節(jié)1概述高爐冶煉是一個封閉逆流式反應(yīng)過程，送風(fēng)制度是高爐操作的基礎(chǔ)，所以風(fēng)機的選擇、風(fēng)口配置、風(fēng)口布局及鼓風(fēng)動能等送風(fēng)制度合適與否是直接影響各項經(jīng)濟指標(biāo)及高爐順行，也是侵蝕高爐爐體及風(fēng)口小套的重要因素，是延長一代高

2、爐壽命的關(guān)鍵。結(jié)合寧鐵高爐操作實踐和理論研究，提出如下調(diào)節(jié)依據(jù)和措施。2高爐選擇合適鼓風(fēng)機每座高爐都有合適的風(fēng)壓風(fēng)量，鼓風(fēng)機有它的名牌風(fēng)量風(fēng)壓，在一定的冶煉條件下，爐機選配合適，可使二者的生產(chǎn)能力得到充分發(fā)揮，杜絕因爐容過大受制于風(fēng)機能力不足或因風(fēng)機能力過大而導(dǎo)致風(fēng)機長時間處于不經(jīng)濟區(qū)運行。但是，隨著高爐冶煉強度的提高，選擇風(fēng)機時應(yīng)給高爐留有一定的強化冶煉的余量，一般余出15％左右。同時選擇高爐風(fēng)機時必須考慮大氣的溫度、濕度及壓力等工況

3、條件，不同地區(qū)由于海拔不同（如：高原與平原地區(qū)），風(fēng)機的工況條件差異較大，風(fēng)機的出口風(fēng)量不同，選擇高爐風(fēng)機時鼓風(fēng)機的最大送風(fēng)能力應(yīng)能滿足高爐在夏季達到最高冶煉強度時的需要量，其次在冬季，風(fēng)機出力較大時，能保證高爐在最低冶煉強度下操作而不放風(fēng)或不進入飛動區(qū)。2.1風(fēng)機出口風(fēng)量的工況值考慮大氣狀況影響的理論換算公式為：鼓風(fēng)機出口風(fēng)量(qvm3min)=鼓風(fēng)機特性曲線上工況點的容積流量（Q，m3min）風(fēng)量修正系數(shù)（K）表1國內(nèi)各類地區(qū)風(fēng)量修

4、正系數(shù)K值季節(jié)一類K（3000m以上海拔）二類K(1500～2000m海拔）三類K(800～1000m海拔）四類K(400m以下海拔）五類K(100m以下海拔）夏季0.550.700.750.800.94冬季0.680.790.900.960.99全年平均0.630.730.830.910.922.2風(fēng)機的串聯(lián)和并聯(lián)當(dāng)高爐風(fēng)機選型較早或建成后風(fēng)量、風(fēng)壓不能滿足實際生產(chǎn)需要，可通過串聯(lián)或并聯(lián)的方式進行彌補。風(fēng)機串聯(lián)一般是指在主風(fēng)機進風(fēng)口前

5、置一加壓風(fēng)機，其風(fēng)量可比主風(fēng)機稍大，而風(fēng)壓較低，主要作用使主風(fēng)機吸入的空氣密度增加，串聯(lián)的原則是增加風(fēng)壓。風(fēng)機并聯(lián)是指同性能的風(fēng)機并聯(lián)，把兩臺風(fēng)機的出口管道順著風(fēng)的流動方向合并成一根管2008年全國煉鐵技術(shù)交流會論文集3鼓風(fēng)動能KW25－4035－5040－6050－7060－8070－10090－1104實際生產(chǎn)中鼓風(fēng)動能的調(diào)節(jié)與操作風(fēng)機選型合理，高爐鼓風(fēng)機滿足高爐生產(chǎn)需求的前提下，必須結(jié)合本廠的實際生產(chǎn)條件，根據(jù)原燃料質(zhì)量、噴吹燃料

6、情況、富氧情況、風(fēng)口面積和布局、裝料制度、煤氣曲線及冶煉鐵種等因素選擇適宜的鼓風(fēng)動能，同時作為調(diào)節(jié)鼓風(fēng)動能的主要依據(jù)。4.1根據(jù)原燃料條件調(diào)節(jié)鼓風(fēng)動能原燃料篩分條件改善，入爐料含粉率降低；強度不斷改善；高爐入爐品位提高，渣量降低（小于300kgt）；原料高溫冶金性能好，高爐操作可通過改變裝料制度，如：加重料批，增加正裝料序比例或增加礦石α角度，提高爐頂壓力等措施，強化高爐冶煉。此時，為了保證風(fēng)口回旋區(qū)氣流不向外擴散，維護大小適宜的回旋區(qū)

7、深度和容積，必須提高鼓風(fēng)動能。寧鐵三座高爐2005年以后原燃料條件較之以前有了大幅度提高，與此同時，通過增加料批，改變裝料制度及加長風(fēng)口（240mm加長至300mm，風(fēng)口斜度由5度改為斜度為8.5度）和并聯(lián)風(fēng)機來提高鼓風(fēng)動能等措施取得了良好的冶煉效果。表3寧鐵2#（300m3）高爐提高鼓風(fēng)動能后冶煉指標(biāo)情況時間（年）冶煉強度（tm3.d）利用系數(shù)（tm3.d）焦比（kgt）風(fēng)口小套燒損（個）2004年平均1.5022.18689.211

8、3個小套20051.6552.506627620061.732.6565349反之，隨著高爐入爐原燃料的變差，渣量，含粉率的增加，熟料比的降低，高爐透氣（液）性指數(shù)下降，不利于高爐強化冶煉，只能維持較低的鼓風(fēng)動能。4.2根據(jù)燃料噴吹量調(diào)節(jié)鼓風(fēng)動能4.2.1噴吹重油寧鐵1＃高爐（179m3）2002年嘗試噴吹重油，由于重油含水量較高，在風(fēng)口前燃燒后產(chǎn)生大量的H2，使?fàn)t缸煤氣量增加，從理論上鼓風(fēng)動能應(yīng)增加，實際生產(chǎn)表現(xiàn)為高爐頂壓突升，煤氣流

9、邊緣過剩，3層、4層冷卻壁溫差超出平常生產(chǎn)范圍，寧鐵采取增加料序的正裝比例，料序由2KP3PK變成5PKKKPP，邊緣煤氣流得到有效控制，但爐況順行較差，懸料、塌料頻繁，最后采取縮小風(fēng)口面積，降低冶煉強度，增加鼓風(fēng)動能的措施，爐況順行好轉(zhuǎn)。2002年8月，由于原燃料條件變差，鐵礦粉含K、Na堿金屬較高，尤其焦炭灰分升至17%18%在加之熱風(fēng)溫僅維持700℃左右最后只能全焦冶煉，停止噴重油。4.2.2噴吹煤粉根據(jù)理論研究高爐噴吹煤粉，爐缸