第 六 章 氣體驅油技術

1、1,,第 六 章 氣體驅油技術,,第六章思考題1. 常采用廉價的貧氣進行汽化混相，要求油藏原油必須是哪種性質的原油？2.在美國，最有發(fā)展前景的提高原油采收率方法是哪種？ 3.對于一定的原油組成，更有利于形成混相驅的條件是什么？4.多次接觸混相5. 凝析混相要求注入氣體必須包含什么成分？6．我國對注氣驅油法的研究較早。20世紀60年代初，大慶油田就開始了以下哪種氣驅研究？7. 對于一定的CO2-烴類體系，在一定溫度下

2、，擬三元相圖的兩相驅隨壓力增加而怎樣變化？8. 油田注氣開采所用的氣體主要有哪些？9. 一次接觸混相 10.用擬三元相圖表示并說明凝析混相驅對富氣的要求。11.用擬三元相圖表示并說明汽化混相對原油的要求。,2,3,,內容提要第一節(jié) 驅油用氣體的性質6.1.1 烴類氣體的性質6.1.2 二氧化碳的性質6.1.3氮氣和煙道氣的性質第二節(jié) 氣體混相驅油6.2.1 烴類氣體混相驅油6.2.2 二氧化碳混相驅油6.

3、2.3 最小混相壓力第三節(jié) 氣體非混相驅油6.3.1 非混相驅基本原理6.3.2 氮氣驅 6.3.3 水氣交替注入驅油第四節(jié) 氣體驅油的適應性6.4.1 氣體驅油技術難點6.4.2油藏注氣開發(fā)的條件,4,第 六 章 氣體驅油技術,回注天然氣提高原油采收率始于1900年。,水敏、儲層性質差、非均質嚴重、水驅效率低的油層，水驅會產生許多不良后果，促使人們利用天然氣代替水進行驅油。,巖心實驗證明，使用丙烷溶劑或

4、液化石油氣可將原油從孔隙介質中完全采出。 但認為不現(xiàn)實，回收問題。,直到1950年，人們才發(fā)現(xiàn)使用混相法采油，不需使溶劑與原油進行完全置換，即不需要使溶劑注滿地層。,丙烷段塞驅 美國大西洋富田公司首次提出。該方法在適當?shù)母邏簵l件下可以形成一個連續(xù)相，即一個從油藏原油組份逐漸轉變?yōu)樽⑷霘饨M份的整體單一相的烴類過渡帶（圖6.1）。,5,,,如果溶劑段塞設計正確，它就能推動前面的油和水，并完全驅替出所有的接觸到的原油。由于注入的溶劑與原油一經

5、接觸就能混相，因此，又常把這種方法稱為一次接觸混相，也叫初次接觸混相。在上世紀50年代到60年代期間，美國進行了50多個一次接觸混相礦場試驗。,圖6.1 丙烷段塞驅工藝,6,,多次接觸混相 在油氣相態(tài)研究中發(fā)現(xiàn)，一定條件下天然氣與原油接觸，原油中某些較輕的組分可以蒸發(fā)而進入氣相。而富含C2 - C6組分的氣體與原油接觸，氣相中C2 - C6成分可以凝析而進入液相。由于這種物質傳遞作用，即使采取的不是一次接觸混相的溶劑，注入的流體與

6、油藏原油經過多次接觸也能達到混相驅替，因此稱為多次接觸混相?！喽啻谓佑|混相可分為凝析混相和汽化混相 。,,7,,,圖6.2富氣驅工藝,凝析混相要求注入氣體必須富含C2~C6成分，因而又稱為富氣驅（圖6.2）；,汽化混相要求油藏原油必須是輕質原油，對注入氣體的成分要求不高，常采用廉價的貧氣，又稱為貧氣驅或干氣驅（圖6.3）。,8,,氣驅的發(fā)展概況 天然氣是一種優(yōu)質能源，也是重要的化工原料，只有那些有著足夠天然氣來源的國家，才

7、有可能進行烴類混相采油。 自上世紀60年代以來，美國、阿爾及利亞、加拿大、智利、利比亞和前蘇聯(lián)等國家相繼開展烴類混相驅油研究。美國和加拿大由于氣源供應限制，發(fā)展緩慢，規(guī)模也小。阿爾及利亞和利比亞進行過規(guī)模較大的高壓烴類混相驅油的工業(yè)性試驗，并取得了成功。 由于烴類氣體價格上漲，研究人員努力尋找新的、適用于混相驅油的注入劑。研究發(fā)現(xiàn)，二氧化碳、煙道氣和氮氣在一定條件下都能與油藏原油達到混相。 在美國，二氧

8、化碳驅被認為是最有發(fā)展前景的提高原油采收率方法。我國對注氣驅油法的研究起步也很早。60年代初，大慶油田就開始了二氧化碳驅的研究，但由于氣源問題并未得到推廣應用。,9,,第一節(jié) 驅油用氣體的性質6.1.1 烴類氣體的性質 天然氣-----烴類氣體的總稱，由石蠟族低分子飽和烴(C1-C6)和少量非烴類氣體(H2S、CO2、CO、H2O)組成的混合物。,天然氣,,,,液化石油氣（LPG） C2~C6的含量>50%,富氣

9、 C2~C6的含量介于30%~50%之間，,貧氣 C2~C6的含量98%的氣體叫干氣。,高壓下的天然氣是真實氣體，其壓縮因子是擬對比溫度與擬對比壓力的函數(shù)。利用圖6-4可以估算烴類氣體的Z值（誤差為2％～3％）。,10,對于氣體混合物，對比條件為,對比溫度,,對比壓力,,11,,,圖6.4 天然氣壓縮系數(shù),12,,6.1.1 烴類氣體的性質已知氣體的壓縮因子，就可以根據(jù)下面的公式求氣體密度。,,對于混合氣體,對于單一氣體,,（6.3

10、a）,（6.3b）,、 — 分別為單一氣體和混合氣體的密度，kg/m3；— 絕對壓力，Pa；— 絕對溫度，K；— 組分的摩爾質量，kg/mol；— 氣體混合物中組分的摩爾分數(shù)；— 通用氣體常數(shù)，8.314 J/mol·K 。,,,,,,,,13,6.1.1 烴類氣體的性質,,,表6-1 一些純烴和非烴氣體的臨界參數(shù)值,天然氣的粘度是溫度、壓力及組成的函數(shù)。對大部分混相驅而言，乙烷的粘度在0.02mPa&

11、#183;s～0.07mPa·s范圍內，丙烷的粘度在0.1mPa·s～0.18mPa·s范圍內。而混合物的粘度可用洛倫茨等人提出的方法估算。但對于最終方案設計則建議用室內實驗確定粘度。,14,,6.1.2 二氧化碳的性質 純CO2的臨界溫度為31.11℃，臨界壓力為7.53MPa。常溫條件下其密度比空氣重50％，并且具有很低的壓縮因子。,圖6.5二氧化碳壓縮因子,15,,6.1.2 二氧化碳的性

12、質,圖6.7 CO2的粘度,圖6.6 CO2密度與溫度的關系,與空氣的密度相比，CO2的密度具有異常特性。在339K和17MPa條件下，CO2的密度為690 kg/m3，而在同樣溫度、壓力下，空氣的密度為160 kg/m3， CO2密度更接近典型的輕質油密度。因此，在驅替過程中CO2重力分異的傾向比空氣小得多。,16,,6.1.3氮氣和煙道氣的性質 常溫常壓下，氮氣為無色無味的氣體，壓力為0.1MPa、溫度為0℃，其密度為1.25

13、 kg/m3，它的導熱系數(shù)為0.0205 cal/m·h·℃，粘度為0.0169 mPa·s；1m3液氮可變?yōu)?43 m3氣氮。 常壓下溫度為-195.78℃時，氮氣變成無色透明的液體；溫度為-210℃時，將凝析成雪狀的固體。氮是化學性質極不活潑的氣體，在常態(tài)下表現(xiàn)為很大的惰性，其臨界溫度為-146.8℃，臨界壓力為3.398MPa。,17,,6.1.3氮氣和煙道氣的性質 氮氣的壓縮因

14、子最大，是CO2的3倍，在相同條件下，它的壓縮因子也比天然氣高。較大的膨脹性有利于驅油。 N2氣的性質受溫度的影響較小，原因是氮氣的臨界溫度較低。 氮氣在淡水、鹽水及原油中的溶解性很弱，二氧化碳和天然氣都比它易溶于水和油，該特性有利于用其保持油藏壓力開采氣藏。,圖6.8 N2的壓縮因子,圖6.9 N2的粘度,18,,6.1.3氮氣和煙道氣的性質相同壓力和溫度下，氮氣粘度比CO2和天然氣都低。壓力接近42MPa時，氮氣和甲烷

15、的粘度相近。相同的壓力、溫度條件下氮氣的密度要比CO2、煙道氣的密度小，比甲烷的密度高，但比其它烴類氣體的密度低得多。煙道氣的化學成分是不固定的，約含80％～85％的氮氣和10％~15%的CO2，其余為雜質。它的性質取決于所含各種氣體組分的比例。,19,,第二節(jié) 氣體混相驅油6.2.1 烴類氣體混相驅油1. 一次接觸混相 達到混相驅最簡單、最直接的方法。特點：注入劑按任何比例都能與原油完全混合，如丙烷、丁烷或液化石油氣

16、，過去它們常被用作進行一次接觸混相的溶劑。,圖6.10 溶劑段塞的初接觸混相和稀釋,一次接觸混相的相態(tài)要求,三元相圖上的液化石油氣溶劑用假組分C2-C6代表。所有液化石油氣和原油的混合物，在此圖上全部位于單相區(qū)。實際上，液化石油氣可以被甲烷稀釋到組分A，此時所形成的混合物仍保持與油藏原油一次接觸混相。,20,,6.2.1 烴類氣體混相驅油1. 一次接觸混相,圖6.10 溶劑段塞的初接觸混相和稀釋,液化石油氣溶劑在較低壓力下就達到混相，

17、單位驅替效率高。 存在問題 但中間分子量的烴溶劑可從瀝青原油中沉淀出某些瀝青，從而影響井的注入能力和產能，嚴重時可以在生產井中引起堵塞。 另外，液化石油氣成本高，要降低成本，必須采用較小段塞。段塞太小，由于其它因素影響（如段塞氣體被地下氣體稀釋或不利流度比造成段塞逸散等）而達不到混相驅替的效果，所以對于一次接觸混相驅最關鍵的問題是最佳溶劑段塞的確定。,21,,6.2.1 烴類氣體混相驅油2. 多次接觸混相（1

18、）凝析混相,凝析氣驅過程中，油藏原油與注入氣（富氣）之間混相是靠乙烷、丙烷和丁烷等中間分子量烴從注入氣中就地傳質進入油藏原油（即中間分子量烴“凝析進入”原油）達到的。在適當?shù)膲毫ο?，原油與注入氣經多次接觸，而富含C2～C6中間烴類物質，注入氣體與油藏原油的性質不斷接近，最終達到混相。,圖6.11a 凝析氣驅混相,擬三元相圖中，注入A和B之間組成的氣體，就能達到凝析氣驅混相。,上述驅替機理說明，原油是在抽提富氣的組分加富自己之后達到臨界組

19、成的。,22,,6.2.1 烴類氣體混相驅油2. 多次接觸混相（1）凝析混相,凝析氣驅形成一個由混相液體組成的過渡帶，它由油藏原油、液相L1、L2、L3等，及泡點曲線上的P組成，,如果注入氣體的中間烴含量小于B點規(guī)定的量，原油不可能富化到混相點。,,23,,6.2.1 烴類氣體混相驅油2. 多次接觸混相（1）凝析混相,圖6.11a 凝析氣驅混相,當系線的延長線通過注入氣的組成時，注入氣不可能繼續(xù)加富原油，原油組成達不到臨界點組成

20、，不能形成混相驅，可見凝析氣驅對富氣的要求是它必須落在臨界連接線的延長線上或臨界連接線混相區(qū)右側。只有B和A之間的混合物，將按凝析混相方式驅替原油。如果氣體中間分子量烴的含量大于A,則產生一次接觸混相。,24,,6.2.1 烴類氣體混相驅油2. 多次接觸混相（1）凝析混相,為達到混相可調整二個參數(shù)：油藏壓力和氣體組成。對于確定的原油，當注入氣體的組成不變時，存在一個多次接觸混相所需的最低壓力，稱作最小混相壓力（MMP），高于這一壓力

21、就能達到動態(tài)混相。隨著壓力增加可減小兩相區(qū)，因此，注入氣體中的中間分子量烴的濃度低一些也將達到混相。,圖6.11a 凝析氣驅混相,25,,6.2.1 烴類氣體混相驅油2. 多次接觸混相（2）汽化混相,原油中的中間分子量烴不斷進入氣相，注入氣（貧氣）的性質逐漸接近油藏原油，最終達到混相。,圖6.12a 汽化氣驅的混相,原油A含有高百分比的中間分子量烴，它的組成位于通過臨界點的臨界連接線的延長線上。,汽化混相條件 只要油藏原油的組成

22、位于臨界連接線上或其右側，而使用臨界連接線左側的天然氣，依靠汽化氣驅機理就可能達到混相。如果原油組成位于極限連接線的左側，則氣體的富化不能發(fā)展到與原油混相的程度。,26,,6.2.1 烴類氣體混相驅油,混相驅替的目的 無論是一次接觸混相，還是多次接觸混相，在驅動氣與原油之間不存在相界面，從而不存在界面張力，毛管力為零，也就是毛管準數(shù)變?yōu)闊o限大，則殘余油飽和度能夠降低到最小可能值，采收率達90％以上。,27,,6.2.2 二氧化碳混

23、相驅油1. CO2多次接觸混相驅機理,圖6.13 CO2多次接觸混相驅機理,原油組成落在臨界點切線上或混相區(qū)右側，是CO2實現(xiàn)混相驅的必要而充分的條件。,28,,6.2.2 二氧化碳混相驅油2. 壓力和原油組成對混相驅的影響,對于一定的CO2-烴類體系，在一定溫度下，擬三元相圖的兩相區(qū)隨壓力增加而縮小。,圖6.14 壓力和原油組成對混相特性的影響,對于一定組成的原油來說，小的相包絡線更有利于形成混相驅。,實際油藏的原油組成和地層溫度

24、一定，可通過PVT試驗，繪出原油與CO2的擬三元相圖，使在某壓力下相包絡線的臨界點切線恰好通過原油的組成點。于是CO2在該壓力下與原油多次接觸后，最終可達到臨界點組成，形成混相驅，將此壓力定義為該原油的最小混相壓力，用MMP表示。,29,,6.2.2 二氧化碳混相驅油3. 混相帶 指體系組成為臨界點附近的油層區(qū)域。,圖6.15 油層中各區(qū)域示意圖,30,,6.2.2 二氧化碳混相驅油3. 混相帶混相帶在以下情況下可

25、能退化：（1）從注入井到生產井，油層壓力在逐漸下降，當壓力低于MMP時，混相帶組成落入三元相圖的兩相區(qū)，混相性消失。（2）混相帶從注入井向生產井推進時，流體的通過斷面擴大，混相帶變薄，甚至消失。（3）混相帶被CO2或過渡帶的組分稀釋，混相帶組成落入三元相圖中的兩相區(qū)。油層均質程度差時，CO2或過渡帶的氣體從高滲透夾層或旁通孔隙穿入混相帶時出現(xiàn)這種情況。（4）當有不滲透的透鏡體存在時，混相帶繞流，變薄以致消失。,,31,,6.2.

26、2 二氧化碳混相驅油3. 混相帶 保證混相帶的穩(wěn)定，需滿足以下條件：（1）油層平均壓力大于MMP，可保持在一定的范圍內驅替是混相驅。（2）混相帶應具有一定體積，防止混相帶變薄消失或退化。因此，必需注入足夠量的CO2。只要CO2存在且油層壓力大于MMP，消失了的混相帶或退化的混相帶都可以重建。,32,,6.2.3 最小混相壓力1. 最小混相壓力及其確定方法(1) 最小混相壓力（MMP） MMP是指在

27、油層溫度下，CO2與原油能達到多次接觸混相的最低限度壓力。 在擬三元相圖中，它是指在油層溫度下原油的組成正好落在相包絡線臨界點切線上時所對應的相圖壓力。,圖6.16 沿壓降方向的三元相圖,33,,6.2.3 最小混相壓力1. 最小混相壓力及其確定方法 (2) 細管試驗確定油層最小混相壓力（3）用圖表確定最小混相壓力2. 影響MMP的因素(1) 原油組分的影響 C2-C6組成高，在較低的壓力下，即擬三元

28、相圖具有較大的相包絡線的情況下，CO2也能與原油多次接觸混相。原油中C2-C6含量越少，混相的壓力越高。(2) 溫度的影響 相同擬三元組成和壓力下，溫度增加使相包絡線增大，故相同原油組成的條件下，高溫油層的MMP更大。,34,,第三節(jié) 氣體非混相驅油6.3.1 非混相驅基本原理 國外研究資料表明，非混相驅小于混相驅的原油采收率，但遠高于水驅的結果，因為水不能改變原油的流動特性，且水與原油間不存在傳質作用。非

29、混相驅所需壓力不大，且注入氣價格低廉。,非混相驅油的主要機理：①有限量的蒸發(fā)和抽提；②降低原油粘度；③原油膨脹；④壓力下降造成溶解氣驅；⑤降低界面張力。,,35,,6.3.1 非混相驅基本原理 重力穩(wěn)定驅替的采收率在所有非混相驅替中是最高的。 注氣重力穩(wěn)定驅替----對于傾斜、垂向滲透率較高的地層，在其含油氣構造上部注氣，利用重力分異作用保持壓力開采原油的方法。,36,,6.3.2 氮氣驅 空氣是最大制氮原料

30、氣，氮氣占空氣中總體積的78.03%。 膜分離空氣制氮氣。 注氮氣開采技術發(fā)展迅速的重要原因之一是氣源充足且價廉，在美國，注氮氣成本約為注天然氣成本的四分之一，注二氧化碳成本的二份之一到三分之一。,氮氣驅主要有以下幾方面應用：（1）重力穩(wěn)定驅替；（2）開采凝析氣田；（3）用來驅替CO2、富氣或其它溶劑段塞。,37,,6.3.2 氮氣驅,（1）重力穩(wěn)定驅替 氮氣混相驅，MMP較高，實際油藏壓力不能滿足要求。但

31、氮氣與天然氣、CO2等相比，密度最小，在油、水中溶解性也很微弱，這些特點是氮氣進行重力穩(wěn)定驅油得天獨厚的條件。同時，氮氣來源廣，價格低，是比較經濟的注入氣體，大大降低了注氣技術的經濟風險。,（2）開采凝析氣田 注氣保持壓力的目的是使凝析氣藏壓力保持在露點壓力以上，以避免低于露點壓力后，出現(xiàn)反凝析現(xiàn)象而產生凝析油，降低原油采收率。若凝析油田采用衰竭法開采，預測的采收率僅為20%，注氮氣保持凝析油藏壓力，既避免了反凝析作用造成的損失，又

32、可以形成混相驅替，可使采收率提高到65%。,（3）驅替溶劑段塞為降低CO2和烴類氣體混相驅的成本，充分利用CO2、烴類氣體等溶劑的資源采用氮氣推動溶劑段塞混相驅以提高采收率。,38,,6.3.2 氮氣驅,用煙道氣提高原油采收率的效果介于二氧化碳和氮氣之間。由于含有CO2，因此它具有與CO2類似的改變油流特性的機理，此外，還具有氮氣驅油的優(yōu)點。煙道氣用于重質油藏，其采收率高于注氮氣。,39,,6.3.3 水氣交替注入驅油開采機理：（

33、1）降低水的流度從而降低了水驅開采過程中的水油流度比 氣體捕集是關鍵。由于被捕集的氣體占據(jù)了一定的油藏體積，致使水氣交替注入情況下的含水飽和度小于僅注水時的含水飽和度，因此將降低水的流度。 實驗表明，原油的相對流度隨捕集氣飽和度的增加而增加。（2）提高驅油效率 早期實驗研究指出，當油藏中建立某一自由氣飽和度時，水驅采收率會有所增加。,40,,6.3.3 水氣交替注入驅油開采機理：（2）提高驅油效

34、率,圖6.32 自由氣飽和度對殘余油飽和度的影響,Jackson，M.L.以及Cowan，J.V.于1957年提出了在巖心注入水后再注入空氣能夠提高采收率的研究報告。,Holmgren等人認為，在油、氣、水三相系統(tǒng)中，氣-油系統(tǒng)界面張力比氣-水系統(tǒng)界面張力要小，油藏中的流體總是趨向于調整它們的界面張力處于最小狀態(tài)，在這種情況下，氣體分子就會使自己處于油膜內部，這樣就增加了含有氣體的油滴的有效尺寸。,41,,6.3.3 水氣交替注入驅油

35、開采機理：（2）提高驅油效率,,Jackson，M.L.以及Cowan，J.V.于1957年提出了在巖心注入水后再注入空氣能夠提高采收率的研究報告。,圖6.33 親水油藏自由氣飽和度對殘余油飽和度的影響,其中圖6.33(a)表明，不存在自由氣飽和度時，殘余油占據(jù)較大的孔隙空間；圖6.33(b)則指出，當存在自由氣飽和度時，氣體占據(jù)了一部分原來為殘余油所占據(jù)的孔隙空間，在圖6.33(b)的情況下，殘余油飽和度和天然氣飽和度之和，與圖6.

36、33(a)情況下殘余油飽和度相近。,42,,6.3.3 水氣交替注入驅油開采機理：（3）采出油層上部的剩余油 非均質較為嚴重的正韻律油層來說，水驅很難波及到油層的上部。在這一部分儲層中，含油飽和度幾乎仍處于原始狀態(tài)，在這種情況下，通過氣驅采油，采出水驅無法采出的油量，從而增加整個油層的采收率。,43,,6.3.3 水氣交替注入驅油2. 室內實驗與驅油效果 略,44,,第四節(jié)

37、 氣體驅油的適應性6.4.1 氣體驅油技術難點1. 流度控制 可用泡沫、凍膠或泡沫+凍膠控制流度，但更可取的是用水氣交替注入（WAG）法控制流度。2. 瀝青質析出 混相注入劑（如LPG、富氣、干氣、CO2、N2）等與原油實現(xiàn)混相時，都降低了原油對分散于其中的瀝青質的穩(wěn)定性，使其析出。 3. 金屬腐蝕 CO2與水作用，產生H2CO3，使水的pH值降低，對鋼鐵產生嚴重的電化學腐蝕。因此，注CO2的設備和管

38、線需使用特種合金和各種防腐涂層。,45,,6.4.1 氣體驅油技術難點4. 結垢 主要存在于用CO2或含CO2混相注入劑的場合。CO2溶于水，再與地層的碳酸鈣反應，生成水溶性的重碳酸鹽。重碳酸鹽在油井的近井地帶及從井筒上升的過程中，由于壓力減小而產生碳酸鈣垢?？捎梅拦竸ㄈ绨被囔⑺猁}、氨基多羧酸）防垢。5. 非烴氣體分離 若用CO2和N2做混相注入劑，則油井產出氣體中含大量的CO2和N2。需將CO2和N

39、2與烴氣分離?？捎媚ず偷蜏卣麴s分離。6. 混相注入劑用量 采用單位質量油所需注入劑的體積稱為混相注入劑的利用系數(shù)。例如CO2利用系數(shù)為1200~5600m3/t?？梢娀煜囹尡仨氂谐浞值幕煜嘧⑷雱﹣碓础?46,,6.4.2油藏注氣開發(fā)的條件1. 油田地質結構 注入氣體比地下原油輕，重力超覆作用嚴重，注入氣體會繞過原油提前在生產井中突破，非混相嚴重些，而混相條件下，流體混合減弱了密度差，能形成相對穩(wěn)定的驅替前緣。

40、 傾斜油層若垂向滲透率足夠高，適當注氣速度保持氣驅界面的穩(wěn)定性，重力可作為優(yōu)點加以利用。,高傾角地層，可從下傾部位注氣，通過重力分離，使注入氣進入構造的高部位，形成次生氣頂，將殘留在頂部的剩余油驅向位于下部的井而采出。利用重力穩(wěn)定驅替開發(fā)的油層，傾角至少為15º，采用集中注氣方式開采。,天然裂縫會增加注氣工程的風險性，因為裂縫容易使注入氣體竄槽，降低氣驅的有效性。 油藏要具有一定的埋藏深度，防止油層形成裂縫及蓋層完整

41、性破壞,47,,6.4.2油藏注氣開發(fā)的條件2. 含油巖石的儲集性質（1）滲透率 低滲透率可提供充分的混相條件，減少重力分離；而高滲透率易導致早期氣竄，從而造成較低的驅油效率，但對高傾角油藏利用重力穩(wěn)定驅油機理，要求垂向滲透率為0.2μm2或更高。 大量試驗研究表明，對不同滲透率的油藏，注氣混相驅替都是有效的，但從經濟上分析，高滲透油層注水開發(fā)將占有優(yōu)勢，而對低滲透油層注水開發(fā)，工藝上實施有困難，而且很難取得經濟效果

42、，而注氣開發(fā)將具有一定的優(yōu)勢。,48,（2）油藏縱向非均質性 縱向非均質油藏中,注入的流體優(yōu)先進入高滲透層，低滲透層未被完全驅替時，流體已從高滲透層突入生產井。 油藏的縱向非均質性對波及效率的影響比水驅更嚴重。,6.4.2油藏注氣開發(fā)的條件2. 含油巖石的儲集性質,（3）油藏流體飽和度 ① 原油飽和度混相驅最低限為25%。非混相驅，最低限為50%。② 含氣飽和度或油藏類型③ 含水飽和度原生水飽和度越低越有利

43、于氣驅。,49,,6.4.2油藏注氣開發(fā)的條件3. 油藏流體的性質（1）原油粘度 注成本較高的富氣段塞，地層傾角很小時，原油粘度最好小于1mPa·s，最高不能超過5mPa·s。 注干氣多次接觸混相驅替時，最高不能超過3mPa·s。 重力穩(wěn)定驅替對原油粘度的要求，取決于垂向滲透率的大小。（2）原油密度 混相驅要求原油密度小于876 kg/m3。當注干氣驅替油藏

44、流體時，在一定條件下，原油中C2~C6可不斷汽化至氣相中，使注入氣不斷富化，最后與原油達到混相。因此要求原油中富含C2~C6成分。汽化氣驅要求原油密度要小于825 kg/m3，而非混相驅替時，原油密度可在876 kg/m3~1000 kg/m3之間。,50,,6.4.2油藏注氣開發(fā)的條件4. 油藏壓力注干氣時，其驅油效率隨著地層原油的中間組份即C2~C4的濃度增加而增加，隨C7以上成份的增加而下降，達到混相所需的驅替壓力變化規(guī)律則正

45、好與此相反。若原油的中間組份含量低，為了消除相界面，也就是為了取得高的驅油效率，就要求驅替前緣壓力非常高，往往超過原始地層壓力。在油藏壓力下，非混相驅替壓力比飽和壓力超過得越多，原油采收率就越高。注富氣時，可在較低的壓力下實現(xiàn)混相驅油。5. 氣源決定油藏注氣開發(fā)可行性的關鍵因素是氣源，無論注氣開發(fā)取得怎樣好的效果，若無充足的氣源都不會使其得以實施和推廣。,51,,6.4.2油藏注氣開發(fā)的條件可歸納出油藏注氣開發(fā)的基本條件為：（1

46、）從構造上看，傾角大于15º，垂向滲透率大于0.2μm2的傾斜地層，可以實現(xiàn)重力穩(wěn)定驅；存在隔層且分布較寬的平緩地層或厚度小于3m的薄油層適合注氣水平驅替。（2）水動力學封閉性較好、裂縫不發(fā)育的未飽和油藏；（3）滲透率比較低，注水開發(fā)效果不好或根本不能進行注水開發(fā)的油藏；（4）剩余油飽和度至少為25%，可考慮混相驅替；非混相驅時，原油飽和度至少為50%；（5）在平緩地層內，注富氣混相驅，其原油粘度最好小于1 mPa&#