畢業(yè)論文---柴油機的安裝、拆裝、故障與維修

1、<p><b>　　畢業(yè)論文</b></p><p><b>　　年 月</b></p><p><b>　　船舶柴油機</b></p><p>　　—柴油機的安裝、拆裝、故障與維修</p><p><b>　　引言：</b></p&

2、gt;<p>　　柴油機是一種壓縮發(fā)火的往復式內(nèi)燃機。它使用揮發(fā)性較差的柴油或劣質(zhì)燃料油做燃料。采用內(nèi)部混合法（燃油與空氣的混合發(fā)生在氣缸內(nèi)部）形成可燃混合氣；缸內(nèi)燃燒采用壓縮式（靠缸內(nèi)空氣壓縮形成的高溫自行發(fā)火）。這種工作特點使柴油機在熱機領域內(nèi)具有最高的熱效率（已達到 55％左右），而且允許作為船用發(fā)動機使用。因而，柴油機在工程界應用十分廣泛。尤其在船用發(fā)動機中，柴油機已經(jīng)取得了絕對領先地位。</p>&

3、lt;p>　　Diesel engine is a compression ignition reciprocating internal combustion engines. It uses less volatile diesel fuel or poor quality fuel oil for fuel. With internal mixing (fuel and air mixture in the cylinder

4、 inside) the formation of flammable mixture; cylinder combustion by compression (compressed air cylinder formed by self-ignition temperature). This work characteristics of the engine in the field of heat has the highest

5、thermal efficiency (about 55% has been reached), and allows use as a m</p><p><b>　　內(nèi)容摘要：</b></p><p>　　柴油機的質(zhì)量除取決于設計、材料和制造工藝外，更重要的是取決于裝配或安裝與校中質(zhì)量，并直接影響柴油機的可靠性與經(jīng)濟性。</p><p>　

6、　本章主要介紹作為船舶主機的大型低速柴油機主要零部件在船上的安裝與校中，主要包括：機座的定位與安裝；機架、氣缸體和貫穿螺栓的安裝；固定件相互位置的校中；活塞運動部件的平臺檢驗；運動件與固定件相互位置的校中等；這部分內(nèi)容對輪機員日常檢修、故障分析和駐廠的監(jiān)修與監(jiān)造均很重要，是必不可少的安裝工藝知識。</p><p>　　In addition to the engine depends on the quality

7、 of design, materials and manufacturing processes, the more important depends on the assembly or installation and alignment quality, and directly affects the reliability and economy of diesel engines. </p><p&g

8、t;　　This chapter describes the host as a large low-speed ship diesel engine spare parts on board the installation and alignment, including: base of the positioning and installation; rack, cylinder block and through bolt

9、installation; fixed pieces of the school in each location; piston moving parts of the platform test; moving parts and fittings between the middle school location; this part of the routine maintenance of the engineer, fai

10、lure analysis and the Supervisor Mill and supervision are very i</p><p>　　柴油機就是將氣體壓縮，噴油燃燒（給工質(zhì)加熱），氣體膨脹對外作功；為使連續(xù)不斷的作功，就得對工質(zhì)進行更換的機體，每個工作循環(huán)分五個過程：進氣、壓縮、噴油、燃燒、膨脹、排氣。柴油機的安全性比汽油機要高;熱效率好，經(jīng)濟性高；功率、轉(zhuǎn)速范圍廣；結(jié)構緊湊，重量輕；操作方便，可

11、逆轉(zhuǎn)，加速快等優(yōu)點。然而柴油機也具有結(jié)構復雜；機件熱應力大；工作時噪音較大；振動劇烈；工作較粗暴等缺點。</p><p>　　Diesel is the gas compression, fuel injection combustion (to the refrigerant heating), gas expansion overseas for power; order to make continuous

12、 power, you have to be replaced on the working fluid of the body, each work cycle is divided into five processes: progress gas, compression, fuel injection, combustion, expansion, exhaust. Diesel fuel confidential secure

13、 than high; thermal efficiency is good, the economy high;-power, wide speed range; compact, light weight; easy to operate and can be re</p><p>　　柴油機是熱能動力機械中油耗最低、熱效率最高、功率范圍寬廣、適應各種轉(zhuǎn)速的內(nèi)燃機,具備起動迅速方便、運行安全可靠、維修方便、使

14、用壽命長的優(yōu)點,在各行各業(yè)中得到了廣泛的應用.特別是船舶行業(yè),柴油機作為拖動水泵的動力機械,不受電源限制,基本建設投資少.小型柴油機在分散的小面積和移動性排灌情況下,具有很明顯的實用性和機動靈活性.但它們的使用成本高,操作技術要求較嚴,運轉(zhuǎn)不夠穩(wěn)定,維護保養(yǎng)比較復雜,一般需間接連接水泵.</p><p>　　Diesel fuel consumption is the lowest thermal power m

15、achines, the maximum thermal efficiency, power, wide-ranging and adapt speed internal combustion engine, with quick and easy start, safe and reliable operation, easy maintenance, the advantages of long life, in all walks

16、 of life have been widely應用. in particular the ship industry, diesel powered mechanical pump as a drag, not power limits, less capital investment. small diesel engine in the decentralized and mobile nature of the small a

17、rea und</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　第一章 船舶柴油機現(xiàn)在船上的安裝………………………………………………………… 5</p><p>　?。ㄒ唬C座（Bedplate）的安裝……………………………………………………………… 5</p><p>　　（二）機架、氣缸體和貫穿螺栓的

18、安裝………………………………………………………9</p><p>　?。ㄈ┕潭嗷ノ恢玫男Ｖ小?0</p><p>　　（四）活塞運動部件的平臺檢驗………………………………………………………………12</p><p>　?。ㄎ澹┗钊\動部件在船上的校中……………………………………………………………13</p&

19、gt;<p>　　第二章 柴油機的拆裝………………………………………………………………………… 15</p><p>　　（一）氣缸蓋的拆卸……………………………………………………………………………15</p><p>　?。ǘ飧咨w的清潔與檢查……………………………………………………………………16</p><p>　　（三）進、排氣閥的拆裝與檢

20、查修理…………………………………………………………16</p><p>　　第三章 船機故障與維修……………………………………………………………………… 19（一） 船機故障…………………………………………………………………………………19</p><p>　　1 故障的分類…………………………………………………………………………… 19</p><p>　　2

21、故障征兆……………………………………………………………………………… 20</p><p>　　3 故障模式……………………………………………………………………………… 20</p><p>　　4 故障規(guī)律……………………………………………………………………………… 20</p><p>　　5 故障的人為因素………………………………………………………………………

22、 20</p><p>　?。ǘ┐熬S修………………………………………………………………………………… 21</p><p>　　1 維修科學的建立與發(fā)展……………………………………………………………… 21</p><p>　　2 維修科學的內(nèi)容……………………………………………………………………… 21</p><p>　　3 現(xiàn)代船舶

23、維修的特點………………………………………………………………… 22</p><p>　　4 維修方式與維修體制………………………………………………………………… 22</p><p>　　5 可靠性與可維修性的概念…………………………………………………………… 22</p><p>　　船舶柴油機現(xiàn)在船上的安裝</p><p>　　（一）機座

24、（Bedplate）的安裝</p><p>　　機座是整臺柴油機的安裝基礎，機座的定位與安裝十分重要，其質(zhì)量不僅直接影響整臺柴油機的質(zhì)量和可靠運轉(zhuǎn)，而且直接影響船舶推進系統(tǒng)的質(zhì)量和可靠性。所以，機座的定位與安裝是柴油機在船上安裝的關鍵。</p><p>　　機座的作用：柴油機的基礎（★承重；★受力；★集油）。</p><p>　　1 機座定位的技術要求</p

25、><p>　　1.1 機座在機艙中位置的確定</p><p>　　機座在機艙中的位置是根據(jù)軸系校中方法和軸系兩端軸的安裝順序來確定的。軸系按合理校中安裝時，以曲軸與軸系連接法蘭上的偏中值定位。軸系按直線校中安裝時，機座定位依兩端軸安裝順序不同有兩種方法：先裝尾軸后裝主機時，以曲軸和軸系連接法蘭上的偏中值定位；先裝主機后裝尾軸時，以軸系理論中心線定位。</p><p>　

26、　l）軸系按合理校中安裝</p><p>　　船舶建造時，在船臺上安裝尾軸管裝置、尾軸和螺旋槳后，一般在船舶下水后定位主機機座，按軸系合理校中計算書中計算出的軸系第一節(jié)中間軸首法蘭與曲軸輸出端法蘭偏中值定位。允許誤差：偏移值δ不大于±0.1mm；曲折值φ不大于±0.1mm／m或開口值S不大于10-4D（D為法蘭外徑，mm）。</p><p>　　2）軸系按直線校中安裝&

27、lt;/p><p>　?。?）船舶建造時，在船臺上先安裝尾軸管裝置、尾軸和螺旋槳及中間軸，在船臺上或船下水后安裝主機、以軸系第一節(jié)中間軸首法蘭與曲軸輸出端法蘭的偏中值：偏移值δ≤0.10mm、曲折值φ≤0.15mm/m定位機座、</p><p>　　（2）在船臺上先安裝主機，后安裝尾軸等。主機機座按軸系理論中心線定位：機座首、尾位置（軸向）依照機艙布置圖確定，即以機座上曲軸首（尾）法蘭或機座某

28、個地腳螺栓孔相對于船體某號肋位的距離來確定；高低、左右位置依軸系理論中心線確定。</p><p>　　為了保證軸系準確安裝，要求所加工制造的中間軸中有一節(jié)中間軸的長度由安裝實測尺寸確定。</p><p>　　1.2 機座上平面的平面度應符合要求</p><p>　　機座定位安裝必須保證機座上平面的平直，以保證機架、氣缸體安裝的正確。要求機座地腳螺栓均勻上緊后，機座上

29、平面的平面度應與臺架安裝時平面度基本相符，或橫向直線度應不大于0.05mm／m，縱向直線度應不大于0.03mm／m，機座全平面內(nèi)平面度應不大于0.10mm。</p><p>　　1.3 曲軸臂距差應符合要求</p><p>　　機座定位并用地腳螺栓緊固安裝后，要求曲軸臂距差滿足以下近似公式，臂距差計算值Δ：</p><p>　　Δ＝S／10000 mm<

30、/p><p>　　式中：S——活塞行程，mm。</p><p>　　用作船舶主機的大型低速柴油整機吊裝到船上時，其定位要求與上述相同，只是不需檢驗機座上平面的平面度。大型機整機吊運安裝是一項重大的操作工藝，必須作好充分準備、慎重實施，不得有絲毫失誤，否則將會造成重大事故。其主要準備工作有：</p><p>　　（1）準確測定主機外形尺寸：根據(jù)主機長、寬尺寸確定機艙上方開

31、口尺寸，拆除主機上或機艙開口附近的有礙吊運的部件或附件，確定起重設備的跨度等；</p><p>　　（2）準確核算整機質(zhì)量：依主機質(zhì)量確定起重設備的起吊能力及核算要求吊運幅度下的能力，核算鋼絲繩的直徑、負荷及安全系數(shù)，以確保吊運安全可靠；</p><p>　　（3）準確核算主機重心位置：依此確定吊鉤與主機相對位置及吊運時主機在前后、左右方向上允許的最大傾斜角度等；</p>&

32、lt;p>　?。?）制作合適的吊運工具，一般可制作箱式梁作為起吊橫梁；</p><p>　?。?）必要時進行整機吊裝模擬，即按比例制作模型進行吊裝，以發(fā)現(xiàn)可能發(fā)生的問題。</p><p>　　實際吊裝時，開始起吊應緩慢提升主機，離地面100mm左右時穩(wěn)定數(shù)分鐘，如無異常繼續(xù)提升，直至主機正確落座底座臨時支承上，然后進行主機定位與安裝。</p><p>　　2

33、 機座定位前的準備工作</p><p>　　機座安裝固定在底座（基座）上，底座一般位于船體雙層底上。機座在定位前應完成底座的準備工作。</p><p>　　底座的結(jié)構形式很多，隨柴油機機座機構不同而異。中、小型柴油機機座底部有凸起的油底殼，常用型鋼與鋼板焊制底座，將其焊裝在船體雙層底上以支承機座。若船體無雙層底結(jié)構，則底座直接焊裝在船體底部。大型柴油機機座底部為平面時不需另制底座，船體雙層

34、底為加厚鋼板，機座直接定位安裝其上，如圖10-1b）所示。目前，有的大型柴油機機座底部亦有凸起的油底殼結(jié)構，為此船體建造時將底座與雙層底焊成一體，以簡化底座。</p><p>　　2.1 底座位置的確定</p><p>　　底座位置是以軸系理論中心線為基準焊裝在雙層底上，其首尾方向位置按底座支承面端部至機艙隔艙壁的距離而定，允許偏差為±10mm。底座焊裝后應對其位置進行檢驗：通過

35、機艙前、后隔艙壁上的軸系理論中心線的基準點拉鋼絲線，鋼絲線在底座平面上垂直投影線為檢驗底座位置的基準。在底座平面上劃出底座對稱中線，測量其與投影線之間的距離Δ即為底座位置偏差值，允許偏差不大于±5mm。</p><p>　　底座應具有合適的高度，以保證機座墊塊厚度符合要求。底座面板（或支承平面）至軸系理論中心線之距H與主機中心高h（即曲軸中心線至機座底面之距離）之差等于機座墊塊厚度。底座高度過大或過小直

36、接影響墊塊厚薄。</p><p><b>　　2.2 機座墊塊</b></p><p>　　機座墊塊分為固定墊塊和活動墊塊。船用主機常采用鋼質(zhì)或鑄鐵矩形墊塊、環(huán)氧墊塊。船用副機或輔機除上述兩種墊塊外還采用彈性支承。</p><p>　　1）固定墊塊：一般為鍛鋼，厚度為12～16mm，加工成具有1:100的斜度，焊裝于底座面板上或雙層底上。<

37、;/p><p>　　2）活動墊塊：一般多選用鑄鐵材料，最小厚度不小于20mm；鋼質(zhì)活動墊塊的最小厚度不小于12mm。</p><p>　　3）環(huán)氧墊塊：以環(huán)氧樹脂為主要成分的環(huán)氧墊塊材料具有：室溫下粘度低、流動性好；澆注后不沉淀、不分層，材質(zhì)均勻；耐油、耐海水、不腐蝕；性能穩(wěn)定和機械性能良好等特點。</p><p>　　環(huán)氧墊塊在安裝和使用中應注意以下幾點：</p

38、><p>　　（1）環(huán)氧塊墊可承受的持續(xù)溫度不超過75℃；</p><p>　　（2）環(huán)氧墊塊的厚度在15～50mm之間，較適宜厚度為25～35mm；</p><p>　?。?）環(huán)氧墊塊的重量載荷（主機重量）應小于0.7MPa，較適宜的重量載荷為0.4～0.5MPa。重量載荷與螺栓預緊力之和應小于3.5MPa；</p><p>　?。?）環(huán)氧墊塊

39、面積一般應大于130cm2，其邊長一般應在10～60cm之間；</p><p>　?。?）環(huán)氧墊塊所接觸的表面應清潔，無油垢、銹斑和水分等；</p><p>　?。?）環(huán)氧墊塊所接觸的表面均應預先噴涂脫膜劑，以便于墊塊的更換。</p><p>　　2.3 確定固定墊塊和地腳螺栓孔位置</p><p>　　按照機座墊塊和地腳螺栓布置圖劃出墊塊位

40、置和各螺栓孔中心位置。由于要求精度高，而機座尺寸大，難以保證。為此可采用機座樣板直接在底座支承面上劃線，精度高，效率也高。</p><p>　　2.4 底座支承面的加工</p><p>　　固定墊塊按照確定的位置焊裝在底座面板上。底座支承面必須平整，保證與活動墊塊緊密接觸，較好地承受主機的重量和作用力。為此應對底座支承面或固定墊塊上平面進行加工，具體技術要求：</p><

41、;p>　?。?）底座支承面或固定墊塊上平面應平整，用平尺和塞尺檢測，0.05mm塞尺不應插進；</p><p>　?。?）底座支承面或固定墊塊上平面應沿橫向加工成自里向外傾斜的平面，傾斜度為1:100，以便于拆裝；</p><p>　?。?）加工平面粗糙度為Ra25～Ra6.3μm。</p><p>　　采用風砂輪和平板研磨等手工加工，亦可采用專用銑削設備加工

42、。活動墊塊應與主機機座底平面和固定墊塊上平面研配，以保證它們的緊密接觸。</p><p>　　根據(jù)具體要求在活動墊塊、固定墊塊及底座上鉆或鉆、鉸地腳螺栓孔。</p><p>　　3 機座的校中（或找正）</p><p>　　實現(xiàn)機座定位的技術要求，準確確定主機的位置。機座校中工藝是在底座準備就緒和在底座上安裝好臨時支承后進行。即：按照軸系理論中心線調(diào)整好機座在機艙

43、中的位置，保證曲軸中心線在軸系理論中心線上。</p><p>　　機座連同曲軸一起吊運機艙放置在可調(diào)臨時支承上，并在機座首尾和左右兩側(cè)安裝調(diào)位工具。通過調(diào)節(jié)機座下面的可調(diào)支承調(diào)節(jié)機座的高低位置，用首尾、左右水平調(diào)位工具調(diào)節(jié)機座的前后、左右位置。</p><p>　　小型柴油機多采用調(diào)節(jié)螺釘作為調(diào)位工具，大、中型柴油機的重量和尺寸均很大，多采用專用楔形調(diào)位工具，如圖10-5 b）。</

44、p><p>　　3.1 軸系按合理校中安裝</p><p>　　當軸系已經(jīng)按軸系合理校中計算書中各對法蘭上的偏中值安裝后，通過調(diào)節(jié)機座位置使曲軸輸出端法蘭與第一節(jié)中間軸首法蘭的偏中值符合校中計算書中確定的數(shù)值，誤差在允許范圍之內(nèi)，機座位置準確定位。</p><p>　　3.2 軸系按直線校中安裝</p><p><b>　　1）軸系已安

45、裝完畢</b></p><p>　　軸系按直線校中方法安裝后，調(diào)節(jié)機座的位置，使曲軸輸出端法蘭與第一節(jié)中間軸首法蘭的偏中值符合規(guī)定值，從而使機座在機艙中的位置準確定位。</p><p>　　2）軸系未裝，先安裝主機</p><p>　　機座校中時，首先按照機艙布置圖的要求，調(diào)節(jié)機座首、尾端調(diào)位工具，使機座在縱向位置準確定位。然后以軸系理論中心線為基準調(diào)定

46、機座在高低、左右的位置?？刹捎霉鈱W儀器進行校中。</p><p>　?。?）雙投射儀校中法：在機座曲軸首、尾法蘭上分別安裝投射儀，校中時：</p><p>　　第一步，校準投射儀位置，采用逼近法逐步使投射儀投射光束成為曲軸中心線的延長線；</p><p>　　第二步，調(diào)節(jié)可調(diào)支承與左右調(diào)位工具使兩投射儀光束十字線分別與機艙前、后隔艙壁上的基準點重合，即光束與軸系理論

47、中心線重合，也就是曲軸中心線與軸系理論中心線重合。機座位置準確定位。</p><p>　　（2）單投射儀校中法：在曲軸尾端法蘭支架上安裝投射儀。</p><p>　　第一步，校準投射儀位置。調(diào)節(jié)支架位置使投射儀光束在曲軸中心線延長線上；</p><p>　　第二步，在機艙后隔艙壁和尾軸管后方分別設置光靶，以光靶十字線為基準點（在軸系理論中心線上）。調(diào)節(jié)機座可調(diào)支承和

48、左右調(diào)位工具使投射儀光束十字線分別與兩個光靶十字線重合，則曲軸中心線與軸系理論中心線重合，機座位置得以準確定位。</p><p>　　3.3 機座上平面的平面度檢驗</p><p>　　要求：橫向直線度≤0.05mm/m，縱向直線度≤0.03mm/m，機座全平面內(nèi)平面度≤0.10mm。</p><p>　　為了消除機座變形，保證上平面平直，應對機座上平面的平面度進行

49、復驗。在船上常采用拉線法、光學儀器法檢驗。</p><p><b>　　1）拉線法</b></p><p>　　在機座四角安裝4個拉線架，調(diào)節(jié)使之等高，用0.30～0.50mm鋼絲拉兩條縱向平行線并掛重使其張緊。用內(nèi)徑千分尺測量機座上平面選定的各測量點至鋼絲之距離，以檢驗機座上平面左右的平直度。同樣，拉兩條對角線，檢查機座上平面有無翹曲變形，測量值應與臺架測量值接近。

50、</p><p>　　測量時應注意以下幾點：</p><p>　?。?）為減少溫度影響，應在夜間、清晨或陰雨天測量；</p><p>　?。?）測量交叉鋼絲線時，應在兩線互不接觸的情況下進行，以免影響測量精度；</p><p>　?。?）為消除鋼絲下垂影響應對測量值進行修正。鋼絲線下垂及影響。依下式計算鋼絲上第i測量點的下垂量Yi：</

51、p><p>　　Yi＝ρ·Xi（L－Xi）／2T mm</p><p>　　式中：ρ——鋼絲單位長度的質(zhì)量，g／m（直徑0.3mm，ρ＝0.56g／m；0.50mm，ρ＝1.54g／m）；</p><p>　　T——掛重質(zhì)量，Kg。</p><p>　　機座上平面第i個測量點實際變形量Zi可按下式計算，則機座上平面平面度可知。&l

52、t;/p><p>　　Zi＝H－Yi－Wi mm</p><p>　　式中：H——拉線架處鋼絲端點至機座上平面的距離，mm；</p><p>　　Wi——第i測量點鋼絲至上平面的實際距離，mm。</p><p>　　經(jīng)修正后的機座上平面的平面度誤差如不符合要求，可調(diào)節(jié)臨時支承予以調(diào)整。機座上平面應完全平直，或在誤差范圍內(nèi)略有上拱變形，但不

53、允許下塌變形。</p><p><b>　　2）光學儀器法</b></p><p>　　目前，檢查機座上平面的平面度大多采用掃描光學直角儀。它是由準直望遠鏡和平面掃描儀組成。準直望遠鏡1裝于直角儀的可調(diào)三角架2中。直角儀下面的掃描儀3可在平面內(nèi)3600轉(zhuǎn)動。通過五棱鏡4可在準直望遠鏡中觀察到光靶6的十字線與準直望遠鏡中十字線的偏差和讀數(shù)。</p><

54、;p>　　檢驗時，調(diào)節(jié)掃描光學直角儀三角架的調(diào)節(jié)螺釘5，使掃描儀3的軸線與機座上3個等高基準光靶中心十字線對準，即建立一個高精度基準平面。移動光靶至上平面上的各測量點，測量各點與基準平面的偏差，即測得機座上平面的平面度。</p><p>　　★ 其它方法：液體流通器測量。</p><p>　　3.4 測量曲軸臂距差</p><p>　　曲軸臂距差是衡量機座定位

55、安裝質(zhì)量的重要參數(shù)。機座定位后應測量曲軸臂差并應在允許值內(nèi)。</p><p><b>　　4 機座的固定</b></p><p>　　主機機座在船上校中定位后應將機座、活動墊塊、固定墊塊、底座用螺栓牢固的連接在一起。機座牢固的固定以抵抗主機運轉(zhuǎn)時劇烈振動、船舶航行中的猛烈搖擺和防止機座位移。中、小型柴油機和大型柴油機機座固定如圖10-10所示。此種剛性連接方式結(jié)構簡

56、單、安裝方便、工作可靠，但是勞動強度大、效率低。</p><p><b>　　注意問題：</b></p><p>　　★ 活動墊塊尺寸的測定：主機機座校中定位后仍落座在可調(diào)臨時支承上，此時機座底面與固定墊塊之間的距離即是墊塊的實際厚度。采用內(nèi)卡鉗測量固定墊塊四角至機座底面的尺寸即是活動墊塊四角厚度尺寸。亦可用專用測量工具準確測量。</p><p&g

57、t;　　★ 墊片的修磨：要求塞尺0.05mm塞尺插不進（未上緊地腳螺栓前）；沾點25×25mm2多于2～3點；</p><p>　　★ 鉆孔：主機機座上非緊配地腳螺栓孔可用風鉆通過機座上的孔直接在活動墊塊、固定墊塊和底座上鉆孔，鉆孔前，用點焊將活動墊塊位置固定，如預先在固定墊塊和底座上鉆孔則是依照劃線和樣板確定的位置。對緊配螺栓孔可用手鉸刀或機鉸刀鉸孔。</p><p>　　★

58、機座的固緊：用液壓拉伸器固緊，有順序要求。上緊后用小錘敲擊檢查上緊程度，以聲音清脆為合格。</p><p><b>　　5 機座的檢修</b></p><p>　　機座常出現(xiàn)的問題有：機座變形、墊片松動、地腳螺栓松動和變形。</p><p><b>　　5.1 機座變形：</b></p><p>

59、　　原因有——★船體變形，是主要原因；★安裝基礎不良或機座墊塊接觸不良；★機座自身剛度差。</p><p>　　(二)機架、氣缸體和貫穿螺栓的安裝</p><p>　　柴油機經(jīng)臺架校中安裝后，固定件之間的相對位置已準確定位。一般均在機座、機架、氣缸體等結(jié)合面上分別鉆、鉸定位銷孔和安裝定位銷，以便固定件在船上迅速安裝。只要銷、孔對準安裝上，便完成了固定件的組裝。除此種安裝方法外，目前船廠還采

60、用臺架安裝時的定位方法對機架、氣缸體的定位進行復驗，以確保定位的準確性。</p><p><b>　　1 機架的安裝</b></p><p><b>　　1.1 機架的定位</b></p><p>　　機架在機座上縱向定位是利用機座首端或尾端端面上的定位基準塊：機架上對應端面與基準塊緊貼，0.05mm塞尺插不進。<

61、/p><p>　　機架橫向定位采用拉線法。在機架首、尾兩端導板中央分別拉鉛垂鋼絲線。測量機座上平面上的機架左、右兩側(cè)面距鋼絲線的距離，并使之相等，即a＝b，則機架橫向準確定位。</p><p>　　1.2 機架的安裝要求</p><p>　　機架安裝時，要求機架下平面與機座上平面應緊密接觸，用0.05mm塞尺檢查應插不進；局部用0.10mm塞尺檢查插入深度不大于30mm

62、；0.15mm塞尺插不進?？稍诮Y(jié)合面上涂抹密封膠使接觸緊密。機架安裝后其上平面的平面度誤差不大于0.04mm。</p><p><b>　　2 氣缸體的安裝</b></p><p>　　2.1 氣缸體的定位</p><p>　　氣缸體單缸安裝時，利用定位銷和孔使其在機架上平面準確定位。氣缸體連接成整體安裝時，可按以下方法定位：</p&g

63、t;<p>　　利用帶百分表的專用量具在首、尾兩缸氣缸體內(nèi)測量。測量時，將專用量具分別緊貼于導板工作面和側(cè)端面。用百分表測量氣缸體下部填料函孔內(nèi)表面的首（尾）、左（右）部位，記下讀數(shù)。將量具再緊貼于另一導板工作面和另一側(cè)端面，測量填料函孔的尾（首）、右（左）部位，記下讀數(shù)。兩次縱向、橫向測量讀數(shù)分別使之相等，則氣缸體橫向、縱向準確定位。允許偏差不超過0.05mm。</p><p>　　2.2 氣缸體

64、的安裝要求</p><p>　　氣缸體與機架結(jié)合面應緊密貼合，用0.05mm塞尺檢查，局部插入深度不大于30mm；用0.10mm塞尺檢查不應插進。氣缸體之間結(jié)合面亦應緊貼。結(jié)合面處均可采用密封膠使之緊密接觸。</p><p>　　3 貫穿螺栓的安裝</p><p>　　貫穿螺栓將柴油機的機座、機架、氣缸體緊固地連接成一體，構成柴袖機的固定件。</p>

65、<p>　　貫穿螺栓安裝前，將圖10-13中的上部螺母6、上中間環(huán)7和貫穿螺栓1螺紋部分清潔并涂二硫化鉬，再將貫穿螺栓安裝到貫穿螺栓孔中，安裝過程中注意以下問題：</p><p>　　3.1 貫穿螺栓的上緊</p><p>　　用圓棒上緊螺母6至其與上中間環(huán)7接觸為止。測量貫穿螺栓的外露部分長度L，再用液壓拉伸器分兩次上緊。</p><p>　　第一階段

66、上緊，預緊力為35MPa，上緊全部貫穿螺栓，測量各螺栓外露部分長度L1，則螺栓受力后的伸長量ΔL1：</p><p>　　ΔL1＝L1－L mm</p><p>　　RTA38、RTA48的ΔL1為2.4～2.6mm。</p><p>　　第二階段上緊，預緊力為60MPa，上緊全部貫穿螺栓，測量各螺栓外露部分長度L2，則螺栓伸長量ΔL2：</p>

67、<p>　　ΔL2＝L2－L mm</p><p>　　RTA38的ΔL2為4.4mm。</p><p><b>　　3.2 上緊順序</b></p><p>　　為了防止機座、機架和氣缸體因受力不均產(chǎn)生變形，除要求按說明書規(guī)定的預緊力上緊貫穿螺栓外，還要求按照合理的順序上緊貫穿螺栓。一般是成對上緊，并從柴油機中央開始，依次交

68、替向兩端進行。記錄油壓和伸長量等數(shù)值，以備檢查比較。</p><p>　?。ㄈ┕潭嗷ノ恢玫男Ｖ?lt;/p><p>　　固定件：機座、機架、氣缸體、氣缸套和導板等零件。只有在柴油機臺架安裝和柴油機大修時才進行固定件相互位置的校中。</p><p>　　1 相互位置的技術要求</p><p>　　1.1 氣缸中心線與曲軸中心線垂直相交：&l

69、t;/p><p>　　★垂直度誤差不大于0.15mm/m ； ★ 位置度誤差不大于0.5mm</p><p>　　1.2 導板工作面應分別與曲軸中心線、氣缸中心線平行：</p><p>　　平行度誤差不大于0.1mm/m，衡量導板相對于氣缸中心線有無上、下傾斜，否則，會導致橫向失中。</p><p>　　1.3 導板工作面與曲軸中心線平行：同一氣

70、缸同側(cè)兩導板工作面的平面度應不大于0.10mm，側(cè)向?qū)О骞ぷ髅鎽c氣缸中心線平行，平行度應不大于0.15mm／m。衡量導板相對于曲軸中心線有無左右方向的偏斜。</p><p>　　2 校中方法（拉線法）</p><p>　　柴油機固定件相互位置精度可通過拉線法、光學儀器法檢驗。其中拉線法應用較廣，具有簡單、方便、易于實施及具有一定精度的特點。</p><p>　　

71、2.1 拉線：如果曲軸尚未安裝，可拉出5條線； 如果曲軸已經(jīng)安裝，可拉出3條線。</p><p>　　★ 氣缸中心線：以氣缸套上部內(nèi)圓表面和下部填料函孔內(nèi)圓表面為基準拉氣缸中心線。修理時，以氣缸上部未磨損內(nèi)圓表面和距下端50mm～100mm處的內(nèi)圓表面或填料函孔內(nèi)圓表面為基準。拉線時，在氣缸上、下端用專用拉線工具系好鋼絲，用內(nèi)徑千分尺將鋼絲線調(diào)整到氣缸中心位置上。</p><p>　　★曲

72、軸中心線：曲軸未裝于機座上時，以機座首、尾端主軸承中心為基準拉曲軸中心線，一般情況是曲軸已裝于機座，無法拉出曲軸中心線，而是采用專用量具進行檢驗。</p><p>　　★導板輔助線：3條，不是貼在導板上，而是貼在首尾氣缸中心線上。導板輔助線是貼于氣缸中心線拉出的上、中、下三條水平鋼絲線。上、下鋼絲線分別在首、尾氣缸導板上、下端邊緣50mm處拉出，在上、下兩條鋼絲線中間拉出中間輔助線。</p><

73、;p><b>　　2.2 測量與檢驗</b></p><p>　　利用塞尺和專用量具測量鋼絲線之間的距離，依其計算值調(diào)整柴油機固定件相互位置，使其符合技術要求。</p><p>　　1）氣缸中心線與曲軸中心線垂直度與位置度檢驗</p><p>　　柴油機氣缸中心線與曲軸中心線不垂直將會引起活塞運動裝置失中，導致敲缸、拉缸等事故；兩線不相交

74、，位置度誤差過大將直接影響曲軸與連桿的裝配。</p><p>　?。?）未裝曲軸的檢驗：利用專用量具——十字線板檢驗垂直度。</p><p>　　測量時，將水平尺6水平置于主軸承下瓦上，用螺釘5、7將十字線板支承于水平尺上。調(diào)節(jié)螺釘5、7使曲軸中心線剛好貼于定位基準塊4、8的平面上。調(diào)節(jié)測微尺2、3分別剛好與氣缸中心線9接觸，記錄測微尺的讀數(shù)a1、b1。將十字線板翻轉(zhuǎn)1800，重復測量得讀

75、數(shù)a2、b2。則氣缸中心線與曲軸中心線垂直度Δ為：</p><p>　　Δ＝[(a1 －b1 )－(a2－b2)]／2L mm／m</p><p>　　式中：L——測微尺2、3之間的距離，m。</p><p>　　用塞尺測量兩鋼絲線之間距離a，鋼絲直徑為d。兩線的位置度Δ為：</p><p>　　Δ＝a＋d mm</p&g

76、t;<p>　　（2）已裝曲軸的檢驗：將帶有微測尺2的卡環(huán)裝于曲柄銷頸上，盤車使曲軸轉(zhuǎn)至上止點前150（此時曲柄銷頸表面剛好與氣缸中心線接觸）。調(diào)節(jié)測微尺2使與氣缸中心線接觸，記下讀數(shù)b1，和曲軸軸向位置a1。松開氣缸中心線，盤車使曲軸轉(zhuǎn)至下止點前150，并將氣缸中心線復位，重復測量得b2 、a2。氣缸中心線與曲軸中心線垂直度Δ：</p><p>　　Δ＝[(b1－b2)－(a1－a2)]／L

77、mm／m</p><p>　　式中：L——測微尺2在上、下止點時的距離，m。</p><p>　　2）導板工作面與氣缸中心線平行度檢驗</p><p>　　為了保證導板工作面相對于氣缸中心線無前傾和后倒，應檢驗和調(diào)整導板工作面與氣缸中心線的平行度，使之符合技術要求。</p><p>　　測量時，用內(nèi)徑千分尺或?qū)Ｓ昧抗ぞ邷y量上、下導板輔助線至導

78、板工作面的距離a、b。導板工作面與氣缸中心線平行度Δ：</p><p>　　Δ＝（a－b）／L mm／m</p><p>　　式中：L——上、下導板輔助線之間的距離，m。</p><p>　　3）導板工作面與曲軸中心線平行度檢驗</p><p>　　為了保證導板工作面相對曲軸中心線無左右方向的偏斜，應檢驗和調(diào)整導板工作面與曲軸中心線的平行度

79、，使之符合技術要求。</p><p>　　測量中導板輔助線上兩點各至導板工作面的距離c、d，導板工作面與曲軸中心線的平行度Δ：</p><p>　　Δ＝（c－d）／l mm／m</p><p>　　式中：l——中導板輔助線上兩測量點之間的距離，m。</p><p>　　對于雙導板結(jié)構的柴油機，對兩側(cè)導板應分別進行上述檢測。</p&

80、gt;<p>　?。ㄋ模┗钊\動部件的平臺檢驗</p><p>　　活塞運動部件在船上安裝前，應在車間平臺對其相對位置精度進行復驗，以保證與固定件的對中性和縮短船舶建造周期。對于修理中的營運船舶，必要時也應進行這一檢驗。</p><p>　　1 活塞運動部件相對位置的技術要求</p><p>　　十字頭式柴油機活塞、活塞桿、十字頭、滑塊等零部件裝配后

81、，應符合下列要求：</p><p>　?。?）活塞裙外圓與活塞桿外圓的同軸度不大于0.10mm；</p><p>　?。?）活塞桿中心線與十字頭銷中心線垂直，垂直度不大于0.05mm／m；</p><p>　?。?）活塞桿與十字頭之間的連接螺栓裝妥后，其支承面間用0.05mm塞尺檢查不應插進；</p><p>　?。?）滑塊工作面與活塞桿中心

82、線的平行度不大于0.10mm／m：</p><p>　　（5）滑塊兩側(cè)面與活塞桿中心線的平行度不大于0.15mm／m；</p><p>　　（6）連桿與十字頭裝配后，在平板上垂直裝態(tài)測量時，連桿大、小端軸承孔中心線的平行度不大于0.15mm／m。在水平狀態(tài)測量時，平行度（歪扭允差）不大于0.15mm／m。</p><p>　　2 活塞運動部件的平臺檢驗</p

83、><p>　　同軸度、平行度、垂直度</p><p>　　2.1 活塞與活塞桿同軸度檢驗</p><p>　　大型柴油機的活塞頭和活塞分別制造時，應將其組裝成一體，然后再與活塞桿組裝?；钊M件裝配后，應檢驗活塞裙部外圓與活塞桿外圓的同軸度，并調(diào)整使之同軸。檢驗時，隨活塞組件尺寸的不同可在車床或在平臺上進行檢驗，。大型柴油機活塞部件車間平臺檢驗時，將其置放于平臺V形鐵上，

84、以活塞桿外圓為檢驗基準，用百分表測量活塞頭部和裙部外圓的徑向跳動量?；钊D(zhuǎn)動一周百分表數(shù)值變化量不超過0.10mm。</p><p>　　2.2 活塞桿中心線與十字頭銷中心線垂直度檢驗</p><p>　　活塞桿與十字頭銷裝配后，置于平臺V形體上。V形體分別支承在活塞裙部和活塞桿的外圓面，用百分表測量十字頭銷上相距l(xiāng)的兩點讀數(shù)a、a′，則活塞桿與十字頭銷的垂直度Δ為：</p>

85、<p>　　Δ＝（a－a′）／l mm／m</p><p>　　活塞桿中心線與十字頭銷中心線位置度檢驗。</p><p>　　2.3 滑塊工作面與活塞桿中心線平行度檢驗</p><p>　　檢驗時，首先調(diào)整活塞桿中心線、十字頭銷中心線和首、尾正車滑塊工作面M、E與平臺11平行。調(diào)節(jié)千斤頂6和V形托架7、9，使百分表測量A、B和C、D讀數(shù)分別相等。則

86、活塞部件中心線和十字頭銷中心平行于平臺。調(diào)節(jié)支承首、尾滑塊的千斤頂8、10和8′、10′，使首、尾正車滑塊工作面M、E與平臺平行。然后用百分表測量倒車首、尾滑塊工作面N、F上相距l(xiāng)兩點的讀數(shù)a、a′和b、b′。則正、倒車滑塊工作面平行度Δ即為滑塊工作面與活塞桿中心線的平行度Δ，為：</p><p>　　Δ＝（a－a′）／l 或Δ＝（b－b′）／l</p><p>　　2.4 連桿大、小端

87、軸承孔中心線平行度檢驗</p><p>　　連桿桿身與大、小端軸承組裝成一體后，應檢驗垂直平面內(nèi)和水平平面內(nèi)的大、小端軸承孔中心線的平行度，以保證活塞運動裝置的對中性和正常運轉(zhuǎn)。</p><p>　　連桿以大端軸承剖分面為基準立于平臺4上，十字頭銷安置在小端軸承下瓦上。用置于小端平臺上的百分表測量十字頭銷上相距l(xiāng)兩點的讀數(shù)a、b，則大、小端軸承孔中心線在垂直平面內(nèi)的平行度Δ：</p&

88、gt;<p>　　Δ＝（a－b）／l mm／m</p><p>　　連桿水平置于平臺7上的千斤頂3、4、6上。調(diào)節(jié)千斤頂使百分表與沿大端軸承孔全長讀數(shù)不變，則大端軸承孔中心線和連桿桿身軸線平行于平臺。用百分表測量十字頭銷頸上相距l(xiāng)的兩點讀數(shù)a、b。則大、小端軸承孔中心線在水平平面內(nèi)的平行度Δ：</p><p>　　Δ＝（a－b）／l mm／m</p>

89、<p>　?。ㄎ澹┗钊\動部件在船上的校中</p><p>　　(Piston-connecting Rod Correction)</p><p><b>　　1 概述</b></p><p>　　柴油機固定件在船上安裝和活塞運動部件平臺復驗合格后，將活塞運動部件吊運船上與氣缸固定件裝配。安裝時，先從機架道門將連桿和十字頭組件吊

90、入并與曲軸連接，再將活塞部件從上部吊入氣缸中，用海底螺帽或螺栓將這兩部分連成活塞運動部件。</p><p>　　活塞與氣缸不但要有間隙，還要求在整個行程中它們的中心線基本重合，不允許一邊間隙大，一邊間隙小，更不可單面接觸，活塞在氣缸中應該是四面脫空的。</p><p>　　長期運轉(zhuǎn)后，由于活塞、十字頭、連桿等運動部件本身形狀的變化，軸承的磨損，活塞安裝不正確等，使得活塞中心線在氣缸中產(chǎn)生偏

91、移和傾斜。為此要進行校中。</p><p>　　1.1 橫向校中——使活塞運動部件在柴油機橫向，即左右方向與氣缸固定件有準確的相對位置；左右方向上的活塞與氣缸間隙相等、導板與滑塊工作面間隙符合規(guī)定。</p><p>　　左右間隙相等； 導板與滑塊的正向間隙（當滑塊與正車導板貼合時，滑塊與倒車導板間的間隙）符合要求。</p><p>　　1.2 縱向校中（首尾方向）：

92、使活塞運動部件在柴油機縱向（軸向），即首尾方向上活塞與氣缸間隙相等，側(cè)導板與滑塊側(cè)面間隙符合規(guī)定。保證幾個間隙：</p><p><b>　　首尾間隙相等；</b></p><p>　　側(cè)導板與滑塊的側(cè)向間隙符合要求；</p><p>　　軸向間隙（專用名詞，連桿大小端的軸向間隙）。</p><p><b>　

93、　2 技術要求</b></p><p>　　柴油機說明書和船舶柴油機安裝標準中對活塞運動部件校中技術要求均有規(guī)定。我國船舶行業(yè)船用柴油機修理技術標準CB規(guī)定。</p><p>　　1）活塞與氣缸間隙的要求</p><p>　?。?）十字頭式柴油機，在未裝活塞環(huán)的條件下，活塞位于近上、下止點位置時，滑塊工作面與導板工作面應緊密貼合，用0.05mm塞尺檢查

94、插不進的情況下，活塞裙部減磨環(huán)處與氣缸內(nèi)孔單邊最小間隙：</p><p>　　缸徑＜70mm時，應不小于該處總間隙的30％；</p><p>　　缸徑＞70mm時，應不小于該處總間隙的20％。</p><p>　?。?）筒狀活塞式柴油機，在未裝活塞環(huán)的條件下，活塞位于近上、下止點位置時，活塞裙部與氣缸內(nèi)孔單邊最小間隙應不小于該處總間隙的25％?？傞g隙為首、尾或左、右

95、間隙之和。</p><p>　　（3）活塞在氣缸內(nèi)沿柴油機縱向允許平行偏在一邊，但向另一邊撬動時，偏移量應能轉(zhuǎn)移過去。</p><p>　　活塞與氣缸的安裝間隙和極限間隙。</p><p>　　2）十字頭滑塊與導板間隙的要求</p><p>　　十字頭式柴油機的十字頭滑塊與導板應均勻接觸，安裝間隙和極限間隙應符合說明書或規(guī)定。</p&g

96、t;<p>　　3）連桿大、小端的軸向間隙：一般，小端軸向間隙：0.3～0.5mm；大端軸向間隙：（0.01～0.15）d；d——曲柄銷直徑。</p><p><b>　　2 校中方法</b></p><p>　　對活塞運動部件與固定件的相互位置進行校中是為了實現(xiàn)其校中的技術要求。新造柴油機在臺架安裝和在船上安裝、柴油機大修后的安裝中進行校中均是為此目

97、的。營運船舶柴油機在船上吊缸檢修時進行校中測量，則是為了檢查和了解活塞運動部件在氣缸中的狀態(tài)，以便分析和發(fā)現(xiàn)存在的故障。</p><p>　　2.1 活塞與氣缸間隙的測量</p><p>　　柴油機檢修測量時，應自缸中吊出活塞、取下活塞環(huán)，清潔后將不帶環(huán)的活塞組件裝入缸中；新機則直接將不帶環(huán)的活塞組件裝入缸中。</p><p><b>　　1）測量方法&l

98、t;/b></p><p>　　測量時，盤車使活塞分別處于上止點后15～300、下止點前15～300位置，用塞尺測量活塞與氣缸在首、尾、左、右4個部位的間隙值?；钊幱诠ぷ鳡顟B(tài)是為了使滑塊在側(cè)推力作用下緊壓在正車導板上，有利于提高測量精度。</p><p>　　MAN-B＆W L60MC／MCE型柴油機說明書規(guī)定，盤車至上止點前350、下止點后450時沿塊壓在正車導板上，用專用長塞尺

99、分別測量活塞裙部與氣缸在首、尾和左、右方向的間隙。</p><p>　　活塞與氣缸間隙還可采用透光法進行定性檢查。在不帶環(huán)的活塞裝人氣缸后，在活塞下方置一強光源，自活塞頂向下觀察活塞在近上、下止點位置時的漏光情況（一般間隙大于0.20mm光即容易透過）。若活塞周圍有一等寬光環(huán)，表明活塞與氣缸間隙正常，運動部件對中良好；若光環(huán)寬度不等或中斷，表明間隙不正常，對中性差。透光法僅適于營運船舶吊缸檢修，且不適于長裙活塞及

100、中、小型柴油機。</p><p><b>　　2）測量部位</b></p><p>　　活塞與氣缸間隙測量部位隨機型、活塞結(jié)構不同而異。</p><p>　　長裙活塞：一般測量減磨環(huán)和裙下部任一點與氣缸的間隙。</p><p>　　短裙活塞：測量裙部與氣缸間隙或再增測活塞桿與填料函孔之間的間隙a3、b3。</p&g

101、t;<p>　　筒形活塞：測量活塞頭部和裙部與氣缸的間隙。</p><p>　　每次測量活塞與氣缸間隙的部位應保持不變，以便于比較和分析。</p><p>　　2.2 十字頭滑塊與導板間隙的測量：</p><p>　　測量滑塊與導板間隙同樣是要求活塞分別處于上止點后15～300、下止點前15～300位置，正車滑塊壓緊在正車導板時：</p>

102、<p>　　雙導板柴油機：測量倒車滑塊工作面與倒車導板工作面之間的間隙，即左、右方向上工作面間隙；測量倒車滑塊側(cè)面與倒車側(cè)導板之間的間隙，即首、尾方向上的側(cè)面間隙。并使工作面間隙和側(cè)面間隙符合說明書規(guī)定。圖10-22和表10-3分別為MAN-B＆W L60MC／MCE型柴油機測量部位和要求。測量時，要求在活塞分別位于上止點前350、下止點后450時正車工作面間隙（凸輪側(cè)）為零的狀態(tài)下測量倒車工作面間隙及側(cè)面間隙，并符合要求。

103、</p><p>　　單導板柴油機：測量活塞位于上、下止點附近部位時，滑塊倒車工作面與倒車導板的工作面間隙及滑塊側(cè)面與側(cè)導板的側(cè)面間隙，而且需測滑塊與導板的上部和下部。</p><p>　　2.3 連桿大、小端軸承軸向間隙的測量：</p><p><b>　　用塞尺直接測量。</b></p><p>　　注意點：在船上測

104、量時，由于船首高于船尾，活塞在氣缸中后傾，因而可能會出現(xiàn)十字頭軸承尾側(cè)的軸向間隙為零。此時，可用小橇杠把十字頭向前撥動，能順利撥過去，說明沒問題。</p><p>　　3 活塞運動部件失中原因分析及調(diào)整（重點）</p><p>　　失中：柴油機運轉(zhuǎn)中活塞運動部件與固定件之間的相對位置不正確，稱為活塞運動部件的失中。</p><p><b>　　分為：&l

105、t;/b></p><p>　　橫向失中（活塞運動部件與固定件在左右方向發(fā)生不對中的現(xiàn)象）</p><p>　　縱向失中（活塞運動部件與固定件在首尾方向發(fā)生不對中的現(xiàn)象）。</p><p>　　3.1 橫向失中及處理方法</p><p>　　橫向失中二般發(fā)生在十字頭式柴油機上。十字頭式柴油機由于安裝質(zhì)量不佳或運轉(zhuǎn)中異常磨損造成固定件的導

106、板工作面與氣缸中心線不平行或距離不符合設計要求；運動部件的滑塊工作面與活塞運動部件的中心線不平行或距離不符合設計要求；或以上兩種情況同時存在。</p><p>　　活塞運動部件橫向失中舉例。活塞分別位于近上、下止點時，活塞運動部件中心線與氣缸中心線重合或在要求范圍內(nèi)平行的正常情況，即活塞與氣缸在左、右方向的間隙和滑塊與導板的平面間隙符合柴油機說明書或規(guī)定。</p><p>　　導板工作面與

107、氣缸中心線間的距離過大或過小、滑塊工作面與活塞運動部件中心線間的距離過大或小造成在上、下止點附近時活塞在氣缸中偏左或偏右的極端情況。此時，活塞與氣缸左、右兩側(cè)間隙相差懸殊，甚至一側(cè)為零。應調(diào)節(jié)導板與機架或滑塊與十字頭之間的墊片厚度使距離符合要求，或采用導板、滑塊工作面重澆白合金等措施。例如，單側(cè)導板結(jié)構的柴油機可調(diào)節(jié)E、G、A墊片；雙側(cè)導板結(jié)構的柴油機可調(diào)節(jié)正、倒車導板3、10與機架1之間的墊片E、F。</p><p

108、>　　活塞運動部件在氣缸中發(fā)生傾斜，在上、下止點附近時活塞在氣缸中分別偏向一側(cè)。這種情況從所測量的活塞與氣缸間隙分布明顯地反映出來。其原因是導板工作面與氣缸中心線或滑塊工作與活塞運動部件中心線不平行所致。采用分段調(diào)節(jié)墊片或刮研白合金的方法消除導板或滑塊的傾斜以緩解故障，到港后進廠徹底修理。</p><p>　　各類柴油機均會發(fā)生活塞運動部件與氣缸固定件的縱向失中，以筒狀活塞式柴油機為例分析各種縱向失中情況。

109、</p><p>　　正常情況。測量活塞在近上、下止點位置時的活塞與氣缸首、尾間隙值相等或接近，表明活塞運動部件縱向?qū)χ辛己谩?lt;/p><p>　　活塞與氣缸的首、尾間隙不等，但上、下止點位置時同側(cè)間隙相等或接近，表明活塞在氣缸中偏靠一側(cè)，即活塞運動部件中心線與氣缸中心線平行。造成這種情況的原因主要是連桿大端兩側(cè)軸向間隙不等或船舶縱傾所致。調(diào)節(jié)大端軸向間隙可消除此種失中。</p>

110、;<p>　　通過測量間隙可以分析判斷活塞在近上止點時在缸中傾斜，而在近下止點時活塞在缸中位置居中，這是由于曲柄銷頸不均勻磨損產(chǎn)生單面錐度所致。消除曲柄銷頸幾何形狀誤差可使活塞在缸中有正確的相對位置。</p><p>　　通過對測量數(shù)據(jù)的分析可以判斷活塞位于近上、下止點位置時括塞在氣缸中發(fā)生向同一側(cè)傾斜的現(xiàn)象。兩圖中的失中現(xiàn)象雖然相同，但產(chǎn)生的原因不同。d）為連桿大端軸承上瓦曲柄銷頸縱向不均勻磨損出

111、現(xiàn)錐度。分別采用刮瓦和修軸措施消除失中現(xiàn)象。</p><p>　　測量值顯示出活塞位于近上、下止點時活塞在缸中向不同方向傾斜。這是由于曲軸的曲柄銷中心線與主軸頸中心線不平行造成的。機械加工消除曲軸的位置誤差可提高活塞運動部件的對中性。</p><p>　　為了便于分析，上述各種失中現(xiàn)象是簡單的，原因是單一的。船上柴油機運轉(zhuǎn)中的失中問題則是復雜的，原因是多方面的、綜合性的。輪機員在船上遇到失