機械課程設(shè)計--帶-單級斜齒圓柱齒輪減速器

1、<p><b>　　機械設(shè)計課程設(shè)計</b></p><p><b>　　計算說明書</b></p><p>　　設(shè)計題目 帶-單級斜齒圓柱齒輪減速器 </p><p><b>　　信息與工程系</b></p><p><b>　　班</b>

2、;</p><p><b>　　設(shè)計者 </b></p><p><b>　　指導(dǎo)老師 </b></p><p>　　2012年 12 月 21 日</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　一、傳動方案擬定…………….………

3、……………………….3</p><p>　　二、電動機的選擇……………………………………….…….4</p><p>　　三、計算總傳動比及分配各級的傳動比……………….…….5</p><p>　　四、運動參數(shù)及動力參數(shù)計算………………………….……5</p><p>　　五、傳動零件的設(shè)計計算………………………………….….6</p

4、><p>　　六、軸的設(shè)計計算………………………………………….....13</p><p>　　七、滾動軸承的選擇及校核計算………………………….…26</p><p>　　八、鍵聯(lián)接的選擇及計算………..……………………………30</p><p>　　九、聯(lián)軸器的選擇………………………………………….....31</p><

5、;p>　　十、減速器附件的選擇………………………………….….32</p><p>　　十一、潤滑與密封…………………………………………....34</p><p><b>　　計算過程及計算說明</b></p><p><b>　　一、傳動方案擬定</b></p><p>　　設(shè)計題目：設(shè)計

6、一用于帶式運輸機上的一級斜齒圓柱齒輪減速器。</p><p>　　工作條件：兩班制（16小時/天），連續(xù)單向傳動，載荷較平穩(wěn)，室內(nèi)工作，有粉塵，環(huán)境最高溫度35℃；</p><p><b>　　使用折舊期：8年；</b></p><p>　　動力來源：電力，三相交流，電壓380/220V；</p><p>　　運輸帶速度

7、允許誤差：±5%</p><p>　　制造條件及生產(chǎn)批量：一般機械廠制造，小批量生產(chǎn)；</p><p>　　原始數(shù)據(jù)：運輸帶工作拉力 F=1700N；帶速V=1.4m/s；滾筒直徑D=230mm。</p><p><b>　　一：傳動方案擬定</b></p><p>　　1）、外傳動為v帶傳動 </p&

8、gt;<p>　　2）、減速器為一級圓柱斜齒輪減速器</p><p>　　3）、方案簡圖如下： 4）、該工作機有輕微振動，由于V帶具有緩沖吸振能力，采用V帶傳動能減小帶來的影響，并且該工作機屬于小功率、載荷變化不大，可采用V帶這種簡單的結(jié)構(gòu)，并且價格便宜，標(biāo)準(zhǔn)程度高，大幅度降低了成本。</p><p><b>　　二、電動機選擇</b>

9、;</p><p>　　1、電動機類型的選擇： </p><p>　　Y系列三相異步電動機，電壓380V</p><p>　　2、電動機功率選擇：</p><p>　?。?）電動機工作所需的有效功率為</p><p><b>　　KW</b></p><p>　?。?）傳動

10、裝置的總功率：</p><p>　　V帶傳動的效率ηD=0.96</p><p>　　齒輪傳動效率ηC=0.97</p><p>　　聯(lián)軸器效率ηL=0.99</p><p>　　卷筒效率ηJ=0.96</p><p>　　軸承效率ηZ=0.99</p><p>　　ηa=ηD×η3Z

11、×ηC×ηL×ηJ</p><p>　　=0.96×0.993×0.97×0.99×0.96</p><p><b>　　=0.86</b></p><p>　?。?）電機所需的工作功率：</p><p>　　Pd===2.77KW</p>

12、<p>　　(4) 確定電動機轉(zhuǎn)速</p><p>　　卷筒的轉(zhuǎn)速 n=60×1000v/(πD)</p><p>　　=60×1000×1.4/3.14×230</p><p>　　=116.3r/min</p><p>　　額定功率相同的電動機有幾種不同轉(zhuǎn)速，常用有3000、1500、

13、1000、750r/min。電動機轉(zhuǎn)速低，輸出轉(zhuǎn)矩大，但重量、尺寸大，價格較高；反之，則輸出轉(zhuǎn)矩小，且傳動裝置的傳動比大，結(jié)構(gòu)較大。本課程設(shè)計中推薦選用1500或1000r/min兩種轉(zhuǎn)速。</p><p><b>　　n’=’×’×n</b></p><p>　　式中： n’——電動機可選轉(zhuǎn)速范圍；</p><p>　　’

14、 ’ ——帶轉(zhuǎn)動和單級圓柱齒輪減速器的傳動比合理范圍。普通V帶傳動，</p><p>　　=2~3; =3~6 （為避免大帶輪直徑太大， 不宜取大）；單級圓柱齒輪減速器，</p><p>　　n’=2×5×n=1163r/min </p><p>　　根據(jù)Po選取電動機的額定功率Pw，使Pm=(1~1.3)Po=2.77~3.601KW&l

15、t;/p><p>　　查手冊得Pw =3KW</p><p>　　選電動機的型號：Y100L2-4</p><p>　　則 n滿=1430r/min</p><p>　　三、確定傳動裝置總傳動比和各級傳動比的分配</p><p><b>　　1. 確定總傳動比</b></p><p

16、>　　=/n=1430/116.3=12.3</p><p>　　式中： ——電動機滿載轉(zhuǎn)速（按滿載轉(zhuǎn)速計算誤差較?。?，r/min；</p><p>　　2. 各級傳動比分配</p><p><b>　　=×</b></p><p>　　式中：、 分別為帶傳動和減速器傳動比。合理分配 ,使之在合適范圍內(nèi)。

17、</p><p>　　=3.07 =4</p><p>　　四、運動參數(shù)及動力參數(shù)計算</p><p><b>　　1、計算各軸轉(zhuǎn)速</b></p><p>　　=n滿=1430（r/min）</p><p>　　=/i1=1430/3.075=465.04(r/min)</p>

18、<p>　　= /i2=465.04/4=116.3(r/min)</p><p>　　計算各軸的功率（KW）</p><p><b>　　=Pd=3KW</b></p><p>　　=×ηD=3×0.96=2.88KW</p><p>　　=××ηC=2.88

19、15;0.99×0.98=2.79KW</p><p>　　計算各軸扭矩（N·mm）</p><p>　　=9.55×PI/ =20035 </p><p>　　=××ηD=59143</p><p>　　=×××ηC=229476</p><

20、p>　　五、傳動零件的設(shè)計計算</p><p>　　1、帶輪傳動的設(shè)計計算</p><p>　　(1)根據(jù)設(shè)計要求選擇普通V帶截型</p><p>　　由表查得：kA=1.2</p><p>　　Pca=KAP=1.2×3=3.6KW</p><p>　　=1430r/min</p>&l

21、t;p>　　由圖查得：選用A型V帶</p><p>　　(2)確定帶輪基準(zhǔn)直徑，并驗算帶速</p><p>　　由表8-6和表8-8取主動輪基準(zhǔn)直徑為d1=90mm</p><p>　　從動輪基準(zhǔn)直徑 </p><p>　　d2= id1=3.07590=276.75mm</p>&

22、lt;p>　　取dd2=280mm</p><p>　　帶速V：V=πd1n1/60×1000</p><p>　　=π×90×1430/60×1000</p><p><b>　　=6m/s</b></p><p>　　在5~25m/s范圍內(nèi)，帶速合適。</p>

23、<p>　　（3）確定帶長和中心矩</p><p><b>　　初步選取中心距：</b></p><p><b>　　由</b></p><p>　　0.7(90+280)≤a0≤2×(90+280)</p><p>　　初取a0=600mm，</p><

24、p>　　符合：231≤a0≤740</p><p>　　由 L0=2a0+π(d1+d2)/2+(d2-d1) 2/4a0得：</p><p>　　L0=2×600+π(90+280)/2+(280-90)2/4×600</p><p><b>　　=1796mm</b></p><p>　　由

25、書表8-2確定基準(zhǔn)長度Ld=1800mm</p><p><b>　　計算實際中心距</b></p><p>　　a≈a0+( Ld-L0) /2=600+（1800-1796）/2</p><p><b>　　=602mm </b></p><p>　　取a=602mm Ld=1800mm&l

26、t;/p><p>　　(4) 驗算小帶輪包角</p><p>　　α1=1800-( d2-d1) /a×57.30</p><p>　　=1800-（280-90）/602×57.30</p><p>　　=161.90>900（適用）</p><p><b>　　（5）確定帶的根數(shù)&

27、lt;/b></p><p>　　由=1430r/min d1=90mm </p><p>　　=/(1-)=2.04</p><p><b>　　查表得</b></p><p>　　P0=1.07kw </p><p>　　△P0=0.17kw</p><p>

28、;　　查表8-5得Kα=0.95 查表8-2得KL=1.01</p><p>　　由Z=Pc/[p]= Pc/(P0+△P1)KαKL得：</p><p>　　=3.6/(1.07+0.17) ×0.95×1.01</p><p>　　=3.02 取Z=4</p><p>　　(6) 計算張緊力F0</p&

29、gt;<p>　　由表8-3查得q=0.10kg/m，則：</p><p>　　F0=500Pc（2.5- k a）/ k a ZV+qV2</p><p>　　=500×3.6×（2.5-0.95）/(0.95×4×6)</p><p>　　+0.10×62N=125.97N</p>&

30、lt;p>　　則作用在軸承的壓軸力FQ：</p><p>　　2、齒輪傳動的設(shè)計計算</p><p>　?。?）選擇齒輪材料及精度等級</p><p>　　參考表10-1初選材料。小齒輪選用40Cr,調(diào)質(zhì);齒面硬度為280HBW大齒輪選用45鋼，調(diào)質(zhì)，齒面硬度240HBW；初選螺旋角</p><p>　　運輸機為一般工作機器，速度不高，

31、故選用8級精度。</p><p>　　初選小齒輪的齒數(shù)為，大齒輪的齒數(shù)為</p><p><b>　　式10-21 </b></p><p>　　確定公式中的各計算數(shù)值</p><p><b>　　試選：</b></p><p>　　由圖10-30 得區(qū)域系數(shù)</p

32、><p>　　由圖10-26 得斷面重合度</p><p>　　由表10-6 得彈性影響系數(shù) </p><p>　　由圖10-21d得接觸疲勞強度極限σHlim1 =600MPa </p><p>　　σHlim2=550Mpa</p><p><b>　　計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</b></p&

33、gt;<p><b>　　由圖10-19得 </b></p><p>　　取失效概率為1% 安全系數(shù)S=1.1 由式（10-12）得</p><p>　　根據(jù)齒輪為軟齒面和齒輪在兩軸承間為非對稱布置</p><p>　　由表10-7取φd=1</p><p><b>　　轉(zhuǎn)矩T1</b>

34、;</p><p>　　T1=95.5×10 5P/ n 1=95.5×10 5×3/465.04</p><p><b>　　=59143N·m</b></p><p><b>　　2）計算</b></p><p>　　試算小齒輪分度圓直徑</p>

35、;<p><b>　　計算圓周速度：</b></p><p><b>　　計算齒寬b及模數(shù)</b></p><p><b>　　計算縱向重合度</b></p><p><b>　　2) 載荷系數(shù)k</b></p><p>　　由原動機為電動機

36、，工作機為帶式輸送機，載荷平穩(wěn)，齒輪在兩軸承間不對稱布置。試選K=1.2</p><p>　　由表10-2 得使用系數(shù) 根據(jù)v=1.16m/s 8級精度 由圖10-8查得動載系數(shù)</p><p>　　由表10-4查得（接)齒向載荷分布系數(shù)</p><p>　　由圖10-13查得（彎)齒向載荷分布系數(shù)</p><p>　　由表10-3查得

37、齒間載荷分布系數(shù)</p><p><b>　　故：載荷系數(shù)：</b></p><p>　　按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，</p><p><b>　　計算模數(shù):</b></p><p>　　按齒根彎曲強度設(shè)計：</p><p><b>　　由式 &l

38、t;/b></p><p><b>　　確定計算參數(shù)</b></p><p><b>　　計算載荷系數(shù)：</b></p><p>　　根據(jù)縱向重合度，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)</p><p><b>　　計算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p>

39、;　　由表10-5查得齒形系數(shù)</p><p>　　由表10-5查得應(yīng)力校正系數(shù)</p><p>　　由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限;大齒輪的彎曲強度極限</p><p>　　由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)</p><p>　　計算輪齒彎曲強度:取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4</p><p>　　計算大、

40、小齒輪的并加以比較。</p><p><b>　　大齒輪的數(shù)值大</b></p><p><b>　　設(shè)計計算：</b></p><p>　　對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)，取=2.0已可滿足彎曲強度。但為了同時滿足接觸疲勞強度，需按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑來計算應(yīng)有

41、的齒數(shù)。于是由</p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　則：</b></p><p><b>　　中心距：</b></p><p>　　圓整后取a=129mm</p><p>　　按圓整后的中心距修正螺旋角</p>

42、<p>　　因值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。</p><p>　　計算大、小齒輪的分度圓直徑</p><p><b>　　計算齒寬系數(shù) </b></p><p><b>　　圓整后</b></p><p><b>　　六、軸的設(shè)計計算</b></p&

43、gt;<p><b>　　輸入軸的設(shè)計計算</b></p><p>　　1.選擇軸的材料確定許用應(yīng)力</p><p>　　由于設(shè)計的是單級減速器的輸入軸，旋轉(zhuǎn)方向假設(shè)左旋，屬于一般軸的設(shè)計問題，查表15-1得，選用45鋼 調(diào)質(zhì)處理 硬度217~255HBS 取250 HBS，取用彎曲應(yīng)力[σ-1]=60Mpa，彎曲疲勞極限，扭轉(zhuǎn)疲勞極限155MPa，許

44、用靜應(yīng)力</p><p>　　[]=260MPa,抗拉強度極限，屈服強度極限</p><p>　　2.初步確定軸上的最小直徑 </p><p><b>　　查表15-3得，取</b></p><p><b>　　由試15-2得</b></p><p>　　主動軸，==21.

45、4mm</p><p>　　考慮有鍵槽，將直徑增大5%，則=，取=24mm</p><p><b>　　3、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　?。?）軸上零件的定位，固定和裝配</p><p>　　單級減速器中可將齒輪安排在箱體中央，相對兩軸承對稱分布，主動軸采用齒輪軸.</p><p>　

46、?。?）確定軸各段直徑和長度</p><p>　　初選用7206C型角接觸球軸承，其內(nèi)徑為30mm,寬度為16mm。要安裝擋油盤所以取d1=30mm   L1=26mm。由于該處是齒輪軸處,齒輪的長度為L=65mm，d=52mm，為了防止應(yīng)力集中所以d2= d3 =36mm L2=L3=15mm，安裝軸承和擋油盤所以取d4=30mm L4=26mm d5=26mm L5=50mm。由前面

47、計算得d6=24mm。參考《機械設(shè)計手冊》表1-29得 ，取L6=50mm。</p><p>　　(3)按彎矩復(fù)合強度計算</p><p>　　1)主動軸的強度校核</p><p>　　圓周力Ft=2T1/d1=2×59143/50=2274.73N</p><p>　　徑向力Fr= Fttanα/cosβ</p>&

48、lt;p>　　=2274.73×tan200/</p><p><b>　　=853.28N </b></p><p>　　軸向力Fa=Fttanβ=2274.73×=580N</p><p>　　2)計算軸承支反力圖1(2) 1(4)</p><p><b>　　水平面</b

49、></p><p><b>　　=-501.26N</b></p><p><b>　　=1780.78N</b></p><p>　　垂直面 347.7N </p><p>　　同理得：=441.9N</p><p>　　齒輪上的彎矩Ma=Fa×d/2=

50、15080N.mm</p><p>　　繪制水平面彎矩圖（如圖3）和垂直面彎矩圖（如圖5）</p><p>　　小齒輪中間斷面左側(cè)水平彎矩為</p><p>　　Mach=RAH×73.5=130887.3N·mm</p><p>　　右軸頸中間斷面處水平彎矩為</p><p>　　Mbdh=FQ&

51、#215;100=995.21×100=99521N·mm</p><p>　　小齒輪中間斷面處的垂直彎矩為</p><p>　　Macv=RAV×63.5=441.9×63.5=28060 N·mm</p><p>　　Mcbv=Rbv×63.5=347.7×63.5=22078N·m

52、m</p><p>　　(2) 按下式合成彎矩圖（如圖6）</p><p>　　M=( MH 2+ MV 2) 1/2</p><p>　　小齒輪中間斷面左側(cè)彎矩為 Mac= 133861 N·mm</p><p>　　小齒輪中間斷面右側(cè)彎矩為</p><p>　　Mcb=132736N·mm

53、 Mbd=99521N·mm</p><p>　　(3)畫出軸的轉(zhuǎn)矩T圖 7</p><p>　　T=59143N·mm</p><p>　　帶輪與軸的周向定位采用平鍵連接，查《機械設(shè)計》表6-1得，同時為了保證帶輪與軸的配合有較好的對中心，故選擇帶輪與軸配合為</p><p>　　確定軸上的圓角和倒角為</p>

54、;<p>　　從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩圖中可以看出截面B和截面C是軸的危險截面</p><p>　　按彎扭合成應(yīng)力校核軸上最大的彎矩和扭矩的截面的強度。</p><p>　　根據(jù)《機械設(shè)計》式15-5以及圖（5）（6）（7）中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)應(yīng)力，取</p><p>　　由圖1（1）可知，在小齒輪中間斷面右側(cè)和右側(cè)軸弱中間斷面處

55、的最大當(dāng)量彎矩分別為</p><p>　　MC=(Mcd2+(T1 2)) 1/2=[(99521) 2 + (0.6×59143)2]1/2=105658MPa</p><p>　　MB=(Mabh2+(T12)) 1/2=[(132736) 2 + (0.6×59143)2]1/2=137397MPa</p><p>　　(5)校核軸的強度

56、取B和C兩截面作為危險截面B截面處的強度條件：</p><p>　　σ=MB/W=MB/0.1d3=137397MPa /0.1×523</p><p>　　=9.77<[σ-1]</p><p>　　C截面處的強度條件：</p><p>　　σ=MC/W=MC/0.1d3=105658/0.1×303=39MPa&

57、lt;[σ-1]</p><p>　　結(jié)論：按彎扭合成強度校核小齒輪軸的強度足夠安全</p><p><b>　　從動軸的設(shè)計計算</b></p><p>　　1選擇軸的材料，確定許用應(yīng)力</p><p>　　由于設(shè)計的是單級減速器的輸出軸，屬于一般軸的設(shè)計問題，選用45號調(diào)質(zhì)鋼，查《機械設(shè)計》表15-1得 ：硬度217

58、~255HBS， [σ-1]=60Mpa</p><p><b>　　2、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　　2.初步確定軸上的最小直徑 </p><p>　　查《機械設(shè)計》表15-3得，取</p><p><b>　　由試15-2得</b></p><p>　　從動

59、軸，==33.16mm</p><p>　　輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑DⅠ-Ⅱ，為了使所造的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時選取聯(lián)軸器型號。</p><p>　　聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩Tca=KATⅡ，查《機械設(shè)計》表14-1，考慮到轉(zhuǎn)矩變得很小，故去KA=1.5，則Tca=KATⅡ=1.5×229476N·mm=344.214N·m，查《機械設(shè)

60、計手冊》表8-5得，取LT7型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公轉(zhuǎn)距為500N·m，半聯(lián)軸器的孔徑dI=40mm，半聯(lián)軸器的長度L為84mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，L1=84mm</p><p><b>　　3.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　?。?）擬定軸上零件的裝配方案</p><p>　　這個設(shè)計的裝配方案選用《機械設(shè)計》中圖1

61、5-22a所示的裝配方案</p><p>　　（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度</p><p>　　1）為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制造出一軸肩，故?、?Ⅲ段的直徑dⅡ-Ⅲ=44mm，左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑D=40mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為L1=84mm，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上面而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段的長度應(yīng)比L1略短一些

62、，現(xiàn)取LⅠ-Ⅱ=82mm。</p><p>　　2）初步選擇滾動軸承，因軸承同時承受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據(jù)dⅡ-Ⅲ=44mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度等級的單列圓錐滾子軸承30310，其尺寸為，故dⅢ-Ⅳ=dⅦ-Ⅷ=50，而Ⅶ-Ⅷ=29.25。</p><p>　　右端滾動軸承采用軸肩進行軸向定位，由《機械設(shè)計手冊》表6-7

63、查得30310型軸承的定位軸肩高度h=5，dⅥ-Ⅶ=60，</p><p>　　3）取安裝齒輪處的軸段Ⅳ-Ⅴ的直徑dⅣ-Ⅴ=55mm，齒輪的左端與右軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為52mm，為了使套筒端面可靠的壓緊齒輪，此軸段因略短于輪轂的寬度，故取LⅣ-Ⅴ=50，齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩的高度故取，則軸環(huán)處的直徑dⅤ-Ⅵ=63.軸環(huán)寬度，故取LⅤ-Ⅵ=7</p><p>　

64、　4）軸承端蓋為20（由減速器及軸承端蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面的距離L=25，故取LⅡ-Ⅲ=45</p><p>　　5）取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離，在確定滾動軸承位置時，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取，已知滾動軸承寬度</p><p>　　則LⅢ-Ⅳ=T+s+a+（52-50）=29.25+6+12+2=49.25mm，<

65、;/p><p>　　LⅥ-Ⅶ=a+s-LⅤ-Ⅵ=12+6-7=11</p><p>　　至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度</p><p>　?。?）軸上零件的周向定位</p><p>　　齒輪，半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按dⅣ-Ⅴ有《機械設(shè)計》表6-1查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為32，同時為了保證齒輪與軸配合有良好的對中

66、性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為，同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵為，半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合采用來保證的，此處選擇軸的直徑尺寸公差為。</p><p>　?。?）確定軸上圓角和倒角尺寸</p><p>　　參考《機械設(shè)計》表15-2取軸端倒角為</p><p><b>　　4.求軸上的載荷</b></p&

67、gt;<p>　　首先根據(jù)計算畫出軸的計算簡圖。如下圖所示：</p><p>　　5.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強度</p><p>　　進行校核時，通常只校核軸上的最大彎矩和扭矩的截面強度，根據(jù)《機械設(shè)計》式15-5及上面數(shù)據(jù)，?。?0.6，</p><p><b>　　軸的計算應(yīng)力。</b></p><p>

68、;<b>　　=<[]</b></p><p>　　結(jié)論：按彎扭合成強度校核大齒輪軸的強度足夠安全</p><p>　　七、滾動軸承的選擇及校核計算</p><p><b>　　1.主動軸的軸承</b></p><p>　?。?）由前面設(shè)計得初選軸承為7206AC型 角接觸球軸承</p&

69、gt;<p>　　查《機械設(shè)計手冊》表6-6得，基本額定動載荷 ，基本額定靜載荷 </p><p><b>　　由前面的計算得</b></p><p><b>　　=1912.5N</b></p><p><b>　　=362.1</b></p><p>　　（

70、2）.求兩軸承的計算軸向力和</p><p>　　對于7206C型軸承按《機械設(shè)計》表13-7，軸承的派生軸向力，其中e為表13-5中的判斷系數(shù)，其值由的大小來確定，但現(xiàn)在軸承的軸向力Fa未知，故先取，D=62mm</p><p><b>　　計算得：</b></p><p>　　按《機械設(shè)計》式13-11得</p><p&

71、gt;　　（3）.求軸承的當(dāng)量動載荷P1和P2</p><p>　　由書本表13-5分別進行查表得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為</p><p><b>　　對軸承1 </b></p><p><b>　　對軸承2 </b></p><p>　　因軸承運轉(zhuǎn)中有中等沖擊，按書本表13-6

72、查得，取fp=1.5，則</p><p>　?。?）.驗算軸承壽命</p><p>　　因為P1>P2，所以按軸承1的受力大小驗算</p><p>　　=27415.3h>2年</p><p>　　故所選的軸承滿足壽命要求。</p><p><b>　　2.從動軸的軸承</b><

73、/p><p>　?。?） 由前面設(shè)計得初選軸承為30310型圓錐滾子軸承</p><p>　　查《機械設(shè)計手冊》表6-7得基本額定動載荷，基本額定靜載荷，Y=1.7，Yo=1，</p><p><b>　　由前面計算得徑向力</b></p><p><b>　　=1537.2N</b></p>

74、;<p><b>　　=1302.97</b></p><p>　　（2）求兩軸承的軸向力和</p><p>　　對于30310型軸承按表13-7得，</p><p>　　（3）求軸承的當(dāng)量動載荷P1和P2</p><p>　　由書本表13-5查得</p><p><b>

75、　　軸承1 </b></p><p><b>　　軸承2 </b></p><p>　　由書本表13-6得，取載荷系數(shù)</p><p>　?。?）驗算軸承的壽命</p><p>　　因為P1>P2所以按軸承1的受力大小驗算</p><p>　　故所選的軸承滿足壽命要

76、求</p><p>　　八、鍵聯(lián)接的選擇及校核計算</p><p>　　1．主動軸外伸端軸上鍵 </p><p>　　選取鍵的材料為45號鋼，靜連接。 [σp]=100MPa，圓頭平鍵</p><p>　　σp=2T/dkl=2×62490/(24×3.5×20)=74.4MPa<[σp]</p&g

77、t;<p><b>　　故符合要求</b></p><p>　　2.從動軸上的連接鍵</p><p>　　(1) 從動軸上齒輪的連接鍵</p><p>　　選取鍵的材料為45號鋼，靜連接。 [σp]=120MPa，圓頭平鍵</p><p>　　σp=2T/dkl=2×229476/(5×

78、16×55)=104.3<[σp]</p><p><b>　　故符合要求</b></p><p>　?。?）從動軸上的半聯(lián)軸器連接鍵</p><p>　　選取鍵的材料為45號鋼，靜連接。 [σp]=120MPa，圓頭平鍵</p><p>　　σp=2T/dkl=2×229476/(40

79、5;9×58)=24.99<[σp]</p><p><b>　　故符合要求</b></p><p>　　十、減速器附件的選擇</p><p><b>　　1.減速器箱體設(shè)計</b></p><p><b>　　中心距</b></p><p&

80、gt;　　機座壁厚：δ=0.025a＋1=0.025×129＋1=4.175 </p><p><b>　　取δ=8mm</b></p><p>　　機蓋壁厚：δ1=8mm</p><p>　　機座凸緣厚度：b=1.5δ=12mm</p><p>　　機蓋凸緣厚度：b1=1.5δ1=12mm</p&

81、gt;<p>　　機座底凸緣厚度：b2=2.5δ=20mm</p><p>　　地腳螺釘直徑：df=0.036a＋12=16.644mm≈17mm</p><p><b>　　地腳螺釘數(shù)目：</b></p><p>　　軸承旁連接螺栓直徑：d1=0.75 df =12mm</p><p>　　機蓋與機座連接

82、螺栓直徑：d2=（0.5～0.6）df=10mm</p><p>　　軸承端蓋螺釘直徑：d3=（0.4～0.5）df=8mm</p><p>　　窺視孔蓋螺釘直徑：d4=（0.3～0.4）df=6mm</p><p>　　定位銷直徑： d=（0.7～0.8）d2=8mm</p><p>　　軸承旁凸臺半徑：R1=C2=20mm</p&g

83、t;<p>　　外機壁至軸承座端面距離：l1 =50mm</p><p>　　大齒輪頂圓于內(nèi)機壁距離：Δ1＞1.2δ=9.6mm</p><p>　　齒輪端面與內(nèi)機壁距離：Δ2＞δ=8mm</p><p>　　機蓋、機座肋厚：m1≈0.85δ1=6.8mm=7mm；m≈0.85δ=7mm</p><p>　　軸承端蓋外徑：D1=

84、D?。?～5.5）d3=62＋42=104mm</p><p>　　D2=D大＋（5～5.5）d3=110＋42=152mm</p><p>　　軸承端蓋凸緣厚度：t=（1～1.2）d3=9mm</p><p>　　軸承旁邊連接螺栓距離：s≈D2 盡量靠近，不干涉Md1和Md3為準(zhǔn)</p><p><b>　　2.其他技術(shù)說明&l

85、t;/b></p><p>　　窺視孔蓋板 A=90mm， A1=120mm</p><p>　　通氣器 由于在室內(nèi)使用，選通氣器（一次過濾），采用M20×1.5</p><p>　　油面指示器   選用游標(biāo)尺M16</p><p>　　油塞螺釘   選用M16×1.5<

86、/p><p>　　啟蓋螺釘   選用M10</p><p>　　定位銷     選用Φ8</p><p>　　吊環(huán)    箱體上采用起吊鉤結(jié)構(gòu)，箱蓋上采用起吊耳環(huán)結(jié)構(gòu)</p><p>　　十一、減速器的潤滑和密封</p><p>&l

87、t;b>　　1、齒輪的潤滑</b></p><p>　　V齒=1.389m/s＜12m/s，采用浸油潤滑，浸油高度h約為1/6大齒輪分度圓半徑，取為45mm。侵入油內(nèi)的零件頂部到箱體內(nèi)底面的距離H=40mm。</p><p>　　2、  滾動軸承的潤滑</p><p>　　采用潤滑脂潤滑。結(jié)構(gòu)上增設(shè)檔油盤</p><p

88、>　　3、  潤滑油的選擇</p><p>　　查表得，齒輪選用全損耗系統(tǒng)用潤滑油較為便利，考慮到該裝置用于小型設(shè)備，選用L-AN32潤滑油。軸承選用ZL- 1號通用鋰基潤滑脂。</p><p><b>　　4、  密封方法</b></p><p>　?。?）箱體與箱蓋凸緣接合面的密封</p><p