液壓課程設(shè)計(jì)--臥式鉆孔組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p>　　1 題目 ………………………………………………………………………………… 3</p><p>　　2 技術(shù)參數(shù)和設(shè)計(jì)要求 ……………………………………………………………… 3</p><p>　　3 工況分析 ………………………………………………………………

2、…………… 3</p><p>　　4 擬定液壓系統(tǒng)原理圖 ……………………………………………………………… 4</p><p>　　4.1 確定供油方式 …………………………………………………………………… 4</p><p>　　4.2 調(diào)速方式的選擇 ………………………………………………………………… 5</p><

3、p>　　4.3 速度換接方式的選擇 …………………………………………………………… 5</p><p>　　5 液壓系統(tǒng)的計(jì)算和選擇液壓元件…………………………………………………… 5</p><p>　　5.1 液壓缸主要尺寸的確定………………………………………………………5</p><p>　　5.1.1 工作壓力P的確定…………………………

4、……………………………… 5</p><p>　　5.1.2 計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D和活塞桿直徑d …………………………………… 5</p><p>　　5.1.3 計(jì)算在各工作階段液壓缸所需的流量 ………………………… 6</p><p>　　5.2 確定液壓泵的流量、壓力和選擇泵的規(guī)格 ………………………………… 6</p>

5、<p>　　5.2.1 泵的工作壓力的確定 ……………………………………………… 6</p><p>　　5.2.2 泵的流量確定 …………………………………………………… 7</p><p>　　5.2.3 選擇液壓泵的規(guī)格 ……………………………………………… 7</p><p>　　5.2.4 與液壓泵匹配的電動(dòng)機(jī)的選定 ……

6、……………………………… 7</p><p>　　5.3 液壓閥的選擇 ……………………………………………………………… 8</p><p>　　5.4 確定管道尺寸 ……………………………………………………………… 9</p><p>　　5.5 液壓油箱容積的確定 ………………………………………………………… 9</p><p>

7、;　　6 液壓系統(tǒng)的驗(yàn)算…………………………………………………………………… 9 </p><p>　　6.1 壓力損失的驗(yàn)算 ……………………………………………………………… 9</p><p>　　6.1.1 工作進(jìn)給時(shí)進(jìn)油路壓力損失 …………………………………………… 9</p><p>　　6.1.2 工作進(jìn)給時(shí)回油路的壓力損失 ………

8、………………………………… 10</p><p>　　6.1.3 變量泵出口處的壓力Pp ………………………………………………… 10</p><p>　　6.1.4 快進(jìn)時(shí)的壓力損失 ……………………………………………………… 10</p><p>　　6.2 系統(tǒng)溫升的驗(yàn)算 …………………………………………………………… 11</

9、p><p>　　7 液壓缸的設(shè)計(jì) ……………………………………………………………………… 11</p><p>　　7.1 液壓缸工作壓力的確定 ……………………………………………………… 11</p><p>　　7.2 液壓缸的內(nèi)徑D和活塞桿d前面已經(jīng)計(jì)算 ………………………………… 12</p><p>　　7.3 液壓缸的壁厚

10、和外徑的計(jì)算 ………………………………………………… 12</p><p>　　7.4 缸蓋厚度的確定 ……………………………………………………………… 12</p><p>　　8 參考文獻(xiàn) …………………………………………………………………………… 13</p><p>　　1. 設(shè)計(jì)題目：臥式鉆孔組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)</p><

11、p>　　2.技術(shù)參數(shù)和設(shè)計(jì)要求</p><p>　　設(shè)計(jì)一臺(tái)臥式鉆孔組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)，要求完成如下工作循環(huán)：快進(jìn) →工進(jìn) → 快退 → 停止。機(jī)床的切削力為2 ×104N，工作部件的重量為7.8×103 N，快進(jìn)與快退速度均為6 m/min，工進(jìn)速度為0.05 m/min，快進(jìn)行程為100 mm，工進(jìn)行程為50 mm，加速、減速時(shí)間要求不大于0.2 s，采用平導(dǎo)軌，靜摩擦系數(shù)為0.2，

12、動(dòng)摩擦系數(shù)為0.1。設(shè)計(jì)該組合機(jī)床的液壓傳動(dòng)系統(tǒng)。</p><p><b>　　3.工況分析</b></p><p>　　根據(jù)已知條件，繪制運(yùn)動(dòng)部件的速度循環(huán)圖，如圖</p><p><b>　　速度循環(huán)圖</b></p><p>　　然后計(jì)算各階段的外負(fù)載并繪制負(fù)載圖，如圖</p>

13、<p>　　液壓缸所受外負(fù)載F包括三種類(lèi)型，即</p><p>　　F = Fw+ Ff + Fm</p><p>　　式中：Fw — 工作負(fù)載；</p><p>　　Fm — 運(yùn)動(dòng)部件速度變化時(shí)的慣性負(fù)載；</p><p>　　Ff — 導(dǎo)軌摩擦阻力負(fù)載，啟動(dòng)時(shí)為靜摩擦阻力，啟動(dòng)后為動(dòng)摩擦阻力，對(duì)于平導(dǎo)軌</p>&

14、lt;p><b>　　Ff可由下式求得：</b></p><p>　　Ff = f (G - Ffn )</p><p>　　G — 運(yùn)動(dòng)部件重力；Fn — 垂直于導(dǎo)軌的工作負(fù)載；f — 導(dǎo)軌摩擦系數(shù)</p><p><b>　　于是可得：</b></p><p>　　Ffs = 0.2

15、15;7.8×103 =1560N</p><p>　　Ffd = 0.1×7.8×103=780N</p><p>　　上式中，F(xiàn)fs為靜摩擦阻力，F(xiàn)fd為動(dòng)摩擦阻力。</p><p>　　Fm = GΔv/(g.Δt)</p><p>　　式中：g — 重力加速度；Δt — 加速或減速時(shí)間；Δv —Δt時(shí)間內(nèi)

16、的進(jìn)度變化量</p><p><b>　　在本例中</b></p><p>　　Fm = 7.8 ×103×6/(9.8×0.2×60) = 398N</p><p>　　根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，列出各工作階段所受外負(fù)載</p><p>　　4.擬定液壓系統(tǒng)原理圖</p>

17、<p>　　4.1 確定供油方式</p><p>　　考慮到該機(jī)床在工作進(jìn)給時(shí)負(fù)載較大，速度較低，而在快進(jìn)、快退時(shí)負(fù)載較小，速度較高，從節(jié)省能量，減少發(fā)熱考慮，泵源系統(tǒng)宜選用雙泵供油或變量泵供油，現(xiàn)采用帶壓力反饋的限壓式變量葉片泵。</p><p>　　4.2 調(diào)速方式的選擇</p><p>　　在中小型專(zhuān)業(yè)機(jī)床的液壓系統(tǒng)中，進(jìn)給速度的控制一般采用節(jié)流

18、閥或調(diào)速閥。根據(jù)鉆孔類(lèi)專(zhuān)用機(jī)床工作時(shí)對(duì)低速性能和速度負(fù)載特性都有一定要求的特點(diǎn)，決定采用限壓式變量泵和調(diào)速閥組成的容積節(jié)流調(diào)速。這種調(diào)速回路具有效率高、發(fā)熱小和速度剛性好的特點(diǎn)，并且調(diào)速閥裝在回油路上，具有承受負(fù)切削力的能力。</p><p>　　4.3 速度換接方式的選擇</p><p>　　本系統(tǒng)采用電磁閥的快慢速換接回路，它的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、調(diào)節(jié)行程比較方便、閥的安裝也較簡(jiǎn)單，但速

19、度換接的平穩(wěn)性較差。若要提高系統(tǒng)的換接平穩(wěn)性，則可改用行程閥切換的速度換接回路。</p><p>　　5.液壓系統(tǒng)的計(jì)算和選擇液壓元件</p><p>　　5.1 液壓缸主要尺寸的確定</p><p>　　5.1.1 工作壓力P的確定</p><p>　　工作壓力P可根據(jù)負(fù)載大小及機(jī)器的類(lèi)型來(lái)初步確定，現(xiàn)參閱指導(dǎo)書(shū)表2-1取液壓缸的工作壓

20、力為3-5Mpa，本系統(tǒng)取液壓缸的工作壓力為5Mpa.</p><p>　　5.1.2 計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D和活塞桿直徑d</p><p>　　由負(fù)載圖知最大負(fù)載F為20780N，按指導(dǎo)書(shū)表2-2執(zhí)行元件背壓的估算值：可取P2為0.5MPa，ηcm為0.95，考慮到快進(jìn)、快退速度相等，取d/D為0.7。將上述數(shù)據(jù)代入公式可得</p><p>　　D ={（4×

21、;20780)/[3.14×50×100000×0.95(1-5(1-0.72)/50)]}1/2</p><p>　　=0.077 (m) 圓整為標(biāo)準(zhǔn)值80mm.</p><p>　　根據(jù)指導(dǎo)書(shū)表2-4液壓缸內(nèi)徑尺寸系列（GB2348-80），將液壓缸內(nèi)徑圓整為標(biāo)準(zhǔn)系列直徑D=80mm，活塞桿直徑d，按d/D=0.7及指導(dǎo)書(shū)表2-5活塞桿直徑尺寸系列（GB2

22、348-80）活塞桿直徑系列取d=56mm。</p><p>　　按最低工進(jìn)速度驗(yàn)算液壓缸的最小穩(wěn)定速度，可得：</p><p>　　A≥Qmin / Vmin =0.05×1000/5=10(cm2)</p><p>　　式中：Qmin是由產(chǎn)品樣本查得GE系列調(diào)速閥AQF3-E10B的最小穩(wěn)定流量為0.05L/min。</p><p&

23、gt;　　A=π×(D2-d2)/4 =π×(82-5.62)/4 = 25(cm2)</p><p>　　可見(jiàn)上述不等式能滿足，液壓缸能達(dá)到所需低速。</p><p>　　5.1.3 計(jì)算在各工作階段液壓缸所需的流量</p><p>　　Q(快進(jìn)) = πd2V(快進(jìn))/4 =π(0.0056)2×6/4 = 14.8(L/min)

24、</p><p>　　Q(工進(jìn)) = πD2V(工進(jìn))/4 =π(0.08)2×0.05/4 = 2.5(L/min)</p><p>　　Q(快退) = π(D2-d2)V(快退)/4 =π(0.082-0.0562)×6/4</p><p>　　= 15.4(L/min)</p><p>　　5.2 確定液壓泵的流量

25、、壓力和選擇泵的規(guī)格</p><p>　　5.2.1 泵的工作壓力的確定</p><p>　　考慮到正常工作中進(jìn)油管路有一定的壓力損失，所以泵的工作壓力為</p><p>　　Pp = P1 +ΣΔp</p><p>　　式中：Pp — 液壓泵最大工作壓力；</p><p>　　P1 — 執(zhí)行元件最大工作壓力；<

26、;/p><p>　　ΣΔp — 進(jìn)油管路中的壓力損失，初算是簡(jiǎn)單系統(tǒng)可取0.2~0.5MPa，復(fù)雜系統(tǒng)可取0.5~1.5MPa。本題中取0.5MPa。</p><p>　　因此Pp = P1 +ΣΔp = 5+0.5 = 5.5(MPa)</p><p>　　上述計(jì)算所得的Pp是系統(tǒng)的靜態(tài)壓力，考慮到系統(tǒng)在各種工況的過(guò)渡階段出現(xiàn)的動(dòng)態(tài)壓力往往超過(guò)靜態(tài)壓力。另外考慮到一

27、定的壓力貯備量，并確保泵的壽命，因此選泵的額定壓力Pa應(yīng)滿足Pa≥(1.25~1.6)Pp。中低壓系統(tǒng)取小值，高壓系統(tǒng)取大值。在本題中Pa = 1.3Pp，Pp =5.5MPa。</p><p>　　5.2.2 泵的流量確定</p><p>　　液壓泵的最大流量應(yīng)為</p><p>　　Qp ≥ KL(ΣQ)max</p><p>　　式中

28、：Q — 液壓泵的最大流量；</p><p>　　(ΣQ)max — 各執(zhí)行元件所需流量之和的最大值。如果這時(shí)溢流閥正進(jìn)行工作，尚須加1溢流閥的最小流量2~3 L/min；</p><p>　　KL — 系統(tǒng)泄露系數(shù)，一般取1.1~1.3，現(xiàn)取KL = 1.2。</p><p>　　因此Qp = KL(ΣQ)max = 1.2×15.4= 18.48(L/

29、min) </p><p>　　5.2.3 選擇液壓泵的規(guī)格</p><p>　　根據(jù)以上算得的Pp和Qp，查閱有關(guān)手冊(cè)，現(xiàn)選用YBX—25限壓式變量葉片泵，該泵的基本參數(shù)為：每轉(zhuǎn)排量q = 16mL/r，泵的額定壓力P0 = 6.3MPa，電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速n0 = 1450r/min，容積效率ηv = 0.85，總效率η= 0.72。</p><p>　　5.2.4

30、 與液壓泵匹配的電動(dòng)機(jī)的選定</p><p>　　首先分別算出快進(jìn)與工進(jìn)兩種不同工況時(shí)的功率，取兩者較大值作為選擇電動(dòng)機(jī)規(guī)格的依據(jù)。由于在慢進(jìn)時(shí)泵輸出的流量減小，泵的效率急劇降低，一般當(dāng)流量在0.2~1L/min范圍內(nèi)時(shí)，可取η= 0.03~0.14。同時(shí)還應(yīng)注意到，為了使所選擇的電動(dòng)機(jī)在經(jīng)過(guò)泵的流量特性曲線最大功率點(diǎn)時(shí)不致停轉(zhuǎn)，需進(jìn)行驗(yàn)算，即</p><p>　　Pb = Qp/η≤Pd

31、</p><p>　　式中：Pd — 所選電動(dòng)機(jī)額定功率；</p><p>　　Pb — 限壓式變量泵的限定壓力；</p><p>　　Qp — 壓力為Pb時(shí)，泵的輸出流量。</p><p>　　首先計(jì)算快進(jìn)時(shí)的功率，快進(jìn)時(shí)的外負(fù)載為780N，進(jìn)油路的壓力損失定為0.3MPa，由公式可得：</p><p>　　Pb =

32、 [780/(π0.00562/4) ×10-6+0.3] = 0.62MPa</p><p>　　快進(jìn)時(shí)所需電機(jī)功率為：</p><p>　　P = PbQp/η= 0.62×14.8/(60×0.72) = 0.212(kW)</p><p><b>　　工進(jìn)時(shí)：</b></p><p>

33、;　　Pb=[20780/(π0.082/4) ×10-6+0.3] = 4.44(MPa)</p><p>　　工進(jìn)時(shí)所需電機(jī)功率為：</p><p>　　P = PbQp/η= 4.44×2.5/(60×0.72) = 0.257(kW)</p><p>　　查閱電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品樣本，選用Y90S—4型電動(dòng)機(jī)，其額定功率為1.1kW，額定

34、轉(zhuǎn)速為1400r/min。</p><p>　　根據(jù)產(chǎn)品樣本可查得YBX—25的流量壓力特性曲線。再由已知的快進(jìn)時(shí)流量為23.08L/min，工進(jìn)時(shí)的流量為3.93L/min，壓力為4.5MPa，作出泵的實(shí)際工作時(shí)的流量壓力特性曲線，如圖3-1所示，查得該曲線拐點(diǎn)處的流量為30L/min，壓力為3MPa，該工作點(diǎn)對(duì)應(yīng)的功率為</p><p>　　P = 3×30/（60×

35、;0.7）= 2.14（kW）</p><p>　　所選電動(dòng)機(jī)功率滿足要求，拐點(diǎn)處能正常工作。.</p><p>　　圖3-1 YBX—25液壓泵特性曲線</p><p>　　1—額定壓力下的特性曲線；2—實(shí)際工作時(shí)的特性曲線</p><p>　　5.3 液壓閥的選擇</p><p>　　該液壓系統(tǒng)可采用力士樂(lè)系列

36、閥或GE系列閥。本題均選用GE系列閥。根據(jù)所擬定的液壓系統(tǒng)圖，按通過(guò)各元件的最大流量來(lái)選擇液壓元件的規(guī)格。選定的液壓元件如下表：</p><p>　　5.4 確定管道尺寸</p><p>　　油管內(nèi)徑尺寸一般可參照選用的液壓元件接口尺寸而定，也可按管路允許流速進(jìn)行計(jì)算。本系統(tǒng)油路流量為差動(dòng)時(shí)流量Q = 30L/min，壓油路的允許流速取V = 4m/s，則內(nèi)徑d = 4.6(Q / V)

37、1/2 = 4.6(30 / 4)1/2 = 12.60(mm)</p><p>　　若系統(tǒng)主油路流量按快退時(shí)取Q = 15.4L/min，則可算得油路內(nèi)徑d = 9.0mm。</p><p>　　綜合諸因素，現(xiàn)取油管的內(nèi)徑d為10mm。吸油管同樣可按上式計(jì)算，現(xiàn)參照YBX—25變量泵吸油口連接尺寸，出吸油管內(nèi)徑d為25mm。</p><p>　　5.5 液壓油箱

38、容積的確定</p><p>　　本題為中壓液壓系統(tǒng)，液壓油箱有效容量按泵的流量的5~7倍來(lái)確定，現(xiàn)選用容量為160L的油箱。</p><p><b>　　6 液壓系統(tǒng)的驗(yàn)算</b></p><p>　　已知該液壓系統(tǒng)的進(jìn)、回油管的內(nèi)徑均為15mm，各段管道的長(zhǎng)度分別為：AB = 0.3m，AC = 1.7m，AD = 1.7m，DE = 2m。

39、選用L—HL32液壓油，考慮到油的最低溫度為15℃，查得15℃時(shí)該液壓油的運(yùn)動(dòng)粘度為</p><p>　　υ= 150cst = 1.5cm2/s</p><p>　　油的密度 ρ= 920kg/m3 </p><p><b>　　6.壓力損失的驗(yàn)算</b></p><p>　　6.1.1 工作進(jìn)給時(shí)進(jìn)油路壓力損失

40、</p><p>　　運(yùn)動(dòng)部件工作進(jìn)給時(shí)的速度為0.05m/min，進(jìn)給時(shí)的最大流量為2.5L/min，則液壓油在管內(nèi)流速v1為：</p><p>　　v1=Q/(πd2/4)=4×2.5×1000/(3.14×12)</p><p>　　=3184(cm/min)=53.1(cm/s)</p><p>　　管道

41、流動(dòng)雷諾數(shù)Re1為</p><p>　　Re1 = v1d/υ=53.1×1.5/1.5 = 53.1 < 2300</p><p>　　可見(jiàn)油液在管道中流態(tài)為層流，其沿程阻力系數(shù)λ1=75，Re1=0.68.</p><p>　　進(jìn)油管道的沿程壓力損失Δp1-1為</p><p>　　Δp1-1=λ(l/d）/(ρv2/2)

42、</p><p>　　=0.68×(1.7+0.3)/(0.015×920×0.5312/2)</p><p><b>　　=1.05MPa</b></p><p>　　查得換向閥34EF3P—E10B的壓力損失Δp1-2= 0.5MPa。</p><p>　　忽略油液通過(guò)管接頭、油路板等處

43、的局部壓力損失，則進(jìn)油路的總壓力損失</p><p>　　Δp1=Δp1-1+Δp1-2 = 1.05 + 0.5 = 1.55 (MPa)</p><p>　　6.1.2 工作進(jìn)給時(shí)回油路的壓力損失</p><p>　　由于選用單活塞桿液壓缸，且液壓缸有桿腔的工作面積是無(wú)桿腔的工作面積的二分之一，則回油管道的流量為進(jìn)油管道的二分之一，則</p>&

44、lt;p>　　v2 = v1/2 = 53.1/2 = 26.55(cm/s)</p><p>　　Re2 = v2d/υ= 26.55×1.5/1.5 = 26.55 < 2300</p><p>　　λ2 = 75/Re2 = 75/26.55 = 2.83</p><p>　　回油管道的沿程壓力損失Δp2-1為</p>&l

45、t;p>　　Δp2-1=λ2(l/d) /( ρv2/2)</p><p>　　=2.83(1.7+0.3)/(0.01×920×0.2652/2) =1.75Mpa</p><p>　　查產(chǎn)品樣本知換向閥24EF3M—E10B的壓力損失為Δp2-2=0.025MPa，調(diào)速閥QF3—E10B的壓力損失Δp2-3=0.5MPa。</p><p&g

46、t;　　回油路總壓力損失Δp2為</p><p>　　Δp2=Δp2-1+Δp2-2 +Δp2-3 </p><p>　　=1.75+0.025+0.5</p><p>　　= 2.275(MPa)</p><p>　　6.1.3 變量泵出口處的壓力Pp</p><p>　　Pp = (F/ηcm+A2Δp2)/A1

47、+Δp1</p><p>　　=(20780/0.95+40.05×0.6×100)/0.007854+1.55</p><p>　　=2.65(MPa)</p><p>　　6.1.4 快進(jìn)時(shí)的壓力損失</p><p>　　快進(jìn)時(shí)液壓缸為差動(dòng)連接，流量為液壓泵出口流量的兩倍，取40L/min。管路的沿程壓力損失<

48、/p><p><b>　　Δp1-1為：</b></p><p>　　v1=Q/(πd2/4)=4×40×1000/(3.14×12×60)=590(cm/s)</p><p>　　Re1 = v1d/υ = 590×1.5/1.5 = 590</p><p>　　λ1 =

49、75/Re1 = 75/590= 0.159</p><p>　　Δp1-1=λ1(l/d) /( ρv1/2)=0.159×(1.7/0.01)/(900×5.92/2)</p><p>　　=0.36(MPa)</p><p>　　同樣可求沿程壓力損失Δp1-2和Δp1-3為：</p><p>　　Δp1-2=0.02

50、4MPa、Δp1-3=0.13MPa</p><p>　　查產(chǎn)品樣本知，流經(jīng)各閥的局部壓力損失為：</p><p>　　換向閥Δp2-1 = 0.15MPa</p><p>　　調(diào)速閥Δp2-2 = 0.15MPa</p><p>　　故差動(dòng)連接時(shí)，泵的出口壓力Pp為：</p><p>　　Pp = 2Δp1-1+Δp

51、1-2+Δp1-3+Δp2-1+Δp2-2+F/(A2ηcm) = 1.70(MPa)</p><p>　　快退時(shí)壓力損失驗(yàn)算從略，上述驗(yàn)算表明，無(wú)需修改原設(shè)計(jì)。</p><p>　　6.2 系統(tǒng)溫升的驗(yàn)算</p><p>　　在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)階段所占的時(shí)間最長(zhǎng)，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，主要考慮工進(jìn)時(shí)的發(fā)熱量。一般情況下，工進(jìn)速度大時(shí)發(fā)熱量較大，計(jì)算如下：</p

52、><p>　　v=0.05m/min：</p><p>　　流量Q=v(πd2/4)= π×0.12×0.05/4=0.393(L/min)</p><p>　　此時(shí)泵的效率為0.1，泵的出口壓力為2.65Mpa</p><p><b>　　則有：</b></p><p>　　P(

53、輸入) = 2.65×0.393/(60×0.1) = 0.174(kW)</p><p>　　P(輸入)= Fv = 20780×10/60×102×103 = 0.0346(kW)</p><p><b>　　此時(shí)的壓力損失為：</b></p><p>　　ΔP = P(輸入) - P(輸入

54、) = 0.174Kw-0.0346KW=0.139KW</p><p>　　假定系統(tǒng)的散熱狀況一般，取K=10×10-3 =kW/(cm2℃)，油箱的散熱面積A為1.92cm2，則系統(tǒng)的溫升為：</p><p>　　ΔT =ΔP/KA = 0.139/(10×10-3 ×1.92) = 7.24(℃)</p><p>　　驗(yàn)算表明系統(tǒng)

55、的溫升在許可范圍內(nèi)。</p><p><b>　　7.液壓缸的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　7.1 液壓缸工作壓力的確定</p><p><b>　　選擇5MP</b></p><p>　　液壓缸工作壓力主要根據(jù)液壓設(shè)備類(lèi)型確定，對(duì)不同用途的液壓設(shè)備，由于工作條件不同，通常采用的壓力也不同。&

56、lt;/p><p>　　7.2 液壓缸的內(nèi)徑D和活塞桿d前面已經(jīng)計(jì)算</p><p>　　D = 80mm ; d =56mm</p><p>　　7.3 液壓缸的壁厚和外徑的計(jì)算</p><p>　　液壓缸的壁厚由液壓缸的強(qiáng)度條件來(lái)計(jì)算</p><p>　　液壓缸的壁厚一般是指缸筒結(jié)構(gòu)中最薄處的厚度，從材料力學(xué)

57、可知，承受內(nèi)壓力的圓筒，其內(nèi)應(yīng)力分布規(guī)律因壁厚的不同而各異，一般計(jì)算時(shí)可分為薄壁圓筒，起重運(yùn)輸機(jī)械和工程機(jī)械的液壓缸一般用無(wú)縫鋼管材料，大多屬于薄壁圓筒結(jié)構(gòu)，其壁厚按薄壁圓筒公式計(jì)算</p><p><b>　　ζ≥PD/2[δ]</b></p><p>　　公式中：ζ為液壓缸壁厚（m）</p><p>　　D為液壓缸內(nèi)徑（m）</p&g

58、t;<p>　　P試驗(yàn)壓力，一般取最大工作壓力的（1.25-1.5倍）（Mpa）</p><p>　　[δ]缸筒材料的許用應(yīng)力：鍛鋼110-120，鑄鋼100-110，無(wú)縫鋼管100-110</p><p>　　高強(qiáng)度鑄鐵60，灰鑄鐵25， 單位（Mpa）</p><p>　　ζ≥PD/2[δ]=8×0.80/（2×110）<

59、/p><p><b>　　故取ζ=5mm</b></p><p>　　液壓缸壁厚算出后，即可求出缸體的外徑D1為</p><p>　　D1≥D+2ζ=80+2×5=90mm 取D1=90</p><p>　　7.4 缸蓋厚度的確定</p><p>　　一般液壓缸多為平底缸蓋，其有效厚

60、度t按強(qiáng)度要求可用下面兩個(gè)公式進(jìn)行近似計(jì)算</p><p>　　無(wú)孔時(shí)：t≥0.433D（P／【ζ】）</p><p>　　有孔時(shí)：t≥0.433D{PD／【ζ】（D－d）}</p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　t----------缸蓋有效厚度</p><p>　　D

61、---------缸蓋止口內(nèi)直徑</p><p>　　d----------缸蓋孔的直徑</p><p><b>　　8.參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　左健民. 液壓與氣動(dòng)傳動(dòng). 北京, 機(jī)械工業(yè)出版社, 2005</p><p>　　宋錦春, 蘇東海, 張志偉. 液壓與氣動(dòng)傳動(dòng). 北京, 科學(xué)出版社, 2006