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1、<p><b> 課程設(shè)計(jì)</b></p><p> 題目:立臥三面鏜床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)</p><p> 系 部: </p><p><b> 專 業(yè): </b></p><p> 班 級(jí): </p><p> 姓
2、 名: </p><p> 學(xué) 號(hào): </p><p><b> 指導(dǎo) 老師: </b></p><p><b> 完成 日期: </b></p><p> 機(jī)械工程系課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</p><p> 11/12學(xué)年 上學(xué)期
3、 2011年12月18日</p><p> 教研室主任(簽名) 系(部)主任(簽名) 2011 年 12 月 </p><p> 新疆工業(yè)高等??茖W(xué)校機(jī)械工程系課程設(shè)計(jì)成績(jī)表</p><p><b> 目 錄</b></p><p> 一、緒論--------------
4、-------------------------------------------------------5</p><p> 二、鏜床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)---------------------------------------------------------5</p><p> ?。ㄒ唬┟鞔_對(duì)鏜床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求----------------------------------
5、-----------5</p><p> ?。ǘ┮簤焊椎呢?fù)載分析-------------------------------------------------------5</p><p> 1.夾緊油缸負(fù)載分析------------------------------------------------------6</p><p> 2.立頭油缸負(fù)
6、載分析------------------------------------------------------6</p><p> 3.左頭油缸負(fù)載分析------------------------------------------------------7</p><p> 4.右頭油缸負(fù)載分析-----------------------------------------
7、-------------7</p><p> 5.定位油缸負(fù)載分析------------------------------------------------------8</p><p> 6.負(fù)載圖和速度圖的繪制--------------------------------------------------8</p><p> ?。ㄈ┮簤焊字饕獏?/p>
8、數(shù)的確定---------------------------------------------------10</p><p> 1.立頭油缸的主要參數(shù)----------------------------------------------------10</p><p> 2.左頭油缸的主要參數(shù)-----------------------------------------
9、-----------11</p><p> 3.右頭油缸的主要參數(shù)----------------------------------------------------13</p><p> 4.定位油缸的主要參數(shù)----------------------------------------------------14</p><p> 5.夾緊油缸的主
10、要參數(shù)----------------------------------------------------15</p><p> ?。ㄋ模┮簤合到y(tǒng)圖的擬訂-------------------------------------------------------15</p><p> 1.液壓回路的選擇----------------------------------------
11、----------------16</p><p> 2.立臥三面鏜床液壓系統(tǒng)原理圖--------------------------------------------16</p><p> 3.電磁鐵動(dòng)作順序表------------------------------------------------------17</p><p> ?。ㄎ澹┮簤涸?/p>
12、件的選擇---------------------------------------------------------18</p><p> 1.確定液壓泵的型號(hào)及電動(dòng)機(jī)功率 -----------------------------------------18</p><p> 2.選擇閥類元件及輔助元件--------------------------------------
13、----------18</p><p> 3.其他輔助元件及液壓油液------------------------------------------------19</p><p> ?。┮簤合到y(tǒng)的性能驗(yàn)算-----------------------------------------------------20</p><p> 1.油液溫升驗(yàn)算-
14、---------------------------------------------------------20</p><p> 2.驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失------------------------------------------------------20</p><p> 參考文獻(xiàn)---------------------------------------------
15、---------------------- 20</p><p> 立臥三面鏜床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)</p><p><b> 緒論</b></p><p> 為了滿足機(jī)床對(duì)液壓系統(tǒng)的工作要求,液壓系統(tǒng)中采用雙泵供油、多缸動(dòng)作互不干擾回路,綜合考慮選用液壓元件、管件、標(biāo)準(zhǔn)緊固件,及電動(dòng)機(jī)、油箱等。同時(shí)在設(shè)計(jì)液壓站時(shí)考慮到結(jié)構(gòu)上的合理布置,以便于
16、安裝與維護(hù)。繪制液壓站裝配圖時(shí),應(yīng)用CAD軟件進(jìn)行操作。</p><p> 鏜床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì),被加工零件是缸體,機(jī)床循環(huán)時(shí)間為5分鐘,機(jī)床要完成的動(dòng)作為:裝入工件,按啟動(dòng)按鈕,油泵工作,定位夾緊后,右頭鏜桿快進(jìn),工進(jìn),同時(shí)立頭和左頭快進(jìn),工進(jìn)、快退到原位,右頭工進(jìn)后,慢退20,快退300,夾緊松開,同時(shí)定位缸復(fù)位,卸工件,一個(gè)循環(huán)完成。各頭能單獨(dú)調(diào)整,先定位,后夾緊,工件不夾緊時(shí)不能工作。本設(shè)計(jì)中共有六個(gè)油缸,
17、分別為兩個(gè)夾緊油缸,立頭油缸、左頭油缸、右頭油缸、定位油缸各一個(gè)。</p><p> 在鏜床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí),首先要明確鏜床對(duì)液壓系統(tǒng)要求,對(duì)液壓系統(tǒng)的工作進(jìn)行分析,擬定液壓系統(tǒng)原理圖,并計(jì)算和合理選擇液壓元件,其目的是為了選擇液壓泵、控制閥、液壓輔件等。</p><p> 立臥三面鏜床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)</p><p> (一)明確對(duì)鏜床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求及工作環(huán)境&
18、lt;/p><p> 鏜床液壓系統(tǒng)的動(dòng)作和性能要求主要有:運(yùn)動(dòng)方式、行程、速度范圍、負(fù)載條件、運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性、精度、工作循環(huán)和動(dòng)作周期、同步等等。對(duì)于工作環(huán)境而言,有環(huán)境溫度、濕度、塵埃、防火要求及安裝空間的大小等。所設(shè)計(jì)鏜床液壓系統(tǒng)不僅能滿足“定位—夾緊—快進(jìn)—工進(jìn)—快退—停止”工作循環(huán)要求,還要有較高的可靠性、良好的空間布置。為了實(shí)現(xiàn)上述工作循環(huán),并保證零件一定的加工長(zhǎng)度,采用行程開關(guān)及電磁換向閥實(shí)現(xiàn)順序動(dòng)作。擬采
19、用液壓缸作為執(zhí)行元件。</p><p> 二)液壓缸的負(fù)載分析</p><p> 取靜摩擦系數(shù)為fs=0.2 動(dòng)摩擦系數(shù)為fd=0.1 取移動(dòng)件重G=4900N 液壓缸的機(jī)械效率取ηm=0.9</p><p> 1.夾緊油缸負(fù)載分析</p><p> ?、?工作負(fù)載FL: FL= 3700N</p><
20、;p> ⑵靜摩擦阻力FS: FS= fs*FN = 0.2×4900N=980N</p><p> ?、莿?dòng)摩擦阻力Fd: Fd= fd*FN = 0.1×4900N=490N</p><p> ?、?慣性負(fù)載Fa △v取0.045m/s △t取0.5s</p><p> Fa=ma=﹙G/g﹚
21、15;﹙△v/△t﹚=﹙4900/9.8﹚×﹙0.045/0.5﹚N=45N</p><p> 2.立頭油缸負(fù)載分析</p><p> 取滑臺(tái)的重量為1000N</p><p> ?、?工作負(fù)載FL: FL= 13000N</p><p> ?、?靜摩擦阻力FS: FS= fs﹙G+ Fn﹚=0.2×
22、;﹙4900+1000﹚N=1180N</p><p> ?、莿?dòng)摩擦阻力Fd: Fd= fd﹙G+ Fn﹚= 0.1×﹙4900+1000﹚=590N</p><p> ?、?慣性負(fù)載Fa △v取0.045m/s △t取0.5s</p><p> Fa= ma=﹙G/g﹚×﹙△v/△t﹚=﹙4900/9.8﹚
23、15;﹙0.045/0.5﹚N=45N</p><p> 立頭油缸在各工作階段的負(fù)載表如表1 </p><p> 表1 立頭油缸在各工作階段的負(fù)載值</p><p> 3.左頭油缸負(fù)載分析</p><p> ?、?工作負(fù)載FL: FL= 18000N</p><p> ?、旗o摩擦阻力FS:
24、 FS= fs*FN = 0.2×4900N=980N</p><p> ?、莿?dòng)摩擦阻力Fd: Fd= fd*FN = 0.1×4900N=490N</p><p> ⑷ 慣性負(fù)載Fa △v取0.055m/s △t取0.5s</p><p> Fa=ma=﹙G/g﹚×﹙△v/△t﹚=﹙4900/9.8﹚&
25、#215;﹙0.055/0.5﹚N=55N</p><p> 左頭油缸在各工作階段的負(fù)載表如表2</p><p> 表2 左頭油缸在各工作階段的負(fù)載值</p><p> 4.右頭油缸負(fù)載分析</p><p> ?、?工作負(fù)載FL: FL= 28000N</p><p> ?、旗o摩擦阻力FS:
26、 FS= fs*FN = 0.2×4900N=980N</p><p> ⑶動(dòng)摩擦阻力Fd: Fd= fd*FN = 0.1×4900N=490N</p><p> ?、?慣性負(fù)載Fa △v取0.1m/s △t取0.2s</p><p> Fa=ma=﹙G/g﹚×﹙△v/△t﹚=﹙4900/9.8﹚&
27、#215;﹙0.1/0.2﹚N=250N</p><p> 右頭油缸在各工作階段的負(fù)載表如表3</p><p> 表3 右頭油缸在各工作階段的負(fù)載值</p><p> 5.定位油缸負(fù)載分析</p><p> ?、?工作負(fù)載FL: FL= 3500N</p><p> ?、旗o摩擦阻力FS:
28、 FS= fs*FN = 0.2×4900N=980N</p><p> ?、莿?dòng)摩擦阻力Fd: Fd= fd*FN = 0.1×4900N=490N</p><p> ⑷ 慣性負(fù)載Fa △v取0.045m/s △t取0.5s</p><p> Fa=ma=﹙G/g﹚×﹙△v/△t﹚=﹙4900/9.8﹚
29、×﹙0.045/0.5﹚N=45N</p><p> 6.負(fù)載圖和速度圖的繪制</p><p> 負(fù)載圖按上面的數(shù)據(jù)繪制,速度圖按立頭油缸v1=v3=0.045m/s,v2=0.0004m/s, 左頭油缸v1=v3=0.055m/s,v2=0.0004m/s右頭油缸v1=v3=0.1m/s,v2=0.0008m/s</p><p> 圖1 立頭油缸
30、速度、負(fù)載隨位移變化的曲線圖</p><p> 圖2 左頭油缸 速度、負(fù)載隨位移變化的曲線圖</p><p> 圖3 右頭油缸 速度 負(fù)載隨位移變化的曲線圖</p><p> 由以上圖可以看出,油缸在快進(jìn)和快退時(shí)速度是一樣;工進(jìn)時(shí)所受負(fù)載最大,速度在整個(gè)過(guò)程中最小,保證運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)。</p><p> ?。ㄈ┮簤焊字饕獏?shù)的
31、確定</p><p> 液壓缸選用單桿式,并在快進(jìn)時(shí)作差動(dòng)連接。此時(shí)液壓缸無(wú)桿腔工作面積A1應(yīng)為有桿腔工作面積A2的兩倍,即活塞桿直徑d與缸筒直徑D的關(guān)系為d=0.707D。液壓缸的機(jī)械效率取ηm=0.9。</p><p> 1.立頭油缸的主要參數(shù)</p><p> 查看《液壓與氣壓傳動(dòng)》,取工作壓力P1=2.5MP.在鏜孔加工時(shí),立頭油缸回油路上必須具有背壓
32、P2,以防孔被鏜通時(shí)滑臺(tái)突然前沖,可取P2=0.6MP。由工進(jìn)時(shí)的推力計(jì)算液壓缸面積=A1P1-A2P2=A1-()P2,立頭油缸無(wú)桿腔的有效面積 A1===65.95×10m,立頭油缸內(nèi)徑 D===0.092, 查《液壓工程手冊(cè)》P722取標(biāo)準(zhǔn)值D=110mm,d=0.707D=77.77mm,取標(biāo)準(zhǔn)值d=80mm,則液壓缸實(shí)際有效面積</p><p> A1=D==95cm,A2===44.7c
33、m,A=A1-A2= 50.3cm</p><p> 快進(jìn)時(shí)立頭油缸雖作差動(dòng)連接,但由于油管中有壓降△p的存在,有桿腔的壓力必須大于無(wú)桿腔,估算時(shí)可取△p=0.5MP,并注意到啟動(dòng)瞬間立頭油缸尚未移動(dòng),此時(shí) 另外取快退時(shí)的回油壓力損失為0.5MP。</p><p> 根據(jù)D和d值,可估算液壓缸在各個(gè)階段中的壓力、流量和功率,如表4所示</p><p> 表4
34、 立頭油缸在不同階段的壓力流量和功率值表</p><p> 2.左頭油缸的主要參數(shù) </p><p> 查看《液壓與氣壓傳動(dòng)》,取工作壓力p=3.5MP。取p2=0.6MP,由= =得,左頭油缸無(wú)桿腔的有效面積A1===64×10m,左頭油缸內(nèi)徑 D===0.0638m</p><p> 查《液壓工程手冊(cè)》取標(biāo)準(zhǔn)值D=100mm,d=70mm,求
35、得液壓缸兩腔實(shí)際有效面積</p><p> A1=D==78.54cm,A2===40.06cm,A=A1-A2= 38.48cm</p><p> 和立頭油缸分析一樣快進(jìn)時(shí)立頭油缸雖作差動(dòng)連接,但由于油管中有壓降△p的存在,有桿腔的壓力必須大于無(wú)桿腔,左頭油缸啟動(dòng)瞬間取,快進(jìn)時(shí)取△p= 0.5MP,快退時(shí)的回油壓力損失為0.5MP。</p><p> 左頭油
36、缸快進(jìn)和快退時(shí)的速度V1=v3=55mm/s,工進(jìn)時(shí)的速度V2=0.0009m/s</p><p> 根據(jù)上述D和d值,可估算液壓缸在各個(gè)階段中的壓力、流量和功率,如表5所示</p><p> 表5 左頭油缸在不同階段的壓力流量和功率值表</p><p> 3.右頭油缸的主要參數(shù)</p><p> 查看《液壓與氣壓傳動(dòng)》,取工
37、作壓力p1=4MP。取p2=0.8,啟動(dòng)瞬間取,快進(jìn)時(shí)取△p=0.5MP,快退時(shí)取△p=0.5MP。</p><p> 由公式= =得,右頭油缸無(wú)桿腔的有效面積A1===88×10m,右頭油缸內(nèi)徑 D===10.59cm</p><p> 查《液壓工程手冊(cè)》取標(biāo)準(zhǔn)值D=110mm,d=0.707D=77.77mm,取標(biāo)準(zhǔn)值d=80mm,</p><p>
38、; A1=D==95cm,A2===44.7cm,A=A1-A2= 50.3cm</p><p> 根據(jù)上述D和d值,可估算液壓缸在各個(gè)階段中的壓力、流量和功率,如表6所示</p><p> 表6 右頭油缸在不同階段的壓力流量和功率值表</p><p> 4.定位油缸的主要參數(shù)</p><p> 由教材《液壓與氣壓傳動(dòng)》選得定
39、位缸的工作壓力p1=1MP,取0.5MP。由=-()得,=()/(-)</p><p> A= =5.19m,D===8.13m</p><p> 查《液壓工程手冊(cè)》得D=80mm,d=0.707D=56.56mm,取標(biāo)準(zhǔn)值d=56mm,由此求得液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積=D==50.24cm,A===25.62cm。定位時(shí)背壓p=0.5MP,p=(F+pA)/A=(3500+0.5&l
40、t;/p><p> =0.95MP,定位時(shí)取v=0.01m/s,=50.24=5.024m, =0.95=47.728W</p><p> 選得定位缸的工作壓力p1=1MP,取0.5MP。由=-()得,=()/(-)</p><p> A= =5.19m,D===8.13m</p><p> 查《液壓工程手冊(cè)》得D=80mm,d=0.
41、707D=56.56mm,取標(biāo)準(zhǔn)值d=56mm,由此求得液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積=D==50.24cm,A===25.62cm</p><p> 定位時(shí)背壓(p=0.5MP)</p><p> p=(F+pA)/A=(3500+0.5 =0.95MP</p><p> 定位時(shí)取v=0.01m/s</p><p> =50.24=5.0
42、24m =0.95=47.728W</p><p> 5.夾緊油缸的主要參數(shù)</p><p> 由于夾緊油缸與定位油缸的工作負(fù)載基本一樣,查得工作壓力p、背壓p一樣,同樣地 D=80mm d=56mm = 50.24cm = 25.62</p><p><b> 夾緊 </b></p><p&
43、gt; =(3700+0.5=0.99MP</p><p> 夾緊時(shí)?。╲=0.01m/s)</p><p> q=Av=50.24=5.024m</p><p> P=pq=0.99=49.74W</p><p> ?。ㄋ模┮簤合到y(tǒng)圖的擬訂</p><p><b> 1.液壓回路的選擇</b
44、></p><p> ?。?)調(diào)速回路和動(dòng)力源</p><p> 立臥三面鏜床液壓系統(tǒng)的功率小,滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低,工作負(fù)載變化小,可采用進(jìn)口節(jié)流的調(diào)速形式。為了解決調(diào)速回路在孔鏜通時(shí)的滑臺(tái)突然前沖現(xiàn)象,回油路上設(shè)置背壓閥。為防止多缸動(dòng)作干擾,采用多缸快慢速互不干擾回路,采用雙泵供油。</p><p><b> ?。?)油路循環(huán)方式</b>
45、</p><p> 液壓系統(tǒng)選用了節(jié)流閥調(diào)速的方式,系統(tǒng)中的油液的循環(huán)是開式的。</p><p> ?。?)換向與速度換接回路</p><p> 本機(jī)床快進(jìn)快退速度較大,為保證換向平穩(wěn),左右頭和立頭油缸在快進(jìn)時(shí)為差動(dòng)連接。</p><p><b> ?。?)壓力控制回路</b></p><p>
46、; 在泵出口并聯(lián)電磁溢流閥,實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的定壓溢流,同時(shí)在該溢流閥的遠(yuǎn)程控制口連接一個(gè)二位二通電磁換向閥,便于一個(gè)工作循環(huán)結(jié)束后,等待裝卸工件時(shí),液壓泵卸載。</p><p> 為了保證夾緊力可靠,且能單獨(dú)調(diào)節(jié),在支路上串接減壓閥和單向閥。</p><p> 為了解決先定向后夾緊的問(wèn)題,在進(jìn)入夾緊缸的油路上接單向順序閥來(lái)控制,只有當(dāng)定位缸達(dá)到和超過(guò)順序閥的調(diào)節(jié)壓力時(shí),夾緊缸才動(dòng)作。<
47、;/p><p> 為了保證工件確已夾緊后左右頭和立頭油缸才能動(dòng)作,在夾緊缸進(jìn)口處裝一個(gè)壓力繼電器,只有當(dāng)夾緊壓力達(dá)到壓力繼電器的調(diào)節(jié)壓力時(shí),才能發(fā)出信號(hào),使進(jìn)給缸油路的二位五通電磁換向閥通電,左右頭和立頭油缸才開始工進(jìn)。</p><p> 將各典型回路進(jìn)行合并、整理,增加必要的元件,構(gòu)成了一個(gè)液壓系統(tǒng),這個(gè)系統(tǒng)基本上實(shí)現(xiàn)了結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,工作安全可靠、動(dòng)作平穩(wěn)、效率高、調(diào)整和維護(hù)保養(yǎng)方便的功能。
48、</p><p> 2.立臥三面鏜床液壓系統(tǒng)原理圖</p><p> 3.電磁鐵動(dòng)作順序表</p><p> 表7 電磁鐵動(dòng)作順序</p><p><b> 五)液壓元件的選擇</b></p><p> 1. 確定液壓泵的型號(hào)及電動(dòng)機(jī)功率</p><p>
49、 液壓缸在整個(gè)工作循環(huán)中最大工作壓力為3.73MP,此時(shí)液壓缸的輸入流量較小,泵至缸的進(jìn)油路壓力損失估算取為△p=0.8MP,限壓溢流閥整壓壓(電磁溢流閥)力應(yīng)比系統(tǒng)最大工作壓力高出0.5MP,則小流量泵的最大工作壓力應(yīng)為P=(3.73+0.8+0.5)MP=5.03MP。</p><p> 大流量泵是在快進(jìn)(快退)運(yùn)動(dòng)時(shí)才向液壓缸輸油的,快進(jìn)(快退)時(shí)液壓缸中的工作壓力比快退時(shí)大,如取進(jìn)油路的壓力損失為0.
50、5MP,則大流量泵的最高工作壓力為</p><p> =(1.25+0.5)MP=1.75MP</p><p> 兩個(gè)液壓泵同時(shí)向系統(tǒng)供油時(shí),若回路中的泄露按10﹪計(jì)算,則兩個(gè)泵的總流量應(yīng)為</p><p> Q==60×1.1×5.03×10 L/min =33.20L/min,</p><p> 由于
51、溢流閥最小穩(wěn)定流量為3L/min,而工進(jìn)時(shí)液壓缸所需流量為2.41L/min,所以高壓小流量泵的輸出流量不得少于5.41L/min。</p><p> 根據(jù)以上壓力和流量的數(shù)值查產(chǎn)品目錄,最后確定選取YB-6.3/32型雙聯(lián)葉片泵,其額定壓力為6.3MP,取雙聯(lián)葉片泵的總效率為ηp=0.75,則驅(qū)動(dòng)該泵的電動(dòng)機(jī)的功率可由泵的工作壓力(5.03MP)和輸出流量(當(dāng)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1440r/min)</p>
52、;<p> Q=Q1+Q2=V1nη+V2nηv2=6.3×1440×0.85+32×1440×0.92=50.11L/min</p><p> 求出= ==5.6×10W </p><p> 由《液壓設(shè)計(jì)與使用》 查得電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為Y132M-4,功率為7.5KW,額定轉(zhuǎn)速為1440r/min。</p>
53、<p> 2.選擇閥類元件及輔助元件</p><p> 根據(jù)系統(tǒng)的工作壓力和通過(guò)各個(gè)閥類元件的流量,可選出這些元件的型號(hào)及規(guī)格如表8</p><p> 3.其他輔助元件及液壓油液</p><p><b> ?。?)油管</b></p><p> 各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定,液壓缸進(jìn)、
54、出油管則按集成閥的多聯(lián)底板上的連接口尺寸決定。</p><p><b> ?。?)油箱</b></p><p> 油箱容積按V=ξq 估算,對(duì)于一般低壓系統(tǒng),油箱的容量一般取泵流量的3~5倍,本題取4倍,當(dāng)取ξ=4時(shí),算得液壓系統(tǒng)中的油箱容量為 V=ξq =4×(6.3+32)=153.2L 由于油箱一般為了散熱等原因而不能放滿,故 Vp= V =22
55、9.8L</p><p> ?。┮簤合到y(tǒng)的性能驗(yàn)算</p><p><b> 1.油液溫升驗(yàn)算</b></p><p> 從液壓設(shè)計(jì)任務(wù)書中可看出,左頭工進(jìn)在整個(gè)工作循環(huán)中所占的時(shí)間比例達(dá)66.67%,所以系統(tǒng)發(fā)熱和油液溫升可用左頭工進(jìn)時(shí)的情況來(lái)計(jì)算。</p><p> 工進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率為P=pq=Fv=
56、20544.440.0004=8.22W</p><p> 這時(shí)大流量液壓泵經(jīng)過(guò)溢流閥卸荷,小流量泵在高壓下供油,所以兩個(gè)泵的總輸出功率為P1===0.6047KW</p><p> 由此求得液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為=P1-Pe=(0.6047-0.00822)KW=0.5988KW,按式求得油液溫升近似值T15.089 0C</p><p> 查得《液壓與氣壓傳動(dòng)
57、》可知,此溫升值沒(méi)有超過(guò)允許范圍,所以該液壓系統(tǒng)不必設(shè)置冷卻器。</p><p> 2.驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失</p><p> 由于系統(tǒng)的具體管道布置尚未具體確定,整個(gè)系統(tǒng)的壓力損失無(wú)法全面估算。所以只能估算閥類元件的壓力損失,待設(shè)計(jì)好管路布置圖后,加上管路的沿程損失和局部損失即可。本設(shè)計(jì)鏜床液壓系統(tǒng)為小型液壓系統(tǒng),管路的壓力損失很小,可以不考慮。</p><p>
58、<b> 參考文獻(xiàn)</b></p><p> [1]液壓與氣壓傳動(dòng) 楊慧敏 西北工業(yè)大學(xué)出版社 2009-8</p><p> [2]液壓傳動(dòng)(第三版)丁樹模、丁問(wèn)司 機(jī)械工業(yè)出版社 2009-6</p><p> [3]液壓傳動(dòng)設(shè)計(jì)指南 張利平 化學(xué)工業(yè)出版社 2009-7</p><p> [4
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