礦井運輸提升課程設計

1、<p><b>　　綜 述</b></p><p>　　可伸縮膠帶輸送機與普通膠帶輸送機的工作原理一樣，是以膠帶作為牽引承載機的連續(xù)運輸設備，它與普通膠帶輸送機相比增加了儲帶裝置和收放膠帶裝置等，當游動小車向機尾一端移動時，膠帶進入儲帶裝置內，機尾回縮；反之則機尾延伸，因而使輸送機具有可伸縮的性能。 伸縮膠帶輸送機分為固定部分和非固定部分兩大部分。固定部分由機頭傳動裝置

2、、儲帶裝置、收放膠帶裝置等組成；非固定部分由無螺栓連接的快速可拆支架、機尾等組成。 機頭傳動裝置由傳動卷筒、減速器、液力聯(lián)軸器、機架、卸載滾筒、清掃器組成。 機頭傳動裝置是整個輸送機的驅動部分，兩臺電機通過液力聯(lián)軸器、減速器分別傳遞轉距給兩個傳動滾筒（也可以用兩個齒輪串聯(lián)起來傳動）。用齒輪傳動時，應卸下一組電機、液力聯(lián)軸器和減速器。 液力聯(lián)軸器為YL-400型，它由泵輪、透平輪、外殼、從動軸等構成，其特點是

3、泵輪側有一輔助室，電機啟動后，液流透過小孔進入工作室，因而能使負載比較平衡地啟動而電機則按近于堅載啟動，工作時殼體內加20號機械油，充油量為14m3，減速器采用上級齒輪減速，第一級為圓弧錐齒輪，第二、第三級為斜齒和直齒圓柱齒輪，總傳動比</p><p>　　一、輸送機的選型設計</p><p><b>　　1.1 帶速的確定</b></p><p&

4、gt;　　根據(jù)所要求的輸送量、所使用的計量秤、帶寬和所運物料，由資料查出帶速的推薦值，初步選為3.15米/秒。</p><p><b>　　1.2 帶寬的確定</b></p><p>　　根據(jù)給定條件，每天按16小時的運力計算，其中8小時檢修，全年生產天數(shù)按350天計算。</p><p><b>　　則得運輸量：</b>&

5、lt;/p><p>　　Q=300×10000/350×16</p><p>　　=937.5噸/小時；</p><p>　　根據(jù)計算和工作實際中生產的不勻均性（由于操作人員的不熟練或者不規(guī)范，生產時有時超規(guī)模采、放煤造成運輸機運輸量時大時?。醋畲笊a量考慮,初步確定其所許運力為1200噸/小時，煤的散積容重γ=1100千克/立方米，查表得，輸送

6、機的傾角系數(shù)K=1，求出物料斷面積A為</p><p>　　A=Q/3.6×γ×v×k</p><p>　　=1200/3.6×1100×3.15×1</p><p>　　=0.0962平方米</p><p>　　按槽角α=35度，堆積角θ=20度，查表，取帶寬B=1200毫米。&l

7、t;/p><p><b>　　1.3 求圓周力F</b></p><p>　　根據(jù)所選運輸提升設備的選型布置，求出帶式輸送機的各點張力、圓周力。</p><p><b>　　圓周力 </b></p><p>　　F=FH+FN+FS1+FS2+FST</p><p>　　=CfL

8、[(2qB+qG)cosβ+qRO+qRU]+qGHg+FS1+FS2</p><p><b>　　其中：</b></p><p><b>　　FH——為主要阻力</b></p><p><b>　　FN—附加阻力</b></p><p>　　FS1—特種主要阻力，主要包括由于

9、槽形托輥的兩側輥向前傾斜引起的摩擦阻力；在輸送帶的重段沿線設有的導料擋板時，物料與擋板之間的摩擦阻力；</p><p>　　FS2—特種附加阻力，主要包括：輸送帶清掃器的阻力，犁式卸料器的阻力；空段輸送帶的翻轉阻力；</p><p><b>　　FST—傾斜阻力，</b></p><p>　　查表得模擬摩擦因數(shù) f=0.025</p&g

10、t;<p>　　上托輥轉動部分的質量查表得 mRO=17千克</p><p>　　下托輥轉動部分的質量查表得 mRU=15千克</p><p>　　取上托輥間距 LRO=1.2m</p><p>　　下托輥間距 LRU=3m </p><p>　　則可得上托輥每米長轉動部分的質量 </p><

11、;p>　　qRO=20÷1.2=14.17千克/米</p><p>　　下托輥每米長轉動部分的質量 </p><p>　　qRU=18÷3=5千克/米</p><p>　　根據(jù)所運送物料及使用中的環(huán)境等因素，選取鋼絲繩芯膠帶型號為ST2500，此種鋼絲繩芯膠帶具有防縱撕保護層，在膠帶受到外力的損傷而發(fā)生縱向撕裂時，最大限度的保護

12、膠帶，使得縱向撕裂長度大幅度的縮短，查得此種膠帶每米質量為qB=35.2千克/米，則每米長輸送物料的質量</p><p>　　qg =Q/3.6v= 1200÷（3.6×3.15）</p><p>　　=105.82千克/米</p><p><b>　　主要阻力： </b></p><p>　　FH＝

13、fLg[(2qB +qG )cosβ+ qRO+ qRU ]</p><p><b>　　上式中：</b></p><p>　　f——為模擬摩擦因數(shù)，根據(jù)工作條件及制造、安裝水平選取，按照所給的運行環(huán)境及選用的條件，取f ＝0.025</p><p><b>　　β——輸送機傾角</b></p><p&

14、gt;　　則： </p><p>　　FH＝0.025×3500×9.81×[(2×35.2＋105.82)×1＋14.17＋5]</p><p>　　＝167717.9牛＝167.7千牛 </p><p><b>　　傾斜阻力：</b></p><p&g

15、t;　　FST=qghg =qg..g.L.sinβ</p><p>　?。?05.28×9.81×sin1.6×3500</p><p>　　＝1032.8×0.028×3500</p><p><b>　?。?01千牛</b></p><p>　　特種主要阻力：

16、 FS1=FSa+FSb</p><p>　　按重載段為等長三節(jié)托輥、前傾角ε＝1度計算</p><p>　　Fsa＝Cε.μ0.Lε.(qB+qG).g.cosβ.sinε</p><p>　?。?.4×0.35×3500×（35.2＋105.82）×9.81×cos1.6×sin1.6</p>

17、;<p>　?。?.14×3500×141.02×9.81×0.9996×0.028</p><p>　　＝490×1383.406×0.02799</p><p><b>　?。?8973牛</b></p><p><b>　　Cε——槽型角系數(shù)&l

18、t;/b></p><p>　　.μ0——承載托輥與輸送帶間的摩擦因數(shù)，一般取0.3—0.4</p><p>　　.Lε——輸送機長度.</p><p>　　qB——每米膠帶質量</p><p>　　qG——每米膠帶貨載質量</p><p><b>　　.g——重力加速度</b></p

19、><p>　　.β——輸送機巷道傾角系數(shù).</p><p><b>　　ε——托輥的前傾角</b></p><p>　　物料與導料攔板間的摩擦阻力</p><p>　　FSb=μ2×Q²×γ×g×L/v²×b²</p><p&

20、gt;　?。?.7×1090.91×1100×9.81×6÷（3.15²×1.2²）</p><p>　　＝763.64×1100×58.86÷14.3</p><p>　?。?143.21×1100</p><p>　?。?457531N=345

21、7.531KN</p><p><b>　　其中：</b></p><p>　　μ2——導料板與物料間的摩擦因數(shù)，取0.5——0.7;</p><p>　　Q——容積輸送能力;</p><p>　　γ——物料的松散堆積密度;</p><p><b>　　L——導料板長度;</b&g

22、t;</p><p>　　B——輸送帶寬度;</p><p>　　則： FS1=FSa+FSb</p><p>　?。?8973+3458</p><p><b>　　＝22.43千牛</b></p><p><b>　　特種主要阻力： </b></p>&

23、lt;p>　　FS2=FSC+FSd</p><p>　　=910+1800=2710牛</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　FSC——輸送帶清掃器的摩擦阻力</p><p>　　FSd——犁式卸料器的摩擦阻力</p><p>　　FSC=A×p

24、5;μ3</p><p>　　=0.02×70000×0.65</p><p><b>　　＝910牛</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　A——輸送帶和清掃器的接觸面積</p><p>　　p——輸送帶和清掃器的接觸壓

25、力，一般取p=30000—100000牛/平方米</p><p>　　μ3——清掃器與輸送帶間的摩擦因數(shù)，一般取0.5—0.7</p><p>　　FSd=BKa=1.2×1500=1800牛</p><p><b>　　B——輸送帶寬度</b></p><p>　　Ka——犁式卸料 器的阻力系數(shù)，一般為150

26、0牛/米</p><p>　　傾斜阻力： </p><p><b>　　Fst＝qGHg</b></p><p>　?。?qGLsinβg</p><p>　?。?05.82×3500×sin1.6×9.81</p><p><b>　?。?

27、01.45千牛</b></p><p><b>　　所有運行阻力：</b></p><p>　　FU=FH+FN+FS1+FS2+FST</p><p>　　=172.73+22.43+2.71+101.45</p><p><b>　　＝299.32千牛</b></p>

28、<p>　　1.4 各點張力計算</p><p>　　為了滿足啟動要求（要求啟動時膠帶張力較大，另外有時會出現(xiàn)超載和意外載荷，膠帶張力也會增大）及摩擦阻力和運行阻力的變化，牽引力應有一定的儲備能力，保證滾筒與膠帶不打滑，則啟動時的最大張力必須得到保證。輸送機布置如圖一所示 （見附頁）</p><p>　　按啟動事時的工況求出F1、F2，取n＝1.3、α＝α1＋α2＝300度、驅

29、動滾筒和橡膠之間的摩擦因數(shù)μ＝0.4，則</p><p>　　F1＝Fmax=Fu[n/（euα－1）＋1]</p><p>　?。?99.32×[1.3/(8.12-1)+1]</p><p><b>　　＝353.9千牛</b></p><p>　　F2= F1/ euα</p><p&

30、gt;　　=353.9÷8.12＝43.58千牛</p><p>　　正常運行時各點的張力：</p><p>　　空段阻力Fk，忽略傳動部分長度，則</p><p>　　Fk＝qBLfgcosβ＋qRULfg－ qBLgsinβ</p><p>　　=35.2×3500×0.025×9.81×

31、1+5×3500×0.025×9.81－35.2×3500×9.81×sin1.6</p><p>　?。?0.21＋4.29－33.75</p><p><b>　　＝0.75千牛</b></p><p><b>　　重段阻力</b></p>&l

32、t;p>　　Fzh=(qB +qG )(fcosβ+sinβ)Lg+qROLfg</p><p>　　=（35.2＋105.82）×（0.025×1＋0.028）×3500×9.81＋14.17×3500×0.025×9.81</p><p>　　＝256.6＋12.16</p><p>&

33、lt;b>　?。?68.76千牛</b></p><p>　　F3≈F2=43.58千牛</p><p><b>　　F4＝F3+FK</b></p><p>　?。?3.58＋0.75</p><p><b>　　＝44.33千牛</b></p><p>

34、　　F5＝F6-Fzh≈F1－Fzh</p><p>　　＝353.9－268.76</p><p><b>　?。?5.18千牛</b></p><p><b>　　1.5 校核垂度</b></p><p>　　垂度校核必須分別校核重段垂度和空段垂度，兩者都要找出最小張力點。</p>

35、<p>　　由各點的張力計算值可知，重段最小張力點在位置5，空段最小張力點在位置4。</p><p>　　重段垂度所需要的最小張力為</p><p>　　Fmin≥(qB +qG ) gLRO/8×fmax/lRO</p><p>　　=（35.2＋105.82）×9.81×1.2÷（8×0.02）&l

36、t;/p><p><b>　　＝10.375千牛</b></p><p><b>　　F5≥Fmin</b></p><p><b>　　通過。</b></p><p>　　上式中fmax——是指輸送帶重段的最大垂度，根據(jù)ISO標準規(guī)定，fmax/lRO＝0.02</p>

37、;<p>　　Fmin≥qBgLRU/8×fmax/lRU</p><p>　?。?5.2×9.81×3÷（8×0.02）</p><p><b>　　＝6.47千牛</b></p><p><b>　　F4≥Fmin</b></p><p

38、><b>　　通過。</b></p><p>　　1.6 校核膠帶安全系數(shù)</p><p><b>　　膠帶安全系數(shù)</b></p><p>　　m＝δbB/ Fmax</p><p>　　＝25000×1200÷353900</p><p>&

39、lt;b>　?。?4.8﹥10</b></p><p><b>　　通過。</b></p><p>　　上式中m——膠帶安全系數(shù)；</p><p>　　δb——鋼絲繩芯膠帶的強度；</p><p><b>　　B——膠帶的寬度；</b></p><p>&l

40、t;b>　　電動機功率的確定</b></p><p>　　N＝FUν/1000ηm</p><p>　?。?99320×3.15÷（1000×0.9）</p><p>　?。?1047.62千瓦 </p><p><b>　　上式中：</b></p>

41、<p>　　ηm——傳動效率，一般取0.85——0.95</p><p>　　雙滾筒傳動功率分配計算（按最小張力分配計算）</p><p><b>　　N1/N2=1</b></p><p><b>　　因為 </b></p><p>　　N1＝N2 所以可

42、選兩臺功率相同的電機</p><p>　　為了與市場通用的電動機相匹配,同時考慮到過載系數(shù),故選兩臺功率為630千瓦的電動機用于拖動。</p><p><b>　　拉緊力計算。</b></p><p>　　在圖示位置的拉緊裝置應具有的拉緊力為：</p><p><b>　　Fh＝F4+F5</b>&

43、lt;/p><p>　?。?4.33+85.18＝129.51千牛</p><p>　　此拉緊力是按穩(wěn)定運行條件計算的，啟動和制動工況還要按加、減速度的慣性力增大拉緊力，以免輸送帶在滾筒上打滑。</p><p>　　根據(jù)上述計算、驗算所選帶速合適、所選膠帶能滿足需要，所選電動機功率適當。</p><p>　　二、膠帶輸送機膠帶、部件及帶式輸送機保

44、護的選用</p><p>　　2.1 安全保護監(jiān)測裝置：</p><p>　　安全保護監(jiān)測裝置主要為帶式輸送機提供保護，保證帶式輸送機可靠的運轉，當帶式輸送機遇到故障時能及時停車，保證設備的安全，預防事故的進一步擴大，盡最大限度降低經(jīng)濟損失，帶式輸送機的保護監(jiān)測裝置主要應當設以下幾種：</p><p>　　2.1.1 急停開關（雙向拉繩開關）</p>

45、<p>　　固定在帶式輸送機巷的沿線，當帶式輸送機出現(xiàn)故障時，操作人員可在輸送機的任何部位拉動開關，切斷輸送機電源使設備停車，避免設備造成更大程度的損壞或者造成人身傷害；當發(fā)出開車信號后，如果現(xiàn)場不允許開車，也可以拉動開關，制止啟動，避免發(fā)生設備和人身事故。</p><p>　　根據(jù)對各種急停開關性能的對比，選用KLT2—Ⅱ型急停開關做為該帶式輸送機的沿線保護，此種保護需手動復位，避免了事故未處理完而使

46、帶式輸送機啟動造成的事故擴大或人身傷害。其觸點容量380V、3A，動作力90±10N，此急停開關安裝時應使拉繩低于輸送帶帶面，100米安設一組，共安設35組。</p><p>　　2.1.2 打滑檢測儀</p><p>　　為了防止輸送帶和滾筒產生“打滑”現(xiàn)象，造成膠帶異常磨損，或者產生大量的有毒有害氣體，當膠帶與滾筒間有可燃物時，可造成火災甚至會引發(fā)瓦斯爆炸等惡性事故，應裝

47、設打滑檢測儀。</p><p>　　受煤礦井下電壓等級、使用環(huán)境的限制，選用DH-3型打滑檢測儀，其安裝時應與輸送帶的帶面平行，同時輸送帶在無物料運行時與輸送帶面應可靠接觸，且安裝在振動最小和輸送帶抖動最小的地方，不要靠近機頭部、機尾部、加料和卸料的地方，共選用此種保護一套。</p><p>　　2.1.3 溜槽堵塞檢測儀</p><p>　　由于操作人員的疏忽和

48、井下操作環(huán)境的特殊性，往往容易發(fā)生堆煤壓機頭的現(xiàn)象，導致皮帶機過負荷運轉，燒毀電機、拉斷膠帶、發(fā)生火災等重大惡性事故，為了避免此類事故的發(fā)生，必須裝設溜槽堵塞檢測儀，檢測儀安裝在帶式輸送機的機頭部，當溜槽發(fā)生堵塞輕微時發(fā)出報警，堵塞嚴重時自動切斷帶式輸送機電源，保證不釀成更大的災害。</p><p>　　根據(jù)需要，選擇LDM系列的溜槽堵塞檢測儀作為本帶式輸送機的檢測儀，安裝在溜槽相對的兩個側壁不受物料沖擊的地方，

49、共選用此種保護兩套。</p><p>　　2.1.4 料流檢測儀</p><p>　　與自動灑水噴霧裝置配套使用，當輸送機上有物料流出時可自動檢測并控制灑水裝置開始灑水，降低粉塵對人體的危害，根據(jù)需要選用LL系列的料流檢測儀，做為料流檢測裝置，共選用一套此種保護。(如下圖)</p><p>　　2.1.5 縱向撕裂開關</p><p>　

50、　在煤礦井下帶式輸送機所輸送的原煤中常常夾有尖銳棱角的矸石，有時甚至會將錨桿、鐵梁等帶尖銳棱角的物件帶到輸送帶上，當與擋煤板、溜煤咀、清帶器、托輥等部件卡住時就會撕裂膠帶，任其發(fā)展就會造成重大的經(jīng)濟損失，為了避免此類惡性事故的發(fā)生，在帶式輸送機上裝設縱向撕裂開關作為帶式輸送機的保護。</p><p>　　當帶式輸送機發(fā)生縱向撕裂不長時由于有物料露在縱向撕裂開關的傳感器上，就會使得縱向撕裂開關動作，控制帶式輸送機自

51、動停機，避免更大事故的發(fā)生。</p><p>　　根據(jù)所選用的帶式輸送機型號、工作環(huán)境，選用ZL-K型縱向撕裂開關作為帶式輸送機的縱向撕裂保護，共選用15套此類保護開關。</p><p>　　2.1.6 跑偏開關</p><p>　　由于機架不正、地鼓、滾筒不正、托輥歪斜、滾筒粘煤、出水煤、初期安裝質量等原因等原因造成膠帶跑偏，上膠帶跑偏時使膠帶所運輸原煤灑落，嚴

52、重時膠帶可能從機架上掉落，造成更大的事故，下膠帶跑偏嚴重時，可能使膠帶磨機架，甚至使膠帶帶邊撕裂，影響原煤運輸，造成很大的經(jīng)濟損失，為了避免此類事故發(fā)生，在膠帶機沿線設置跑偏保護裝置，當輸送帶跑偏輕微時，可發(fā)出警報聲音，當跑偏嚴重時可自動停機。</p><p>　　安裝時成對安裝在輸送帶的兩側，保證開關觸輥與輸送帶邊垂直，并使觸輥與輸送帶接觸部位位于觸輥高度的1/3處，在帶式輸送機的頭部和尾部各裝設一對，在中間部

53、每隔50米再安設一對。</p><p>　　為了滿足此要求，選用KPT1-20-35型跑偏開關，觸點容量380伏、3安，常開觸頭2個，常閉觸頭2個，立輥一級動作角度20度，二級動作角度35度，極限角度75度；結構型式立輥自動復位，使用壽命10萬次，共選用此種防跑偏保護71對。三、皮帶秤的選用：</p><p>　　2.2 核子秤的選擇</p><p>　　為了準確

54、計量該部采區(qū)帶式輸送機所運送原煤精確產量，便于對采區(qū)產量進行核對，在該部帶式輸送機上安設一臺計量裝置，現(xiàn)將皮帶秤選型設計分述如下：</p><p>　　核子秤是一種非接觸式計量儀器，適用于多種輸送機輸送物料的在線計量和控制，其特點有以下幾點：</p><p>　　2.2.1 因為核子秤是非接觸式計量儀器，因此不受輸送帶的顛簸、超載、跑偏、張力變化等“皮帶效應”的影響，也不受高溫、腐蝕性的

55、影響，不受工作環(huán)境（如：粉塵、潮濕、高溫、腐蝕）的影響，可在惡劣條件下使用。</p><p>　　2.2.2 不受輸送設備類型的限制。可用于各類帶式輸送機、振動輸送機、刮板輸送機、鏈式輸送機、螺旋輸送機、斗式提升機及管道輸送等。</p><p>　　2.2.3 核子秤是一種先進的工業(yè)過程自動測量及控制儀器，可適用于多種物料和各種工業(yè)部門。</p><p>　　2

56、.2.4 結構簡單、安裝方便、維修量小，安裝時不影響輸送機工作，更不需要對輸送機做任何改動。</p><p>　　2.2.5 系統(tǒng)性能穩(wěn)定可靠，動態(tài)計量準確度較高，可進行遠距離傳輸信號和控制。</p><p>　　2.2.6 物料的水分含量、化學成分、物料在輸送帶上的斷面形狀、物料粒度大小等的變化將對測量結果有較大的影響。用在物料粒度均勻、濕度及化學成分穩(wěn)定的散料輸送設備上，效果較理

57、想。</p><p>　　由于該部皮帶機使用于礦井下，環(huán)境惡劣、粉塵大，皮帶機的“皮帶效應”強，根據(jù)各皮帶秤的優(yōu)、缺點及其各種參數(shù)對比認為，核子秤更能適用于該部皮帶機，因此選用HCS-2B型核子秤做為所選皮帶秤，為了確保其測量精度，將此皮帶秤安設在皮帶機機頭后50米范圍內，選用一套此種皮帶秤。</p><p>　　2.3 電磁除鐵器的選用</p><p>　　由于

58、井下所使用環(huán)境的制約及工人操作時的失誤，帶式輸送機在運輸物料時，會將一些鐵物（部）件帶入輸送帶，而造成對設備的損壞，因此必須對所運輸原煤進行除鐵處理，這就需要選擇合適的除鐵器對原煤中夾雜的含鐵物（部）件進行分離。</p><p>　　根據(jù)井下的現(xiàn)場實際，為了滿足篩分需要和安裝的要求、便于操作，根據(jù)各輸送帶的結構和對各種電磁除鐵器的性能進行比較、分析后決定選用 一套RCDB—3型電磁除鐵器做為本帶式輸送機的除鐵器。

59、</p><p>　　2.4 漲緊裝置的選用</p><p>　　根據(jù)所設計膠帶的特點，此部膠帶輸送機運輸距離長，井下運輸能力高，膠帶長度的延長給使用帶來了新的問題，那就是膠帶的伸長量急劇增加，所使用的鋼絲繩芯膠帶其伸長率為1‰，也就是說此部膠帶輸送機的伸長量可達到5米左右，這給常規(guī)使用的重錘張緊、普通絞車張緊裝置帶來了局限性，導致這些張緊裝置受其張緊距離和張緊力的限制而難以適應該部皮帶

60、的張緊要求。</p><p>　　此外，長距離膠帶機的使用要求配套采用張緊力可調的張緊裝置，即啟動階段滿足膠帶運輸機的動態(tài)防滑要求使張緊力增大，等速階段張緊力降低以維持膠帶的正常運行要求，這樣可避免長距離膠帶啟動時膠帶的波動現(xiàn)象及“打帶現(xiàn)象”的發(fā)生?，F(xiàn)在使用的重錘張緊、普通絞車張緊等都屬于恒張力漲緊不具備張力隨皮帶機的啟動、運行的變化而自動調整張力的功能。</p><p>　　2.4.1

61、 液壓絞車張緊裝置由于采用的是液壓絞車執(zhí)行張緊動作，所以膠帶機啟動時松邊的膠帶能夠被及時拉緊（絞車速度在0-0.7米/秒），大大改善了膠帶機的啟動特性，能夠減輕甚至消除其他張緊形式下出現(xiàn)的波涌、打帶現(xiàn)象。</p><p>　　本裝置能夠自動實現(xiàn)對膠帶機在啟動時的張力大（約為正常運行時張力的1.1-1.5倍），正常運行時張力小的張緊動作，以滿足膠帶啟動時防止打滑及膠帶正常運行時對張緊力的不同要求。這樣既滿足了運行要

62、求、節(jié)約了能耗同時又延長了膠帶使用壽命。</p><p>　　在膠帶機正常工作階段，對于因為運輸量發(fā)生變化引起的膠帶張緊力波動，由液壓自動張緊裝置的張力緩沖裝置(緩沖油缸及蓄能器)對膠帶的張力進行調整。既可避免張緊裝置液壓系統(tǒng)的頻繁啟動，又可隨時平衡膠帶的張力，使膠帶的受力更加平穩(wěn)。</p><p>　　液壓絞車張緊裝置可根據(jù)用戶的實際拉緊行程需要儲繩，可以在大行程范圍內實現(xiàn)自動張緊，這樣

63、便能夠適應我所設計的此部長距離膠帶運輸機的張緊要求。</p><p>　　本裝置設有手動換向閥，可迅速松馳或張緊膠帶，便于膠帶整機的維護。同時，當停機、意外停電時，張緊裝置能實現(xiàn)自動制動，仍能可靠地確保膠帶處于張緊狀態(tài)。</p><p>　　當膠帶機啟動并正常運轉后，本裝置對液壓絞車實施制動，以保持膠帶的張力。隨后液壓站停止工作，整個液壓系統(tǒng)處于無壓狀態(tài)，這樣可以杜絕其它形式的液壓張緊裝置

64、，因液壓元件（如油缸）長期處于高壓狀態(tài)，而導致密封件、液壓件損壞、系統(tǒng)泄漏所造成膠帶張力急劇下降、打滑、磨損等影響生產的事故發(fā)生。</p><p>　　由于設計合理，液壓自動張緊裝置的可靠性高，故障率低，即使需要對張緊裝置進行維護也可在膠帶機不停機的情況下進行，更不需要將張緊裝置提到井上維修，降低了維護成本，保證了膠帶機的工作時間。</p><p>　　YZLA液壓自動張緊裝置是原YZL液

65、壓自動張緊裝置的改進型，在液壓系統(tǒng)、制動系統(tǒng)上進行了重大改進，增加了張力緩沖器（緩沖油缸及蓄能器，原為彈簧緩沖）等，但是在外型、與基礎的連接尺寸上保持與原型號一致。 </p><p>　　2.4.2 本裝置由液壓站、液壓絞車、電器控制柜（PLC）、張緊監(jiān)控裝置和張力控制器五部分組成。</p><p>　　綜上所述，根據(jù)本部皮帶機的設計要求，結合各類漲緊絞車的優(yōu)缺點，我選用YZLA-250

66、型液壓漲緊絞車做為此部帶式輸送機的漲緊系統(tǒng)（其最大漲緊力為250KN，功率30KW）,根據(jù)計算此種液壓拉緊裝置能滿足要求。</p><p>　　此液壓漲緊裝置的基本工作原理如下：</p><p>　　操作司機點動膠帶機張緊裝置的點動按鈕，液壓系統(tǒng)油泵電機啟動、液壓馬達運轉，帶動絞車卷筒張緊鋼絲繩使膠帶張緊，當拉力達到膠帶機正常運行值的150%時（具體數(shù)值可根據(jù)現(xiàn)場實際要求設定），膠帶機起動

67、并加速運行；在膠帶機達到等速運行狀態(tài)后，張緊裝置使運輸帶張力降低到正常運行所需值，同時制動液壓絞車以保持膠帶張力并使液壓站停止工作。</p><p>　　在膠帶機正常運輸過程中，液壓漲緊裝置的張力檢測裝置隨時監(jiān)測膠帶的張緊力。一旦發(fā)現(xiàn)張緊力小于正常張緊力的0.95倍（此值的設定應遠離膠帶打滑的張力值）時，它將通過電器控制柜重新啟動液壓系統(tǒng)，增大膠帶張力至正常運行所需值。調整結束后，液壓系統(tǒng)再次自動停止工作。<

68、;/p><p>　　在膠帶機正常運輸過程中，對膠帶張力的監(jiān)測及調整都由此液壓漲緊裝置自動完成并將張緊力穩(wěn)定在設定值。當需要停止膠帶機運行時，只需按下停機按鈕，膠帶機張緊裝置就會停機。需要膠帶機再次起動時，重復上述操作程序即可。</p><p>　　2.4.3 拉緊裝置盡量布置在輸送帶的張力最小處或靠近傳動滾筒的松邊處，考慮到正常運行和啟動、制動時的工作情況，將此拉緊裝置布置在機頭二驅動滾筒的

69、后邊。</p><p>　　拉緊行程可由下式算出：</p><p>　　S=0.3%L=0.3%×3500=10.5米</p><p>　　考慮到以后維護接頭的方便，在儲帶倉中應留有最少一個頭的距離，所以，拉緊行程為15米。</p><p><b>　　2.5 電機的選用</b></p><

70、p>　　拖動電機是整部帶式輸送機的核心設備，能否按需要選擇關系著整部帶式輸送機能否正常運轉，如果所選電動機過大則造成不必要的能源耗損，如果偏小則使帶式輸送機不能正常啟動，因此合理的選擇拖動電機至關重要。</p><p>　　根據(jù)前面的計算得知所需電機功率為1260千瓦，因此選用兩臺630千瓦電機，其型號為YBL2-630，由佳木斯電機股份有限公司制造，為了保證使用過程中的電壓降最低，降低使用電流,增大啟動轉

71、矩，保證電機的正常啟動，依照所設計礦井的供電情況，選用高壓電機(6000千伏)作為拖動設備。</p><p>　　2.6 配套減速器的選用</p><p>　　2.6.1 因為所需減速器功率大，電器控制實現(xiàn)軟啟動困難等情況，同時為了保證輸送帶平穩(wěn)啟動，延長輸送帶的使用壽命，減少輸送機在啟動時對電網(wǎng)的沖擊，保證功率平衡分配，降低事故影響時間，滿足生產不斷增長的要求，因此選用適合的帶式輸送

72、機的減速器非常重要。</p><p>　　根據(jù)對各種減速器資料，例如：國產減速器、弗蘭德減速器、SEW減速器、MPG可控減速器、CST可控傳輸系統(tǒng)等進行對比發(fā)現(xiàn)，CST可控傳輸系統(tǒng)具有平滑啟動可運送大慣性載荷，同時可實現(xiàn)輕載啟動，在皮帶機被加速到滿速度前有一個緩慢而均勻的預拉伸過程減小對膠帶的沖擊，減速時間可以根據(jù)需要在規(guī)定范圍內進行調整，啟動時電機可以按順序空載起動對電網(wǎng)沖擊非常小，驅動電機可以根據(jù)運行負載進行

73、選擇而不需要按啟動負載選擇，可以選擇功率較小的電機等特點；同時，CST也可以象控制皮帶機的啟動那樣控制皮帶機的停車，通過延長停車時間可以降低對膠帶的動態(tài)沖擊力，也可以在CST輸入軸上加一個大的飛輪來降低對皮帶的動態(tài)沖擊，因此選用CST可控傳輸系統(tǒng)作為此部膠帶輸送機的減速傳輸系統(tǒng)。</p><p>　　選用CST做為驅動器，還可以根據(jù)系統(tǒng)中各CST的功率平衡要求，每臺CST的離合器或者保持少量打滑狀態(tài)，或者維持壓力

74、以無打滑的方式輸出所要求的扭矩，但系統(tǒng)中任何負載的增加都將會引起離合器的打滑，這種情況被稱為“軟鎖定”。當離合器被軟鎖定時，任何的瞬間的過載或沖擊載荷都將引起離合器的打滑，這樣驅動系統(tǒng)的所有部件，包括聯(lián)軸器、軸承和齒輪等都將在沖擊或過載時受到保護，從而延長使用壽命。</p><p>　　為了保證選用的CST可靠的工作，同時選用與之配套的冷卻系統(tǒng)做為CST的配套設備。</p><p>　　由

75、于帶式輸送機的負載是典型的恒轉矩負載，而且?guī)捷斔蜋C往往不可避免地要帶負荷起動和制動（即滿載起動和停車） </p><p>　　帶式輸送機的輸送帶是一種粘彈性體，大型帶式輸送機在起動（制動）的不穩(wěn)定階段，驅動裝置施加到輸送帶上的牽引力（制動力）及慣性力將以一定的波速在帶內傳播、疊加、反射，加上其他因素的影響，在輸送帶內引起多變的應力變化，可能造成打掉托輥、打壞機架等的故障，若其瞬時峰值應力超過允許值，將會損傷甚至

76、破斷輸送帶。</p><p>　　輸送帶張力在整個長度上是變化的，影響因素很多，為保證輸送機的正常運行，輸送帶的張力必須滿足以下兩個條件：</p><p>　　輸送帶的張力在任何負載作用下，作用到全部滾筒上的圓周力是通過摩擦傳遞到輸送帶上，而輸送帶與滾筒間應保證不打滑；</p><p>　　作用到輸送帶上的張力應足夠大，使輸送帶在兩組承載托輥間保持垂度小于一定值。&

77、lt;/p><p>　　依靠增加轉差功率損耗來調速，損耗主要在電動機的附加電阻上，低速運行電機不會過熱，但其效率低，且調速是有級分段的，維護工作量大，在防爆環(huán)境中使用有困難，尤其是在井下更不易使用。</p><p>　　2.6.2 直流電動機的調速性能優(yōu)良，低速時有較大的扭矩，可緩解電機的起動沖擊，但不宜長期低速運行，且需配置直流電源，造價高，不宜用于防爆環(huán)境，因此部帶式輸送機在井下環(huán)境使用

78、，因此不選用直流電動機作為拖動設備。</p><p>　　變頻調速采用改變電機勵磁頻率進行調速，起動全程自控，效率高，調速范圍廣，但在低頻起動時會降低電機輸入電壓，導致電機輸出轉矩降低，且受干擾大，控制器距離負載不宜過遠，調頻切換調整不好時會有短暫的停頓現(xiàn)象，不適應大型帶式輸送機低速大轉矩的起動要求。</p><p>　　液力耦合器，可改善起動性能，降低電機與負載起動的沖擊，但是液力耦合器

79、傳遞的扭矩與其轉速的平方成正比，低速時傳遞的扭矩小，在低速階段不能提供穩(wěn)定平滑的加速度，傳動特性是非線性的，控制特性不準確，效率低，穩(wěn)定運行時需要滑差。</p><p>　　MPG可控減速器：是由磁粉制動部分與行星傳動部分接合起來的可控驅動系統(tǒng)，具有減速、可控起動、可控制動和過載保護等多種功能，可避免起動時的電流和機械沖擊，適用與45～280Kw功率段的帶式輸送機，因此不適宜此部皮帶機選用。</p>

80、<p>　　而CST是一種可控軟起動(停車)，可以實現(xiàn)主電機空載起動，有效降低起動電流，集機電控于一體,具有完善的智能故障自診斷功能，有效延長皮帶機整體使用壽命,提高運行效率,降低維護成本，完善的多點驅動功率平衡解決方案，控制系統(tǒng)開放,易于實現(xiàn)數(shù)據(jù)共享和網(wǎng)絡化,便于整體礦山自動化系統(tǒng)的集成，本安型和高防護等級設計,完全滿足防爆環(huán)境和全天候作業(yè)要求。</p><p>　　2.6.3 CST的驅動形式

81、可分為：平行軸形式 “K型”、 K型 、KR型直角3點鐘、KR型直角9點鐘。根據(jù)所設計膠帶輸送機的功率要求和安裝現(xiàn)場實際，選用CST-750KS型可控傳輸系統(tǒng)做為本帶式輸送機的驅動系統(tǒng)。</p><p>　　CST 速比的計算:</p><p>　　速比i=(T2÷T1 )× [(T5÷T3 )+1] </p><p>　　T1——輸入

82、軸一級齒輪齒數(shù)</p><p>　　T2——輸入軸二級齒輪齒數(shù)</p><p><b>　　T3——太陽輪齒數(shù)</b></p><p><b>　　T4——行星輪齒數(shù)</b></p><p><b>　　T5——齒圈齒數(shù)</b></p><p>　　則速

83、比i=19.24</p><p><b>　　扭矩的計算: </b></p><p>　　Torque (at full load) = (HP x κ) ÷ RPM</p><p>　　κ 為系數(shù)將電機的功率及轉速轉換為 ft-lb (κ =5250) 或者in-lb (κ =63000)。</p><p>

84、　　一臺 速比為20.6316的750KS CST，驅動電機為630千瓦.</p><p>　　所選750K CST 液壓控制系統(tǒng)為高壓系統(tǒng)，其壓力為1000psi</p><p>　　因為選用了CST可控傳輸系統(tǒng)作為該次設計的驅動系統(tǒng)，具備了軟啟動功能及其他保護功能，因此驅動器的輸入、輸出軸側不再設軟啟動保護裝置，而采用梅花墊型和棒銷聯(lián)軸器連接。</p><p>

85、　　2.7 主滾筒、導向滾筒的選用</p><p>　　2.7.1 主滾筒（傳動滾筒）的選用：因為輸送機使用鋼絲繩芯膠帶，因此，應使用硫化接頭，其滾筒直徑和帆布層數(shù)的比值應大于等于125，滾筒直徑和鋼絲繩芯直徑的比值應大于等于150，根據(jù)此規(guī)定，查ST2500型膠帶的鋼絲繩直徑為7.2，由此可計算出所需滾筒的直徑。</p><p>　　所需滾筒直徑=7.2×150</p&

86、gt;<p><b>　　=1080㎜</b></p><p>　　根據(jù)計算，考慮到帶速的選擇和部件選用時的便于更換，應設計成系列化的通用產品，因此選用直徑為1280毫米的主滾筒，表面覆蓋有人字膠面，根據(jù)設計要求，滾筒長度應比膠帶寬度寬100—200毫米，因此選用長度為1400毫米的滾筒。</p><p>　　2.7.2 副滾筒和卸載滾筒、導向滾筒的選

87、用：均采用直徑為1280毫米，長為1400毫米的光面滾筒，這樣可以有效的避免滾筒直徑過小對鋼絲繩造成的損傷，同時有增強了滾筒的互換性，減少了備用部件的數(shù)量。</p><p>　　2.8 托輥的選用</p><p>　　為了保證輸送機正常運轉，減少壞托輥對膠帶的損傷，根據(jù)帶速，和有關標準規(guī)定選用托輥直徑為：133，承載處選用緩沖床可有效降低貨載對膠帶的沖擊，最大限度的保護膠帶，根據(jù)轉載點個

88、數(shù)選用兩套1.5米長，槽角為35度的緩沖床，為有效減少膠帶不跑偏，每隔十組托輥設一組調偏托輥，上托輥間距為1.2米，下托輥間距為3米，轉載處托輥間距為0.6米。共需直徑為133毫米，長度為475的上托輥8000組，其中備用托輥125組；直徑為133毫米，長度為700毫米的下托輥2200組，其中90組備用；直徑為133毫米，長度為375毫米的上托輥300組，其中9組備用，用于調偏架中間輥；細端直徑為133毫米，粗端直徑為159毫米，長度為

89、500毫米的錐型上托輥600組；細端直徑為133毫米，粗端直徑為159毫米，長度為700毫米的錐型托輥240組。</p><p>　　為了控制跑偏，承載托輥選用前傾式托輥。</p><p>　　2.9 滾筒與第一組托輥的間距</p><p>　　考慮到離頭部滾筒的第一組托輥槽角的影響，該處張力很大，輸送帶撓度接近于0，為使輸送帶側邊局部伸長不超過鋼絲繩的許用伸長率

90、的0.002，因此，頭部滾筒與第一組托輥的間距l(xiāng)不得太小，其最小間距按下式計算：</p><p><b>　　l≥2.67λB</b></p><p>　　=2.67×1.2×0.52</p><p><b>　　=1.67米</b></p><p><b>　　式中：

91、</b></p><p>　　l——頭部滾筒與第一組托輥的間距；</p><p>　　λ——托輥槽角，查設計手冊得當槽角為35度，帶寬為1.2米時，槽角系數(shù)為0.52；</p><p><b>　　B——帶寬，米。</b></p><p>　　根據(jù)計算，第一組托輥與滾筒的間距為1.7米。</p>

92、<p>　　2.10 凹弧段半徑的規(guī)定</p><p>　　凹弧段應有足夠大的半徑，要求凹弧段輸送帶自重必須大于凹弧段輸送帶由張力作用的向上分力，因此，凹弧段半徑R可由下式求出：</p><p><b>　　R≥Si/q0g</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p

93、>　　Si——凹弧段起點張力，N；</p><p>　　q0——每米輸送帶的重量，千克/米，可由設計手冊查出或參照輸送帶廠樣本。</p><p>　　根據(jù)計算，可求出凹弧段的半徑最小應大于多少，如果現(xiàn)場實際情況不能滿足所需半徑時，應加壓帶輪。</p><p>　　2.11 軸承座的選擇</p><p>　　為了日常維護、加注油脂的方便和

94、可靠使用，選用外環(huán)活動透蓋式軸承座，這樣在加注油脂時可以很方便的完成。</p><p>　　2.12 機架的選用必須符合國家相關標準規(guī)定的要求，保證設備的正常使用。</p><p>　　2.13 膠帶的選用：</p><p>　　根據(jù)第一章的計算、驗算，同時考慮到國家安全監(jiān)察的有關規(guī)定，禁止使用非阻燃、抗靜電的膠帶，因此選用ST2500型膠帶，此種膠帶加了防縱向

95、撕裂層，可提高膠帶的使用壽命。</p><p>　　2.13.1 根據(jù)所給定礦井的條件及該礦井的巷道斷面尺寸及輔助運輸設備的情況，為了方便井下運輸擬定該輸送帶的長度為每卷一百米，所需的輸送帶總長為：</p><p>　　L0=L+∏/2（D1+D2）+An1+△L</p><p>　　=2×3500+3.14/2×（1280+1280）+50&

96、#215;1.9+30</p><p>　　=7000+8.1+95+30</p><p><b>　　=7133</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　L0——輸送帶全長，m；</p><p>　　2L——輸送機頭尾滾筒中心間展開長度，m；

97、</p><p>　　D1——頭部滾筒直徑，m；</p><p>　　D2——尾部滾筒直徑，m；</p><p>　　A——輸送帶接頭長度，m，當輸送帶采用機械接頭時，A=0，當采用硫化接頭時，A值按照公式計算、查閱設計手冊或根據(jù)膠帶廠家提供的數(shù)據(jù)取值；</p><p>　　n1——輸送帶接頭數(shù)，考慮接頭數(shù)時每卷帶長度按100米計算；<

98、/p><p>　　△L——采用垂直拉緊裝置、卸料車等所需增加的輸送帶長度，m。采用垂直拉緊裝置時，其增加的輸送帶長度由輸送機的安裝圖來決定；采用卸料車時所增加的輸送帶長度由設計手冊可查得。</p><p>　　根據(jù)以上計算，共需訂購膠帶7200米，同時，應根據(jù)所訂購膠帶選用原廠配套的接頭材料（包括接頭膠、膠漿、清洗劑等），其需用數(shù)量應比接頭數(shù)多1—4個接頭的材料。</p><

99、;p>　　因為所采用的膠帶為鋼絲繩芯膠帶，因此采用硫化接頭方式對膠帶進行連接，考慮到接頭形式關系到接頭強度保持率、接頭部位的平均有效間距和接頭長度。選擇時要根據(jù)鋼絲繩直徑和膠帶中鋼絲繩中心距全面考慮，其硫化溫度、硫化時間、硫化時所加壓力由膠帶廠家提供或根據(jù)通用公式選取。 </p><p>　　2.13.2 根據(jù)所選用的接頭形式，我們可以計算接頭的強度保持率、接頭形式、接頭長度、</p>&l

100、t;p>　　2.13.2.1 接頭強度保持率是接頭后抗張強度與原帶體抗張強度之比。</p><p>　　2.13.2.2 平均有效間距系指接頭部位相鄰兩鋼絲繩間的膠厚，幾種接頭形式的平均有效間距Z可按下式計算：</p><p>　　一級 Z＝1÷2×P－D</p><p>　　二級 Z＝2÷3×P－D<

101、/p><p>　　三級及三級全搭接 </p><p><b>　　Z＝3÷4×P－D</b></p><p>　　四級 Z＝P－D</p><p><b>　　式中:</b></p><p>　　Z——相鄰兩鋼絲繩間的膠厚，㎜</p>&

102、lt;p>　　P——帶體的鋼絲繩中心距，㎜</p><p>　　D——鋼絲繩直徑，㎜</p><p>　　據(jù)日本資料介紹，平均有效間距Z大于0.25 D是必要的，當膠帶用于深槽托輥時，則希望Z大于0.4 D,ST2500鋼絲繩芯膠帶的鋼絲繩直徑為7.2毫米,根據(jù)此可以計算出鋼絲繩平均有效間距為2.88毫米。</p><p>　　2.13.2.3 接頭長度，各

103、型接頭長度Sl可按下列公式算出：</p><p>　　一級 Sl＝S＋150</p><p>　　二級 Sl＝2S＋200</p><p>　　三級及三級全搭接 Sl＝3S＋250</p><p>　　四級 Sl＝4S＋300</p><p>　　式中 Sl——接頭長度，㎜<

104、/p><p><b>　　S——搭接長度，㎜</b></p><p>　　搭接長度S可按下式算出</p><p>　　S＝Pa÷粘著力×K ㎜</p><p>　　式中 Pa——鋼絲繩的破斷強度，N/根；</p><p>　　K ——接頭系數(shù)，取1.3—1.5；</p&g

105、t;<p>　　如上所說，并經(jīng)計算，四級接頭所需的接頭長度過長，而且接頭保持率低，一般不宜采用。一級接頭只適用于鋼絲繩直徑小、間距大的膠帶接頭，具有接頭強度保持率高、接頭長度短的優(yōu)點。二級接頭的接頭長度和平均有效間距介于一級和三級之間，適用于鋼絲繩直徑中等、間距偏大的膠帶接頭。三級搭接是較好的接頭形式，但考慮到帶體強度、鋼絲繩直徑、施工工藝等因素二級搭接完全可以滿足本礦井要求，因此選用二級搭接方式為此膠帶做接頭。</

106、p><p><b>　　具體硫化長度為：</b></p><p>　　S＝Pa÷粘著力×K ㎜</p><p>　　二級 Sl＝2S＋200</p><p>　　由計算可知，所需接頭長度為1.6米,為了保險起見,選用接頭長度為1.9米。</p><p>　　2.13.

107、3 硫化接頭方式與機械接頭相比有以下優(yōu)缺點：</p><p>　　2.13.3.1 接頭時間長，工藝復雜，初期安裝成本高，當出現(xiàn)接頭損壞時，修復周期長；</p><p>　　2.13.3.2 對滾筒、托輥的磨損小，可延長滾筒、托輥的使用壽命；</p><p>　　2.13.3.3 接頭保持率高，可達到原膠帶強度的75%以上；</p><p

108、>　　2.13.3.4 接頭使用壽命長，不需頻繁做頭；</p><p>　　2.13.3.5 可彎曲性好；</p><p>　　2.13.3.6 通過滾筒、托輥、清帶器等部件時，不象機械接頭那樣容易被鉤掛導致膠帶撕扯。</p><p>　　硫化工藝與方法采用通用的硫化工藝與方法，在硫化過程中應嚴格根據(jù)膠帶生產廠家的要求掌握時間、溫度、壓力，以免造成硫化質

109、量過差影響膠帶使用壽命，或者造成斷帶等惡性的事故，從而影響生產，接頭長度按以上設計選取，硫化接頭所用的膠料、膠漿、清洗劑等接頭用品應選擇膠帶生產廠家的配套膠料或根據(jù)其所要求的選用，在接頭硫化過程中還應嚴格對輸送帶找正，保證輸送機的正常運行；做接頭前應對按設計接頭方式、接頭工藝做好的接頭做一次拉斷試驗，經(jīng)試驗達到設計要求時方可開始做頭。</p><p><b>　　2.13.3.7</b>&l

110、t;/p><p>　　鋼絲繩的搭接長度如下表所示：</p><p>　　2.14 硫化器的選擇</p><p>　　根據(jù)接頭長度和使用的方便，選用電熱式膠帶硫化器，其技術參數(shù)如下：（1）、硫化壓力為1.5—2.45Mpa；（2）、硫化溫度為145攝氏度；（3）、硫化板表面的溫差為±3攝氏度；（4）、升溫時間（常溫到145攝氏度）不大于50分鐘；（5）、電源電壓

111、為660伏，50Hz；（6）、電控箱輸出功率為36千瓦；（7）、溫度調節(jié)范圍為0—200攝氏度；（8）、計時調節(jié)范圍為0—50分鐘；（9）、上下加熱板加壓0.8Mpa后其縫隙不大于0.5毫米。</p><p>　　根據(jù)技術參數(shù)、礦井電壓等級、使用條件和硫化接頭的技術要求，所選用的硫化器符合接頭要求，因此選擇兩套DRJL—1200型硫化器為所用的接頭硫化器。</p><p>　　三、 配套

112、供電系統(tǒng)的選型設計</p><p>　　根據(jù)前兩章計算所選的膠帶輸送機型號，配套電機為：630千瓦電機兩臺，用于主要驅動，CST冷卻油泵兩臺其配套電機功率為18千瓦，冷卻風扇兩臺其配套電機功率為2×4千瓦，漲緊裝置的配套電機為30千瓦。</p><p><b>　　（詳見附表3—1）</b></p><p>　　3.1 供電系統(tǒng)、電

113、壓等級的確定</p><p>　　因所設計膠帶輸送機供采區(qū)原煤運輸使用，因此只采用單回路供電，根據(jù)所選電機及礦井的供電現(xiàn)狀，采用1140伏的電壓等級供電。</p><p>　　3.2 短路電流的計算</p><p>　　為了正確選擇和校驗電氣設備，滿足對短路電流的動穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性要求，按照短路電流校驗分斷能力。</p><p>　　由于所

114、需供電線路不太長，因此忽略電感、電抗、電阻值。</p><p>　　三相短路電流的計算：</p><p>　　Id3 =E20/√3×√∑R²×+ ∑X² </p><p>　?。?190/0.65²＋0</p><p>　?。?816.5A＝2.82（kA）</p><p

115、>　　其中短路電流的電阻值是根據(jù)電纜長度計算所得，電抗值忽略不計。</p><p>　　3.3 低壓電器設備的選擇</p><p>　　因膠帶輸送機安裝在井下，因此各種不同類型的礦用低壓開關，應按</p><p>　　表3—1 </p><p>

116、　　所選膠帶輸送機配套設備負荷統(tǒng)計</p><p>　　國家防爆電器的有關標準來選用，在本設計中，我們選擇礦用隔爆型開關。</p><p>　　單臺主驅動的額定工作電流為：</p><p>　　Ie1=630000÷1140＝105（A）</p><p>　　為了對膠帶輸送機的保護、方便選擇帶速和實現(xiàn)智能控制，根據(jù)計算所得，可選用兩

117、臺CST專用控制箱做為主驅動電機的供電開關，此專用控制箱具有更為完善的保護，可以清楚的顯示帶式輸送機故障，方便的診斷輸送機故障，減少事故影響時間。</p><p>　　冷卻泵的額定工作電流為：</p><p>　　Ie2＝36000÷660＝54.5（A）</p><p>　　因此可選用兩臺DQZB－80型開關做為兩臺冷卻泵的控制開關。</p>

118、<p>　　冷卻風扇的額定電流為：</p><p>　　Ie3＝8000÷660＝12.12（A）</p><p>　　根據(jù)計算可選用兩臺DQZB－30開關做為冷卻風扇的控制開關。</p><p>　　漲緊裝置的額定電流為：</p><p>　　Ie4＝30000÷660＝45.5（A）</p>

119、<p>　　因此可選用一臺DQZB－80型開關做為漲緊裝置的控制電源。</p><p>　　另，為了減少電壓損失，檢修、維護方便，在此配電點設設容量為315KvA的移動變電站一臺為上述控制開關供電。</p><p>　　根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定和計算，結合各電纜的實際允許長時工作電流，可選用截面為50平方毫米、25平方毫米、10平方毫米的ZQ20型電纜為所選電器設備供電。&l

120、t;/p><p>　　附表3—2 </p><p>　　所選設備規(guī)格、型號明細列表</p><p><b>　　參考文獻：</b></p><p>　　[1] 佟熙天 雷芳清編，《煤礦井下供電設計指導》，煤炭工業(yè)出版社；</p><p>　　[2]《運輸機械設計選用手冊》編輯委

121、員會編，《運輸機械設計選用手冊》，化學工業(yè)出版社出版發(fā)行；</p><p>　　[3] 洪曉華 主編，《礦井運輸提升》，中國礦業(yè)大學出版社，2005年1月第一次印刷；</p><p>　　[4] 劉萌，周學明，郭安源.visual Basic企業(yè)辦公系統(tǒng)開發(fā)實例導航.人民郵電出版社，2003</p><p>　　5] 求是科技.Visual Basic 6.0 數(shù)據(jù)