組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)液壓課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　XX學(xué)院</b></p><p>　　液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)（論文）</p><p>　　題 目： 組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) </p><p>　　學(xué)生姓名： 學(xué) 號(hào)： </p><p>　　所在院(系)： 機(jī)電工程學(xué)院

2、 </p><p>　　專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及自動(dòng)化 </p><p>　　班 級(jí)： 級(jí)機(jī)制 班 </p><p>　　指 導(dǎo) 教 師： 職稱： </p><p>　　20 年 月 日</p><p

3、><b>　　xx學(xué)院教務(wù)處制</b></p><p>　　xx學(xué)院本科學(xué)生課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</p><p>　　注：任務(wù)書由指導(dǎo)教師填寫。</p><p>　　課程設(shè)計(jì)（論文）指導(dǎo)教師成績(jī)?cè)u(píng)定表</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　目前，液

4、壓系統(tǒng)被廣泛應(yīng)用在機(jī)械、建筑、航空等領(lǐng)域中，成為一種新型的動(dòng)力源。由于液壓元件的制造精度越來越高，再配合電信號(hào)的控制，使液壓系統(tǒng)在換向方面可以達(dá)到較高的頻率。不管是在重型機(jī)械和精密設(shè)備上都能滿足要求。</p><p>　　液壓系統(tǒng)本身有較多的優(yōu)點(diǎn)，比如：在同等的體積下，液壓裝置產(chǎn)生的動(dòng)力更大；由于它的質(zhì)量和慣性小、反映快，使液壓裝置工作比較平穩(wěn)；能夠?qū)崿F(xiàn)無級(jí)調(diào)速，特別是在運(yùn)動(dòng)中進(jìn)行調(diào)速；液壓裝置自身能實(shí)現(xiàn)過載保護(hù)

5、；實(shí)現(xiàn)直線運(yùn)動(dòng)遠(yuǎn)比機(jī)械傳動(dòng)簡(jiǎn)單。但是液壓傳動(dòng)對(duì)溫度的變化比較敏感，不宜在很高或很低的溫度下工作。</p><p>　　液壓系統(tǒng)應(yīng)用在機(jī)床上，實(shí)現(xiàn)對(duì)工作臺(tái)和夾緊工件的循環(huán)控制起著重要的作用。對(duì)銑削類組合機(jī)床，運(yùn)用液壓來控制運(yùn)動(dòng)循環(huán)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，所占空間小，而且能滿足較大的切削負(fù)載要求。</p><p>　　關(guān)鍵詞：液壓系統(tǒng)，組合機(jī)床，運(yùn)用</p><p><b&g

6、t;　　目 錄</b></p><p>　　摘要…………………………………………………………………………………Ⅰ</p><p>　　1 方案的確定………………………………………………………………………1</p><p>　　1.1整體性分析……………………………………………………………………1</p><p>　　1.2擬定

7、方案………………………………………………………………………1</p><p>　　1.3比較方案并確定方案……………………………………………………………1</p><p>　　2工況分析…………………………………………………………………………2</p><p>　　2.1運(yùn)動(dòng)參數(shù)分析……………………………………………………………………2</p><

8、;p>　　2.2動(dòng)力參數(shù)分析……………………………………………………………………2</p><p>　　2.3負(fù)載圖和速度圖的繪制…………………………………………………………3</p><p>　　3液壓缸尺寸和所需流量…………………………………………………………3</p><p>　　3.1液壓缸尺寸計(jì)算…………………………………………………………………3&

9、lt;/p><p>　　3.2確定液壓缸所需流量……………………………………………………………4</p><p>　　3.3夾緊缸的有效面積、工作壓力和流量的確定………………………………………4</p><p>　　4擬定液壓系統(tǒng)圖…………………………………………………………………5</p><p>　　4.1確定執(zhí)行元件類型…………………………

10、……………………………………5</p><p>　　4.2換向方式確定……………………………………………………………………5</p><p>　　4.3調(diào)速方式的選擇…………………………………………………………………6</p><p>　　4.4快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)、一工進(jìn)轉(zhuǎn)二工進(jìn)控制方式的選擇……………………………………6</p><p>　　4.5

11、終點(diǎn)轉(zhuǎn)位控制方式………………………………………………………………6</p><p>　　4.6快速運(yùn)動(dòng)的實(shí)現(xiàn)和供油部分的設(shè)計(jì)………………………………………………6</p><p>　　4.7夾緊回路的確定…………………………………………………………………6</p><p>　　5選擇液壓元件的確定輔助裝置…………………………………………………7</p>

12、<p>　　5.1選擇液壓泵………………………………………………………………………7</p><p>　　5.2電機(jī)的選擇………………………………………………………………………8</p><p>　　5.3選擇閥類元件……………………………………………………………………8</p><p>　　5.4確定油管尺寸…………………………………………………………

13、………10</p><p>　　6油箱的設(shè)計(jì)………………………………………………………………………10</p><p>　　6.1油箱容量的確定………………………………………………………………10</p><p>　　6.2估算油箱的長(zhǎng)、寬、高…………………………………………………………10</p><p>　　6.3確定油箱壁厚………………

14、…………………………………………………10</p><p>　　6.4確定液位計(jì)的安裝尺寸…………………………………………………………10</p><p>　　6.5隔板尺寸的計(jì)算………………………………………………………………11</p><p>　　6.6油箱其他附件的選擇……………………………………………………………11</p><p>

15、;　　7液壓系統(tǒng)的性能驗(yàn)算……………………………………………………………11</p><p>　　7.1驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失和確定壓力閥調(diào)定值………………………………………11</p><p>　　7.2油液溫升驗(yàn)算…………………………………………………………………13</p><p>　　結(jié)論…………………………………………………………………………………15</

16、p><p>　　參考文獻(xiàn)……………………………………………………………………………16</p><p>　　題目五：組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)</p><p>　　試設(shè)計(jì)立式組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)，已知切削負(fù)載為30000N，滑臺(tái)工作速度為50mm/min,快進(jìn)和快退速度為6m/min，滑臺(tái)（包括動(dòng)力頭）的重量為132000N,往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速（減速）的時(shí)間為 =0.05 S,滑臺(tái)

17、用平面導(dǎo)軌，靜摩擦系數(shù) fs=0.2，動(dòng)摩擦系數(shù)fd=0.1，快進(jìn)行程為100mm,工進(jìn)行程為50mm.</p><p><b>　　1 方案的確定</b></p><p><b>　　1.1整體性分析</b></p><p>　　要求此液壓系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的工作循環(huán)是：工件夾緊 工作快進(jìn) 工作臺(tái)工進(jìn)

18、 工作臺(tái)快退 工作臺(tái)原位停止 工件松開 液壓泵卸荷?；_(tái)的重量為132000N,快進(jìn)快退的速度6米／分,滑臺(tái)工進(jìn)速度50 mm/s 快進(jìn)行程100mm,工進(jìn)行程50mm ,切削負(fù)載為30000N.</p><p>　　對(duì)于立式組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)而言，加工的零件需要精度高，定位準(zhǔn)確。所以整個(gè)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求定位精度高，換向速度快。在設(shè)計(jì)閥的時(shí)候，考慮這些方面變的尤其重

19、要，要考慮到工作在最低速度時(shí)調(diào)速閥的最小調(diào)節(jié)流量能否滿足要求。在行程方面，應(yīng)該比要求的工作行程大點(diǎn)，包括工作行程、最大行程和夾緊缸行程，主要是考慮到在安全方面和實(shí)際運(yùn)用中。在壓力方面也要考慮到滿足最大負(fù)載要求。而且在液壓系統(tǒng)能滿足要求的前提下，使液壓系統(tǒng)的成本較低。</p><p><b>　　1.2 擬定方案</b></p><p>　　方案一 液壓系統(tǒng)中工作臺(tái)的

20、執(zhí)行元件為伸縮缸，工件的夾緊用單桿活塞缸；工作臺(tái)采用節(jié)流閥實(shí)現(xiàn)出油口節(jié)流調(diào)速，用行程閥實(shí)現(xiàn)工作臺(tái)從快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換，在工進(jìn)回路上串接個(gè)背壓閥；為了防止工件在加工過程中松動(dòng)，在夾緊進(jìn)油路上串接個(gè)單向閥；工作臺(tái)的進(jìn)、退采用電磁換向閥；夾緊缸的夾緊與放松用電磁閥控制。</p><p>　　方案二 液壓系統(tǒng)中工作臺(tái)的執(zhí)行元件為單桿活塞缸，工件的夾緊也采用單桿活塞缸；工作臺(tái)采用調(diào)速閥實(shí)現(xiàn)進(jìn)油口節(jié)流調(diào)速，也采用行程閥實(shí)現(xiàn)工

21、作臺(tái)從快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換，工進(jìn)時(shí)，為了避免前沖現(xiàn)象，在回路上串接個(gè)背壓閥；夾緊缸上串接個(gè)蓄能器和單向閥，避免工件在加工過程中松動(dòng)；工作臺(tái)的進(jìn)、退換向采用電液換向閥，工作臺(tái)快進(jìn)時(shí)，采用差動(dòng)連接；夾緊缸的夾緊與放松用電磁閥控制。</p><p>　　1.3比較方案并確定方案</p><p>　　單桿活塞缸比伸縮缸結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，價(jià)格便宜，易維護(hù)，而且也能滿足要求；調(diào)速閥的性能比節(jié)流閥穩(wěn)定，調(diào)速較好，用

22、于負(fù)載變化大而運(yùn)動(dòng)要求穩(wěn)定的系統(tǒng)中；采用出油口調(diào)速回路中油液通過節(jié)流閥產(chǎn)生的熱量直接排回油箱散熱；</p><p>　　夾緊缸進(jìn)油口處串接蓄能器，更好的保證工件的夾緊力，使工件在加工過程中始終在夾緊狀態(tài)。電液換向閥的信號(hào)傳遞快，配合液壓動(dòng)力的輸出力大、慣性小、反映快的優(yōu)點(diǎn)使控制靈活、精度高、快速性好。</p><p>　　綜上比較選擇方案二較好。</p><p>&

23、lt;b>　　2 工況分析</b></p><p><b>　　2.1運(yùn)動(dòng)參數(shù)分析</b></p><p>　　首先根據(jù)主機(jī)要求畫出動(dòng)作循環(huán)圖（圖一）。</p><p><b>　　圖一</b></p><p><b>　　2.2動(dòng)力參數(shù)分析</b><

24、/p><p><b>　　計(jì)算各階段的負(fù)載</b></p><p>　　工作負(fù)載：由已知條件可知切削力=30000N。</p><p>　　慣性負(fù)載：===26938.78N</p><p>　?。▍⒖紮C(jī)床的工作臺(tái)加速時(shí)間，取=0.05s）</p><p>　　阻力負(fù)載：靜摩擦阻力</p>

25、<p><b>　　動(dòng)摩擦阻力</b></p><p>　?。ɑ瑒?dòng)導(dǎo)軌：鑄鐵對(duì)鑄鐵—啟動(dòng)低速時(shí),v<0.16m/s）</p><p>　　表1 液壓缸在各個(gè)工作階段的負(fù)載值其中=0.9</p><p>　　2.3負(fù)載圖和速度圖的繪制</p><p>　　負(fù)載圖按上面的數(shù)值繪制，如圖2所示。速度圖按已知

26、數(shù)值，工進(jìn)的速度。</p><p>　　3 液壓缸尺寸和所需流量</p><p>　　3.1液壓缸尺寸計(jì)算</p><p>　　3.1.1工作壓力的確定：</p><p>　　工作壓力可根據(jù)負(fù)載和主機(jī)類型確定，由（書）表11—3得出：</p><p>　　3.1.2計(jì)算液壓缸尺寸：</p><p&g

27、t;　　由于立式組合機(jī)床工作臺(tái)快進(jìn)和快退速度相同，因此選用單桿活塞式液壓缸，并使,快進(jìn)時(shí)采用差動(dòng)連接，因管路中有壓力損失，快進(jìn)時(shí)回油路壓力損失取Pa，快退時(shí)回油路壓力損失亦取Pa。工進(jìn)時(shí)，為使運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，在液壓缸回路油路上須加背壓閥，背壓力值一般為,選取背壓Pa。</p><p>　　根據(jù),可求出液壓缸大腔面積為</p><p><b>　　(3-2)</b></

28、p><p>　　根據(jù)GB2348-80圓整成就近的標(biāo)準(zhǔn)值，得D=220mm，液壓缸活塞桿直徑，根據(jù)GB2348-80就近圓整成標(biāo)準(zhǔn)值d=160mm。</p><p>　　3.1.3缸徑、桿徑取標(biāo)準(zhǔn)值后的有效工作面積：</p><p><b>　　無桿腔有效面積 </b></p><p>　　活塞桿面積 </

29、p><p>　　有桿腔有效面積 </p><p>　　3.2確定液壓缸所需流量</p><p>　　3.3夾緊缸的有效面積、工作壓力和流量確定</p><p>　　3.3.1確定夾緊缸的工作壓力：</p><p>　　根據(jù)最大夾緊力，由《液壓傳動(dòng)》中的表11-2（書）取工作壓力。</p><p>

30、;　　計(jì)算夾緊缸有效面積、缸徑和桿徑：</p><p><b>　　夾緊缸面積</b></p><p>　　夾緊缸直徑 </p><p>　　取標(biāo)準(zhǔn)值 D=220mm</p><p>　　活塞桿直徑，一般取。</p><p><b>　　取標(biāo)準(zhǔn)值=32mm<

31、;/b></p><p>　　3.3.2計(jì)算夾緊缸的流量：</p><p>　　液壓缸回油路上有背壓P2 ，保證速度平穩(wěn)。根據(jù)《現(xiàn)代機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)》中推薦值，取P2=0.8MPa，快進(jìn)時(shí)液壓缸雖做差動(dòng)連接，但油管中有壓降，取=0.5MPa?？焱耸杏颓恢杏斜粔?，這時(shí)可取=0.6MPa</p><p>　　根據(jù)上述計(jì)算數(shù)據(jù)，可估算液壓缸在各個(gè)工作段中的壓力、流量

32、和功率，如下表所示： </p><p><b>　　表2</b></p><p>　　4 擬定液壓系統(tǒng)圖</p><p>　　4.1確定執(zhí)行元件類型：</p><p><b>　　4.1.1工作缸：</b></p><p>　　根據(jù)組合機(jī)床特點(diǎn)和要求，所以選用無桿腔面積等于

33、兩倍的有桿腔面積的差動(dòng)液壓缸。</p><p><b>　　4.1.2夾緊缸：</b></p><p>　　由于結(jié)構(gòu)上的原因和為了有較大的有效工作面積，也采用單桿活塞液壓缸。</p><p><b>　　4.2換向方式確定</b></p><p>　　為了便于工作臺(tái)在任意位置停止，使調(diào)整方便，所以采

34、用三位換向閥；為了便于組成差動(dòng)連接，應(yīng)采用三位五通電液換向閥。閥的中位機(jī)能的選擇對(duì)保證系統(tǒng)工作性能有很大作用，為了滿足本專機(jī)工作位置的調(diào)整方便性和采用液壓夾緊的具體情況，決定采用“Y”型中位機(jī)能。</p><p>　　4.3調(diào)速方式的選擇</p><p>　　在組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)中，進(jìn)給速度的控制一般采用節(jié)流閥或調(diào)速閥。根據(jù)洗削類專機(jī)工作時(shí)對(duì)低速性能和速度負(fù)載特性都有一定的要求，因此決定采

35、用調(diào)速閥進(jìn)行調(diào)整。為了便于實(shí)現(xiàn)壓力控制，采用進(jìn)油節(jié)流調(diào)速，同時(shí)為了滿足低速進(jìn)給時(shí)平穩(wěn)性，以及避免出現(xiàn)前沖現(xiàn)象，在回路上設(shè)有背壓閥。</p><p><b>　　4.4快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)</b></p><p>　　為了保證轉(zhuǎn)換平穩(wěn)、可靠、精度高，采用行程閥控制快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)的控制。</p><p>　　4.5終點(diǎn)轉(zhuǎn)換控制方式的選擇</p>&

36、lt;p>　　采用行程開關(guān)和加死擋塊控制。</p><p>　　4.6快速運(yùn)動(dòng)的實(shí)現(xiàn)和供油部分的設(shè)計(jì)</p><p>　　因?yàn)榭爝M(jìn)、快退和工進(jìn)的速度相差比較大，為了減少功率損耗，采用變量泵。</p><p>　　4.7夾緊回路的確定</p><p>　　由于夾緊回路的壓力大于進(jìn)給系統(tǒng)壓力。為了防止夾緊系統(tǒng)的主壓力下降，在夾緊系統(tǒng)串接個(gè)單

37、向閥和蓄能器。</p><p>　　夾緊缸不用中間停留，故采用二位閥控制即可，這里采用二位五通電磁換向閥。為了實(shí)現(xiàn)夾緊后才能讓工作臺(tái)快進(jìn)的順序動(dòng)作，和保證進(jìn)給系統(tǒng)工作時(shí)夾緊系統(tǒng)壓力始終不低于最小夾緊壓力，所以在夾緊回路上安裝個(gè)壓力繼電器實(shí)現(xiàn)順序控制。當(dāng)壓力繼電器動(dòng)作時(shí)，工作臺(tái)進(jìn)給。根據(jù)上述分析，畫出液壓系統(tǒng)草圖，如下圖所示：</p><p>　　5 選擇液壓元件和確定輔助裝置</p

38、><p><b>　　5.1選擇液壓泵</b></p><p>　　取液壓系統(tǒng)的泄漏系數(shù)K=1.1則液壓泵的最大流量</p><p>　　，即。根據(jù)擬定的液壓系統(tǒng)是采用回油路節(jié)流調(diào)速，進(jìn)油路壓力損失選取，故液壓泵工作壓力為： (5-1)</p><p>　　考慮到系統(tǒng)動(dòng)態(tài)壓力因素

39、的影響，液壓泵的額定工作壓力為： (5-2)</p><p>　　根據(jù)、和已選定的單向定量泵型式，查手冊(cè)書（二）選用PVL3-153-F-2R-D-1型定量葉片泵。該泵額定排量為153mL/r,額定轉(zhuǎn)速960r/min，其額定流量為146.88m/s。</p><p>　　5.2電動(dòng)機(jī)的選擇 </p><p

40、>　　最大功率在快退階段，如果取液壓泵的效率為為0.75，驅(qū)動(dòng)液壓泵最大輸入功率為： (5-3)</p><p>　　查電工手冊(cè)選取7.5kw的電動(dòng)機(jī)YCT200－4B。</p><p><b>　　5.3選擇閥類元件</b></p><p>　　各類閥可通過最大流量和實(shí)際工作壓力選擇，閥的規(guī)格如下表所示：&l

41、t;/p><p><b>　　表3</b></p><p><b>　　5.4確定油管尺寸</b></p><p>　　5.4.1油管內(nèi)徑的確定</p><p>　　可按下式計(jì)算：　　　　　　　</p><p>　　泵的總流量為1.29L/min，但快速時(shí)，部分回油管流量可達(dá)13

42、2.5L/min，故按132.5L/min計(jì)算：V取6m/min</p><p>　　取標(biāo)準(zhǔn)值d=25mm，外徑為、內(nèi)徑為的紫銅</p><p><b>　　6 油箱的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　6.1油箱容量的確定</p><p>　　中壓系統(tǒng)中，油箱有效容積可按泵每分鐘內(nèi)公稱流量的5～7倍來確定，即油箱的容積

43、V=（5～7） 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》得油箱的標(biāo)準(zhǔn)值為800L。</p><p>　　6.2估算油箱的長(zhǎng)、寬、高</p><p>　　設(shè)油箱的長(zhǎng)、寬、高比值范圍為1：1：1～3：2：1，則根據(jù)油箱的容量可算出油箱的長(zhǎng)、寬、高分別為a=b =c=930mm,由于在選擇油箱的容量時(shí)系數(shù)選的較大，在此就不在考慮油箱的壁厚，即油箱的壁厚包括在上面計(jì)算的長(zhǎng)、寬、高中。</p><p&

44、gt;<b>　　6.3確定油箱壁厚</b></p><p>　　800以上容量的油箱箱壁厚取4mm。箱底厚度應(yīng)大于箱壁，取箱底厚度為6mm，箱蓋厚度應(yīng)為箱壁的3～4倍，取箱蓋厚度為12mm。</p><p>　　6.4確定液位計(jì)的安裝尺寸</p><p>　　在設(shè)計(jì)液位計(jì)時(shí)，要考慮液位計(jì)的顯示最大刻度與最小刻度之間的差值和油箱的高度。油箱內(nèi)的

45、液面高度為油箱高度的80%，所以：</p><p><b>　　mm</b></p><p>　　選擇液位計(jì)XYW—1000，最大刻度與最小刻度之間為700mm。安裝時(shí)，液位計(jì)的中心位置與上述的液面高度在同一水平面。</p><p>　　6.5隔板的尺寸計(jì)算</p><p>　　隔板的長(zhǎng)度由油箱的內(nèi)部尺寸可以確定，主要計(jì)

46、算隔板的高度。隔板的高度一般為油箱內(nèi)液面高度的3/4。但是也要考慮到當(dāng)油箱內(nèi)的油液降到最低位置時(shí)，液壓油也能流入到吸油腔，避免液壓系統(tǒng)吸入空氣。所以隔板的高度為</p><p>　　回油腔一側(cè)的隔板要考慮吸油腔快速吸油時(shí)，油箱底部的沉淀雜質(zhì)不能流入吸油腔中，再此取隔板離油箱底的尺寸為300mm。</p><p>　　6.6油箱其它附件的選擇</p><p>　　油箱

47、的其它附件可根據(jù)《中國機(jī)械設(shè)計(jì)大典》上選擇。 </p><p>　　7 液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算</p><p>　　7.1 回路中壓力損失</p><p>　　回路壓力損失計(jì)算應(yīng)在管道布置圖完成后進(jìn)行，必須知道管道的長(zhǎng)度和直徑。管道直徑按選定元件的接口尺寸確定，即d=15mm,長(zhǎng)度在管道布置圖未完成前暫按進(jìn)油管、回油管均為L(zhǎng)==4m估算。油液運(yùn)動(dòng)粘度取，在此設(shè)計(jì)中主要

48、驗(yàn)算工進(jìn)和快退工況時(shí)的壓力損失。</p><p>　　7.1.1 工進(jìn)時(shí)壓力損失</p><p>　　進(jìn)油管路壓力損失：首先判別進(jìn)油管液流狀態(tài)，由于雷諾數(shù)</p><p><b>　　(6-1)</b></p><p><b>　　故為層流。</b></p><p><

49、b>　　管路沿層壓力損失：</b></p><p><b>　　(6-2)</b></p><p><b>　　取管道局部損失</b></p><p>　　油液流經(jīng)單向閥和三位五通換向閥的壓力損失按下面公式計(jì)算，有關(guān)數(shù)據(jù)見表5-1</p><p><b>　　(6-3)&

50、lt;/b></p><p>　　工進(jìn)時(shí)進(jìn)油路總壓力損失：</p><p>　　此值小于0.5MPa,所以是安全的 (6-4)</p><p>　　工進(jìn)時(shí)回油路壓力損失：因回油管路流量為</p><p><b>　　(6-5)</b></p><

51、p>　　液流狀態(tài)經(jīng)判斷為層流（，于是沿程壓力損失：</p><p><b>　　(6-6)</b></p><p>　　局部壓力損失： (6-7)</p><p>　　回油路中油液流經(jīng)調(diào)速閥和三位五通換向閥時(shí)的壓力損失計(jì)算方法同上，即</p><p><b>　　(6-8)

52、</b></p><p>　　工進(jìn)時(shí)回油路總壓力損失 (6-9)</p><p>　　將回油路中壓力損失折算到進(jìn)油路上，就可求出工進(jìn)時(shí)回路中整個(gè)壓力損失</p><p><b>　　(6-10)</b></p><p>　　7.1.2 快退時(shí)壓力損失</p>

53、;<p>　　快退時(shí)進(jìn)油路和回油路中經(jīng)檢查都是層流，進(jìn)油路壓力損失為：</p><p><b>　　(6-11)</b></p><p>　　進(jìn)油路中油液流經(jīng)單向閥、三位五通換向閥、單向調(diào)時(shí)壓力損失計(jì)算方法同前</p><p><b>　　(6-12)</b></p><p>　　快退

54、時(shí)進(jìn)油路總壓力損失：</p><p><b>　　(6-13)</b></p><p>　　快退時(shí)回油路中壓力損失：由于,則有</p><p>　　液流狀態(tài)經(jīng)判斷為層流</p><p><b>　　(6-14)</b></p><p><b>　　回油路總壓力損失：

55、</b></p><p><b>　　(6-15)</b></p><p>　　將回油路中的壓力損失折算到進(jìn)油路上去，可得到快推時(shí)回油路中的整個(gè)壓力損失：</p><p><b>　　(6-16)</b></p><p>　　這個(gè)數(shù)值比原來估計(jì)的數(shù)值大，因此系統(tǒng)中元件規(guī)格和管道直徑不宜再

56、減小。</p><p>　　7.2 確定液壓泵工作壓力</p><p><b>　　工進(jìn)時(shí)，負(fù)載壓力</b></p><p><b>　　(6-17)</b></p><p><b>　　液壓泵工作壓力</b></p><p><b>　　(6

57、-18)</b></p><p><b>　　快退時(shí)，負(fù)載壓力：</b></p><p><b>　　(6-19)</b></p><p><b>　　液壓泵的工作壓力：</b></p><p><b>　　(6-20)</b></p&g

58、t;<p>　　根據(jù)，則溢流閥調(diào)整壓力取。</p><p>　　7.3 液壓系統(tǒng)的效率</p><p>　　由于在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)占用時(shí)間最長(zhǎng)，因此，系統(tǒng)的效率可以用工進(jìn)時(shí)的情況來計(jì)算。工進(jìn)速度為，則液壓缸的輸出功率為</p><p><b>　　(6-21)</b></p><p><b>

59、　　液壓泵的輸出功率：</b></p><p><b>　　(6-22)</b></p><p>　　工進(jìn)時(shí)液壓回路效率：</p><p><b>　　(6-23)</b></p><p>　　液壓系統(tǒng)效率,取液壓泵效率，液壓缸效率取，于是</p><p><

60、;b>　　(6-24)</b></p><p>　　7.4 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱溫升驗(yàn)算</p><p>　　液壓系統(tǒng)總發(fā)熱功率計(jì)算</p><p><b>　　液壓泵輸入功率：</b></p><p><b>　　(6-25)</b></p><p>　　液壓缸

61、有效功率： (6-26)</p><p>　　系統(tǒng)總發(fā)熱功率： (6-27)</p><p><b>　　油液溫升近似值</b></p><p><b>　　(6-29)</b></p><p>　　溫升沒有

62、超出允許范圍℃的范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器。</p><p>　　至此，該銑床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算宣告全部結(jié)束。</p><p><b>　　結(jié) 論</b></p><p>　　經(jīng)過對(duì)組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，上述設(shè)計(jì)結(jié)果可以實(shí)現(xiàn)該課題所給的要求，即組合機(jī)床在銑削加工零件時(shí)需要的動(dòng)作循環(huán)。液壓傳動(dòng)課程的設(shè)計(jì)，使我對(duì)液壓系統(tǒng)有進(jìn)一步的認(rèn)識(shí)，進(jìn)一

63、步掌握了液壓元件的工作原理和在所設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng)時(shí)對(duì)液壓元件的選用。在設(shè)計(jì)過程中，對(duì)其它所學(xué)課程的知識(shí)加深和鞏</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1 王積偉﹒液壓傳動(dòng)﹒北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006﹒</p><p>　　2 俞啟榮﹒機(jī)床液壓傳動(dòng)﹒北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1983﹒</p><p&g