畢業(yè)設計（論文）-賓館空調設計

1、<p><b>　　賓館空調設計</b></p><p>　　第一章 初步方案設計選擇</p><p><b>　　1.1 建筑概況</b></p><p>　　本建筑位于四川省眉山市彭山縣，屬于防火等級一級的酒店賓館類公共建筑。該賓館建筑總面積34801.8m2，建筑高度42.54m，共有10層。其中地上9層，

2、建筑面積32502.5m2；地下1層，建筑面積2299.3m2。本次設計主要為該賓館建筑設計空調通風方案.</p><p><b>　　1.2設計計算參數(shù)</b></p><p>　　1.2.1室外空氣計算參數(shù)</p><p>　　表1-1 眉山市彭山縣室外空氣基本參數(shù)表（部分參數(shù)以成都市為準）</p><p>　　1.

3、2.2室內設計參數(shù)</p><p>　　表1-2 賓館各房間室內空氣參數(shù)表</p><p><b>　　1.3負荷估算</b></p><p>　　該賓館的主要房間可從上文的參數(shù)設計可見。此處負荷估算，采用單位面積負荷指標法進行計算，即通過設定每個房間的冷負荷指標，乘以該房間的面積，得到其冷負荷，熱負荷采用冷負荷乘以系數(shù)得到。</p>

4、;<p>　　由于各層房間功能差異較大，按照每層分類進行估算。其中此建筑地下一層以及樓頂間隔層估算可以不予考慮，即估算第一到九層總負荷即可。</p><p>　　第一層具體估算冷負荷以及新風量情況如下：</p><p>　　第二層具體估算冷負荷以及新風量情況如下：</p><p>　　第三層具體估算冷負荷以及新風量情況如下：</p>&l

5、t;p>　　第四層具體估算冷負荷以及新風量情況如下：</p><p>　　第五層到第八層估算冷負荷以及新風量情況與第四層相同；</p><p>　　第九層具體估算冷負荷以及新風量情況如下：</p><p>　　由以上計算匯總可以得到整個賓館各樓層的負荷計算結果如下（熱負荷按成都地區(qū)夏季冷負荷乘以0.55得到）：</p><p>　　表1

6、-3賓館各層冷負荷及新風供應估算數(shù)據(jù)匯總表</p><p>　　即：估算得該賓館空調系統(tǒng)的夏季冷負荷為2218kW，單位面積冷負荷108.5kW/m2，冬季熱負荷為1219.9kW?？紤]同時使用系數(shù)0.9，可得該賓館最終夏季冷負荷為1996.2 kW，冬季熱負荷為1097.9 kW。</p><p><b>　　1.4方案比較選擇</b></p><

7、;p>　　該賓館空調通風設計方案主要從冷熱源形式，空調形式，水、新風等的分區(qū)情況，具體設備，控制方案等這幾個方面進行篩選比較。并最終選定適合該賓館的最優(yōu)設計方案。</p><p>　　1.4.1冷熱源形式</p><p>　　該空調系統(tǒng)中，夏季供冷需要冷水，冬季供熱需要熱水，冷熱水均需要制冷（熱）機組進行提供。在機組的選擇上，可以靠兩種設備分別在冬夏季制?。▎卫涫嚼渌畽C組加鍋爐形式）

8、，也可以采用一種設備制取冷熱水（熱泵式冷熱水機組形式）。</p><p>　　1.4.1.1熱泵式冷熱水機組</p><p>　　熱泵式冷熱水機組是一種分別以制冷循環(huán)和熱泵循環(huán)為基礎的制冷機組。</p><p>　　夏季制冷時，制冷劑循環(huán)路線為：壓縮機→四通換向閥→冷凝器→單向閥→高壓貯液器→干燥過濾器→膨脹閥→蒸發(fā)器→四通換向閥→壓縮機，用戶所需要的冷凍水由蒸發(fā)器

9、提供；</p><p>　　冬季制熱時，旋轉四通換向閥，改變制冷劑的流動路線，冷凝器被用作蒸發(fā)器，而蒸發(fā)器被用作冷凝器，制冷劑循環(huán)路線為：壓縮機→四通換向閥→冷凝器→單向閥→高壓貯液器→干燥過濾器→膨脹閥→蒸發(fā)器→四通換向閥→壓縮機，用戶所需要的熱水由冷凝器提供。</p><p>　　熱泵式冷熱水機組的效率高，近年來發(fā)展很快，而且越來越趨向成熟。熱泵式冷熱水機組在熱泵工況運行時，若室外溫度

10、較低，則用作蒸發(fā)器的換熱其表面會產生霜層，霜層過厚會影響機組的正常運行，需要高溫高壓制冷劑蒸氣進行熱沖霜。在沖霜期間熱水供應量及水溫必然有所降低，所以，熱泵式冷熱水機組只適合于室外最低平均溫度高于-10℃的地區(qū)。（文獻[1]）由以上所述可見，該醫(yī)院空調冷熱源完全可以采用熱泵式機組來制取。</p><p>　　然而，熱泵機組價格高，耗電量大，使用前要進行全方位的比較，一般適用于中小型建筑，初投資和能耗費較大。冬季制

11、熱時，制熱量隨空氣干球溫度的降低而減少，相對于鍋爐來說，加熱速度慢。尤其當用水量大于10t時，加熱水溫也很有限，一般熱泵出水溫度在60℃，不能產生80℃以上高溫水或蒸汽，冬季低溫使用時容易出現(xiàn)結霜現(xiàn)象。當盤管表面溫度低于0℃時，凝結水會結霜或結冰，機組效率下降。達到規(guī)定限度時，進行一個化霜循環(huán)，此過程中，機組停止供熱，水溫下降，期間機組從水系統(tǒng)中吸熱用于除霜，進一步降低供水溫度。夏季使用時并沒有單冷冷水機組效果好。</p>

12、<p>　　1.4.1.2單冷式冷水機組與鍋爐方式</p><p><b>　　1、單冷式冷水機組</b></p><p>　?。?）冷水機組中主要是制冷循環(huán)中采用的設備，其中蒸發(fā)器制取的冷凍水供給空調機組使用，冷凝器為冷卻制冷劑，可采用水冷式與風冷式，即冷水機組可以有兩種方式，見文獻[2]：</p><p>　　表1-3 單冷式冷

13、水機組分類比較</p><p>　　綜合上述比較，結合該賓館所處地區(qū)水資源較為豐富，水冷式能夠符合要求并且使用廣泛，因此采用水冷式冷水機組更為理想。</p><p>　?。?）采用水冷式冷水機組后，由于制冷劑形式不同，又可以有以下一些制冷機組：</p><p>　　表1-4 制冷機組分類比較</p><p>　　綜合比較上述優(yōu)缺點，活塞式機組

14、運用最為廣泛且技術成熟，其他方式的缺點都比較明顯。結合參考文獻可知，溴化鋰吸收式制冷設備的冷卻水量盡管是壓縮式制冷設備的1.3～1.5倍，但溴化鋰吸收式制冷設備價格較高，是壓縮式價格的4.7～10.07 倍，其運行費用約是壓縮式設備運行費用的2倍。（見文獻[3,4]）冰蓄冷式比常規(guī)式機組的初投資要多出13%左右，在平時運行時經濟上是否占優(yōu)勢還有看電價政策和峰谷差價的傾斜程度。（見文獻[5,6]）綜合上述技術經濟性分析，該賓館可選用蒸氣壓

15、縮式制冷機組。</p><p>　?。?）采用蒸氣壓縮式制冷機組后，根據(jù)壓縮機的不同以及目前常被采用的制冷機組形式，可以有以下幾種類型（文獻[2]）：</p><p>　　表1-5 各種壓縮機類型比較</p><p>　　綜合比較上述優(yōu)缺點，盡管活塞式的應用比較廣泛，但制冷量太小，不適合該醫(yī)院的具體情況。相對來說螺桿式和離心式的制冷量能夠滿足要求，但兩者的初投資又比

16、較大?？紤]到后期使用的費用，根據(jù)參考文獻記載，冷水機組每1 kW 制冷量的電耗大約如下：活塞式機組0.25kW，離心式機組0.19 kW,，螺桿式機組0.21kW，空氣源熱泵型冷熱水機組0.31kW.（文獻[3,4]）?？梢钥闯鲭x心式在后期電耗上相對比較節(jié)省。加之該賓館的負荷需求量大，各個樓層房間負荷又各有特點，因此初步考慮使用離心式壓縮機機組。</p><p><b>　　2、鍋爐</b>

17、</p><p>　　按照目前鍋爐普遍采用的形式，分為以下幾種：</p><p>　　表1-6 各種鍋爐類型比較</p><p>　　由以上的對比可以看出，電鍋爐、燃氣鍋爐的操作性與環(huán)保性都普遍較高，價格卻相對很高。燃煤鍋爐盡管投資使用都較為經濟，但操作起來復雜的多，考慮的因素也較多，而且很不環(huán)保。結合文獻[7]中對以上幾種鍋爐形式的技術經濟分析，初投資中三者的年折

18、算值分別是6.75元/㎡、7.25元/㎡、10.5元/㎡,年運行費用三者的年合計值分別是13.92元/㎡、24.32元/㎡、46.05元/㎡，即總計年合計值應該是20.67元/㎡、31.57元/㎡，56.55元/㎡?？煽闯霰M管燃煤鍋爐的總費用低，但考慮到燃煤鍋爐對大氣污染較重，隨著國家對環(huán)保問題越來越重視，對燃煤鍋爐的排放要求的更嚴格。很多城市的城區(qū)，已經停止了燃煤鍋爐的審批手續(xù)。加之該賓館所在地區(qū)的天然氣供給比較充足，從運輸供給上來看

19、比較經濟，故該賓館空調系統(tǒng)的熱源方式可以采用燃氣鍋爐提供熱水方式。</p><p>　　綜上所述，該賓館屬于中大型建筑，空調冷熱負荷都相對較大，尤其冬季時所需熱水量較大，且冬季溫度較低時熱泵效率也會大大降低。因此，在冷熱源形式的選擇上，選擇單冷式冷水機組加鍋爐形式，從負荷和經濟上考慮都是比較合理的。</p><p>　　1.4.2 空調形式</p><p>　　該賓

20、館空調形式可采用全空氣系統(tǒng)或空氣—水系統(tǒng)兩種方式，其中，全空氣系統(tǒng)中可采用單風道定風量系統(tǒng)，單風道變風量系統(tǒng)，空氣—水系統(tǒng)可采用風機盤管加獨立新風系統(tǒng)（文獻[8]）：</p><p>　　表1-7 幾種空調類型比較</p><p>　　綜合實際應用而言，賓館這類總體冷熱負荷較大、各個空調區(qū)域的面積不大且負荷各異的建筑物，些許房間功能各異，很多房間都需要單獨來控制。</p>&

21、lt;p>　　對于賓館內大容量的餐廳、會議廳、大廳、休息廳和酒吧等，冷負荷密度大，潛熱負荷大，人員密度大，且食物、人員散發(fā)氣味多，如果風量不足，不但會使室內的溫濕度得不到保證，而且會對空氣質量產生嚴重的影響，所以選用吊頂式空調機組全空氣變風量系統(tǒng)。這樣設備集中，便于管理，調節(jié)方便。不需要單獨設置設置新風系統(tǒng)，管道系統(tǒng)比較簡單，送風氣流比較均勻。</p><p>　　對于賓館內小型餐廳、小型會議室、辦公室、包

22、房、娛樂小房間和客房，建筑面積都比較小，采用風機盤管加新風的半集中式空調系統(tǒng)。該系統(tǒng)與全空氣系統(tǒng)比較，可節(jié)省空間；布置靈活，具有個別控制的優(yōu)越性，各房間單獨調節(jié)溫度，房間不入住人時，可關閉機組，不影響其他房間的使用，節(jié)省運行費用。運行費用與單風道系統(tǒng)相比約低20-30%,比誘導器系統(tǒng)低10-20%,而綜合投資費用大體相同,甚至略低；機組定型化，規(guī)格化，易于選擇安裝。其中新風單獨處理，與之相比的新風經過回風箱處理的方案相比，減少了風機盤管

23、中風機的風量，減少了噪聲，當風機盤管不運行時新風繼續(xù)送風，不經過回風口，增加了室內空氣品質。</p><p>　　綜合以上分析，該賓館選擇集中式變風量全空氣系統(tǒng)和風機盤管加新風的半集中式空調系統(tǒng)共同使用，從實用性和經濟性上看來都是比較合理的。</p><p>　　1.4.2.1 空調具體形式</p><p>　　經上述分析，賓館各空調房間具體的空調方案如下：<

24、/p><p>　?。?）由于該賓館從2到9層的房間類型主要以相同的客房為主，各房間面積都不是很大，其各自的使用時間也不同，而且各房間根據(jù)人員自身舒適度需求從而需要單獨進行溫濕度參數(shù)控制，對于空氣調節(jié)的要求有著較大的差別，因此樓層房間空調形式全部使用占有空間較小的風機盤管加新風系統(tǒng)，各風機盤管的冷凝水于衛(wèi)生間進行排放。</p><p>　　（2）各空調房間的風機盤管多采用臥式暗裝的方式，即吊頂安

25、裝。其主要優(yōu)點是不占用各區(qū)域的有效空間，冷凍水的配管與其連接和凝結水的排除都較方便，且新風送風口易于和風機盤管的出風口靠近安裝，避免了兩股氣流在生活區(qū)混合而帶來的不均勻性。風機盤管裝于吊頂內向下送風，出風口處連接出一段風管，從風管下部接出送風口，回風可采用風機盤管本身帶有的回風靜壓箱（或直接在吊頂上開回風口自然進入吊頂內再被風機吸入口吸進）進入風機進口，為減小震動和噪聲，宜在風口處或風機出口的風管上安裝軟管接頭，連接的風管也不宜過長。&

26、lt;/p><p>　?。?）對于1層的大廳、餐廳、休息廳以及2層的酒吧大廳，其建筑面積稍大，人員比較集中，這里采用空氣處理機組系統(tǒng)的方式，將新風和回風處理后由連接管段的散流器風口處向下吹出，盡量使出風口集中在人員區(qū)域上空。</p><p>　　1.4.2.2 新風處理方式</p><p>　　在風機盤管加新風的系統(tǒng)設計時，首先要考慮的就是風機盤管與新風系統(tǒng)的設備容量匹

27、配問題。即夏季冷負荷量中哪部分由風機盤管承擔，哪部分由新風系統(tǒng)承擔。通過新風處理后直接送入室內的方案來討論。該方案是新風與風機盤管分別處理到機器露點，再混合后送入房間。根據(jù)新風處理后的狀態(tài)點，風機盤管與新風系統(tǒng)的匹配有以后三種典型方式：</p><p>　?。?）新風處理到低于室內等含濕量線</p><p>　　室內的部分冷負荷由風機盤管承擔；新風冷、濕負荷與室內的濕負荷及部分冷負荷由新風

28、系統(tǒng)承擔。該方案的優(yōu)點是：風機盤管在干工況下運行，減少了系統(tǒng)對空氣的污染。另外，據(jù)此選擇的風機盤管噪聲相應的也小。如此的方案使得室內無人時，室內的空氣參數(shù)不會偏離設計值太遠。</p><p>　　（2）新風處理到室內等焓線</p><p>　　新風冷負荷與部分濕負荷由新風系統(tǒng)承擔；室內冷、濕負荷與新風部分濕負荷由風機盤管承擔。該方案優(yōu)點是：因冷負荷是同風機盤管與新風系統(tǒng)“各負其責”，室內參

29、數(shù)控制對新風系統(tǒng)的依賴性較小。當室內無人時，雖然室內的空氣參數(shù)會偏離設計值遠一些，但此時新風系統(tǒng)運行的經濟性是不言而喻的。</p><p>　?。?）新風處理到室內等含濕量線</p><p>　　室內的濕負荷及部分冷負荷由風機盤管承擔；新風冷、濕負荷與室內的部分冷負荷同新風系統(tǒng)承但。該方案的優(yōu)點是：風機盤管與新風系統(tǒng)所需要的冷水溫度相近，因而冷水機組運行效率高。且因為新風系統(tǒng)承擔了一部分室

30、內負荷，風機盤管相應的要小一些。</p><p>　　結合此賓館的建筑特性和房間的空調方案，此處采用第二種方式，各空調房間內的新風處理狀態(tài)點宜選用新風處理到室內等焓線的方式。在每層設新風處理機組，負擔新風負荷，新風口單獨送風。</p><p>　　1.4.3 水、新風系統(tǒng)分區(qū)</p><p>　　為考慮到不同功能房間使用時間不同，負荷不同等因素，以便于機組設備的選型

31、、各自獨立房間的獨立控制以及建筑防火措施實施等的相關問題，有必要對該賓館空調系統(tǒng)進行水、新風分區(qū)。</p><p>　　1.4.3.1 水系統(tǒng)分區(qū)</p><p>　　空調水系統(tǒng)應考慮建筑物個部分的朝向和內外區(qū)的差別進行分區(qū)，還應考慮建筑物的高低差別，另外，在水系統(tǒng)分區(qū)時，應考慮建筑物各區(qū)的使用功能和使用時間的差異，將水系統(tǒng)按上述特點進行分區(qū)（文獻[8]）。</p><

32、p>　　在朝向方面，該賓館由于不是處于正南正北方位的布置，朝向問題不是很明顯可以暫不考慮分區(qū)情況。</p><p>　　考慮到該建筑的建筑特性，考慮采用分為3個分區(qū)，分別進行冷凍水供應。具體如下：</p><p><b>　　第一層整層；</b></p><p>　　第二層至第九層的東北側部分；</p><p>　

33、　第二層至第九層的西南側部分；</p><p>　　在建筑層數(shù)方面，相對來說不是很高，不考慮高低分區(qū)。</p><p>　　在建筑功能方面，考慮到房間數(shù)目較多，且功能各異，時間上使用也不同。故先按各個房間使用空調時間的不同分類如下：一層的大堂、各個辦公室以及二層的酒吧需要空調持續(xù)工作；一層的西餐廳以及風味餐廳均為在固定時間段使用空調；二層到九層的各個客房和其他房間則是根據(jù)需要隨時使用空調。

34、在空調使用時間不同的問題上，可以采用電動二通閥等相關閥門監(jiān)控負荷變化，進而控制上述三個冷凍水分區(qū)的不同水流量，以達到節(jié)能的目的。</p><p>　　1.4.3.2 新風系統(tǒng)分區(qū)</p><p>　　空調系統(tǒng)除了滿足對室內環(huán)境的溫、濕度控制外，還須給環(huán)境提供足夠的室外新鮮空氣。該賓館空調系統(tǒng)采用風機盤管加獨立新風系統(tǒng)，其新風系統(tǒng)的功能就是滿足稀釋人群及其活動產生污染物的要求和人對室內新風的

35、需求。 </p><p>　　采用新風送入房間的方式有以下三種：</p><p>　?。?）新風與風機盤管回風混合后送入空調房間。將向房間送風的各新風支管接至風機盤管后部的回風箱內，與室內回風混合后，再被風機盤管冷卻（或加熱）后由送風口送出。由于新風需經過盤管，從而加大了風機的負擔，噪聲也會隨之加大，且當風機盤管停止工作時，新風要通過房間與風機盤管之間的回風口進入室內，對回風口對濾網上的灰

36、塵進入室內，對回風口過濾網上的灰塵進行了反吹，造成了房間空氣的二次污染，影響室內空氣品質。因此，一般不推薦采用這種送風方式。</p><p>　?。?）新風與風機盤管各自送風至空調房間。新風送風口與風機盤管的送風口并列安裝，兩股空氣在送入房間后進行混合。這種方式即使風機盤管機組停止運行，新風將保持不變。該方式克服了前一種方式的缺點，衛(wèi)生條件好，目前應用的較多。</p><p>　?。?）新

37、風與風機盤管的出風口處（壓出端）混合。這種方式無需設置專門 的新風口，對吊頂布置比較有利；當風機盤管機組運行時，要求新風提高在該處的壓力。這種的方法在衛(wèi)生條件上較好。</p><p>　　本設計均采用新風在風機盤管的出風口處混合的方法。</p><p>　　針對新風系統(tǒng)處理方式以及來源，也可以有以下幾種情況（文獻[9]）：</p><p>　　表1-8 新風系統(tǒng)送風

38、方式比較</p><p>　　由以上對比可以看出，新風系統(tǒng)無論是集中處理分層加壓送風還是集中送風分層處理，都要應用到豎井送風，豎井面積對新風輸送的阻力影響甚大，還要考慮到防火措施等。在系統(tǒng)中同時有新風機組和加壓風機，這兩種方式設備能耗費用較大。而大多數(shù)情況下，新風機組臺數(shù)增加時盡管設備一次性投資加大，但從年度平均總費用來看，分層設置新風機組分層處理方法費用最小，原因是各層機組直接取風，新風豎井中的能耗損失費用不存

39、在。（文獻[9]）因此，該賓館新風系統(tǒng)采用分層設置分層處理的方式，即從第一層到第九層均分別設置新風處理系統(tǒng)。</p><p>　　考慮到該賓館各房間使用空調情況基本相似，所以從第二層到第九層每層分為2個新風分區(qū)，分別設置2個新風機組，每個房間采用獨立新風送風方式。第一層由于有大空間，采用集中式全空氣系統(tǒng)送風形式，新風與回風混合處理后送出。</p><p><b>　　第二章 初步

40、設計</b></p><p><b>　　2.1 空調水系統(tǒng)</b></p><p>　　在該空調水系統(tǒng)中，冷凍水系統(tǒng)情況見以上分析，具體制冷機組的選型見之前的具體設備方案。此處分析水系統(tǒng)的管路布置、管徑、管長等，以及相關水泵的選型等。</p><p>　　2.1.1 主要設備設計</p><p>　　由上一

41、章提出的分區(qū)狀況，以及不同空調區(qū)域負荷估算特點，可以找出相對應的具體設備如下：</p><p>　?。?）根據(jù)夏季賓館的總冷負荷為1996.2kW，取20%的安全余量，需要制冷量2395.44kW。采用約克水冷離心式機組，選用三臺型號都為YTGIAICI15CGH的冷水機組，其相關參數(shù)具體如下：</p><p>　　表2-1 冷水機組型號參數(shù)表</p><p>　　

42、注：上述參數(shù)根據(jù)冷凍水進/出水溫度12/7℃，冷卻水進/出水溫度32/37℃，換熱器都為2進程；采用HCFC-123制冷劑。</p><p>　　根據(jù)冬季賓館1097.9 kW的熱負荷，取20%的安全余量，即1317.5kW。采用貝龍公司的W型常壓熱水鍋爐，選用2個額定功率都為0.7MW的鍋爐，具體型號參數(shù)如下：</p><p>　　表2-2 鍋爐型號參數(shù)表</p><

43、p>　　注：鍋爐回出水溫度為50/60℃</p><p>　　2.1.2 冷凍水系統(tǒng)</p><p>　　水系統(tǒng)由于管道布置形式不同，系統(tǒng)工作原理不同，可以將冷凍水系統(tǒng)分為以下幾種（文獻[10]）：</p><p>　　表2-3 管路系統(tǒng)類型比較</p><p>　　根據(jù)以上各系統(tǒng)的特點及優(yōu)缺點比較，結合該賓館的情況，本設計空調系統(tǒng)選擇

44、采用：</p><p>　　雙管制供應冷凍水，具有結構簡單，初期投資小等特點。</p><p>　　同時考慮到節(jié)能與管道內清潔等問題，可以采用閉式系統(tǒng)，不與大氣相接觸，僅在系統(tǒng)最高點設置膨脹水箱，管路不易產生污垢和腐蝕，不需要克服系統(tǒng)靜水壓頭，水泵耗電較小。</p><p>　　由于設計屬于多層建筑，因此可以在垂直方向上采用同程式水系統(tǒng)，此系統(tǒng)除了供回水管路外，還有

45、一根同程管。由于各并聯(lián)環(huán)路的管路總長度基本相同，各用戶盤管的水阻力大致相等，所以系統(tǒng)的水力穩(wěn)定性好，流量分配均勻，同時考慮到水平管路系統(tǒng)范圍大，因此在水平方向上采用異程式水系統(tǒng)。</p><p>　　另外，由于該賓館的房間白天和夜晚使用情況不同，負荷變化較大，采用變流量方式；在水泵設置方面，采用單式泵水系統(tǒng)，但在集水器與分水器間加旁通管以適應水流量的變化。</p><p>　　2.1.3

46、冷卻水系統(tǒng)</p><p>　　本制冷機組的冷卻水系統(tǒng)中，采用開式系統(tǒng)，并采用采用一機對一塔的方式，即采用三臺冷卻塔各自對應各自機組的方式。根據(jù)上述機組的選擇，冷凝器的出口流量分別為52.3L/s(188.3m3/h)，選用良機LBCM圓型逆流式冷卻塔，具體參數(shù)如下： </p><p>　　表2-4 冷卻塔型號參數(shù)表</p><p>　　注：以上參數(shù)基于冷卻塔進出水

47、溫為37/32℃，室外空氣濕球溫度為27℃。</p><p>　　2.1.4 水泵初步選型</p><p>　　空調水系統(tǒng)中有兩種水，冷凍水、冷卻水都需要提供動力，另外，冬季熱水動力可以靠冷凍水系統(tǒng)水泵提供。以下分別就冷凍水系統(tǒng)與冷卻水系統(tǒng)的循環(huán)水泵進行分析。兩種系統(tǒng)循環(huán)水泵的參數(shù)值計算都應按工況要求的最大流量和最大揚程再乘以附加安全系數(shù)的數(shù)值作為依據(jù)。</p><p&

48、gt;　　2.1.4.1 冷凍水系統(tǒng)水泵</p><p>　　系統(tǒng)制冷機組的機房設在整個賓館地下一層，由系統(tǒng)出來的冷凍水通過水井通向樓上，此處冷凍水系統(tǒng)泵配套三臺離心式機組，并備用一臺。</p><p>　　該機組泵的最大揚程的組成包括：冷水機組中蒸發(fā)器冷凍水出口的壓力損失，系統(tǒng)管路阻力，空調末端裝置包括風機盤管、新風機組的阻力，各個調節(jié)閥門配件的阻力。對于該賓館空調水系統(tǒng)，計算最不利環(huán)路

49、的壓力損失，即可得到水泵的最大揚程，具體各部分阻力組成如下：</p><p>　　1、上述離心式冷水機組的蒸發(fā)器冷凍水出口阻力：取93kPa，即9.3mH2O。</p><p>　　2、系統(tǒng)管路損失：目前設計中冷水管路的比摩阻控制在150～200Pa/m，此處取180 Pa/m，最不利環(huán)路為機房到第八層西南側的供回全程，總長為356m，即沿程阻力為：356×180=64080Pa

50、=64.08kPa；考慮管路中彎頭、三通等的局部阻力為沿程阻力的50%，取為32.04kPa；另外取冷凍機房內的除污器、集水器、分水器、管路閥門、管路等的阻力為50kPa；系統(tǒng)管路的總損失則為64.08kPa+32..04kPa+50kPa=146.12kPa，即14.6mH2O。</p><p>　　3、空調末端裝置阻力：新風機組中熱交換器的阻力一般比風機盤管的阻力大，故取前者的阻力為50kPa，即5mH2O&

51、lt;/p><p>　　4、二通調節(jié)閥等配件阻力：取為40kPa，即4mH2O。</p><p>　　取10%的安全系數(shù)，并由上述取值可得該泵的揚程：H=(9.3m+14.6m+5m+4m)×1.1=36.2m。</p><p>　　水泵流量為機組流量，取安全系數(shù)10%，則該泵的最大流量：42L/s×3600/1000×1.1=166m3/

52、h。</p><p>　　由上述所得的流量及揚程，選取東方泵業(yè)的DFG系列循環(huán)水泵，具體型號參數(shù)如下：</p><p>　　表2-5 冷凍水泵型號參數(shù)表</p><p>　　2.1.4.2 冷卻水系統(tǒng)水泵</p><p>　　冷卻水系統(tǒng)的冷卻塔放置在第九層東北方向的上人屋面上，最不利環(huán)路為機房管路出來后至第九層的最東北方向。按照一塔對一機的標

53、準，設置三個冷卻水泵，并備用一臺。</p><p>　　機組對應泵的揚程組成：</p><p>　　1、冷凝器出口阻力：89kPa：</p><p>　　2、系統(tǒng)管路損失：180Pa/m×164m=29520Pa=29.5kPa，局部阻力14kPa，機房設備阻力50kPa，總阻力93.5kPa；</p><p>　　3、冷卻塔阻力為

54、4.5mH2O。</p><p>　　取安全系數(shù)10%，并由上述取值可得泵的揚程(89kPa+93.5kPa+45kPa)×1.1=250.2kPa，即25mH2O。</p><p>　　水泵流量為機組流量，取安全系數(shù)10%，該泵的最大流量：53.2L/s×3600/1000×1.1=210.7m3/h。</p><p>　　由上述計算

55、選取東方泵業(yè)的DFG系列循環(huán)水泵，具體型號參數(shù)如下：</p><p>　　表2-6 冷卻水泵型號參數(shù)表</p><p>　　2.1.4.3 熱水系統(tǒng)水泵</p><p>　　熱水水泵揚程與冷凍水泵揚程相差不大，可去冷凍水泵揚程，即：H=(9.3m+14.6m+5m+4m)×1.1=36.2m。</p><p>　　水泵流量為機組流量

56、，取安全系數(shù)10%，則該泵的最大流量：24×1.1=26.4m3/h。</p><p>　　由上述所得的流量及揚程，選取東方泵業(yè)的DFG系列循環(huán)水泵，具體型號參數(shù)如下：</p><p>　　表2-7 熱水水泵型號參數(shù)表</p><p>　　2.1.5 水系統(tǒng)流程圖</p><p>　　由上述機組和主要設備的選擇以及該賓館空調水系統(tǒng)的

57、分區(qū)情況，可確定該賓館空調水系統(tǒng)的工藝流程圖如下：</p><p>　　圖2-1 空調水系統(tǒng)工藝流程圖</p><p><b>　　2.2 空調風系統(tǒng)</b></p><p>　　2.2.1 全空氣系統(tǒng)</p><p>　　根據(jù)上述負荷估算數(shù)據(jù)，可以選擇特靈公司混風工況下的組合式空氣處理機組，具體的機組選擇如下表：混風工

58、況下，具體型號為：CLCP035型，8排盤管，袋式65%中效過濾器，30%濕膜加濕。</p><p>　　表2-8 全空氣系統(tǒng)機組具體參數(shù)表</p><p>　　注：1、進風干球溫度27℃，濕球溫度19.5℃，冷凍水進出水溫度7℃/12℃，熱水供水溫度60℃；</p><p>　　2、盤管為銅管鋁翅片，翅片距為10片/英寸；</p><p>

59、　　3、如風量或每英寸翅片數(shù)增大，則冷量更大；</p><p>　　2.2.2 風機盤管新風系統(tǒng)</p><p>　　根據(jù)上一章所述各個擬用風機盤管的房間新風負荷以及風量估算值，既定新風機組設備型號如下表：</p><p>　　表2-9 新風機組具體參數(shù)表</p><p>　　注：上述機組的配置依次都為：進風段、1〞平板過濾器、冷水盤管、熱水

60、盤管、風機段；</p><p>　　冷凍水進水溫度為7℃；（1〞=25.4mm），冷盤管進風干濕球溫度為34℃/28℃；</p><p>　　熱水進出溫度為60℃/50℃，采用機外余壓為300Pa的可變速風機。</p><p>　　上述機組選型待精確計算后可能負荷不甚相符，且最終空氣處理過程不同，將有較大誤差時可能會有所調整。</p><p>

61、;　　第三章 空調負荷計算</p><p>　　該賓館建筑第一層層高為4.8m，第二層到第八層層高4.2m，第九層層高為5.2m。參考文獻8附錄2-3，外墻采用水泥砂漿、370mm厚磚墻、白灰粉刷構造的Ⅱ型墻；內墻采用水泥砂漿、240mm厚磚墻、白灰粉刷構造的Ⅲ型墻。參考文獻8附錄2-2，屋頂采用70mm壁厚，瀝青膨脹珍珠巖保溫層且厚度為125mm構造的Ⅱ型屋面。參考文獻8附錄2-9，窗戶采用3mm厚普通玻璃，8

62、0%玻璃，金屬窗框，淺色簾的雙層窗，大小采用窗墻比計算獲得。該賓館建筑朝向基本為東北、西北、西南、東南方向，窗墻比分別取為0.2、0.3、0.2、0.3。賓館的空調設備容量的大小主要取決于熱負荷、冷負荷與濕負荷的大小，下面依次分析各種負荷的計算方法。</p><p>　　3.1 冷負荷計算公式</p><p>　　夏季冷負荷計算采用逐時計算方法，具體負荷及其計算公式包括以下幾種：</

63、p><p>　　1．外墻和屋面等外圍護結構</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　—外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W</p><p>　　—外墻和屋面的面積，m2</p><p>　　—外墻和屋面板的傳熱系數(shù)，外墻取值1.5，屋面取值0.48，W/(m2·

64、℃)</p><p><b>　　—室內計算溫度，℃</b></p><p>　　—外墻和屋面計算溫度的逐時值，℃，具體取值見參考文獻[1]的附錄7</p><p>　　由于是以北京地區(qū)氣象參數(shù)計算而得，對其他地區(qū)應修正。修正后的外墻和屋面計算溫度的逐時值：</p><p><b>　?。?-2）</b&

65、gt;</p><p>　　—地點修正系數(shù)，具體取值見參考文獻[1]的附錄8</p><p>　　—外表面放熱系數(shù)修正值，取1.0</p><p>　　—吸收系數(shù)修正值，取0.9</p><p>　　經修正后，原冷負荷計算公式中的要換為</p><p>　　2．內墻和地面等內維護結構</p><p&

66、gt;　　若鄰室為通風良好的非空調房間，選用外墻維護結構公式。若考慮到鄰室非空調且還有一定的發(fā)熱量，則選用： </p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　—內圍護結構的傳熱系數(shù)，內墻取值1.97，屋面取值0.48，W/(m2·℃)</p><p>　　—內圍護結構面積，m2</p><p

67、>　　—室外計算日平均溫度，℃</p><p>　　—附加溫升，℃，取0</p><p><b>　　—室內計算溫度，℃</b></p><p>　　若鄰室為空調房間，且房間參數(shù)不一致存在溫差，則選用：</p><p><b>　　（3-4）</b></p><p>　

68、　—鄰室房間室內計算溫度，℃，對于走道可取溫差為1℃，地下室上樓板溫差為5℃</p><p><b>　　3．玻璃窗和門引起</b></p><p>　?。?）外玻璃窗瞬變傳熱引起：</p><p><b>　　（3-5）</b></p><p>　　—外窗瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W</p&

69、gt;<p>　　—外窗的面積，m2 </p><p>　　—外窗的傳熱系數(shù)，根據(jù)窗戶類型取值3.01，W/(m2·℃)</p><p><b>　　—室內計算溫度，℃</b></p><p>　　—外窗計算溫度的逐時值，℃，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-10</p><p>　　考慮到窗框不

70、同以及地點不同，要對求其修正如下：</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　—窗框修正系數(shù)，取1.2</p><p>　　—地點修正系數(shù)，成都地區(qū)取-1</p><p>　　（2）透過玻璃窗日射得熱引起：</p><p><b>　?。?-7）</b&g

71、t;</p><p>　　—有效面積系數(shù)，取0.75</p><p><b>　　—窗口面積，m2 </b></p><p>　　—玻璃窗遮陽系數(shù)，取0.86</p><p>　　—內遮陽系數(shù)，取0.5</p><p>　　—相應地點日射得熱因數(shù)，W/m2，具體取值參考文獻[8]的附錄2-12&l

72、t;/p><p>　　—玻璃窗冷負荷系數(shù)，具體取值參考文獻[8]的附錄2-19</p><p><b>　　4．設備散熱</b></p><p>　　醫(yī)院主要為計算機以及其他電子設備，按下式計算：</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　—設備實際顯熱

73、形成的散熱量，W</p><p>　　—利用系數(shù)，取0.8</p><p>　　—電動機負荷系數(shù)，取0.4，對于計算機可取1.0</p><p>　　—同時使用系數(shù)，取0.7</p><p><b>　　—設備功率，W</b></p><p>　　設備和用具由顯熱散熱量形成的冷負荷：</p&

74、gt;<p><b>　　（3-9）</b></p><p>　　—設備實際形成的冷負荷，W</p><p>　　—設備散熱冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-20和2-21</p><p><b>　　5．照明散熱</b></p><p>　　采用熒光燈照明，形成的冷負荷如

75、下：</p><p><b>　?。?-10）</b></p><p>　　—鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，取1.2</p><p>　　—燈罩隔熱系數(shù)，取0.8</p><p><b>　　—燈具所需功率，W</b></p><p>　　—照明散熱冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]

76、的附錄2-22</p><p><b>　　6．人體散熱</b></p><p>　　（1）人體顯熱散熱形成的冷負荷：</p><p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　—不同室溫和勞動性質成年男子顯熱散熱量，W，具體取值見參考文獻8的表2-13</p><p

77、><b>　　—室內全部人數(shù)</b></p><p>　　—群集系數(shù)，取0.9</p><p>　　—冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-23</p><p>　?。?）人體潛熱散熱形成的冷負荷：</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p&g

78、t;　　—不同室溫和勞動性質成年男子潛熱散熱量，W，具體取值見參考文獻[8]的表2-13</p><p><b>　　—室內全部人數(shù)</b></p><p>　　—群集系數(shù)，取0.9</p><p><b>　　7．新風帶入</b></p><p><b>　?。?-13）</b&g

79、t;</p><p>　　—夏季新風冷負荷，W</p><p><b>　　—新風量， </b></p><p><b>　　—室外空氣焓值， </b></p><p>　　—室內空氣焓值夏季冷負荷計算采用逐時計算方法，具體負荷及其計算公式包括以下幾種：</p><p>　　

80、1．外墻和屋面等外圍護結構</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　—外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W</p><p>　　—外墻和屋面的面積，m2</p><p>　　—外墻和屋面板的傳熱系數(shù)，外墻取值1.5，屋面取值0.48，W/(m2·℃)</p><

81、p><b>　　—室內計算溫度，℃</b></p><p>　　—外墻和屋面計算溫度的逐時值，℃，具體取值見參考文獻[1]的附錄7</p><p>　　由于是以北京地區(qū)氣象參數(shù)計算而得，對其他地區(qū)應修正。修正后的外墻和屋面計算溫度的逐時值：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><

82、;p>　　—地點修正系數(shù)，具體取值見參考文獻[1]的附錄8</p><p>　　—外表面放熱系數(shù)修正值，取1.0</p><p>　　—吸收系數(shù)修正值，取0.9</p><p>　　經修正后，原冷負荷計算公式中的要換為</p><p>　　2．內墻和地面等內維護結構</p><p>　　若鄰室為通風良好的非空調房

83、間，選用外墻維護結構公式。若考慮到鄰室非空調且還有一定的發(fā)熱量，則選用： </p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　—內圍護結構的傳熱系數(shù)，內墻取值1.97，屋面取值0.48，W/(m2·℃)</p><p>　　—內圍護結構面積，m2</p><p>　　—室外計算日平均溫度，℃

84、</p><p>　　—附加溫升，℃，取0</p><p><b>　　—室內計算溫度，℃</b></p><p>　　若鄰室為空調房間，且房間參數(shù)不一致存在溫差，則選用：</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　—鄰室房間室內計算溫度，℃，對于走

85、道可取溫差為1℃，地下室上樓板溫差為5℃</p><p><b>　　3．玻璃窗和門引起</b></p><p>　?。?）外玻璃窗瞬變傳熱引起：</p><p><b>　　（3-5）</b></p><p>　　—外窗瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W</p><p>　　—外

86、窗的面積，m2 </p><p>　　—外窗的傳熱系數(shù)，根據(jù)窗戶類型取值3.01，W/(m2·℃)</p><p><b>　　—室內計算溫度，℃</b></p><p>　　—外窗計算溫度的逐時值，℃，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-10</p><p>　　考慮到窗框不同以及地點不同，要對求其修正如下：&

87、lt;/p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　—窗框修正系數(shù)，取1.2</p><p>　　—地點修正系數(shù)，成都地區(qū)取-1</p><p>　　（2）透過玻璃窗日射得熱引起：</p><p><b>　?。?-7）</b></p><

88、p>　　—有效面積系數(shù)，取0.75</p><p><b>　　—窗口面積，m2 </b></p><p>　　—玻璃窗遮陽系數(shù)，取0.86</p><p>　　—內遮陽系數(shù)，取0.5</p><p>　　—相應地點日射得熱因數(shù)，W/m2，具體取值參考文獻[8]的附錄2-12</p><p>

89、;　　—玻璃窗冷負荷系數(shù)，具體取值參考文獻[8]的附錄2-19</p><p><b>　　4．設備散熱</b></p><p>　　賓館設備主要以電視機和計算機等電子設備為主，按下式計算：</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　—設備實際顯熱形成的散熱量，W</

90、p><p>　　—利用系數(shù)，取0.8</p><p>　　—電動機負荷系數(shù)，取0.4，對于電視機等可取1.0</p><p>　　—同時使用系數(shù)，取0.7</p><p><b>　　—設備功率，W</b></p><p>　　設備和用具由顯熱散熱量形成的冷負荷：</p><p&g

91、t;<b>　?。?-9）</b></p><p>　　—設備實際形成的冷負荷，W</p><p>　　—設備散熱冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-20和2-21</p><p><b>　　5．照明散熱</b></p><p>　　采用熒光燈照明，形成的冷負荷如下：</p>

92、<p><b>　?。?-10）</b></p><p>　　—鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，取1.2</p><p>　　—燈罩隔熱系數(shù)，取0.8</p><p><b>　　—燈具所需功率，W</b></p><p>　　—照明散熱冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-22</

93、p><p><b>　　6．人體散熱</b></p><p>　?。?）人體顯熱散熱形成的冷負荷：</p><p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　—不同室溫和勞動性質成年男子顯熱散熱量，W，具體取值見參考文獻[8]的表2-13</p><p><b&

94、gt;　　—室內全部人數(shù)</b></p><p>　　—群集系數(shù)，取0.9</p><p>　　—冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-23</p><p>　　（2）人體潛熱散熱形成的冷負荷：</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p>　　—不同室溫和

95、勞動性質成年男子潛熱散熱量，W，具體取值見參考文獻[8]的表2-13</p><p><b>　　—室內全部人數(shù)</b></p><p>　　—群集系數(shù)，取0.9</p><p><b>　　7．新風帶入</b></p><p><b>　　（3-13）</b></p&g

96、t;<p>　　—夏季新風冷負荷，W</p><p><b>　　—新風量， </b></p><p><b>　　—室外空氣焓值， </b></p><p><b>　　—室內空氣焓值， </b></p><p>　　3.2 熱負荷計算公式</p>

97、<p>　　冬季熱負荷包括兩項：圍護結構的耗熱量和由門窗縫隙滲入室內的冷空氣耗熱量，另外還有新風帶入的熱負荷。具體計算公式如下：</p><p><b>　　1．圍護結構耗熱量</b></p><p><b>　?。?-14）</b></p><p>　　—j部分維護結構的基本耗熱量，W</p>

98、<p>　　—j部分維護結構的表面積，m2</p><p>　　—維護結構的溫差修正系數(shù),具體取值見參考文獻[8]表2-4</p><p>　　—j部分維護結構的傳熱系數(shù)，W/(m2·℃)</p><p>　　—冬季室內計算溫度，℃</p><p>　　—冬季室外空氣計算溫度，℃</p><p>　

99、　考慮到圍護結構附加耗熱量，則用下列公式進行附加修正：</p><p><b>　　（3-15）</b></p><p>　　—j部分維護結構的實際耗熱量，W</p><p>　　—朝向修正系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的P14</p><p>　　—風力修正系數(shù)，水平外圍取0，垂直外圍取0.08</p>

100、<p>　　—外門開啟修正系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]表2-5</p><p>　　由上述情況，可得圍護結構的總熱負荷：</p><p><b>　?。?-16）</b></p><p>　　—圍護結構總熱負荷，W</p><p>　　—高度附加修正系數(shù)，該賓館房間建筑凈高未超過4m，故該系數(shù)取0</p

101、><p>　　2．門窗滲入冷空氣耗熱量</p><p><b>　?。?-17）</b></p><p>　　—加熱門窗縫隙滲入的冷空氣耗熱量，W</p><p>　　—經門窗縫隙滲入室內的冷空氣量，m3/h</p><p>　　—室外空氣密度，kg/m3</p><p>　　

102、—空氣定壓比熱，1.01kJ/(kg·℃)</p><p><b>　　3．新風帶入</b></p><p><b>　?。?-18）</b></p><p>　　—空調新風熱負荷，W</p><p><b>　　—新風量，kg/s</b></p>&l

103、t;p>　　—空氣定壓比熱，1.01kJ/(kg·℃)</p><p>　　—冬季空調室外計算溫度，℃</p><p>　　—冬季空調室內計算溫度，℃</p><p>　　—冬季空調室內計算溫度，℃</p><p>　　3.3 濕負荷計算公式</p><p>　　房間濕負荷主要是為維持室內含濕量恒定需從

104、房間除去的濕量，對于該賓館，其散濕量主要為人體散濕量，以及新風帶入房間需要除去的濕量，具體計算公式如下：</p><p><b>　　1．人體散濕量</b></p><p><b>　?。?-19）</b></p><p>　　—人體散濕量，kg/s</p><p>　　—成年男子每小時散濕量，g/

105、h，具體取值見參考文獻[8]表2-13</p><p><b>　　—室內全部人數(shù)</b></p><p><b>　　—群集系數(shù)</b></p><p><b>　　2．新風帶入</b></p><p>　　新風濕負荷具體分為冬夏季兩種狀況，參數(shù)不同，公式均可采用下式：<

106、;/p><p><b>　?。?-20）</b></p><p><b>　　—新風量，kg/s</b></p><p>　　—室外空氣計算含濕量，kg/kg(a)</p><p>　　—室內空氣計算含濕量，kg/kg(a)</p><p>　　3.4 負荷計算示例</p&

107、gt;<p>　　據(jù)此可計算該賓館各個房間的負荷大小，以第一層西北方位的西餐廳為例，夏季室內干球溫度定為26℃，相對濕度60%，冬季干球溫度20℃，相對濕度45%，計算其各種負荷大小依次如下：</p><p>　　3.4.1 冷負荷計算</p><p><b>　　外墻的瞬變傳熱</b></p><p><b>　?。?

108、）西北外墻</b></p><p>　　表3-1 西北外墻冷負荷逐時計算表</p><p><b>　?。?）東北外墻</b></p><p>　　表3-2 東北外墻冷負荷逐時計算表</p><p><b>　　西南外墻</b></p><p>　　表3-3 西南

109、外墻冷負荷逐時計算表</p><p><b>　　內墻的傳熱</b></p><p>　　表3-4 內墻冷負荷計算表</p><p><b>　　玻璃窗的傳熱</b></p><p><b>　　（1）瞬變傳熱</b></p><p>　　表3-5 玻璃

110、窗瞬變傳熱形成冷負荷逐時值</p><p><b>　　日射得熱</b></p><p>　　表3-6 玻璃窗日射得熱形成冷負荷逐時值</p><p><b>　　照明散熱</b></p><p>　　取西餐廳的照明設備功率為10KW，按照公式（3-10）可計算如下：</p><

111、p>　　表3-7 照明散熱形成的冷負荷逐時值</p><p><b>　　人體散熱</b></p><p>　　西餐廳的體力活動性質定為極輕勞動，查得參考文獻[8]的表2-13，參考閱覽室數(shù)據(jù)，成年男子顯熱散熱量為60.5W，潛熱散熱量為73.3W，餐廳的人員密度為0.15人/m2，人數(shù)為350，按公式（3-11、12）可得人體散熱引起的冷負荷計算如下：<

112、/p><p>　　表3-8 人體散熱引起的冷負荷逐時值</p><p><b>　　新風帶入</b></p><p>　　每人的新風量為40m3/h，餐廳人數(shù)為350，室外空氣焓值為84.5（室外溫度31.6℃，濕球溫度26.7℃），室內空氣焓值為58.8 （室內溫度26℃，相對濕度60%），新風負荷為：</p><p>　

113、　現(xiàn)將上述各分項結果列入下表，并逐項相加，以求得該餐廳的總冷負荷值：</p><p>　　表3-9 形成冷負荷的各個因素作用的逐時值</p><p>　　可見，此房間最大冷負荷值出現(xiàn)在12:00時，其值為174.8kW。其中新風負荷為120kW，建筑冷負荷為54.8kW。餐廳面積為835m2，即得平均冷指標為209W/m2。</p><p>　　3.4.2 熱負荷計

114、算</p><p><b>　　1．圍護結構耗熱量</b></p><p>　　查得參考文獻[8]的具體各項修正系數(shù)，按照公式（3-14、15、16）得到的維護結構耗熱量如下：</p><p>　　表3-10 圍護結構耗熱形成的熱負荷表</p><p>　　2．門窗縫隙滲入冷空氣</p><p>

115、　　該餐廳房間為一面有外窗的房間，根據(jù)文獻[8]的表2-6知，該房間換氣次數(shù)為0.5，房間體積為，則房間滲透空氣量為2004，冬季室外空氣密度為1.2，成都采暖室外計算溫度為2℃，室內設計計算溫度為20℃，由此可得門窗滲入冷空氣耗熱量：</p><p><b>　　3．新風帶入</b></p><p>　　每人的新風量為40m3/h，人數(shù)為350，冬季室外溫度計算為2

116、℃，室內計算溫度為20℃，新風熱負荷為：</p><p>　　由上述可得，該餐廳總的熱負荷為115.2kW，其中新風負荷為12.2kW，建筑熱負荷為103kW。</p><p>　　3.4.3 濕負荷計算</p><p><b>　　1．人體散濕量</b></p><p><b>　?。?）夏季</b&g

117、t;</p><p>　　室內溫度為26℃，查得文獻[8]表2-13可得極輕勞動狀態(tài)該溫度下，成年男子的每小時散濕量為109g/h，室內人數(shù)為350，群集系數(shù)0.9，按公式（3-19）可得：</p><p><b>　?。?）冬季</b></p><p>　　室內溫度為20℃，查得成年男子小時散濕量為69g/h，按公式（3-19）可得：<

118、/p><p><b>　　2．新風帶入</b></p><p><b>　?。?）夏季</b></p><p>　　每人的新風量為40m3/h，人數(shù)為350，查得室外空氣計算含濕量為20.5×10-3（室外干球溫度31.6℃，室外濕球溫度26.7℃），室內空氣計算含濕量為12.8×10-3（室內干球溫度26

119、℃，相對濕度60%），按公式（3-20）可得：</p><p><b>　?。?）冬季</b></p><p>　　每人的新風量為40m3/h，人數(shù)為350，查得室外空氣計算含濕量為3.5×10-3（室外干球溫度2℃，相對濕度80%），室內空氣計算含濕量為6.5×10-3（室內干球溫度20℃，相對濕度45%），按公式（3-20）可得：</p&

120、gt;<p>　　負號表示冬季狀況新風含濕量不足，新風還需要增濕處理。</p><p>　　由上述可得，該房間夏季濕負荷為kg/s，新風濕負荷為kg/s。冬季濕負荷為kg/s，新風濕負荷為kg/s。</p><p>　　3.5 設計計算負荷匯總</p><p>　　對于其他房間負荷計算，采用鴻業(yè)暖通負荷計算軟件計算各個房間的負荷，可以得到上述餐廳的冷負

121、荷為175.5kW（其中新風負荷為115.5kW）；熱負荷為144.8kW（其中新風負荷為130.9kW）；夏季濕負荷為189.45kg/h（其中新風濕負荷為155.84 kg/h）；冬季濕負荷為-58.55kg/h，即-16×10-3kg/s（其中人體濕負荷軟件近似取為0），可見上述計算結果與軟件計算相差不大，計算準確。因此，其他房間的計算過程可由鴻業(yè)暖通負荷計算軟件代替，具體各個房間的負荷計算結果及匯總如下：</p&

122、gt;<p>　　3.5.1 夏季負荷匯總</p><p>　　表3-11夏季冷（濕）負荷表</p><p>　　此處將各層的負荷情況總體匯總如下：</p><p>　　表3-12 該賓館所有樓層夏季冷（濕）負荷表</p><p>　　3.5.2 冬季負荷匯總</p><p>　　表3-13 冬季熱（濕）

123、負荷表</p><p>　　同上，各層負荷情況匯總如下：</p><p>　　表3-14 該賓館所有樓層冬季熱（濕）負荷表</p><p>　　第四章 空氣處理過程計算以及設備選型</p><p>　　由前面所述，該建筑第一層采用集中式全空氣系統(tǒng)，在這種處理方式下，新風和回風先混合，在經組合式空調機組處理后送入房間，處理后的空氣承擔全部的室內