廣州市芙蓉賓館空調(diào)設計【畢業(yè)設計+開題報告+文獻綜述】

1、<p>　　本科畢業(yè)設計(論文)</p><p><b>　?。ǘ?屆）</b></p><p>　　廣州市芙蓉賓館空調(diào)設計</p><p>　　所在學院 </p><p>　　專業(yè)班級 建筑環(huán)境與設備工程 </p>&

2、lt;p>　　學生姓名 學號 </p><p>　　指導教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　目前，隨著

3、我國經(jīng)濟的逐步增長，人民生活水平的不斷提高，居住條件日益改善，人們對生活環(huán)境的舒適性的要求越來越高，對中央空調(diào)的需求越來越大，對中央空調(diào)節(jié)能、舒適、健康更加關注。因此，設計一項節(jié)能、舒適、健康的中央空調(diào)工程是很有實際意義的。</p><p>　　由于能源的緊缺，節(jié)能問題越來越引起人們的重視。因此迫切需要為商業(yè)建筑物安裝配置節(jié)能、健康、舒適的中央空調(diào)系統(tǒng)來滿足人們對高生活水平的追求。</p><

4、p>　　關鍵詞：舒適性，中央空調(diào)設計，節(jié)能問題</p><p>　　Guangzhou Lotus Hotel air conditioning design</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Now, with the gradual growth

5、 of our economy, improve people's living standards, growing to improve living conditions, people arecomfortable living environment have become increasingly demanding, and growi

6、ng demand for central air conditioning,central air-conditioning energy saving , Comfortable and healthy to pay more attention. Therefore,it is very meaningful to design&#

7、160;an energy efficiency, comfort, health, central air conditioning project.</p><p>　　Because of energy shortage, energy problem gets more attention.There is an urgent need

8、 for the installation and configuration of commercial buildings energy saving, healthy, comfortable central air conditioning system to satisfy people's pursuit of high sta

9、ndards of living </p><p>　　Keywords: Comfort; Central air conditioning design; Energy Conservation</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　1 基本資料2</b></p&g

10、t;<p>　　1.1 工程概況2</p><p>　　1.2 設計內(nèi)容2</p><p>　　1.3 氣象資料2</p><p>　　1.4 土建資料2</p><p><b>　　2 負荷計算2</b></p><p>　　2.1 冷負荷理論根據(jù)2</p>

11、<p>　　2.2 主要計算公式3</p><p>　　3 空調(diào)系統(tǒng)方案的確定9</p><p>　　3.1 空調(diào)系統(tǒng)的劃分原則9</p><p>　　3.2 方案比較9</p><p>　　3.3 空調(diào)方案的選擇10</p><p>　　4 空調(diào)設備選擇計算11</p><

12、;p>　　4.1 全空氣系統(tǒng)機組選擇11</p><p>　　4.2 風機盤管加新風系統(tǒng)風量的計算15</p><p>　　5 空調(diào)風系統(tǒng)設計16</p><p>　　5.1 氣流組織分布16</p><p>　　5.2 散流器以及側(cè)送風口選擇計算16</p><p>　　5.3 風口的設置20<

13、;/p><p>　　5.4 風系統(tǒng)水力計算20</p><p>　　6 空調(diào)水系統(tǒng)設計23</p><p>　　6.1 空調(diào)水系統(tǒng)設計原則23</p><p>　　6.2 空調(diào)水系統(tǒng)方案的確定23</p><p>　　6.3 冷水系統(tǒng)的水力計算23</p><p>　　6.4 冷凝水系統(tǒng)設

14、計24</p><p>　　7 制冷機房的設計與布置25</p><p>　　7.1 螺桿式冷水機組選擇計算25</p><p>　　7.2 循環(huán)水泵，冷卻塔，以及膨脹水箱的選擇25</p><p>　　7.3 水系統(tǒng)附件的設計26</p><p>　　7.4 水系統(tǒng)安裝要求27</p>&l

15、t;p>　　8 管道保溫與防腐28</p><p>　　8.1 管道保溫28</p><p>　　8.2 管道防腐28</p><p>　　9 消聲與減震設計29</p><p>　　9.1 消聲與隔聲設計29</p><p>　　9.2 減振設計29</p><p>　　10

16、 排風與通風設計29</p><p><b>　　結(jié)論31</b></p><p><b>　　參考文獻32</b></p><p>　　致謝錯誤!未定義書簽。</p><p><b>　　附錄33</b></p><p><b>　

17、　1 基本資料</b></p><p><b>　　1.1 工程概況</b></p><p>　　本工程為廣州市芙蓉賓館空調(diào)設計，地上九層，地下一層。該建筑主要以雙人客房為主。</p><p><b>　　1.2 設計內(nèi)容</b></p><p>　　本子項設計范圍為該建筑物空調(diào)系統(tǒng)設計

18、。</p><p><b>　　1.3 氣象資料</b></p><p>　　1.3.1 室外設計參數(shù)</p><p>　　地理位置：廣州 </p><p>　　夏季數(shù)據(jù)：大氣壓: 100.287kPa 室外計算干球溫度: 34.2 ℃</p><p>　　室外濕球溫度:

19、27.8 ℃ 室外平均風速: 1.5 m/s</p><p>　　1.3.2 室內(nèi)設計參數(shù)</p><p>　　室內(nèi)設計參數(shù)見下表：</p><p>　　表1-1 室內(nèi)設計參數(shù)表</p><p><b>　　1.4 土建資料</b></p><p>　　外墻：水泥砂漿+磚墻（370mm）+白

20、灰粉刷（20mm），Ⅱ型，K=1.5W/(m2·℃)</p><p>　　屋面：預制細石混泥土板（25mm），表面噴白色水泥漿+通風層（≥200mm）+卷材防水層+水泥沙漿找平層（20mm）+保溫層（瀝青膨脹珍珠巖100mm）+隔汽層+現(xiàn)澆鋼筋混泥土板（70mm）+內(nèi)粉刷（5mm），Ⅱ型，K=0.55 W/(m2·℃)</p><p>　　外窗：雙層透明中空玻璃6mm，

21、K=2.93 W/(m2·℃)</p><p><b>　　2 負荷計算</b></p><p>　　2.1 冷負荷理論根據(jù)</p><p>　　2.1.1 房間冷負荷的構成</p><p>　?。?）通過維護結(jié)構傳入室內(nèi)的熱量；</p><p>　　（2）透過外窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱量

22、；</p><p><b>　?。?）人體散熱量；</b></p><p><b>　?。?）照明散熱量；</b></p><p><b>　?。?）設備散熱量；</b></p><p>　　（6）其它室內(nèi)散熱量。</p><p>　　2.1.2 房間濕

23、負荷的構成</p><p><b>　?。?）人體散濕量；</b></p><p>　?。?）其它室內(nèi)散濕量。</p><p>　　2.2 主要計算公式</p><p>　　（1）外墻和屋頂瞬變傳熱冷負荷 </p><p>　　CL=KF( 錯誤!未找到引用源。-tNx)

24、 （2-1）</p><p>　　錯誤!未找到引用源。=( twl+td)kαkρ （2-2）</p><p>　　式中 CL——外墻或屋頂瞬變傳熱形成的逐時冷負荷（W）；</p><p>　　K——外墻或屋頂?shù)膫鳠嵯禂?shù)[W/(m2 ·℃)]；</p>&

25、lt;p>　　F——外墻或屋頂?shù)膫鳠崦娣e（m2）；</p><p>　　錯誤!未找到引用源?！鈮蛭蓓斃湄摵捎嬎銣囟鹊闹饡r值（℃）；</p><p>　　tNx——夏季空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算溫度（℃）；</p><p>　　twl——以北京地區(qū)氣象條件為依據(jù)的外墻或屋頂冷負荷計算溫度的逐時值（℃）；</p><p>　　td——不同類型結(jié)

26、構外墻或屋頂?shù)牡攸c修正值（℃）；</p><p>　　kα——外表面放熱系數(shù)修正值；</p><p>　　kρ——外表面吸收系數(shù)修正值。</p><p>　?。?）外窗瞬變傳熱冷負荷</p><p>　　CL=CwKwFw(twl+td-tNx) （2-3）</p><p>　　式

27、中 CL——外窗瞬變傳熱形成的逐時冷負荷（W）；</p><p>　　Kw——外窗的傳熱系數(shù)[W/(m2 ·℃)]；</p><p>　　Fw——窗口面積(m2)；</p><p>　　twl——外窗冷負荷計算溫度的逐時值（℃）；</p><p>　　tNx——夏季空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算溫度（℃）；</p><p&g

28、t;　　Cw——外窗的傳熱系數(shù)修正系數(shù)；</p><p>　　td——玻璃窗的地點修正值。</p><p>　?。?）外窗日射得熱冷負荷</p><p>　　CL=CaCsCiFwDj,maxCLQ （2-4）</p><p>　　式中 CL——外窗日射得熱形成的逐時冷負荷（W）；</p>

29、<p>　　Ca——窗的有效面積系數(shù)；</p><p>　　Cs——窗玻璃的遮陽系數(shù)；</p><p>　　Ci——窗內(nèi)遮陽設施的遮陽系數(shù)；</p><p>　　Dj,max——窗日射得熱因數(shù)最大值（W/m2）；</p><p>　　CLQ ——窗玻璃冷負荷系數(shù)。</p><p>　　（4）內(nèi)圍護結(jié)構冷負

30、荷</p><p>　　CL=KF(twp+Δtls-tNx) (2-5)</p><p>　　式中 CL——內(nèi)圍護結(jié)構逐時冷負荷（W）；</p><p>　　K——內(nèi)圍護結(jié)構傳熱系數(shù)[W/(m2· ℃)]；</p><p>　　F——內(nèi)圍護結(jié)構面積（m2）；</p><

31、;p>　　Δtls——鄰室計算平均溫度與夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算日平均溫度的差值（℃）；</p><p>　　twp——夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算日平均溫度；</p><p>　　tNx——夏季空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算溫度（℃）；</p><p>　?。?）人體的冷負荷和濕負荷</p><p><b>　　1）人體顯熱冷負荷</b>

32、</p><p>　　CLx=n 錯誤!未找到引用源。qxCLQ （2-6）</p><p>　　式中 CLx——人體的顯熱散熱形成的冷負荷（W）；</p><p>　　n——室內(nèi)全部人數(shù)；</p><p>　　錯誤!未找到引用源?！杭禂?shù)；</p><p>　　qx

33、——每名成年男子的顯熱散熱量（W）；</p><p>　　CLQ——人體顯熱散熱冷負荷系數(shù)。對于人員特別密集的場所，如電影院、劇院、會堂等，人體對圍護結(jié)構和室內(nèi)物品的輻射量相應較少，可取CLQ =1.0。</p><p><b>　　2）人體潛熱冷負荷</b></p><p>　　CLq=n 錯誤!未找到引用源。qq

34、 (2-7)</p><p>　　式中 CLq——人體散濕形成的潛熱冷負荷；</p><p>　　n——空調(diào)房間內(nèi)的總?cè)藬?shù)；</p><p>　　錯誤!未找到引用源。——群集系數(shù)；</p><p>　　qq——每名成年男子的潛熱散熱量（W）。</p><p><b>　　3）人體全熱冷負

35、荷</b></p><p>　　CL=CLx+CLq=n 錯誤!未找到引用源。qxCLQ+ n 錯誤!未找到引用源。qq (2-8)</p><p><b>　　4）人體散濕量</b></p><p>　　W=0.001n 錯誤!未找到引用源。g (2-9)&

36、lt;/p><p>　　式中 W——人體的散濕量(kg/h)；</p><p>　　g——每名成年男子的散濕量（g/h）。</p><p><b>　?。?）照明冷負荷</b></p><p>　　白熾燈： CL=NCLQ (2-10)&

37、lt;/p><p>　　熒光燈： CL=n1n2NCLQ (2-11)</p><p>　　式中 CL——照明設備散熱形成的冷負荷；</p><p>　　N——照明設備的安裝功率（W）；</p><p>　　CLQ——照明散熱冷負荷系數(shù)；</p><

38、;p>　　n1——鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器在空調(diào)房間內(nèi)時，取1.2，當暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器在吊頂內(nèi)時，取1.0；</p><p>　　n2——燈罩隔熱系數(shù)，明裝時取1.0，暗裝且燈罩上部穿有小孔時可取0.5～0.6；暗裝燈罩上無孔時，可取0.6～0.8 。</p><p><b>　?。?）設備冷負荷</b></p><p>

39、　　CL=QsCLQ (2-12)</p><p>　　式中 CL——設備和用具顯熱形成的冷負荷（W）；</p><p>　　CLQ——設備和用具顯熱散熱冷負荷系數(shù)，如果空調(diào)系統(tǒng)不連續(xù)運行，則取1.0；</p><p>　　Qs——設備和用具的實際顯熱散熱量（W）；</p><p>　　Qs=n

40、1n2n3N （2-13）</p><p>　　式中 n1——同時使用系數(shù)；</p><p>　　n2——利用系數(shù)（暗裝系數(shù)）；</p><p>　　n3——電動機負荷系數(shù)；</p><p>　　N——電動設備的安裝功率（W）。</p><p><b>　?。?/p>

41、8）新風冷負荷</b></p><p>　　CL=1.2Gx(hw-hi) /3.6 (2-14)</p><p>　　式中 CL——新風形成的冷負荷（W）；</p><p>　　Gx——新風量（m3/h），該新風量為每人單位時間所需新風量與空調(diào)房間</p><p>　　內(nèi)的平均人數(shù)的乘積

42、；</p><p>　　hw——夏季空調(diào)室外計算參數(shù)下的空氣焓值(kJ/kg)；</p><p>　　hi——室內(nèi)空氣的焓值(kJ/kg)；</p><p>　　2.3 冷負荷計算舉例</p><p>　　以三樓西北3001客房為例，根據(jù)上面提供的公式，詳述冷負荷計算步驟，其各部分冷負荷如下：</p><p>　　其它

43、房間冷負荷計算方法相同，冷負荷匯總表見附錄</p><p>　　3 空調(diào)系統(tǒng)方案的確定</p><p>　　3.1 空調(diào)系統(tǒng)的劃分原則</p><p>　?。?）能保證室內(nèi)要求的參數(shù)，即在設計條件下和運行條件下均能保證達到室內(nèi)溫度、相對濕度、凈化等要求；</p><p>　?。?）初投資和運行費用綜合起來較為經(jīng)濟；</p>&l

44、t;p>　　（3）盡量減少一個系統(tǒng)內(nèi)的各房間相互不利的影響；</p><p>　?。?）盡量減少風管長度和風管重疊，便于施工、管理和測試；</p><p>　?。?）系統(tǒng)應與建筑物分區(qū)一致；</p><p>　?。?）各房間或區(qū)的設計參數(shù)值和熱濕比相接近污染物相同，可以劃分成一個全空氣系統(tǒng)；對于定風量單風道系統(tǒng)，還要求工作時間一致，負荷變化規(guī)律基本相同；<

45、;/p><p>　?。?）一般民用建筑中的全空氣系統(tǒng)不宜過大，否則風管難于布置；系統(tǒng)最好不要跨樓層設置，需要跨樓層設置時，層數(shù)也不應過多這樣有利于防火。</p><p><b>　　3.2 方案比較</b></p><p>　　表3-1 全空氣系統(tǒng)與空氣－水系統(tǒng)方案比較表 </p><p>　　3.3 空調(diào)方案的選擇<

46、/p><p>　　本設計為賓館的空調(diào)系統(tǒng)設計，系統(tǒng)的選定應注意檔次和安全的要求，按負擔室內(nèi)空調(diào)負荷所用的介質(zhì)來分類可選擇四種系統(tǒng)——全空氣系統(tǒng)、空氣—水系統(tǒng)、全水系統(tǒng)、冷劑系統(tǒng)。全空氣系統(tǒng)分一次回風式系統(tǒng)和二次回風式系統(tǒng)，該系統(tǒng)是全部由處理過的空氣負擔室內(nèi)空調(diào)冷負荷和濕負荷；空氣—水系統(tǒng)分為再熱系統(tǒng)和誘導器系統(tǒng)并用、全新風系統(tǒng)和風機盤管機組系統(tǒng)并用；全水系統(tǒng)即為風機盤管機組系統(tǒng)，全部由水負擔室內(nèi)空調(diào)負荷，在注重室內(nèi)空

47、氣品質(zhì)的現(xiàn)代化建筑內(nèi)一般不單獨采用，而是與新風系統(tǒng)聯(lián)合運用；冷劑系統(tǒng)分單元式空調(diào)器系統(tǒng)、窗式空調(diào)器系統(tǒng)、分體式空調(diào)器系統(tǒng)，它是由制冷系統(tǒng)蒸發(fā)器直接放于室內(nèi)消除室內(nèi)的余熱和余濕。對于較大型公共建筑，建筑內(nèi)部的空氣品質(zhì)級別要求較高，全水系統(tǒng)和冷劑系統(tǒng)只能消除室內(nèi)的余熱和余濕，不能起到改善室內(nèi)空氣品質(zhì)的作用，所以全水系統(tǒng)和冷劑系統(tǒng)在本次的建筑空調(diào)設計時不宜采用。</p><p>　　一層和二層門廳、過道等，因為其面積比

48、較大，而且人口流動密度大，所以所需要的冷量較大，新風量也比較大，所以對其進行空調(diào)系統(tǒng)設計，應該把該層空調(diào)系統(tǒng)設計為全空氣系統(tǒng)。因而選用了空氣處理機組，采用全空氣夏季一次回風，散流器下送方式。三至九層，面積較小，所需冷量較小，所以采用空氣盤管加獨立全新風系統(tǒng)。</p><p>　　綜上所述，擬采全空氣系統(tǒng)和用風機盤管加新風系統(tǒng)，風機盤管的新風供給方式用單設新風系統(tǒng)，獨立供給室內(nèi)。</p><p&

49、gt;　　4 空調(diào)設備選擇計算</p><p>　　空調(diào)設備的選擇主要包括末端設備、空調(diào)機組、改善空氣品質(zhì)設備、及空調(diào)節(jié)能與熱回收設備，在選擇設備之前必須先進行計算，根據(jù)具體安裝位置選擇合適的設備、最后進行校核計算。</p><p>　　4.1 全空氣系統(tǒng)機組選擇</p><p><b>　　一樓：</b></p><p&g

50、t;　　1001夏季一次回風:</p><p>　　=========================</p><p>　　送風量kg/h : 11733.2</p><p>　　新風量kg/h : 2562.84</p><p>　　回風量kg/h : 9170.32</p><p>　　新風

51、比%: 21.84</p><p>　　熱濕比: 7147.6</p><p>　　-------------------------</p><p>　　機組總冷量kW: 69.206</p><p>　　室內(nèi)冷負荷kW: 50.47</p><p>　　新風負荷kW:

52、18.736</p><p>　　再熱冷負荷kW: 0</p><p>　　-------------------------</p><p>　　總濕負荷kg/s: 0.0119036</p><p>　　室內(nèi)濕負荷kg/s: 0.00706111</p><p>　　新風濕負荷kg/s: 0.0048469

53、5</p><p>　　-------------------------</p><p><b>　　混風點-C:</b></p><p>　　大氣壓力Pa: 100287</p><p>　　干球溫度℃: 26.9</p><p>　　濕球溫度℃: 21.1</p

54、><p>　　相對濕度%: 60.1</p><p>　　含 濕 量g/kg: 13.5</p><p>　　焓kJ/kg: 61.6</p><p>　　露點溫度℃: 18.4</p><p>　　密度kg/m3: 1.2</p><p>　　-----

55、--------------------</p><p><b>　　送風點-O:</b></p><p>　　大氣壓力Pa: 100287</p><p>　　干球溫度℃: 15.3</p><p>　　濕球溫度℃: 14.3</p><p>　　相對濕度%:

56、90.0</p><p>　　含 濕 量g/kg: 9.9</p><p>　　焓kJ/kg: 40.4</p><p>　　露點溫度℃: 13.5</p><p>　　密度kg/m3: 1.2</p><p>　　-------------------------</p>

57、<p>　　一次回風系統(tǒng)過程線圖:</p><p>　　要求所需總風量約9778m³／h，總冷量為69KW。</p><p>　　應選擇1臺盤管6排的YSE12HD空氣處理機組，總風量為12000m³／h，總冷量為89.8KW。</p><p>　　總風量=12000 m³／h>9778 m³／h，總冷量=

58、89.8KW>69KW，即風量和冷量都滿足要求。</p><p>　　1002夏季一次回風:</p><p>　　=========================</p><p>　　送風量kg/h : 3866.25</p><p>　　新風量kg/h : 1036.8</p><p>　　回

59、風量kg/h : 2829.45</p><p>　　新風比%: 26.82</p><p>　　熱濕比: 6601.17</p><p>　　-------------------------</p><p>　　機組總冷量kW: 26.4297</p><p>　　室內(nèi)冷負

60、荷kW: 18.85</p><p>　　新風負荷kW: 7.57968</p><p>　　再熱冷負荷kW: 0</p><p>　　-------------------------</p><p>　　總濕負荷kg/s: 0.00481487</p><p>　　室內(nèi)濕負荷kg/s: 0.00

61、285556</p><p>　　新風濕負荷kg/s: 0.00196084</p><p>　　-------------------------</p><p><b>　　混風點-C:</b></p><p>　　大氣壓力Pa: 100287</p><p>　　干球溫度℃:

62、 27.3</p><p>　　濕球溫度℃: 21.5</p><p>　　相對濕度%: 60.1</p><p>　　含 濕 量g/kg: 13.8</p><p>　　焓kJ/kg: 62.9</p><p>　　露點溫度℃: 18.7</p><p&

63、gt;　　密度kg/m3: 1.2</p><p>　　-------------------------</p><p><b>　　送風點-O:</b></p><p>　　大氣壓力Pa: 100287</p><p>　　干球溫度℃: 14.5</p><p>　　濕

64、球溫度℃: 13.5</p><p>　　相對濕度%: 90.1</p><p>　　含 濕 量g/kg: 9.4</p><p>　　焓kJ/kg: 38.3</p><p>　　露點溫度℃: 12.7</p><p>　　密度kg/m3: 1.2</p>

65、;<p>　　-------------------------</p><p>　　一次回風系統(tǒng)過程線圖:</p><p>　　要求所需總風量約3221m³／h，總冷量為26KW。</p><p>　　應選擇1臺盤管6排的YSE4HD空氣處理機組，總風量為4000m³／h，總冷量為28KW。</p><p>

66、;　　總風量=4000 m³／h>3221 m³／h，總冷量=28KW>26KW，即風量和冷量都滿足要求。</p><p><b>　　二樓：</b></p><p><b>　　夏季一次回風:</b></p><p>　　=========================</p>

67、;<p>　　送風量kg/h : 16786.9</p><p>　　新風量kg/h : 3910.08</p><p>　　回風量kg/h : 12876.8</p><p>　　新風比%: 23.29</p><p>　　熱濕比: 6949.36</p>&

68、lt;p>　　-------------------------</p><p>　　機組總冷量kW: 103.445</p><p>　　室內(nèi)冷負荷kW: 74.86</p><p>　　新風負荷kW: 28.5852</p><p>　　再熱冷負荷kW: 0</p><p>　　-----

69、--------------------</p><p>　　總濕負荷kg/s: 0.0181606</p><p>　　室內(nèi)濕負荷kg/s: 0.0107722</p><p>　　新風濕負荷kg/s: 0.00739491</p><p>　　-------------------------</p><p>

70、<b>　　混風點-C:</b></p><p>　　大氣壓力Pa: 100287</p><p>　　干球溫度℃: 27.0</p><p>　　濕球溫度℃: 21.2</p><p>　　相對濕度%: 60.1</p><p>　　含 濕 量g/kg: 1

71、3.6</p><p>　　焓kJ/kg: 62.0</p><p>　　露點溫度℃: 18.5</p><p>　　密度kg/m3: 1.2</p><p>　　-------------------------</p><p><b>　　送風點-O:</b>&l

72、t;/p><p>　　大氣壓力Pa: 100287</p><p>　　干球溫度℃: 15.1</p><p>　　濕球溫度℃: 14.1</p><p>　　相對濕度%: 89.8</p><p>　　含 濕 量g/kg: 9.7</p><p>　　焓kJ/

73、kg: 39.8</p><p>　　露點溫度℃: 13.3</p><p>　　密度kg/m3: 1.2</p><p>　　-------------------------</p><p>　　一次回風系統(tǒng)過程線圖:</p><p>　　要求所需總風量約13989m³／h，

74、總冷量約為103KW。</p><p>　　應選擇1臺盤管6排的YSE18HD空氣處理機組，總風量為18000m³／h，總冷量為126.4KW。</p><p>　　總風量=18000m³／h>13989 m³／h，總冷量=126.4KW>103KW，即風量和冷量都滿足要求。</p><p>　　4.2 風機盤管加新風系統(tǒng)風

75、量的計算</p><p>　　4.2.1 風機盤管加新風系統(tǒng)3001室舉例計算 </p><p>　　室外狀態(tài)參數(shù)，，，；</p><p><b>　　室內(nèi)狀態(tài)參數(shù)，，；</b></p><p>　　采用新風不承擔室內(nèi)負荷的方案，即送入室內(nèi)的新風處理到與室內(nèi)焓相等，不考慮溫升。</p><p&

76、gt;　　(1)計算熱濕比ε： </p><p>　　N點作線按最大送風溫差與=90%相交，交點為送風狀態(tài)點O：，；總送風量為 G=0.48 kg/s=1728kg/h</p><p>　　(2)確定風機盤管風量：</p><p>　　保證衛(wèi)生要求的新風量208 kg/h；</p><p>　　送風量的10%新風量為173kg

77、/h；</p><p>　　維持室內(nèi)正壓的新風量為7.7kg/h</p><p>　　新風量為208kg/h 新風比為12% </p><p><b>　　風機盤管風量為 </b></p><p>　　(3)連接L,O并延長至M，使 ,M為風機盤管的出風狀態(tài)點，</p><p><b

78、>　　M:，</b></p><p><b>　　4-2焓濕圖</b></p><p>　　Chart4-2 enthalpy wet chart</p><p>　　(5)風機盤管的冷量 </p><p>　　本設計中，風機盤管承擔室內(nèi)全部冷負荷，新風處理到室內(nèi)焓值，不承擔室內(nèi)負荷。</p&

79、gt;<p><b>　　5 空調(diào)風系統(tǒng)設計</b></p><p>　　5.1 氣流組織分布</p><p>　　對于室溫允許波動的范圍有要求的空調(diào)房間，一般能夠滿足區(qū)域溫差的要求，該設計采用散流器平送頂棚回風的氣流組織形式，送出的氣流為貼附于頂棚的射流。射流下側(cè)吸卷室內(nèi)空氣，射流在近墻下降。頂棚上的回風口遠離散流器。工作區(qū)為回流區(qū)，該模式的通風效率低

80、于側(cè)送風，換氣效率約為0.3-0.6。側(cè)送風口的安裝離頂棚距離越近，且又以15～20度仰角向上送風時，則可加強貼附，借以增加射流。合理地組織氣流流線的問題，主要是考慮送風口的位置，回風口的影響較小，對于局部熱源應盡可能處在工作區(qū)的下風側(cè)或者接近回風。設計側(cè)頂送風口的調(diào)節(jié)應達到一下的要求： </p><p>　　（1）各風管之間風量調(diào)節(jié)；</p><p>　　（2）射流軸線水平方向的調(diào)節(jié)，

81、使送風速度均勻，射流軸線不偏斜；</p><p>　?。?）水平面擴散角的調(diào)節(jié)。</p><p>　?。?）豎向仰角的調(diào)節(jié)，一般以向上10～20度的仰角，加強貼附，增加射程；</p><p>　　風機盤管加獨立新風系統(tǒng)使風機盤管暗裝于天花板，采用上側(cè)送風，同側(cè)上部回風的形式。送風氣流貼附于頂棚，工作區(qū)處于回流區(qū)中。送風與室內(nèi)空氣混合充分，工作區(qū)的風速較低，溫度濕度比

82、較均勻，適用于小空間的客房及其他要求舒適性較高的場所。該氣流分布排出的空氣污染濃度或溫度基本上等于工作區(qū)的濃度和溫度，也就是說通風效率Ev和溫度效率Et接近于1，但換氣效率η較低，一般在0.2-0.55。</p><p>　　表5-1 公共建筑風管建議風速</p><p>　　5.2 散流器以及側(cè)送風口選擇計算</p><p>　　散流器送風氣流分布設計步驟為首先布

83、置散流器，然后預選散流器，最后校核射流的射程和室內(nèi)平均風速。</p><p>　　散流器布置的原則是：</p><p>　?。?）布置時充分考慮建筑結(jié)構的特點，散流器平送方向不得有障礙物（如柱）；</p><p>　　一般按對稱布置或梅花形布置；</p><p>　　（2）每個方行散流器所服務的區(qū)域最好為正方形或接近正方形；</p>

84、;<p>　?。?）如果散流器服務區(qū)的長度比大于1.25時，宜選用矩形散流器;如果采用頂棚回風，則回風口應布置在距散流器最遠處。</p><p>　?。?）散流器送風氣流分布計算，主要選用合適的散流器，使房間內(nèi)風速滿足設計要求。</p><p>　　散流器送風選用散流器平送方式，一般用于室溫允許波動范圍有要求，送風射流沿著頂棚徑向流動形成貼附射流，保證工作區(qū)穩(wěn)定而均勻的溫度和

85、風速。為保證貼附射流有足夠的射程，并不產(chǎn)生較大噪聲，所以選頂散流器喉部風速νd=2~5m/s,最大風速不得超過6 m/s,送熱風時取較大值。</p><p>　　具體選擇過程以一層商場為例</p><p>　　一層散流器氣流組織計算</p><p>　　一層總面積1018.6㎡</p><p>　　散流器下送風氣流組織計算：面積633.28㎡

86、</p><p>　　1）布置散流器。將空調(diào)區(qū)進行劃分，設每個散流器射流平面積為49㎡，則空調(diào)區(qū)被分為13個小區(qū)域，每個區(qū)域為一個散流器的服務區(qū)，則散流器的數(shù)量為13個。</p><p>　　選用方形散流器，假定散流器喉部風速為Vd為3.5m/s，則單個散流器喉部面積為Qv/VdN,計算如下：</p><p>　　Qv/VdN=4/3.5×13=0.09㎡

87、</p><p>　　選用喉部尺寸為300x300的方形散流器，則喉部實際風速為Vd’=3.3m/s。 </p><p>　　散流器實際出口面積約為喉部面積的90%，則散流器的有限流通面積F=90%x0.30x0.30=0.081㎡</p><p>　　散流器出口風速為Vo=3.3/

88、0.9=3.67m/s，符合喉口風速2～5m/s。 </p><p><b>　　計算射程</b></p><p>　　X=1.4x3.67x0.28/0.5-0.07=2.8m</p><p>　　散流器中心到區(qū)域邊界距離為3m。根據(jù)要求，散流器的射程應為散流器中心到房間或區(qū)域邊緣距離的75%，所需最小射程為：3mx0.75=2.25m,2

89、.8m>2.25m，因此射程滿足要求。</p><p>　　4）計算室內(nèi)平均風速</p><p>　　Vx=0.381x2.8/5.41=0.197m/s</p><p>　　夏季工況送冷風，則室內(nèi)平均風速為0.197x1.2=0.24m/s，滿足舒適性夏季室內(nèi)風速不應大于0.3m/s的要求。</p><p><b>　　校核

90、軸心溫差衰減</b></p><p>　　ΔTx/ΔTo≈Vx/Vd ΔTx≈0.91℃</p><p>　　滿足舒適性空調(diào)溫度波動范圍±1℃的要求。</p><p>　　門廳上空側(cè)送風：面積333㎡</p><p>　　側(cè)送風氣流組織計算：</p><p>　　1)設出風口沿房間寬度方向送

91、風，且出風口離墻面0.5M，則貼附射流長度：X=（13.2-0.5-0.5）=12.2m</p><p>　　2)取ΔTx=1℃，則ΔTx/ΔTo=0.167. 得相對射程最小值X/D=16.6</p><p>　　由1），2）計算結(jié)果得Do,max=0.73m</p><p>　　3)選用雙層百葉風口600mmx500mm，其當量直徑為Do=0.62m</p

92、><p>　　4)雙層百葉風口斷面系數(shù)ψ約為0.8則風口的實際出風速度Vo=3.75m/s,風口3個。</p><p>　　5)計算自由度為17.1</p><p>　　6)取下限計算允許的最大的出口風速Vo,max=4.96m/s>3.75m/s.滿足Vo≤Vo,max</p><p>　　7)計算阿基米德數(shù)Ar=0.01，得實際相對貼附

93、長度25，實際貼附長度X=（20x0.62）=12.4,大于要求貼附長度X=12.2m</p><p>　　房間要求高度為H’=h+0.07X+S+0.3=3.66m<4.5m，滿足要求。</p><p>　　二層散流器氣流組織計算</p><p>　　二層總面積984.8㎡</p><p>　　下送風氣流組織計算：面積723.16㎡&

94、lt;/p><p>　　1)布置散流器。將空調(diào)區(qū)進行劃分，設每個散流器射流平面積為49㎡，則空調(diào)區(qū)被分為15個小區(qū)域，每個區(qū)域為一個散流器的服務區(qū)，則散流器的數(shù)量為15個。</p><p>　　2)選用方形散流器，假定散流器喉部風速為Vd為3.5m/s，則單個散流器喉部面積為Qv/VdN,計算如下：</p><p>　　Qv/VdN=4/3.5×15=0.08

95、㎡</p><p>　　3)選用喉部尺寸為300x300的方形散流器，則喉部實際風速為Vd’=3m/s。 </p><p>　　散流器實際出口面積約為喉部面積的90%，則散流器的有限流通面積F=90%x0.28x0.28=0.071㎡</p><p>　　散流器出口風速為Vo=3/0

96、.9=3.3m/s，符合喉口風速2～5m/s。 </p><p>　　計算射程：X=1.4x3.3x0.27/0.5-0.07=2.42m</p><p>　　散流器中心到區(qū)域邊界距離為3m。根據(jù)要求，散流器的射程應為散流器中心到房間或區(qū)域邊緣距離的75%，所需最小射程為：3mx0.75=2.25m,2.42m>2.25m，因此射程滿足要求。</p><p>

97、;　　4)計算室內(nèi)平均風速</p><p>　　Vx=0.381x2.42/5.41=0.18m/s</p><p>　　夏季工況送冷風，則室內(nèi)平均風速為0.18x1.2=0.22m/s，滿足舒適性夏季室內(nèi)風速不應大于0.3m/s的要求。</p><p>　　5) 校核軸心溫差衰減</p><p>　　ΔTx/ΔTo≈Vx/Vd ΔTx

98、≈0.99℃</p><p>　　滿足舒適性空調(diào)溫度波動范圍±1℃的要求。</p><p>　　門廳上空側(cè)送風：面積249㎡</p><p>　　側(cè)送風氣流組織計算：</p><p>　　1)設出風口沿房間寬度方向送風，且出風口離墻面0.5M，則貼附射流長度：X=（12.3-0.5-0.5）=11.3m</p><

99、;p>　　2)取ΔTx=1℃，則ΔTx/ΔTo=0.167. 得相對射程最小值X/D=16.6</p><p>　　3)由1），2）計算結(jié)果得Do,max=0.68m</p><p>　　選用雙層百葉風口500mmx400mm，其當量直徑為Do=0.5m</p><p>　　4)雙層百葉風口斷面系數(shù)ψ約為0.8則風口的實際出風速度Vo=3.54m/s,風口3個

100、。</p><p>　　5)計算自由度為13.5</p><p>　　6)取下限計算允許的最大的出口風速Vo,max=3.92m/s>3.54m/s.滿足Vo≤Vo,max</p><p>　　7)計算阿基米德數(shù)Ar=0.011，得實際相對貼附長度20，實際貼附長度X=（25x0.62）=12.4,大于要求貼附長度X=11.3m</p><

101、p>　　房間要求高度為H’=h+0.07X+S+0.3=3.1m<4.2m，滿足</p><p>　　三層---九層風機盤管側(cè)送風氣流組織計算： </p><p>　　三層總面積830.3㎡</p><p><b>　　風盤MV404</b></p><p>　　1)設出風口沿房間寬度方向送風，且出風口離墻面

102、0.5M，則貼附射流長度：X=（7.83-0.5-0.5）=6.83m</p><p>　　2)取ΔTx=1℃，則ΔTx/ΔTo=0.167. 得相對射程最小值X/D=16.6</p><p>　　3)由1），2）計算結(jié)果得Do,max=0.42m</p><p>　　選用雙層百葉風口750mmx200mm，其當量直徑為Do=0.42m</p><

103、;p>　　4)雙層百葉風口斷面系數(shù)ψ約為0. 8則風口的實際出風速度Vo=4.8m/s,風口1個。</p><p>　　5)計算自由度為12.8</p><p>　　6)取上限計算允許的最大的出口風速Vo,max=4.86m/s>4.8m/s.滿足Vo≤Vo,max</p><p>　　7)計算阿

104、基米德數(shù)Ar=0.004，得實際相對貼附長度30，實際貼附長度X=（30x0.62）=18.6,大于要求貼附長度X=6.83m</p><p>　　房間要求高度為H’=h+0.07X+S+0.3=3.3m<3.55m，滿足</p><p><b>　　風盤MV304 </b></p><p>　　1)設出風口沿房間寬度方向送風，且出風口離

105、墻面0.5M，則貼附射流長度：X=（9.68-0.5-0.5）=8.68m</p><p>　　2)取ΔTx=1℃，則ΔTx/ΔTo=0.167. 得相對射程最小值X/D=16.6</p><p>　　3)由1），2）計算結(jié)果得Do,max=0.53m</p><p>　　選用雙層百葉風口600mmx200mm，其當量直徑為Do=0.4m</p>&l

106、t;p>　　4)雙層百葉風口斷面系數(shù)ψ約為0. 8則風口的實際出風速度Vo=4.9m/s,風口1個。</p><p>　　5)計算自由度為11.7</p><p>　　6)取上限計算允許的最大的出口風速Vo,max=5m/s>4.9m/s.滿足Vo≤Vo,max</p><p>　　7)計算阿基米

107、德數(shù)Ar=0.004，得實際相對貼附長度30，實際貼附長度X=（30x0.62）=18.6,大于要求貼附長度X=8.68m</p><p>　　房間要求高度為H’=h+0.07X+S+0.3=3.3m<3.55m，滿足</p><p><b>　　風盤MV504</b></p><p>　　1)設出風口沿房間寬度方向送風，且出風口離墻面0

108、.5M，則貼附射流長度：X=（9.68-0.5-0.5）=8.68m</p><p>　　2)取ΔTx=1℃，則ΔTx/ΔTo=0.167. 得相對射程最小值X/D=16.6</p><p>　　3)由1），2）計算結(jié)果得Do,max=0.53m</p><p>　　選用雙層百葉風口1290mmx200mm，其當量直徑為Do=0.58m</p><

109、;p>　　4)雙層百葉風口斷面系數(shù)ψ約為0. 8則風口的實際出風速度Vo=3.4m/s,風口1個。</p><p>　　5)計算自由度為9.3</p><p>　　6)取上限計算允許的最大的出口風速Vo,max=4m/s>3.4m/s.滿足Vo≤Vo,max</p><p>　　7)計算阿基米德數(shù)

110、Ar=0.01，得實際相對貼附長度20，實際貼附長度X=（20x0.62）=12.4,大于要求貼附長度X=8.68m</p><p>　　房間要求高度為H’=h+0.07X+S+0.3=3.3m<3.55m，滿足</p><p>　　風盤SER-1200</p><p>　　1)設出風口沿房間寬度方向送風，且出風口離墻面0.5M，則貼附射流長度：X=（9.68

111、-0.5-0.5）=8.68m</p><p>　　2)取ΔTx=1℃，則ΔTx/ΔTo=0.167. 得相對射程最小值X/D=16.6</p><p>　　3)由1），2）計算結(jié)果得Do,max=0.53m</p><p>　　選用雙層百葉風口1692mmx120mm，其當量直徑為Do=0.51m</p><p>　　4)雙層百葉風口斷面系

112、數(shù)ψ約為0. 8則風口的實際出風速度Vo=3m/s,風口1個。</p><p>　　5)計算自由度為11.1</p><p>　　6)取下限計算允許的最大的出口風速Vo,max=3.2m/s>3m/s.滿足Vo≤Vo,max</p><p>　　7)計算阿基米德數(shù)Ar=0.012，得實際相對貼附長度20

113、，實際貼附長度X=（20x0.62）=12.4,大于要求貼附長度X=8.68m</p><p>　　房間要求高度為H’=h+0.07X+S+0.3=3.3m<3.55m，滿足。</p><p>　　5.3 風口的設置 </p><p>　　風口對氣流組織有著關鍵斷作用，根據(jù)送回風量，選擇合適的風口，均勻分配，同時避免柱和梁的阻擋。最大可能的減少風量擾動對氣流產(chǎn)

114、生的負面效應。本工程設在計中采用了以下措施：</p><p>　　（1）新風口應盡量靠近風機盤管的送風口，目的讓新風與室內(nèi)回風混合均勻；</p><p>　?。?）送風口尺寸放大。變風量末端在調(diào)節(jié)時產(chǎn)生的風速變化會使人感到不舒適，這在大風量送風口尤為明顯。解決這個問題的最簡單方法是加大吊頂風口的尺寸，盡可能減少出風速度，使這種風速的變化帶來的影響微乎其微。一般可將送風口的額定流量加大一檔；

115、 </p><p>　　（3）增強吊頂貼附效應。使吊頂平面保持平整，盡量使吊頂面的凸凹遠離送風口。這其中主要包括燈具、水噴淋頭和火災報警探頭，兩者間須隔開一定的距離；</p><p>　?。?）回風口不應設在射流區(qū)和人員長時間停留的地方； </p><p>　?。?）采用側(cè)送時，回風口宜設在送風口的同側(cè)，采用孔板或散流器下送時，散流器宜設在下部；采用頂棚回風時，回風

116、口與照明燈具宜組合成一體； </p><p>　?。?）回風口的回風量應能調(diào)節(jié)，可采用帶有對開多葉調(diào)節(jié)閥的回風口，也可采用設在回風支管上的調(diào)節(jié)閥。 </p><p>　　5.4 風系統(tǒng)水力計算</p><p>　　5.4.1 計算方法</p><p>　　在系統(tǒng)和設備布置、風管材料、各送排風點的位置和風量均已確定的基礎上進行，采用假定流速法，

117、其計算方法和步驟如下：</p><p>　?。?）繪制通風或空調(diào)系統(tǒng)軸測圖，對各管段進行編號，標注長度和風量；</p><p>　?。?）確定合理的空氣流速；</p><p>　?。?）根據(jù)各風管的風量和選擇的流速確定各管段的斷面尺寸，計算摩擦阻力和局部阻力；</p><p>　?。?）并聯(lián)管路的阻力平衡；</p><p&

118、gt;　?。?）計算系統(tǒng)的總阻力；</p><p>　　5.4.2 通風管道的選擇</p><p>　　在風管的選擇上，圓風管的強度雖大，耗鋼量雖小，但占有有效空間較大，不易布置且不美觀。矩形風管由于容易布置，多用于明裝和管道布置復雜的地點。矩形風管中，方形風管阻力較小，耗鋼量小。采用矩形風管時，寬高比應小于4為宜。風管材料應考慮適合和經(jīng)濟，內(nèi)部光滑，易于安裝，就地取材等因素。在本設計中，

119、選用鍍鋅鋼板制作的矩形風管。風管尺寸以外徑為標準。</p><p>　　5.4.3 風道布置原則</p><p>　?。?）合理利用空間，并同建筑結(jié)構配合，盡量考慮到美觀；</p><p>　?。?）不能影響工藝及操作；</p><p>　?。?）管路應盡量短，且轉(zhuǎn)彎少，便于施工與制作；</p><p>　　（4）考慮

120、到運行調(diào)節(jié)的靈活性。</p><p>　　5.4.4 風管設計</p><p>　　（1）風管材料的選用：采用鍍鋅鋼板制作，其優(yōu)點是不燃燒、易加工、耐久，也較經(jīng)濟。空調(diào)風管保溫材料采用帶鋁箔的離心超細玻璃棉板，厚度為40mm（用塑料釘固定在風管上），外纏玻璃布保護層。</p><p>　?。?）風管形式的確定：由于采用定風量系統(tǒng)，而且建筑本身的負荷不是很大，所以系統(tǒng)

121、的送風量也不是很多，所以采用了低速系統(tǒng)，又因為技術夾層的限制，在這里不能再布置圓管，采用矩形方管的型式，并且矩形風管具有易布置，彎頭及三通等部件的尺寸較圓形風管的部件小，且容易加工的優(yōu)點。所以在本設計中的所有風管都為矩形方管。在個別的管路中（總干管和總支管），風速還是比較大的。對于普通低速定風量系統(tǒng)，風管的末端就是風口，風速過高引發(fā)的再生噪音會通過風管傳到風口，進入室內(nèi)。因此在機房出口位置增加一個消聲器，減少噪音的傳播。</p&g

122、t;<p>　　5.4.5 風管水力計算</p><p>　　設計中全部采用矩形風道，根據(jù)要求的流量分配，利用假定流速法來確定管徑和阻力。對于低速風管風速，總管和總支管為6～8 m/s，無送、回風口支管為5～7 m/s，有送、回風口支管為3～5 m/s；回風口的吸風速度為4.0～5.0 m/s新風入口的流速為4.0～4.5 m/s。風管布置時考慮到施工時的法蘭連接及維修空間，保溫層厚度后風管離墻&g

123、t;150mm,距柱、梁>50mm,各種管道間距>100mm(由于水管、風管并不在同一水平面上，作圖時各管間距控制在100mm即可，未考慮保溫層厚度)。</p><p>　　阻力管段中流體流動的阻力分為沿程阻力和局部阻力。系統(tǒng)總阻力為最不利環(huán)路的阻力與管路末端的風口阻力之和。設計計算步驟：</p><p>　　1．繪制系統(tǒng)軸測圖，標注各管段長度和風量；</p>&

124、lt;p>　　2．選定最不利環(huán)路，劃分管段，選定流速；</p><p>　　3．根據(jù)給定風量和選定流速，計算管道斷面尺寸a×b，并使其符合通風管道的統(tǒng)一規(guī)格。再用規(guī)格化了的斷面尺寸及風量，算出風道內(nèi)實際流速；</p><p>　　4．根據(jù)風量L或?qū)嶋H流速v和斷面當量直徑D查手冊得到單位長度的摩擦阻力Rm；</p><p>　　5．計算各段的局部阻力；