畢業(yè)設(shè)計（論文）-賓館空調(diào)設(shè)計

1、<p><b>　　賓館空調(diào)設(shè)計</b></p><p>　　第一章 初步方案設(shè)計選擇</p><p><b>　　1.1 建筑概況</b></p><p>　　本建筑位于四川省眉山市彭山縣，屬于防火等級一級的酒店賓館類公共建筑。該賓館建筑總面積34801.8m2，建筑高度42.54m，共有10層。其中地上9層，

2、建筑面積32502.5m2；地下1層，建筑面積2299.3m2。本次設(shè)計主要為該賓館建筑設(shè)計空調(diào)通風方案.</p><p><b>　　1.2設(shè)計計算參數(shù)</b></p><p>　　1.2.1室外空氣計算參數(shù)</p><p>　　表1-1 眉山市彭山縣室外空氣基本參數(shù)表（部分參數(shù)以成都市為準）</p><p>　　1.

3、2.2室內(nèi)設(shè)計參數(shù)</p><p>　　表1-2 賓館各房間室內(nèi)空氣參數(shù)表</p><p><b>　　1.3負荷估算</b></p><p>　　該賓館的主要房間可從上文的參數(shù)設(shè)計可見。此處負荷估算，采用單位面積負荷指標法進行計算，即通過設(shè)定每個房間的冷負荷指標，乘以該房間的面積，得到其冷負荷，熱負荷采用冷負荷乘以系數(shù)得到。</p>

4、;<p>　　由于各層房間功能差異較大，按照每層分類進行估算。其中此建筑地下一層以及樓頂間隔層估算可以不予考慮，即估算第一到九層總負荷即可。</p><p>　　第一層具體估算冷負荷以及新風量情況如下：</p><p>　　第二層具體估算冷負荷以及新風量情況如下：</p><p>　　第三層具體估算冷負荷以及新風量情況如下：</p>&l

5、t;p>　　第四層具體估算冷負荷以及新風量情況如下：</p><p>　　第五層到第八層估算冷負荷以及新風量情況與第四層相同；</p><p>　　第九層具體估算冷負荷以及新風量情況如下：</p><p>　　由以上計算匯總可以得到整個賓館各樓層的負荷計算結(jié)果如下（熱負荷按成都地區(qū)夏季冷負荷乘以0.55得到）：</p><p>　　表1

6、-3賓館各層冷負荷及新風供應(yīng)估算數(shù)據(jù)匯總表</p><p>　　即：估算得該賓館空調(diào)系統(tǒng)的夏季冷負荷為2218kW，單位面積冷負荷108.5kW/m2，冬季熱負荷為1219.9kW?？紤]同時使用系數(shù)0.9，可得該賓館最終夏季冷負荷為1996.2 kW，冬季熱負荷為1097.9 kW。</p><p><b>　　1.4方案比較選擇</b></p><

7、;p>　　該賓館空調(diào)通風設(shè)計方案主要從冷熱源形式，空調(diào)形式，水、新風等的分區(qū)情況，具體設(shè)備，控制方案等這幾個方面進行篩選比較。并最終選定適合該賓館的最優(yōu)設(shè)計方案。</p><p>　　1.4.1冷熱源形式</p><p>　　該空調(diào)系統(tǒng)中，夏季供冷需要冷水，冬季供熱需要熱水，冷熱水均需要制冷（熱）機組進行提供。在機組的選擇上，可以靠兩種設(shè)備分別在冬夏季制取（單冷式冷水機組加鍋爐形式）

8、，也可以采用一種設(shè)備制取冷熱水（熱泵式冷熱水機組形式）。</p><p>　　1.4.1.1熱泵式冷熱水機組</p><p>　　熱泵式冷熱水機組是一種分別以制冷循環(huán)和熱泵循環(huán)為基礎(chǔ)的制冷機組。</p><p>　　夏季制冷時，制冷劑循環(huán)路線為：壓縮機→四通換向閥→冷凝器→單向閥→高壓貯液器→干燥過濾器→膨脹閥→蒸發(fā)器→四通換向閥→壓縮機，用戶所需要的冷凍水由蒸發(fā)器

9、提供；</p><p>　　冬季制熱時，旋轉(zhuǎn)四通換向閥，改變制冷劑的流動路線，冷凝器被用作蒸發(fā)器，而蒸發(fā)器被用作冷凝器，制冷劑循環(huán)路線為：壓縮機→四通換向閥→冷凝器→單向閥→高壓貯液器→干燥過濾器→膨脹閥→蒸發(fā)器→四通換向閥→壓縮機，用戶所需要的熱水由冷凝器提供。</p><p>　　熱泵式冷熱水機組的效率高，近年來發(fā)展很快，而且越來越趨向成熟。熱泵式冷熱水機組在熱泵工況運行時，若室外溫度

10、較低，則用作蒸發(fā)器的換熱其表面會產(chǎn)生霜層，霜層過厚會影響機組的正常運行，需要高溫高壓制冷劑蒸氣進行熱沖霜。在沖霜期間熱水供應(yīng)量及水溫必然有所降低，所以，熱泵式冷熱水機組只適合于室外最低平均溫度高于-10℃的地區(qū)。（文獻[1]）由以上所述可見，該醫(yī)院空調(diào)冷熱源完全可以采用熱泵式機組來制取。</p><p>　　然而，熱泵機組價格高，耗電量大，使用前要進行全方位的比較，一般適用于中小型建筑，初投資和能耗費較大。冬季制

11、熱時，制熱量隨空氣干球溫度的降低而減少，相對于鍋爐來說，加熱速度慢。尤其當用水量大于10t時，加熱水溫也很有限，一般熱泵出水溫度在60℃，不能產(chǎn)生80℃以上高溫水或蒸汽，冬季低溫使用時容易出現(xiàn)結(jié)霜現(xiàn)象。當盤管表面溫度低于0℃時，凝結(jié)水會結(jié)霜或結(jié)冰，機組效率下降。達到規(guī)定限度時，進行一個化霜循環(huán)，此過程中，機組停止供熱，水溫下降，期間機組從水系統(tǒng)中吸熱用于除霜，進一步降低供水溫度。夏季使用時并沒有單冷冷水機組效果好。</p>

12、<p>　　1.4.1.2單冷式冷水機組與鍋爐方式</p><p><b>　　1、單冷式冷水機組</b></p><p>　?。?）冷水機組中主要是制冷循環(huán)中采用的設(shè)備，其中蒸發(fā)器制取的冷凍水供給空調(diào)機組使用，冷凝器為冷卻制冷劑，可采用水冷式與風冷式，即冷水機組可以有兩種方式，見文獻[2]：</p><p>　　表1-3 單冷式冷

13、水機組分類比較</p><p>　　綜合上述比較，結(jié)合該賓館所處地區(qū)水資源較為豐富，水冷式能夠符合要求并且使用廣泛，因此采用水冷式冷水機組更為理想。</p><p>　?。?）采用水冷式冷水機組后，由于制冷劑形式不同，又可以有以下一些制冷機組：</p><p>　　表1-4 制冷機組分類比較</p><p>　　綜合比較上述優(yōu)缺點，活塞式機組

14、運用最為廣泛且技術(shù)成熟，其他方式的缺點都比較明顯。結(jié)合參考文獻可知，溴化鋰吸收式制冷設(shè)備的冷卻水量盡管是壓縮式制冷設(shè)備的1.3～1.5倍，但溴化鋰吸收式制冷設(shè)備價格較高，是壓縮式價格的4.7～10.07 倍，其運行費用約是壓縮式設(shè)備運行費用的2倍。（見文獻[3,4]）冰蓄冷式比常規(guī)式機組的初投資要多出13%左右，在平時運行時經(jīng)濟上是否占優(yōu)勢還有看電價政策和峰谷差價的傾斜程度。（見文獻[5,6]）綜合上述技術(shù)經(jīng)濟性分析，該賓館可選用蒸氣壓

15、縮式制冷機組。</p><p>　?。?）采用蒸氣壓縮式制冷機組后，根據(jù)壓縮機的不同以及目前常被采用的制冷機組形式，可以有以下幾種類型（文獻[2]）：</p><p>　　表1-5 各種壓縮機類型比較</p><p>　　綜合比較上述優(yōu)缺點，盡管活塞式的應(yīng)用比較廣泛，但制冷量太小，不適合該醫(yī)院的具體情況。相對來說螺桿式和離心式的制冷量能夠滿足要求，但兩者的初投資又比

16、較大?？紤]到后期使用的費用，根據(jù)參考文獻記載，冷水機組每1 kW 制冷量的電耗大約如下：活塞式機組0.25kW，離心式機組0.19 kW,，螺桿式機組0.21kW，空氣源熱泵型冷熱水機組0.31kW.（文獻[3,4]）?？梢钥闯鲭x心式在后期電耗上相對比較節(jié)省。加之該賓館的負荷需求量大，各個樓層房間負荷又各有特點，因此初步考慮使用離心式壓縮機機組。</p><p><b>　　2、鍋爐</b>

17、</p><p>　　按照目前鍋爐普遍采用的形式，分為以下幾種：</p><p>　　表1-6 各種鍋爐類型比較</p><p>　　由以上的對比可以看出，電鍋爐、燃氣鍋爐的操作性與環(huán)保性都普遍較高，價格卻相對很高。燃煤鍋爐盡管投資使用都較為經(jīng)濟，但操作起來復雜的多，考慮的因素也較多，而且很不環(huán)保。結(jié)合文獻[7]中對以上幾種鍋爐形式的技術(shù)經(jīng)濟分析，初投資中三者的年折

18、算值分別是6.75元/㎡、7.25元/㎡、10.5元/㎡,年運行費用三者的年合計值分別是13.92元/㎡、24.32元/㎡、46.05元/㎡，即總計年合計值應(yīng)該是20.67元/㎡、31.57元/㎡，56.55元/㎡?？煽闯霰M管燃煤鍋爐的總費用低，但考慮到燃煤鍋爐對大氣污染較重，隨著國家對環(huán)保問題越來越重視，對燃煤鍋爐的排放要求的更嚴格。很多城市的城區(qū)，已經(jīng)停止了燃煤鍋爐的審批手續(xù)。加之該賓館所在地區(qū)的天然氣供給比較充足，從運輸供給上來看

19、比較經(jīng)濟，故該賓館空調(diào)系統(tǒng)的熱源方式可以采用燃氣鍋爐提供熱水方式。</p><p>　　綜上所述，該賓館屬于中大型建筑，空調(diào)冷熱負荷都相對較大，尤其冬季時所需熱水量較大，且冬季溫度較低時熱泵效率也會大大降低。因此，在冷熱源形式的選擇上，選擇單冷式冷水機組加鍋爐形式，從負荷和經(jīng)濟上考慮都是比較合理的。</p><p>　　1.4.2 空調(diào)形式</p><p>　　該賓

20、館空調(diào)形式可采用全空氣系統(tǒng)或空氣—水系統(tǒng)兩種方式，其中，全空氣系統(tǒng)中可采用單風道定風量系統(tǒng)，單風道變風量系統(tǒng)，空氣—水系統(tǒng)可采用風機盤管加獨立新風系統(tǒng)（文獻[8]）：</p><p>　　表1-7 幾種空調(diào)類型比較</p><p>　　綜合實際應(yīng)用而言，賓館這類總體冷熱負荷較大、各個空調(diào)區(qū)域的面積不大且負荷各異的建筑物，些許房間功能各異，很多房間都需要單獨來控制。</p>&

21、lt;p>　　對于賓館內(nèi)大容量的餐廳、會議廳、大廳、休息廳和酒吧等，冷負荷密度大，潛熱負荷大，人員密度大，且食物、人員散發(fā)氣味多，如果風量不足，不但會使室內(nèi)的溫濕度得不到保證，而且會對空氣質(zhì)量產(chǎn)生嚴重的影響，所以選用吊頂式空調(diào)機組全空氣變風量系統(tǒng)。這樣設(shè)備集中，便于管理，調(diào)節(jié)方便。不需要單獨設(shè)置設(shè)置新風系統(tǒng)，管道系統(tǒng)比較簡單，送風氣流比較均勻。</p><p>　　對于賓館內(nèi)小型餐廳、小型會議室、辦公室、包

22、房、娛樂小房間和客房，建筑面積都比較小，采用風機盤管加新風的半集中式空調(diào)系統(tǒng)。該系統(tǒng)與全空氣系統(tǒng)比較，可節(jié)省空間；布置靈活，具有個別控制的優(yōu)越性，各房間單獨調(diào)節(jié)溫度，房間不入住人時，可關(guān)閉機組，不影響其他房間的使用，節(jié)省運行費用。運行費用與單風道系統(tǒng)相比約低20-30%,比誘導器系統(tǒng)低10-20%,而綜合投資費用大體相同,甚至略低；機組定型化，規(guī)格化，易于選擇安裝。其中新風單獨處理，與之相比的新風經(jīng)過回風箱處理的方案相比，減少了風機盤管

23、中風機的風量，減少了噪聲，當風機盤管不運行時新風繼續(xù)送風，不經(jīng)過回風口，增加了室內(nèi)空氣品質(zhì)。</p><p>　　綜合以上分析，該賓館選擇集中式變風量全空氣系統(tǒng)和風機盤管加新風的半集中式空調(diào)系統(tǒng)共同使用，從實用性和經(jīng)濟性上看來都是比較合理的。</p><p>　　1.4.2.1 空調(diào)具體形式</p><p>　　經(jīng)上述分析，賓館各空調(diào)房間具體的空調(diào)方案如下：<

24、/p><p>　?。?）由于該賓館從2到9層的房間類型主要以相同的客房為主，各房間面積都不是很大，其各自的使用時間也不同，而且各房間根據(jù)人員自身舒適度需求從而需要單獨進行溫濕度參數(shù)控制，對于空氣調(diào)節(jié)的要求有著較大的差別，因此樓層房間空調(diào)形式全部使用占有空間較小的風機盤管加新風系統(tǒng)，各風機盤管的冷凝水于衛(wèi)生間進行排放。</p><p>　?。?）各空調(diào)房間的風機盤管多采用臥式暗裝的方式，即吊頂安

25、裝。其主要優(yōu)點是不占用各區(qū)域的有效空間，冷凍水的配管與其連接和凝結(jié)水的排除都較方便，且新風送風口易于和風機盤管的出風口靠近安裝，避免了兩股氣流在生活區(qū)混合而帶來的不均勻性。風機盤管裝于吊頂內(nèi)向下送風，出風口處連接出一段風管，從風管下部接出送風口，回風可采用風機盤管本身帶有的回風靜壓箱（或直接在吊頂上開回風口自然進入吊頂內(nèi)再被風機吸入口吸進）進入風機進口，為減小震動和噪聲，宜在風口處或風機出口的風管上安裝軟管接頭，連接的風管也不宜過長。&

26、lt;/p><p>　　（3）對于1層的大廳、餐廳、休息廳以及2層的酒吧大廳，其建筑面積稍大，人員比較集中，這里采用空氣處理機組系統(tǒng)的方式，將新風和回風處理后由連接管段的散流器風口處向下吹出，盡量使出風口集中在人員區(qū)域上空。</p><p>　　1.4.2.2 新風處理方式</p><p>　　在風機盤管加新風的系統(tǒng)設(shè)計時，首先要考慮的就是風機盤管與新風系統(tǒng)的設(shè)備容量匹

27、配問題。即夏季冷負荷量中哪部分由風機盤管承擔，哪部分由新風系統(tǒng)承擔。通過新風處理后直接送入室內(nèi)的方案來討論。該方案是新風與風機盤管分別處理到機器露點，再混合后送入房間。根據(jù)新風處理后的狀態(tài)點，風機盤管與新風系統(tǒng)的匹配有以后三種典型方式：</p><p>　?。?）新風處理到低于室內(nèi)等含濕量線</p><p>　　室內(nèi)的部分冷負荷由風機盤管承擔；新風冷、濕負荷與室內(nèi)的濕負荷及部分冷負荷由新風

28、系統(tǒng)承擔。該方案的優(yōu)點是：風機盤管在干工況下運行，減少了系統(tǒng)對空氣的污染。另外，據(jù)此選擇的風機盤管噪聲相應(yīng)的也小。如此的方案使得室內(nèi)無人時，室內(nèi)的空氣參數(shù)不會偏離設(shè)計值太遠。</p><p>　?。?）新風處理到室內(nèi)等焓線</p><p>　　新風冷負荷與部分濕負荷由新風系統(tǒng)承擔；室內(nèi)冷、濕負荷與新風部分濕負荷由風機盤管承擔。該方案優(yōu)點是：因冷負荷是同風機盤管與新風系統(tǒng)“各負其責”，室內(nèi)參

29、數(shù)控制對新風系統(tǒng)的依賴性較小。當室內(nèi)無人時，雖然室內(nèi)的空氣參數(shù)會偏離設(shè)計值遠一些，但此時新風系統(tǒng)運行的經(jīng)濟性是不言而喻的。</p><p>　　（3）新風處理到室內(nèi)等含濕量線</p><p>　　室內(nèi)的濕負荷及部分冷負荷由風機盤管承擔；新風冷、濕負荷與室內(nèi)的部分冷負荷同新風系統(tǒng)承但。該方案的優(yōu)點是：風機盤管與新風系統(tǒng)所需要的冷水溫度相近，因而冷水機組運行效率高。且因為新風系統(tǒng)承擔了一部分室

30、內(nèi)負荷，風機盤管相應(yīng)的要小一些。</p><p>　　結(jié)合此賓館的建筑特性和房間的空調(diào)方案，此處采用第二種方式，各空調(diào)房間內(nèi)的新風處理狀態(tài)點宜選用新風處理到室內(nèi)等焓線的方式。在每層設(shè)新風處理機組，負擔新風負荷，新風口單獨送風。</p><p>　　1.4.3 水、新風系統(tǒng)分區(qū)</p><p>　　為考慮到不同功能房間使用時間不同，負荷不同等因素，以便于機組設(shè)備的選型

31、、各自獨立房間的獨立控制以及建筑防火措施實施等的相關(guān)問題，有必要對該賓館空調(diào)系統(tǒng)進行水、新風分區(qū)。</p><p>　　1.4.3.1 水系統(tǒng)分區(qū)</p><p>　　空調(diào)水系統(tǒng)應(yīng)考慮建筑物個部分的朝向和內(nèi)外區(qū)的差別進行分區(qū)，還應(yīng)考慮建筑物的高低差別，另外，在水系統(tǒng)分區(qū)時，應(yīng)考慮建筑物各區(qū)的使用功能和使用時間的差異，將水系統(tǒng)按上述特點進行分區(qū)（文獻[8]）。</p><

32、p>　　在朝向方面，該賓館由于不是處于正南正北方位的布置，朝向問題不是很明顯可以暫不考慮分區(qū)情況。</p><p>　　考慮到該建筑的建筑特性，考慮采用分為3個分區(qū)，分別進行冷凍水供應(yīng)。具體如下：</p><p><b>　　第一層整層；</b></p><p>　　第二層至第九層的東北側(cè)部分；</p><p>　

33、　第二層至第九層的西南側(cè)部分；</p><p>　　在建筑層數(shù)方面，相對來說不是很高，不考慮高低分區(qū)。</p><p>　　在建筑功能方面，考慮到房間數(shù)目較多，且功能各異，時間上使用也不同。故先按各個房間使用空調(diào)時間的不同分類如下：一層的大堂、各個辦公室以及二層的酒吧需要空調(diào)持續(xù)工作；一層的西餐廳以及風味餐廳均為在固定時間段使用空調(diào)；二層到九層的各個客房和其他房間則是根據(jù)需要隨時使用空調(diào)。

34、在空調(diào)使用時間不同的問題上，可以采用電動二通閥等相關(guān)閥門監(jiān)控負荷變化，進而控制上述三個冷凍水分區(qū)的不同水流量，以達到節(jié)能的目的。</p><p>　　1.4.3.2 新風系統(tǒng)分區(qū)</p><p>　　空調(diào)系統(tǒng)除了滿足對室內(nèi)環(huán)境的溫、濕度控制外，還須給環(huán)境提供足夠的室外新鮮空氣。該賓館空調(diào)系統(tǒng)采用風機盤管加獨立新風系統(tǒng)，其新風系統(tǒng)的功能就是滿足稀釋人群及其活動產(chǎn)生污染物的要求和人對室內(nèi)新風的

35、需求。 </p><p>　　采用新風送入房間的方式有以下三種：</p><p>　　（1）新風與風機盤管回風混合后送入空調(diào)房間。將向房間送風的各新風支管接至風機盤管后部的回風箱內(nèi)，與室內(nèi)回風混合后，再被風機盤管冷卻（或加熱）后由送風口送出。由于新風需經(jīng)過盤管，從而加大了風機的負擔，噪聲也會隨之加大，且當風機盤管停止工作時，新風要通過房間與風機盤管之間的回風口進入室內(nèi)，對回風口對濾網(wǎng)上的灰

36、塵進入室內(nèi)，對回風口過濾網(wǎng)上的灰塵進行了反吹，造成了房間空氣的二次污染，影響室內(nèi)空氣品質(zhì)。因此，一般不推薦采用這種送風方式。</p><p>　?。?）新風與風機盤管各自送風至空調(diào)房間。新風送風口與風機盤管的送風口并列安裝，兩股空氣在送入房間后進行混合。這種方式即使風機盤管機組停止運行，新風將保持不變。該方式克服了前一種方式的缺點，衛(wèi)生條件好，目前應(yīng)用的較多。</p><p>　　（3）新

37、風與風機盤管的出風口處（壓出端）混合。這種方式無需設(shè)置專門 的新風口，對吊頂布置比較有利；當風機盤管機組運行時，要求新風提高在該處的壓力。這種的方法在衛(wèi)生條件上較好。</p><p>　　本設(shè)計均采用新風在風機盤管的出風口處混合的方法。</p><p>　　針對新風系統(tǒng)處理方式以及來源，也可以有以下幾種情況（文獻[9]）：</p><p>　　表1-8 新風系統(tǒng)送風

38、方式比較</p><p>　　由以上對比可以看出，新風系統(tǒng)無論是集中處理分層加壓送風還是集中送風分層處理，都要應(yīng)用到豎井送風，豎井面積對新風輸送的阻力影響甚大，還要考慮到防火措施等。在系統(tǒng)中同時有新風機組和加壓風機，這兩種方式設(shè)備能耗費用較大。而大多數(shù)情況下，新風機組臺數(shù)增加時盡管設(shè)備一次性投資加大，但從年度平均總費用來看，分層設(shè)置新風機組分層處理方法費用最小，原因是各層機組直接取風，新風豎井中的能耗損失費用不存

39、在。（文獻[9]）因此，該賓館新風系統(tǒng)采用分層設(shè)置分層處理的方式，即從第一層到第九層均分別設(shè)置新風處理系統(tǒng)。</p><p>　　考慮到該賓館各房間使用空調(diào)情況基本相似，所以從第二層到第九層每層分為2個新風分區(qū)，分別設(shè)置2個新風機組，每個房間采用獨立新風送風方式。第一層由于有大空間，采用集中式全空氣系統(tǒng)送風形式，新風與回風混合處理后送出。</p><p><b>　　第二章 初步

40、設(shè)計</b></p><p><b>　　2.1 空調(diào)水系統(tǒng)</b></p><p>　　在該空調(diào)水系統(tǒng)中，冷凍水系統(tǒng)情況見以上分析，具體制冷機組的選型見之前的具體設(shè)備方案。此處分析水系統(tǒng)的管路布置、管徑、管長等，以及相關(guān)水泵的選型等。</p><p>　　2.1.1 主要設(shè)備設(shè)計</p><p>　　由上一

41、章提出的分區(qū)狀況，以及不同空調(diào)區(qū)域負荷估算特點，可以找出相對應(yīng)的具體設(shè)備如下：</p><p>　?。?）根據(jù)夏季賓館的總冷負荷為1996.2kW，取20%的安全余量，需要制冷量2395.44kW。采用約克水冷離心式機組，選用三臺型號都為YTGIAICI15CGH的冷水機組，其相關(guān)參數(shù)具體如下：</p><p>　　表2-1 冷水機組型號參數(shù)表</p><p>　　

42、注：上述參數(shù)根據(jù)冷凍水進/出水溫度12/7℃，冷卻水進/出水溫度32/37℃，換熱器都為2進程；采用HCFC-123制冷劑。</p><p>　　根據(jù)冬季賓館1097.9 kW的熱負荷，取20%的安全余量，即1317.5kW。采用貝龍公司的W型常壓熱水鍋爐，選用2個額定功率都為0.7MW的鍋爐，具體型號參數(shù)如下：</p><p>　　表2-2 鍋爐型號參數(shù)表</p><

43、p>　　注：鍋爐回出水溫度為50/60℃</p><p>　　2.1.2 冷凍水系統(tǒng)</p><p>　　水系統(tǒng)由于管道布置形式不同，系統(tǒng)工作原理不同，可以將冷凍水系統(tǒng)分為以下幾種（文獻[10]）：</p><p>　　表2-3 管路系統(tǒng)類型比較</p><p>　　根據(jù)以上各系統(tǒng)的特點及優(yōu)缺點比較，結(jié)合該賓館的情況，本設(shè)計空調(diào)系統(tǒng)選擇

44、采用：</p><p>　　雙管制供應(yīng)冷凍水，具有結(jié)構(gòu)簡單，初期投資小等特點。</p><p>　　同時考慮到節(jié)能與管道內(nèi)清潔等問題，可以采用閉式系統(tǒng)，不與大氣相接觸，僅在系統(tǒng)最高點設(shè)置膨脹水箱，管路不易產(chǎn)生污垢和腐蝕，不需要克服系統(tǒng)靜水壓頭，水泵耗電較小。</p><p>　　由于設(shè)計屬于多層建筑，因此可以在垂直方向上采用同程式水系統(tǒng)，此系統(tǒng)除了供回水管路外，還有

45、一根同程管。由于各并聯(lián)環(huán)路的管路總長度基本相同，各用戶盤管的水阻力大致相等，所以系統(tǒng)的水力穩(wěn)定性好，流量分配均勻，同時考慮到水平管路系統(tǒng)范圍大，因此在水平方向上采用異程式水系統(tǒng)。</p><p>　　另外，由于該賓館的房間白天和夜晚使用情況不同，負荷變化較大，采用變流量方式；在水泵設(shè)置方面，采用單式泵水系統(tǒng)，但在集水器與分水器間加旁通管以適應(yīng)水流量的變化。</p><p>　　2.1.3

46、冷卻水系統(tǒng)</p><p>　　本制冷機組的冷卻水系統(tǒng)中，采用開式系統(tǒng)，并采用采用一機對一塔的方式，即采用三臺冷卻塔各自對應(yīng)各自機組的方式。根據(jù)上述機組的選擇，冷凝器的出口流量分別為52.3L/s(188.3m3/h)，選用良機LBCM圓型逆流式冷卻塔，具體參數(shù)如下： </p><p>　　表2-4 冷卻塔型號參數(shù)表</p><p>　　注：以上參數(shù)基于冷卻塔進出水

47、溫為37/32℃，室外空氣濕球溫度為27℃。</p><p>　　2.1.4 水泵初步選型</p><p>　　空調(diào)水系統(tǒng)中有兩種水，冷凍水、冷卻水都需要提供動力，另外，冬季熱水動力可以靠冷凍水系統(tǒng)水泵提供。以下分別就冷凍水系統(tǒng)與冷卻水系統(tǒng)的循環(huán)水泵進行分析。兩種系統(tǒng)循環(huán)水泵的參數(shù)值計算都應(yīng)按工況要求的最大流量和最大揚程再乘以附加安全系數(shù)的數(shù)值作為依據(jù)。</p><p&

48、gt;　　2.1.4.1 冷凍水系統(tǒng)水泵</p><p>　　系統(tǒng)制冷機組的機房設(shè)在整個賓館地下一層，由系統(tǒng)出來的冷凍水通過水井通向樓上，此處冷凍水系統(tǒng)泵配套三臺離心式機組，并備用一臺。</p><p>　　該機組泵的最大揚程的組成包括：冷水機組中蒸發(fā)器冷凍水出口的壓力損失，系統(tǒng)管路阻力，空調(diào)末端裝置包括風機盤管、新風機組的阻力，各個調(diào)節(jié)閥門配件的阻力。對于該賓館空調(diào)水系統(tǒng)，計算最不利環(huán)路

49、的壓力損失，即可得到水泵的最大揚程，具體各部分阻力組成如下：</p><p>　　1、上述離心式冷水機組的蒸發(fā)器冷凍水出口阻力：取93kPa，即9.3mH2O。</p><p>　　2、系統(tǒng)管路損失：目前設(shè)計中冷水管路的比摩阻控制在150～200Pa/m，此處取180 Pa/m，最不利環(huán)路為機房到第八層西南側(cè)的供回全程，總長為356m，即沿程阻力為：356×180=64080Pa

50、=64.08kPa；考慮管路中彎頭、三通等的局部阻力為沿程阻力的50%，取為32.04kPa；另外取冷凍機房內(nèi)的除污器、集水器、分水器、管路閥門、管路等的阻力為50kPa；系統(tǒng)管路的總損失則為64.08kPa+32..04kPa+50kPa=146.12kPa，即14.6mH2O。</p><p>　　3、空調(diào)末端裝置阻力：新風機組中熱交換器的阻力一般比風機盤管的阻力大，故取前者的阻力為50kPa，即5mH2O&

51、lt;/p><p>　　4、二通調(diào)節(jié)閥等配件阻力：取為40kPa，即4mH2O。</p><p>　　取10%的安全系數(shù)，并由上述取值可得該泵的揚程：H=(9.3m+14.6m+5m+4m)×1.1=36.2m。</p><p>　　水泵流量為機組流量，取安全系數(shù)10%，則該泵的最大流量：42L/s×3600/1000×1.1=166m3/

52、h。</p><p>　　由上述所得的流量及揚程，選取東方泵業(yè)的DFG系列循環(huán)水泵，具體型號參數(shù)如下：</p><p>　　表2-5 冷凍水泵型號參數(shù)表</p><p>　　2.1.4.2 冷卻水系統(tǒng)水泵</p><p>　　冷卻水系統(tǒng)的冷卻塔放置在第九層東北方向的上人屋面上，最不利環(huán)路為機房管路出來后至第九層的最東北方向。按照一塔對一機的標

53、準，設(shè)置三個冷卻水泵，并備用一臺。</p><p>　　機組對應(yīng)泵的揚程組成：</p><p>　　1、冷凝器出口阻力：89kPa：</p><p>　　2、系統(tǒng)管路損失：180Pa/m×164m=29520Pa=29.5kPa，局部阻力14kPa，機房設(shè)備阻力50kPa，總阻力93.5kPa；</p><p>　　3、冷卻塔阻力為

54、4.5mH2O。</p><p>　　取安全系數(shù)10%，并由上述取值可得泵的揚程(89kPa+93.5kPa+45kPa)×1.1=250.2kPa，即25mH2O。</p><p>　　水泵流量為機組流量，取安全系數(shù)10%，該泵的最大流量：53.2L/s×3600/1000×1.1=210.7m3/h。</p><p>　　由上述計算

55、選取東方泵業(yè)的DFG系列循環(huán)水泵，具體型號參數(shù)如下：</p><p>　　表2-6 冷卻水泵型號參數(shù)表</p><p>　　2.1.4.3 熱水系統(tǒng)水泵</p><p>　　熱水水泵揚程與冷凍水泵揚程相差不大，可去冷凍水泵揚程，即：H=(9.3m+14.6m+5m+4m)×1.1=36.2m。</p><p>　　水泵流量為機組流量

56、，取安全系數(shù)10%，則該泵的最大流量：24×1.1=26.4m3/h。</p><p>　　由上述所得的流量及揚程，選取東方泵業(yè)的DFG系列循環(huán)水泵，具體型號參數(shù)如下：</p><p>　　表2-7 熱水水泵型號參數(shù)表</p><p>　　2.1.5 水系統(tǒng)流程圖</p><p>　　由上述機組和主要設(shè)備的選擇以及該賓館空調(diào)水系統(tǒng)的

57、分區(qū)情況，可確定該賓館空調(diào)水系統(tǒng)的工藝流程圖如下：</p><p>　　圖2-1 空調(diào)水系統(tǒng)工藝流程圖</p><p><b>　　2.2 空調(diào)風系統(tǒng)</b></p><p>　　2.2.1 全空氣系統(tǒng)</p><p>　　根據(jù)上述負荷估算數(shù)據(jù)，可以選擇特靈公司混風工況下的組合式空氣處理機組，具體的機組選擇如下表：混風工

58、況下，具體型號為：CLCP035型，8排盤管，袋式65%中效過濾器，30%濕膜加濕。</p><p>　　表2-8 全空氣系統(tǒng)機組具體參數(shù)表</p><p>　　注：1、進風干球溫度27℃，濕球溫度19.5℃，冷凍水進出水溫度7℃/12℃，熱水供水溫度60℃；</p><p>　　2、盤管為銅管鋁翅片，翅片距為10片/英寸；</p><p>

59、　　3、如風量或每英寸翅片數(shù)增大，則冷量更大；</p><p>　　2.2.2 風機盤管新風系統(tǒng)</p><p>　　根據(jù)上一章所述各個擬用風機盤管的房間新風負荷以及風量估算值，既定新風機組設(shè)備型號如下表：</p><p>　　表2-9 新風機組具體參數(shù)表</p><p>　　注：上述機組的配置依次都為：進風段、1〞平板過濾器、冷水盤管、熱水

60、盤管、風機段；</p><p>　　冷凍水進水溫度為7℃；（1〞=25.4mm），冷盤管進風干濕球溫度為34℃/28℃；</p><p>　　熱水進出溫度為60℃/50℃，采用機外余壓為300Pa的可變速風機。</p><p>　　上述機組選型待精確計算后可能負荷不甚相符，且最終空氣處理過程不同，將有較大誤差時可能會有所調(diào)整。</p><p>

61、;　　第三章 空調(diào)負荷計算</p><p>　　該賓館建筑第一層層高為4.8m，第二層到第八層層高4.2m，第九層層高為5.2m。參考文獻8附錄2-3，外墻采用水泥砂漿、370mm厚磚墻、白灰粉刷構(gòu)造的Ⅱ型墻；內(nèi)墻采用水泥砂漿、240mm厚磚墻、白灰粉刷構(gòu)造的Ⅲ型墻。參考文獻8附錄2-2，屋頂采用70mm壁厚，瀝青膨脹珍珠巖保溫層且厚度為125mm構(gòu)造的Ⅱ型屋面。參考文獻8附錄2-9，窗戶采用3mm厚普通玻璃，8

62、0%玻璃，金屬窗框，淺色簾的雙層窗，大小采用窗墻比計算獲得。該賓館建筑朝向基本為東北、西北、西南、東南方向，窗墻比分別取為0.2、0.3、0.2、0.3。賓館的空調(diào)設(shè)備容量的大小主要取決于熱負荷、冷負荷與濕負荷的大小，下面依次分析各種負荷的計算方法。</p><p>　　3.1 冷負荷計算公式</p><p>　　夏季冷負荷計算采用逐時計算方法，具體負荷及其計算公式包括以下幾種：</

63、p><p>　　1．外墻和屋面等外圍護結(jié)構(gòu)</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　—外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W</p><p>　　—外墻和屋面的面積，m2</p><p>　　—外墻和屋面板的傳熱系數(shù)，外墻取值1.5，屋面取值0.48，W/(m2·

64、℃)</p><p><b>　　—室內(nèi)計算溫度，℃</b></p><p>　　—外墻和屋面計算溫度的逐時值，℃，具體取值見參考文獻[1]的附錄7</p><p>　　由于是以北京地區(qū)氣象參數(shù)計算而得，對其他地區(qū)應(yīng)修正。修正后的外墻和屋面計算溫度的逐時值：</p><p><b>　　（3-2）</b&

65、gt;</p><p>　　—地點修正系數(shù)，具體取值見參考文獻[1]的附錄8</p><p>　　—外表面放熱系數(shù)修正值，取1.0</p><p>　　—吸收系數(shù)修正值，取0.9</p><p>　　經(jīng)修正后，原冷負荷計算公式中的要換為</p><p>　　2．內(nèi)墻和地面等內(nèi)維護結(jié)構(gòu)</p><p&

66、gt;　　若鄰室為通風良好的非空調(diào)房間，選用外墻維護結(jié)構(gòu)公式。若考慮到鄰室非空調(diào)且還有一定的發(fā)熱量，則選用： </p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　—內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)，內(nèi)墻取值1.97，屋面取值0.48，W/(m2·℃)</p><p>　　—內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)面積，m2</p><p

67、>　　—室外計算日平均溫度，℃</p><p>　　—附加溫升，℃，取0</p><p><b>　　—室內(nèi)計算溫度，℃</b></p><p>　　若鄰室為空調(diào)房間，且房間參數(shù)不一致存在溫差，則選用：</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　

68、　—鄰室房間室內(nèi)計算溫度，℃，對于走道可取溫差為1℃，地下室上樓板溫差為5℃</p><p><b>　　3．玻璃窗和門引起</b></p><p>　?。?）外玻璃窗瞬變傳熱引起：</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　—外窗瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W</p&

69、gt;<p>　　—外窗的面積，m2 </p><p>　　—外窗的傳熱系數(shù)，根據(jù)窗戶類型取值3.01，W/(m2·℃)</p><p><b>　　—室內(nèi)計算溫度，℃</b></p><p>　　—外窗計算溫度的逐時值，℃，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-10</p><p>　　考慮到窗框不

70、同以及地點不同，要對求其修正如下：</p><p><b>　　（3-6）</b></p><p>　　—窗框修正系數(shù)，取1.2</p><p>　　—地點修正系數(shù)，成都地區(qū)取-1</p><p>　　（2）透過玻璃窗日射得熱引起：</p><p><b>　?。?-7）</b&g

71、t;</p><p>　　—有效面積系數(shù)，取0.75</p><p><b>　　—窗口面積，m2 </b></p><p>　　—玻璃窗遮陽系數(shù)，取0.86</p><p>　　—內(nèi)遮陽系數(shù)，取0.5</p><p>　　—相應(yīng)地點日射得熱因數(shù)，W/m2，具體取值參考文獻[8]的附錄2-12&l

72、t;/p><p>　　—玻璃窗冷負荷系數(shù)，具體取值參考文獻[8]的附錄2-19</p><p><b>　　4．設(shè)備散熱</b></p><p>　　醫(yī)院主要為計算機以及其他電子設(shè)備，按下式計算：</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　—設(shè)備實際顯熱

73、形成的散熱量，W</p><p>　　—利用系數(shù)，取0.8</p><p>　　—電動機負荷系數(shù)，取0.4，對于計算機可取1.0</p><p>　　—同時使用系數(shù)，取0.7</p><p><b>　　—設(shè)備功率，W</b></p><p>　　設(shè)備和用具由顯熱散熱量形成的冷負荷：</p&

74、gt;<p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　—設(shè)備實際形成的冷負荷，W</p><p>　　—設(shè)備散熱冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-20和2-21</p><p><b>　　5．照明散熱</b></p><p>　　采用熒光燈照明，形成的冷負荷如

75、下：</p><p><b>　?。?-10）</b></p><p>　　—鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，取1.2</p><p>　　—燈罩隔熱系數(shù)，取0.8</p><p><b>　　—燈具所需功率，W</b></p><p>　　—照明散熱冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]

76、的附錄2-22</p><p><b>　　6．人體散熱</b></p><p>　?。?）人體顯熱散熱形成的冷負荷：</p><p><b>　　（3-11）</b></p><p>　　—不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子顯熱散熱量，W，具體取值見參考文獻8的表2-13</p><p

77、><b>　　—室內(nèi)全部人數(shù)</b></p><p>　　—群集系數(shù)，取0.9</p><p>　　—冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-23</p><p>　?。?）人體潛熱散熱形成的冷負荷：</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p&g

78、t;　　—不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子潛熱散熱量，W，具體取值見參考文獻[8]的表2-13</p><p><b>　　—室內(nèi)全部人數(shù)</b></p><p>　　—群集系數(shù)，取0.9</p><p><b>　　7．新風帶入</b></p><p><b>　　（3-13）</b&g

79、t;</p><p>　　—夏季新風冷負荷，W</p><p><b>　　—新風量， </b></p><p><b>　　—室外空氣焓值， </b></p><p>　　—室內(nèi)空氣焓值夏季冷負荷計算采用逐時計算方法，具體負荷及其計算公式包括以下幾種：</p><p>　　

80、1．外墻和屋面等外圍護結(jié)構(gòu)</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　—外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W</p><p>　　—外墻和屋面的面積，m2</p><p>　　—外墻和屋面板的傳熱系數(shù)，外墻取值1.5，屋面取值0.48，W/(m2·℃)</p><

81、p><b>　　—室內(nèi)計算溫度，℃</b></p><p>　　—外墻和屋面計算溫度的逐時值，℃，具體取值見參考文獻[1]的附錄7</p><p>　　由于是以北京地區(qū)氣象參數(shù)計算而得，對其他地區(qū)應(yīng)修正。修正后的外墻和屋面計算溫度的逐時值：</p><p><b>　　（3-2）</b></p><

82、;p>　　—地點修正系數(shù)，具體取值見參考文獻[1]的附錄8</p><p>　　—外表面放熱系數(shù)修正值，取1.0</p><p>　　—吸收系數(shù)修正值，取0.9</p><p>　　經(jīng)修正后，原冷負荷計算公式中的要換為</p><p>　　2．內(nèi)墻和地面等內(nèi)維護結(jié)構(gòu)</p><p>　　若鄰室為通風良好的非空調(diào)房

83、間，選用外墻維護結(jié)構(gòu)公式。若考慮到鄰室非空調(diào)且還有一定的發(fā)熱量，則選用： </p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　—內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)，內(nèi)墻取值1.97，屋面取值0.48，W/(m2·℃)</p><p>　　—內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)面積，m2</p><p>　　—室外計算日平均溫度，℃

84、</p><p>　　—附加溫升，℃，取0</p><p><b>　　—室內(nèi)計算溫度，℃</b></p><p>　　若鄰室為空調(diào)房間，且房間參數(shù)不一致存在溫差，則選用：</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　—鄰室房間室內(nèi)計算溫度，℃，對于走

85、道可取溫差為1℃，地下室上樓板溫差為5℃</p><p><b>　　3．玻璃窗和門引起</b></p><p>　?。?）外玻璃窗瞬變傳熱引起：</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　—外窗瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W</p><p>　　—外

86、窗的面積，m2 </p><p>　　—外窗的傳熱系數(shù)，根據(jù)窗戶類型取值3.01，W/(m2·℃)</p><p><b>　　—室內(nèi)計算溫度，℃</b></p><p>　　—外窗計算溫度的逐時值，℃，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-10</p><p>　　考慮到窗框不同以及地點不同，要對求其修正如下：&

87、lt;/p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　—窗框修正系數(shù)，取1.2</p><p>　　—地點修正系數(shù)，成都地區(qū)取-1</p><p>　?。?）透過玻璃窗日射得熱引起：</p><p><b>　　（3-7）</b></p><

88、p>　　—有效面積系數(shù)，取0.75</p><p><b>　　—窗口面積，m2 </b></p><p>　　—玻璃窗遮陽系數(shù)，取0.86</p><p>　　—內(nèi)遮陽系數(shù)，取0.5</p><p>　　—相應(yīng)地點日射得熱因數(shù)，W/m2，具體取值參考文獻[8]的附錄2-12</p><p>

89、;　　—玻璃窗冷負荷系數(shù)，具體取值參考文獻[8]的附錄2-19</p><p><b>　　4．設(shè)備散熱</b></p><p>　　賓館設(shè)備主要以電視機和計算機等電子設(shè)備為主，按下式計算：</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　—設(shè)備實際顯熱形成的散熱量，W</

90、p><p>　　—利用系數(shù)，取0.8</p><p>　　—電動機負荷系數(shù)，取0.4，對于電視機等可取1.0</p><p>　　—同時使用系數(shù)，取0.7</p><p><b>　　—設(shè)備功率，W</b></p><p>　　設(shè)備和用具由顯熱散熱量形成的冷負荷：</p><p&g

91、t;<b>　?。?-9）</b></p><p>　　—設(shè)備實際形成的冷負荷，W</p><p>　　—設(shè)備散熱冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-20和2-21</p><p><b>　　5．照明散熱</b></p><p>　　采用熒光燈照明，形成的冷負荷如下：</p>

92、<p><b>　　（3-10）</b></p><p>　　—鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，取1.2</p><p>　　—燈罩隔熱系數(shù)，取0.8</p><p><b>　　—燈具所需功率，W</b></p><p>　　—照明散熱冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-22</

93、p><p><b>　　6．人體散熱</b></p><p>　?。?）人體顯熱散熱形成的冷負荷：</p><p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　—不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子顯熱散熱量，W，具體取值見參考文獻[8]的表2-13</p><p><b&

94、gt;　　—室內(nèi)全部人數(shù)</b></p><p>　　—群集系數(shù)，取0.9</p><p>　　—冷負荷系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的附錄2-23</p><p>　?。?）人體潛熱散熱形成的冷負荷：</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p>　　—不同室溫和

95、勞動性質(zhì)成年男子潛熱散熱量，W，具體取值見參考文獻[8]的表2-13</p><p><b>　　—室內(nèi)全部人數(shù)</b></p><p>　　—群集系數(shù)，取0.9</p><p><b>　　7．新風帶入</b></p><p><b>　　（3-13）</b></p&g

96、t;<p>　　—夏季新風冷負荷，W</p><p><b>　　—新風量， </b></p><p><b>　　—室外空氣焓值， </b></p><p><b>　　—室內(nèi)空氣焓值， </b></p><p>　　3.2 熱負荷計算公式</p>

97、<p>　　冬季熱負荷包括兩項：圍護結(jié)構(gòu)的耗熱量和由門窗縫隙滲入室內(nèi)的冷空氣耗熱量，另外還有新風帶入的熱負荷。具體計算公式如下：</p><p><b>　　1．圍護結(jié)構(gòu)耗熱量</b></p><p><b>　?。?-14）</b></p><p>　　—j部分維護結(jié)構(gòu)的基本耗熱量，W</p>

98、<p>　　—j部分維護結(jié)構(gòu)的表面積，m2</p><p>　　—維護結(jié)構(gòu)的溫差修正系數(shù),具體取值見參考文獻[8]表2-4</p><p>　　—j部分維護結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)，W/(m2·℃)</p><p>　　—冬季室內(nèi)計算溫度，℃</p><p>　　—冬季室外空氣計算溫度，℃</p><p>　

99、　考慮到圍護結(jié)構(gòu)附加耗熱量，則用下列公式進行附加修正：</p><p><b>　?。?-15）</b></p><p>　　—j部分維護結(jié)構(gòu)的實際耗熱量，W</p><p>　　—朝向修正系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]的P14</p><p>　　—風力修正系數(shù)，水平外圍取0，垂直外圍取0.08</p>

100、<p>　　—外門開啟修正系數(shù)，具體取值見參考文獻[8]表2-5</p><p>　　由上述情況，可得圍護結(jié)構(gòu)的總熱負荷：</p><p><b>　?。?-16）</b></p><p>　　—圍護結(jié)構(gòu)總熱負荷，W</p><p>　　—高度附加修正系數(shù)，該賓館房間建筑凈高未超過4m，故該系數(shù)取0</p

101、><p>　　2．門窗滲入冷空氣耗熱量</p><p><b>　?。?-17）</b></p><p>　　—加熱門窗縫隙滲入的冷空氣耗熱量，W</p><p>　　—經(jīng)門窗縫隙滲入室內(nèi)的冷空氣量，m3/h</p><p>　　—室外空氣密度，kg/m3</p><p>　　

102、—空氣定壓比熱，1.01kJ/(kg·℃)</p><p><b>　　3．新風帶入</b></p><p><b>　　（3-18）</b></p><p>　　—空調(diào)新風熱負荷，W</p><p><b>　　—新風量，kg/s</b></p>&l

103、t;p>　　—空氣定壓比熱，1.01kJ/(kg·℃)</p><p>　　—冬季空調(diào)室外計算溫度，℃</p><p>　　—冬季空調(diào)室內(nèi)計算溫度，℃</p><p>　　—冬季空調(diào)室內(nèi)計算溫度，℃</p><p>　　3.3 濕負荷計算公式</p><p>　　房間濕負荷主要是為維持室內(nèi)含濕量恒定需從

104、房間除去的濕量，對于該賓館，其散濕量主要為人體散濕量，以及新風帶入房間需要除去的濕量，具體計算公式如下：</p><p><b>　　1．人體散濕量</b></p><p><b>　?。?-19）</b></p><p>　　—人體散濕量，kg/s</p><p>　　—成年男子每小時散濕量，g/

105、h，具體取值見參考文獻[8]表2-13</p><p><b>　　—室內(nèi)全部人數(shù)</b></p><p><b>　　—群集系數(shù)</b></p><p><b>　　2．新風帶入</b></p><p>　　新風濕負荷具體分為冬夏季兩種狀況，參數(shù)不同，公式均可采用下式：<

106、;/p><p><b>　　（3-20）</b></p><p><b>　　—新風量，kg/s</b></p><p>　　—室外空氣計算含濕量，kg/kg(a)</p><p>　　—室內(nèi)空氣計算含濕量，kg/kg(a)</p><p>　　3.4 負荷計算示例</p&

107、gt;<p>　　據(jù)此可計算該賓館各個房間的負荷大小，以第一層西北方位的西餐廳為例，夏季室內(nèi)干球溫度定為26℃，相對濕度60%，冬季干球溫度20℃，相對濕度45%，計算其各種負荷大小依次如下：</p><p>　　3.4.1 冷負荷計算</p><p><b>　　外墻的瞬變傳熱</b></p><p><b>　　（1

108、）西北外墻</b></p><p>　　表3-1 西北外墻冷負荷逐時計算表</p><p><b>　　（2）東北外墻</b></p><p>　　表3-2 東北外墻冷負荷逐時計算表</p><p><b>　　西南外墻</b></p><p>　　表3-3 西南

109、外墻冷負荷逐時計算表</p><p><b>　　內(nèi)墻的傳熱</b></p><p>　　表3-4 內(nèi)墻冷負荷計算表</p><p><b>　　玻璃窗的傳熱</b></p><p><b>　?。?）瞬變傳熱</b></p><p>　　表3-5 玻璃

110、窗瞬變傳熱形成冷負荷逐時值</p><p><b>　　日射得熱</b></p><p>　　表3-6 玻璃窗日射得熱形成冷負荷逐時值</p><p><b>　　照明散熱</b></p><p>　　取西餐廳的照明設(shè)備功率為10KW，按照公式（3-10）可計算如下：</p><

111、p>　　表3-7 照明散熱形成的冷負荷逐時值</p><p><b>　　人體散熱</b></p><p>　　西餐廳的體力活動性質(zhì)定為極輕勞動，查得參考文獻[8]的表2-13，參考閱覽室數(shù)據(jù)，成年男子顯熱散熱量為60.5W，潛熱散熱量為73.3W，餐廳的人員密度為0.15人/m2，人數(shù)為350，按公式（3-11、12）可得人體散熱引起的冷負荷計算如下：<

112、/p><p>　　表3-8 人體散熱引起的冷負荷逐時值</p><p><b>　　新風帶入</b></p><p>　　每人的新風量為40m3/h，餐廳人數(shù)為350，室外空氣焓值為84.5（室外溫度31.6℃，濕球溫度26.7℃），室內(nèi)空氣焓值為58.8 （室內(nèi)溫度26℃，相對濕度60%），新風負荷為：</p><p>　

113、　現(xiàn)將上述各分項結(jié)果列入下表，并逐項相加，以求得該餐廳的總冷負荷值：</p><p>　　表3-9 形成冷負荷的各個因素作用的逐時值</p><p>　　可見，此房間最大冷負荷值出現(xiàn)在12:00時，其值為174.8kW。其中新風負荷為120kW，建筑冷負荷為54.8kW。餐廳面積為835m2，即得平均冷指標為209W/m2。</p><p>　　3.4.2 熱負荷計

114、算</p><p><b>　　1．圍護結(jié)構(gòu)耗熱量</b></p><p>　　查得參考文獻[8]的具體各項修正系數(shù)，按照公式（3-14、15、16）得到的維護結(jié)構(gòu)耗熱量如下：</p><p>　　表3-10 圍護結(jié)構(gòu)耗熱形成的熱負荷表</p><p>　　2．門窗縫隙滲入冷空氣</p><p>

115、　　該餐廳房間為一面有外窗的房間，根據(jù)文獻[8]的表2-6知，該房間換氣次數(shù)為0.5，房間體積為，則房間滲透空氣量為2004，冬季室外空氣密度為1.2，成都采暖室外計算溫度為2℃，室內(nèi)設(shè)計計算溫度為20℃，由此可得門窗滲入冷空氣耗熱量：</p><p><b>　　3．新風帶入</b></p><p>　　每人的新風量為40m3/h，人數(shù)為350，冬季室外溫度計算為2

116、℃，室內(nèi)計算溫度為20℃，新風熱負荷為：</p><p>　　由上述可得，該餐廳總的熱負荷為115.2kW，其中新風負荷為12.2kW，建筑熱負荷為103kW。</p><p>　　3.4.3 濕負荷計算</p><p><b>　　1．人體散濕量</b></p><p><b>　　（1）夏季</b&g

117、t;</p><p>　　室內(nèi)溫度為26℃，查得文獻[8]表2-13可得極輕勞動狀態(tài)該溫度下，成年男子的每小時散濕量為109g/h，室內(nèi)人數(shù)為350，群集系數(shù)0.9，按公式（3-19）可得：</p><p><b>　　（2）冬季</b></p><p>　　室內(nèi)溫度為20℃，查得成年男子小時散濕量為69g/h，按公式（3-19）可得：<

118、/p><p><b>　　2．新風帶入</b></p><p><b>　?。?）夏季</b></p><p>　　每人的新風量為40m3/h，人數(shù)為350，查得室外空氣計算含濕量為20.5×10-3（室外干球溫度31.6℃，室外濕球溫度26.7℃），室內(nèi)空氣計算含濕量為12.8×10-3（室內(nèi)干球溫度26

119、℃，相對濕度60%），按公式（3-20）可得：</p><p><b>　?。?）冬季</b></p><p>　　每人的新風量為40m3/h，人數(shù)為350，查得室外空氣計算含濕量為3.5×10-3（室外干球溫度2℃，相對濕度80%），室內(nèi)空氣計算含濕量為6.5×10-3（室內(nèi)干球溫度20℃，相對濕度45%），按公式（3-20）可得：</p&

120、gt;<p>　　負號表示冬季狀況新風含濕量不足，新風還需要增濕處理。</p><p>　　由上述可得，該房間夏季濕負荷為kg/s，新風濕負荷為kg/s。冬季濕負荷為kg/s，新風濕負荷為kg/s。</p><p>　　3.5 設(shè)計計算負荷匯總</p><p>　　對于其他房間負荷計算，采用鴻業(yè)暖通負荷計算軟件計算各個房間的負荷，可以得到上述餐廳的冷負

121、荷為175.5kW（其中新風負荷為115.5kW）；熱負荷為144.8kW（其中新風負荷為130.9kW）；夏季濕負荷為189.45kg/h（其中新風濕負荷為155.84 kg/h）；冬季濕負荷為-58.55kg/h，即-16×10-3kg/s（其中人體濕負荷軟件近似取為0），可見上述計算結(jié)果與軟件計算相差不大，計算準確。因此，其他房間的計算過程可由鴻業(yè)暖通負荷計算軟件代替，具體各個房間的負荷計算結(jié)果及匯總?cè)缦拢?lt;/p&

122、gt;<p>　　3.5.1 夏季負荷匯總</p><p>　　表3-11夏季冷（濕）負荷表</p><p>　　此處將各層的負荷情況總體匯總?cè)缦拢?lt;/p><p>　　表3-12 該賓館所有樓層夏季冷（濕）負荷表</p><p>　　3.5.2 冬季負荷匯總</p><p>　　表3-13 冬季熱（濕）

123、負荷表</p><p>　　同上，各層負荷情況匯總?cè)缦拢?lt;/p><p>　　表3-14 該賓館所有樓層冬季熱（濕）負荷表</p><p>　　第四章 空氣處理過程計算以及設(shè)備選型</p><p>　　由前面所述，該建筑第一層采用集中式全空氣系統(tǒng)，在這種處理方式下，新風和回風先混合，在經(jīng)組合式空調(diào)機組處理后送入房間，處理后的空氣承擔全部的室內(nèi)