汽車穩(wěn)定桿卡子沖壓模具設計論文[帶圖紙]

1、<p>　　本科畢業(yè)設計(論文)</p><p>　　題目：汽車穩(wěn)定桿卡子沖壓模具設計</p><p>　　系 別： 機電信息系 </p><p>　　專 業(yè)：機械設計制造及其自動化</p><p>　　班 級： </p><p>　　學 生

2、： </p><p>　　學 號： </p><p>　　指導教師： </p><p><b>　　2013年05月</b></p><p>　　汽車穩(wěn)定桿卡子沖壓模具設計</p><p><b>　　

3、摘 要</b></p><p>　　本文介紹的模具實例結構簡單實用，使用方便可靠，首先根據(jù)工件圖算工件的展開尺寸，在根據(jù)展開尺寸算該零件的壓力中心，材料利用率，畫排樣圖。根據(jù)零件的幾何形狀要求和尺寸的分析，采用復合模沖壓，這樣有利于提高生產效率，模具設計和制造也相對于簡單。當所有的參數(shù)計算完后，對磨具的裝配方案，對主要零件的設計和裝配要求技術要求都進行了分析。</p><p>

4、;　　在設計過程中除了設計說明書外，還包括模具的裝配圖，非標準零件的零件圖，工件的加工工藝卡片，工藝規(guī)程卡片，非標準零件的加工工藝過程卡片。</p><p>　　關鍵詞：復合模 ；沖壓 ；設計</p><p>　　Design of automobile stable bar clip stamping die </p><p><b>　　Abstrac

5、t</b></p><p>　　This article introduced mold example structure simple and practical, convenient and reliable use, according to the dimension of workpiece is the workpiece, in the center of pressure part

6、s according to the size, material utilization ratio, drawing layout. According to the analysis of the geometric shape and size requirements, the use of compound die stamping, which helps to improve the efficiency of prod

7、uction, mold design and manufacturing are also relative to the simple. When all of the paramet</p><p>　　In the design process, in addition to the design specifications, but also including the mold assembly d

8、rawing, non-standard parts drawings, the workpiece card processing technology, process cards, process cards non standard parts.</p><p>　　Keywords: compound die punching; design;</p><p><b>

9、　　目 錄</b></p><p><b>　　1 緒 論1</b></p><p>　　2 沖裁工件件的工藝分析2</p><p>　　3 確定工藝方案及模具的結構形式3</p><p>　　4 模具總體結構設計4</p><p>　　4.1 模具類型的選擇4&

10、lt;/p><p>　　4.2定位方式的選擇4</p><p>　　4.3卸料方式的選擇4</p><p>　　4.4導向方式的選擇4</p><p>　　5 模具設計工藝計算5</p><p>　　5.1計算毛坯尺寸5</p><p>　　5.2排樣、計算條料寬度及步距的確定5<

11、;/p><p>　　5.2.1搭邊值的確定5</p><p>　　5.2.2條料寬度的確定7</p><p>　　5.2.3 送料步距的確定7</p><p>　　5.2.4 排樣8</p><p>　　5.2.5材料利用率的計算8</p><p>　　6 沖裁力的計算11</p

12、><p>　　6.1計算沖裁力的公式11</p><p>　　6.2 總沖裁力、卸料力、推料力、頂件力、彎曲力和總沖壓力11</p><p>　　6.2.1 總沖裁力12</p><p>　　6.2.2 卸料力FQ的計算12</p><p>　　6.2.3推件力FQ1的計算13</p><p&

13、gt;　　6.2.4頂件力FQ2的計算13</p><p>　　6.2.5總的沖壓力的計算13</p><p>　　7 模具壓力中心與計算14</p><p>　　8 沖裁模間隙的確定15</p><p>　　9 沖裁凸模、凹模刃口尺寸的計算17</p><p>　　9.1凸、凹模刃口尺寸計算的基本原則

14、17</p><p>　　9.2凸、凹模刃口尺寸的計算18</p><p>　　9.3計算凸、凹模刃口的尺寸的計算公式19</p><p>　　9.4沖裁刃口高度21</p><p>　　9.5彎曲部分刃口尺寸的計算21</p><p>　　9.5.1最小相對彎曲半徑rmin/t21</p>

15、<p>　　9.5.2彎曲部分工作尺寸的計算22</p><p>　　10 主要零部件的設計26</p><p>　　10.1 工作零件的結構設計26</p><p>　　10.1.1凸凹模的設計26</p><p>　　10.1.2外形凸模的設計26</p><p>　　10.1.3內孔凸模設計

16、27</p><p>　　10.1.4彎曲凸模的設計27</p><p>　　10.2卸料部分的設計27</p><p>　　10.2.1卸料板的設計27</p><p>　　10.2.2卸料彈簧的設計28</p><p>　　10.3定位零件的設計29</p><p>　　10.4

17、模架及其它零件的設計30</p><p>　　10.4.1上下模座30</p><p>　　10.4.2模柄30</p><p>　　10.4.3模具的閉合高度31</p><p>　　11 模具總裝圖32</p><p>　　12 壓力機的選擇33</p><p><b&

18、gt;　　總 結34</b></p><p><b>　　致謝35</b></p><p><b>　　參考文獻36</b></p><p><b>　　附錄137</b></p><p><b>　　附錄238</b></

19、p><p><b>　　附錄339</b></p><p><b>　　附錄440</b></p><p><b>　　附錄540</b></p><p><b>　　1 緒論</b></p><p>　　改革開放以來，隨著國民

20、經(jīng)濟的高速發(fā)展，工業(yè)產品的品種和數(shù)量的不斷增加，更新?lián)Q代的不斷加快，在現(xiàn)代制造業(yè)中，企業(yè)的生產一方面朝著多品種、小批量和多樣式的方向發(fā)展，加快換型，采用柔性化加工，以適應不同用戶的需要；另一方面朝著大批量，高效率生產的方向發(fā)展，以提高勞動生產率和生產規(guī)模來創(chuàng)造更多效益，生產上采取專用設備生產的方式。模具，做為高效率的生產工具的一種，是工業(yè)生產中使用極為廣泛與重要的工藝裝備。采用模具生產制品和零件，具有生產效率高，可實現(xiàn)高速大批量的生產；

21、節(jié)約原材料，實現(xiàn)無切屑加工；產品質量穩(wěn)定，具有良好的互換性；操作簡單，對操作人員沒有很高的技術要求；利用模具批量生產的零件加工費用低；所加工出的零件與制件可以一次成形，不需進行再加工；能制造出其它加工工藝方法難以加工、形狀比較復雜的零件制品；</p><p>　　容易實現(xiàn)生產的自動化的特點。</p><p>　　2 沖裁工件間的工藝分析</p><p>　　如圖2

22、.1所示零件圖。</p><p><b>　　生產批量：大批量;</b></p><p>　　材料：Q235;厚度2mm </p><p><b>　　圖2.1 零件圖</b></p><p>　　該材料，經(jīng)退火及時效處理，具有較高的強度、硬度，適合做中等強度的零件。</p><

23、;p>　　尺寸精度：零件圖上的尺寸均未標注公差，屬自由尺寸，可安IT14級確定工件的公差。</p><p>　　經(jīng)查公差表，各尺寸公差為： 100 0-0.52 Ø350 +0。30 </p><p>　　兩個孔的位置公差為：</p><p>　　工件結構形狀：工件簡單，對稱有利于材料的合理利用，制件需要進行落料、沖孔兩道基本工序

24、，尺寸較小。</p><p>　　結論：該制件可以進行沖裁</p><p>　　制件為大批量生產，應重視模具材料和結構的選擇，保證磨具的復雜程度和模具的壽命。</p><p>　　3 確定工藝方案及模具的結構形式</p><p>　　根據(jù)制件的工藝分析，其基本工序有落料、沖孔、兩道基本工序，按其先后順序組合，可得如下幾種方案;</p&

25、gt;<p>　　落料———沖孔；單工序模沖壓</p><p>　　沖孔——落料；單工序模沖壓。</p><p>　　落料—沖孔；復合模沖壓</p><p>　　方案（1）（2）屬于單工序模沖裁工序沖裁模指在壓力機一次行程內</p><p>　　完成一個沖壓工序的沖裁模。由于此制件生產批量大，尺寸又較小這兩種方案生產效率較低，操

26、作也不安全，勞動強度大，故不宜采用。</p><p>　　方案（3）屬于復合沖裁模，復合沖裁模是指在一次工作行程中，在模具同一部位同時完成數(shù)道沖壓工序的模具。采用復合模沖裁，其模具結構沒有單工序模復雜減少了模具的個數(shù)，也避免了不同模具間產生的誤差，生產效率也很高，又降低的工人的勞動強度，所以此方案最為合適。</p><p>　　根據(jù)分析采用方案（3）復合沖裁。</p><

27、;p>　　4 模具總體結構設計</p><p>　　4.1 模具類型的選擇</p><p>　　由沖壓工藝分析可知，采用復合沖壓，所以模具類型為復合模。</p><p>　　4.2定位方式的選擇</p><p>　　因為該模具采用的是條料，控制條料的送進方向采用導料銷，有側壓裝置?？刂茥l料的送進步距采用導正銷定距。</p>

28、<p>　　4.3卸料方式的選擇</p><p>　　因為工件料厚為2mm，相對較薄，卸料力不大，故可采用彈性料裝置卸料。</p><p>　　4.4導向方式的選擇</p><p>　　為了提高模具壽命和工件質量，方便安裝調整，該復合模采用對角導柱的導向方式。</p><p><b>　　模具設計工藝計算</b&

29、gt;</p><p>　　圖5.2 尺寸展開圖</p><p><b>　　5.1計算毛坯尺寸</b></p><p>　　根據(jù)圖示得：工件的展開尺寸為627.37×100（mm）,如圖4—2所示。 </p><p><b>　　比例1:10</b></p><p&

30、gt;　　5.2排樣、計算條料寬度及步距的確定</p><p>　　5.2.1搭邊值的確定</p><p>　　排樣時零件之間以及零件與條料側邊之間留下的工藝余料，稱為搭邊。</p><p><b>　　搭邊的作用：</b></p><p>　　補償剪裁誤差、送料步距誤差以及補償因條料與導料之間的間隙所造成的送料歪斜誤差

31、。</p><p>　　使凸凹模刃口雙邊受力，保持條料有一定的剛度，以保證零件質量和送料方便。</p><p><b>　　搭邊的數(shù)值：</b></p><p>　　a. 搭邊值應合理選擇，搭邊過大，浪費材料。搭邊過小，沖裁時容易翹曲或被拉斷，不僅會增大沖件毛刺，有時還有拉入凸、凹模間隙中損壞模具刃口，降低模具壽命。或影響送料工作。</p

32、><p>　　b. 搭邊的合理數(shù)值就是在保證沖裁件質量、保證模具較長壽命、保證自動送料到位條件下允許的最小值。</p><p>　　c. 搭邊的合理數(shù)值主要取決于材料厚度、材料種類、沖裁件的大小以及沖裁件的輪廓形狀等</p><p>　　搭邊值通常由經(jīng)驗確定，如表5--2所列搭邊值為普通沖裁時經(jīng)驗數(shù)據(jù)之一。</p><p>　　表5.2 搭邊和數(shù)

33、值9(低碳鋼)</p><p>　　搭邊值是廢料，所以應盡量取小，但過小的搭邊值容易擠進凹模，增加刃口磨損.表5.2給出了低碳鋼的搭邊值。</p><p>　　對于其他材料的應將表中的數(shù)值乘以下列數(shù)進行適當修正：</p><p>　　中碳鋼（WC0.3%～0.45%） 0.9</p><p>　　高碳鋼（WC0.5%

34、～0.65%） 0.8</p><p>　　硬黃銅 1～1.1 </p><p>　　硬鋁 1～1.2</p><p>　　軟黃銅，純銅 1.2</p><p>　　鋁

35、 1.3—1.4</p><p>　　非金屬（皮革、纖維、紙等） 1.5—2</p><p>　　該制件是矩形工件且邊長L>50，根據(jù)尺寸從表5.2中查出：兩制件之間的搭邊值a=2.2（mm）,側搭邊值=2.5(mm)。</p><p>　　由于該制件的材料是Q235屬于低碳鋼，所以

36、兩制件之間的搭邊值為：</p><p><b>　　取a=2.2mm</b></p><p>　　側搭邊值 取=2.5mm</p><p>　　5.2.2條料寬度的確定</p><p>　　計算條料寬度有三種情況需要考慮；</p><p>　　a 有側壓裝置時條料的寬度。</p>

37、;<p>　　b 無側壓裝置時條料的寬度。</p><p>　　c 有定距側刃時條料的寬度。有定距側刃時條料的寬度。</p><p>　　有側壓裝置的模具，能使條料始終沿著導料板送進。</p><p><b>　　條料寬度公式：</b></p><p>　　B=（D+2）

38、 公式（5.1）其中條料寬度偏差上偏差為0，下偏差為，見表5—3條料寬度偏差。</p><p>　　D——沖裁件與送料方向垂直的最大尺寸。</p><p><b>　　——側搭邊值。</b></p><p>　　------板料剪裁時的下偏差(見表5.3)</p><p>　　查表5.3條料寬度偏差為0.3

39、</p><p>　　根據(jù)公式4 —1 B=（D+2+）</p><p>　　=（100+2×2.5+0.1）0-0.1</p><p>　　=105.10-0.1</p><p>　　表5.3 條料寬度公差(mm)</p><p>　　5.2.3 送料步距的確定</p><p>

40、;<b>　　送料步距公式：</b></p><p>　　A=D+a 公式（5.2）</p><p>　　D---- 平行于送料方向的沖裁件寬度。</p><p>　　a——沖裁件之間的搭邊值（mm）；</p><p>　　查表5.2得a=2.2mm&l

41、t;/p><p>　　根據(jù)公式5.2 A= D+a</p><p>　　=627.33+2.2 </p><p>　　=629.53（mm）</p><p><b>　　5.2.4 排樣</b></p><p>　　根據(jù)材料經(jīng)濟利用程度，排樣方法可以分為有

42、廢料、少廢料和無廢料排樣三種，根據(jù)制件在條料上的布置形式，排樣有可以分為直排、斜排、對排、混合排、多排等多重形式。</p><p>　　采用少、無廢料排樣法，材料利用率高，不但有利于一次沖程獲得多個制件，而且可以簡化模具結構，降低沖裁力，但是，因條料本身的公差以及條料導向與定位所產生的誤差的影響，所以模具沖裁件的公差等級較低。同時，因模具單面受力（單邊切斷時），不但會加劇模具的磨損，降低模具的壽命，而且也直接影響

43、到?jīng)_裁件的斷面質量。</p><p>　　由于設計的零件是矩形零件，且孔與形狀尺寸的要求都不高，所以采用少廢料直排法。</p><p>　　5.2.5材料利用率的計算</p><p>　　1.一個步距內的材料利用率為：</p><p><b>　?。?.3式）</b></p><p>　　—一個步

44、距內零件的實際面積</p><p>　　--- 一個步距內所需毛坯面積</p><p>　　A-- 送料步距 B-- 條料寬度</p><p>　　沖裁零件的面積為=長×寬=627.33×100=62733(mm2)</p><p>　　毛坯規(guī)格為：1000×10000（mm）。</p>&

45、lt;p>　　送料步距為：A=D+a=21.5 </p><p>　　送料寬度：B=（D+2+）=（100+2×2.5+0.1）0-0.1 =105.10-0.1</p><p>　　以上代入（5.3式）</p><p>　　2.為了計算出更準確還應該考慮料頭與料尾以致裁板時邊料消耗情況，此時可用條料（或者整個板料）總利用率來表示，即（5.4式）

46、 </p><p>　　1）縱裁時的條料數(shù)為：</p><p>　　n1 =1000/B</p><p>　　=10000/629.53=16.12 可沖16條，</p><p><b>　　每條料件數(shù)為：</b></p><p>　　n2 =(1000-a)/h<

47、/p><p>　　=(1000-2.2)/105.1</p><p>　　=9.23 可沖9件，</p><p>　　板料可沖總件數(shù)n為：</p><p>　　n=n1×=16×9=151(件)</p><p>　　2）縱裁時的條料數(shù)為：</p><p><b&

48、gt;　　n1=1000/B</b></p><p>　　=1000/629.33</p><p>　　=1 可沖1條，</p><p><b>　　每條件數(shù)為：</b></p><p>　　n2=(10000-a)/h</p><p>　　=(10000-2.2)/105.

49、1</p><p>　　= 95.4 可沖95件，</p><p><b>　　板料可沖總件數(shù)為：</b></p><p><b>　　n==95（件）</b></p><p>　　板料的利用率為： </p><p>　　（5.4中）n--條料（或整個板料）上

50、實際沖裁的零件數(shù)</p><p>　　L-- 條料（或板料的）長度</p><p>　　B-- 條料（或板料的）寬度</p><p>　　-- 一個零件的實際面積</p><p>　　橫裁和縱裁的材料利用率一樣，該零件采用裁法。</p><p><b>　　6 沖裁力的計算</b></p&

51、gt;<p>　　6.1計算沖裁力的公式</p><p>　　計算沖裁力是為了選擇合適的壓力機的主要依據(jù)，也是模具強度、剛度設計校核時所必需的數(shù)據(jù)。設計模具和檢驗模具的強度，壓力機的噸位必須大于所計算的沖裁力，以適宜沖裁的要求。</p><p><b>　　（1）公式計算法：</b></p><p>　　普通平刃口凸、凹沖裁模，其

52、沖裁力F 一般可以按下式計算：</p><p>　　F=KtLτ 公式（5.5）</p><p>　　式中，F(xiàn)---- 沖裁力（N） </p><p>　　τ——材料抗剪強度，見附表（MPa）；</p><p>　　L——沖裁輪廓周邊總長（mm）；</p><p>　

53、　t——材料厚度（mm）;</p><p>　　系數(shù)K是考慮到?jīng)_裁模刃口的磨損，凸模與凹模間隙之波動（數(shù)值的變化或分布不均），潤滑情況，材料力學性能與厚度公差的變化等因數(shù)而設置的安全系數(shù)Kp，一般取1.3。</p><p>　　一般情況下，材料的抗拉強度 ，所以，也可通過抗拉強度來計算沖裁力：</p><p><b>　　圖標計算法：</b>&

54、lt;/p><p>　　因為沖裁力的F的大小取決于沖裁內外周邊的總長度、材料的厚度和長度和材料的抗拉強度，可以按照下列進行計算： 公式(5.6)</p><p>　　式中，L—沖裁件承受剪切的周邊長度（mm）</p><p>　　t —沖裁件的厚度（mm）</p><p>　　—材料的抗拉強度（MPa）</p>&l

55、t;p>　　—系數(shù)，取決于材料的屈服比，一般為0.6--0.9.</p><p>　　6.2 總沖裁力、卸料力、推料力、頂件力、彎曲力和總沖壓力</p><p>　　由于沖裁模具采用彈壓卸料裝置和自然落料方式?？偟臎_裁力包括</p><p><b>　　F——總沖壓力。 </b></p><p><b>

56、　　Fp——總沖裁力。</b></p><p><b>　　FQ——卸料力</b></p><p><b>　　FQ1——推料力。</b></p><p><b>　　FQ2——頂件力</b></p><p>　　根據(jù)金屬沖壓材料的力學性能設計手冊查出Q235的抗剪

57、強度為τ=304～373(MPa ) 取τ=343(MPa)</p><p>　　6.2.1 總沖裁力</p><p>　　Fp=F1+F2 公式(5.7)</p><p>　　F1——落料時的沖裁力。</p><p>　　F2——沖孔時的沖裁力.</p>

58、;<p>　　落料時的周邊長度為：L1=2×（105.1+627.33）=1424.84（mm）</p><p>　　根據(jù)公式5—5 落料沖裁力： F1 = KtLτ</p><p>　　=1.3×2×1424.84×343</p><p>　　=1270672.3(N)</p><p>

59、　　沖孔時的周邊長度為：L2=2πd=2×3.14×35=219.8（mm）</p><p>　　沖孔沖裁力 F2= KtLτ</p><p>　　=1.3×2×219.8×343</p><p>　　=196017.6(N)</p><p>　　總沖裁力：Fp=F1+F2=196017.6

60、+1270672.3=1466690(N)</p><p>　　表6.5 卸料力、推件力和頂件力系數(shù)</p><p>　　對于表中的數(shù)據(jù)，強度高的材料取小值，反之取大值。</p><p>　　6.2.2 卸料力FQ的計算</p><p>　　FQ=K卸Fp

61、 公式(5.8)</p><p><b>　　K——卸料力系數(shù)。</b></p><p>　　查表6—5得＝0.04--0.05，?。?.05</p><p>　　根據(jù)公式5—8　FQ=K卸Fp</p><p>　　＝0.05×1466690</p><p>　?。?3334.5(N

62、)</p><p>　　6.2.3推件力FQ1的計算</p><p>　　FQ1=KtFp 公式(5.9)</p><p><b>　　K——推料力系數(shù)。</b></p><p>　　查表6—5得K＝0.055</p>

63、<p>　　根據(jù)公式5—9 FQ1 =KFp</p><p>　　=0.055×1466690 </p><p><b>　　=80667(N)</b></p><p>　　6.2.4頂件力FQ2的計算</p><p>　　FQ2=KFp

64、 公式(6.1)</p><p><b>　　K——頂件力系數(shù)。</b></p><p>　　查表6—5得K頂＝0.06, </p><p>　　根據(jù)公式6—1 FQ2=KdFp</p><p>　　=0.06×1466690

65、 </p><p><b>　　=64001(N)</b></p><p>　　6.2.5總的沖壓力的計算</p><p>　　根據(jù)模具結構總的沖壓力： F=Fp+FQ+FQ1+FQ2</p><p>　　F=Fp+FQ+FQ1+FQ2</p><p>　　=1

66、466690+73334.5+80667+64001</p><p>　　=1684692（N）=1684.69(KN)</p><p>　　根據(jù)總的沖壓力及沖壓設備的參數(shù)，初選壓力機為：雙柱可傾壓力機J23-25</p><p>　　7 模具壓力中心與計算</p><p>　　因沖裁件尺寸較小，沖裁力不大，且選用了雙柱導柱式模架，估計壓力

67、中心是在模架的中心，不會超出模柄端面之外，因此不必詳細的計算壓力中心的位置。</p><p>　　8 沖裁模間隙的確定</p><p>　　設計模具時一定要選擇合理的間隙，以保證沖裁件的斷面質量、尺寸精度滿足產品的要求，所需沖裁力小、模具壽命高，但分別從質量，沖裁力、模具壽命等方面的要求確定的合理間隙并不是同一個數(shù)值，只是彼此接近?？紤]到制造中的偏差及使用中的磨損、生產中通常只選擇一個適

68、當?shù)姆秶鳛楹侠黹g隙，只要間隙在這個范圍內，就可以沖出良好的制件，這個范圍的最小值稱為最小合理間隙(Zmin)，最大值稱為最大合理間隙(Zmax)?？紤]到模具在使用過程中的磨損使間隙增大，故設計與制造新模具時要采用最小合理間隙值Zmin。</p><p>　　沖裁間隙的大小對沖裁件的斷面質量有極其重要的影響，此外，沖裁間隙還影響模具壽命、卸料力、推件力、沖裁力和沖裁件的尺寸精度。沖裁過程中，凸模與被沖的孔之間，凹

69、模與落料件之間均有摩擦，間隙越小，模具作用的壓應力越大，摩擦也越嚴重，而降低了模具的壽命。較大的間隙可使凸模側面及材料間的摩擦減小，并延緩間隙由于受到制造和裝配精度的限制，雖然提高了模具壽命而，但出現(xiàn)間隙不均勻。因此，沖裁間隙是沖裁工藝與模具設計中的一個非常重要的工藝參數(shù)。確定合理間隙值有以下幾種方法：</p><p><b>　　理論確定法</b></p><p>

70、　　理論確定法確定合理的間隙值是根據(jù)凸、凹模產生的裂紋相互重合的原則進行計算的：</p><p>　　式中.t--板料厚度</p><p>　　--產生裂紋時凸模壓入板料的深度(mm)</p><p>　　/t--產生裂紋時凸模壓入板料的相對深度(即光亮帶的相對寬度,mm)</p><p>　　--最大切應力方向與垂線間的夾角,</p&

71、gt;<p><b>　　(2)查表確定法:</b></p><p>　　在實際生產中,合理間隙的數(shù)值是實驗方法所制定的表格來確定.如下表:</p><p>　　表8.1 沖裁模初始雙面間隙Z(mm)</p><p><b>　　(3)經(jīng)驗確定法：</b></p><p>　　根據(jù)多

72、年研究與使用決定間隙數(shù)值可按要求分類，其值可用下列公式計算：</p><p>　　軟材料（如銅，鋁等）： t<1mm Z=(6%-8%)t</p><p>　　t=1-3 Z=(10%-16)t</p><p>　　硬材料（如鋼等）： t<1mm Z=(8%

73、-12%)t</p><p>　　t=1-3 Z=(12%-16%)t</p><p>　　根據(jù)實用間隙表 8.1 查得材料Q235鋼的最小雙面間隙Zmin=0.246mm，最大雙面間隙Zmax=0.360mm</p><p>　　9 沖裁凸模、凹模刃口尺寸的計算</p><p>　　9.1凸、凹模刃口尺寸計算的基本原則

74、</p><p>　　沖裁件的尺寸精度主要取決與模具刃口的尺寸的精度，模具的合理間隙也要靠模具刃口尺寸及制造精度來保證。正確確定模具刃口尺寸及制造公差，是設計沖裁模主要任務之一。從生產實踐中可以發(fā)現(xiàn)：</p><p>　　a、由于凸、凹模之間存在間隙，使落下的料和沖出的孔都帶有錐度，且落料件的大端尺寸等于凹模尺寸，沖孔件的小端尺寸等于凸模的尺寸。</p><p>　

75、　b、在尺量與使用中，落料件是以大端尺寸為基準，沖孔孔徑是以小端尺寸為基準。</p><p>　　c、沖裁時，凸、凹模要與沖裁件或廢料發(fā)生摩擦，凸模越磨愈小，凹模越磨愈大，結果使間隙越來越大。</p><p>　　由此在決定模具刃口尺寸及其制造公差時需要考慮以下原則：</p><p>　　(1)、落料件尺寸由凹模尺寸決定，沖孔時的尺寸由凸模尺寸決定。故設計落料模時，

76、以凹模尺寸為基準，間隙由減少凸模尺寸來取得。設計沖孔模時，以凸模尺寸為基準，間隙由增大凹模尺寸來取得。</p><p>　　(2)、考慮到?jīng)_裁中凸、凹模的磨損，設計落料凹模時，凹?；境叽鐟咏诼淞霞淖钚O限尺寸；設計沖孔模時，凸?；境叽鐟咏诠ぜ壮叽绲淖畲髽O限尺寸。這樣在凸凹麼磨損到一定程度的情況下，才能沖出合格的制件。凸凹模間隙則取最小合理間隙值。</p><p>　　(3)

77、、確定沖模刃口制造公差時，應考慮制件的公差要求。如果對刃口精度要求過高（即制造公差過?。瑫鼓＞咧圃炖?，增加成本，延長生產周期；如果對刃口要求過低（即制造公差過大）則生產出來的制件有可能不和格，會使模具的壽命降低。若工件沒有標注公差，則對工件按國家“配合尺寸的公差數(shù)值”IT14級處理，沖模則可按IT11級制造；對沖壓件的尺寸公差應按“入體”原則標注單項公差，落料件上偏差為零，下偏差為負；沖孔件上偏差為正，下偏差為零，一般沖裁模具精度

78、較沖裁件精度高2-3級。</p><p>　　9.2凸、凹模刃口尺寸的計算</p><p>　　沖裁模凹、凸模刃口尺寸有兩種計算和標注的方法，即凸、凹模分別加工和凸、凹模配做加工兩種方法。前者用于沖件厚度較大和尺寸精度要求不高的場合，后者用于形狀復雜或薄板工件的模具。</p><p>　　對于該工件厚度只有2（mm）屬于薄板零件，并且兩個孔有位置公差要求，為了保證沖

79、裁凸、凹模間有一定的間隙值，必須采用配合加工。此方法是先做好其中一件（凸?；虬寄＃┳鳛榛鶞始?，然后以此基準件的實際尺寸來配合加工另一件，使它們之間保留一定的間隙值，因此，只在基準件上標注尺寸制造公差，另一件只標注公稱尺寸并注明配做所留的間隙值。這δp與δd就不再受間隙限制。根據(jù)經(jīng)驗，普通模具的制造公差一般可取δ=△/4（精密模具的制造公差可選4~6μm）。這種方法不僅容易保證凸、凹模間隙枝很小。而且還可以放大基準件的制造公差，使制造容易

80、。在計算復雜形狀的凸凹模工作部分的尺寸時，可以發(fā)現(xiàn)凸模和凹模磨損后，在一個凸?；虬寄Ｉ蠒瑫r存在三種不同磨損性質的尺寸，這時需要區(qū)別對待。</p><p>　　a 第一類：凸?；虬寄Ｄp會增大的尺寸；</p><p>　　b 第二類：凸?；虬寄Ｄp或會減小的尺寸；</p><p>　　c 第三類：凸?；虬寄Ｄp后基本不變的尺寸；</p><p&g

81、t;　　9.3計算凸、凹模刃口的尺寸的計算公式</p><p>　　注：表中，A、B、C——工件基本尺寸</p><p>　　——工件的公差(mm)</p><p>　　——工件的偏差(mm),對稱偏差時,=1/2</p><p>　　x —— 磨損系數(shù)。x值在0.5~1之間，與工件精度有關可查表9—1或按下面關系選取。</p>

82、<p>　　工件精度IT10以上 x=1</p><p>　　工件精度IT11~IT13 x=0.75</p><p>　　工件精度IT14 x=0.5</p><p><b>　　表9.1 系數(shù)x</b></p><p>　　(一)凸模與凹模配合加工的方法計算落料凸

83、凹模的刃口尺寸。</p><p>　　解：該沖裁件為落料件，以凹模為基準，只要計算落料凹模尺寸及制造公差，凸模則由凹模的實際尺寸按間隙要求配做。</p><p>　?。?）落料凹模刃口尺寸計算（如下圖：）</p><p><b>　　比例1:10</b></p><p>　　圖9.1 計算刃口尺寸示意圖</p&g

84、t;<p>　　圖上的尺寸均無公差要求，安國家標準IT14級公差要求處理，查公差表得：</p><p>　　Ø350 +0。30 100 0-0.52 </p><p>　　如圖8.1所示的固定夾的落料零件圖，計算凸、凹模的刃口尺寸?？紤]到零件形狀比較復雜，采用配作法加工凸、凹模。凹模磨損后其尺寸變化有三種情況, 落料時應以凹模的實際尺寸按間隙

85、要求來配作凸模，沖孔時應以凸模的實際尺寸按間隙要求來配制凹模。</p><p>　　落料凹模的尺寸從圖9.1上可知，A、B、C均屬磨損后變大的尺寸，屬于第一類尺寸，計算公式為：Ba=(Bmax-x△) (δA=△/4)</p><p>　　查表8.1得：2Cmin=0.132(mm)，2Cmax=0.18(mm)；查表 9.1 得：x1=x2=x3=x4=0.75</p>

86、<p>　　落料凹模的基本尺寸計算如下：</p><p>　　根據(jù)公式9.1 A凹=(Bmax-x△)</p><p>　　=（32-0.75×0.52）0-0.52/4</p><p>　　=31.610-0.13(mm)</p><p>　　B凹=(Bmax-x△)</p><p>　　

87、=（25-0.75×0.52）0-0.52/4</p><p>　　=24.610-0.13(mm)</p><p>　　C凹=(Bmax-x△)</p><p>　　=（32+0.75×0.52）0-0.52/4</p><p>　　=31.620-0.13(mm)</p><p>　　D凹=(B

88、max-x△)</p><p>　　=（25-0.75×0.52）0-0.52/4</p><p>　　=24.610-0.13(mm)</p><p>　　凸模安凹模尺寸配制，保證雙面間隙（0.132～0.180）(mm).</p><p>　　沖孔凸模的尺寸從圖9—1上可知，四個沖孔凸模的尺寸在磨損過程中將變小，屬于第二類尺寸，

89、計算公式為：Ba=(Bmax+x△) （δA=△/4)</p><p>　　查表8—1得：2Cmin=0.132mm，2Cmax=0.18mm；查表 9.1磨損系數(shù)X=3.950.5</p><p>　　沖孔凸模的刃口尺寸計算如下：</p><p>　　根據(jù)公式8.2 E凸=(Bmax+x△)</p><p>　　=（3.8+0.5&

90、#215;0.3）0-0.3/4</p><p>　　= 3.950-0.075(mm)</p><p>　　四個沖孔凸模的尺寸是一樣的，都為3.950-0.075(mm)</p><p>　　凹模按凸模尺寸配制，保證雙面間隙（0.132～0.180）(mm)</p><p><b>　　9.4沖裁刃口高度</b><

91、;/p><p>　　表9.2 刃口高度</p><p>　　查表9.1，刃口高度為h＞8～10(mm),取h=9(mm)</p><p>　　9.5彎曲部分刃口尺寸的計算</p><p>　　9.5.1最小相對彎曲半徑rmin/t</p><p>　　彎曲時彎曲半徑越小，板料外表面的變形程度越大，若彎曲半徑過小，則板料的

92、外表面將超過材料的變形極限，而出現(xiàn)裂紋或拉裂。在保證彎曲變形區(qū)材料外表面不發(fā)生裂紋的條件下，彎曲件列表面所能行成的最小圓角半徑稱為最小彎曲半徑。</p><p>　　最小彎曲半徑與彎曲件厚度的比值rmin/t稱為最小相對彎曲半徑，又稱為最小彎曲系數(shù)，是衡量彎曲變形的一個重要指標。</p><p>　　設中性層半徑為ρ，則最外層金屬（半徑為R）的伸長率外為：</p><p

93、>　　δ外=（R-ρ）/ρ 公式（9.1）</p><p>　　設中性層位置在半徑為ρ=r+t/2處，且彎曲厚度保持不變，則有R=r+t,固有</p><p>　　δ外=1/(2r/t+1) 公式（9.2）</p><p>　　如將δ外以材料斷后伸長率δ帶入，則有r/r轉

94、化為rmin/t，且有</p><p>　　rmin/t=（1-δ）/2δ 公式（9.3）</p><p>　　根據(jù)公式就可以算出最小彎曲半徑。</p><p>　　最外層金屬（半徑為R）的伸長率外為：</p><p>　　根據(jù)公式9.2 δ外=1/(2r/t+1) </p>

95、<p>　　=1÷（2×5÷1.2+1）</p><p><b>　　=0.107</b></p><p><b>　　最小彎曲半徑為：</b></p><p>　　根據(jù)公式9.3 rmin/t=（1-δ）/2δ</p><p>　　=（1-

96、0.107）/2×0.107</p><p><b>　　=0.1012</b></p><p>　　9.5.2彎曲部分工作尺寸的計算</p><p>　　1、回彈值 由工藝分析可知，固定夾彎曲回彈影響最大的部分是最大半徑處，r/t=3.8/1.2=3.16＜5。此處屬于小圓角V形彎曲，故只考慮回彈值。查表8.5—1得,回彈值為6

97、0，由于回彈值很小，故彎曲凸、凹模均可按制件的基本尺寸標注，在試模后稍加修磨即可。</p><p>　　表9.3 鋁材料校正彎曲回彈</p><p>　　3、模具間隙 彎曲V形件時，不需要在設計和制造模具時確定間隙。對于U形件的彎曲，必須選擇合模具間隙 彎曲V形件時，凸、凹模間隙是用調整沖床的閉合高度來控制的適的間隙，間隙過小，會使邊部壁厚變薄，降低模具壽命。間隙過大則回彈大，降

98、低制件精度凸、凹模單邊間隙Z一般可按下式計算：</p><p>　　Z=t+Δ+ct 公式（9.4）</p><p>　　式中：Z——彎曲凸、凹模單邊間隙</p><p><b>　　t——材料的厚度</b></p><p>　　Δ——材料厚度的正偏差（表9.2

99、）</p><p>　　C——間隙數(shù)(表9.3)</p><p>　　查表得：Δ =0 C=0.05</p><p>　　根據(jù)公式9.4 Z=t+Δ+ct</p><p>　　=1.2+0+0.05×1.2</p><p><b>　　=1.2+0.60</b><

100、;/p><p><b>　　=1.8 (mm)</b></p><p>　　表9.4 薄鋼板、黃銅板（帶）、鋁板厚度公差</p><p>　　表9.5 U形彎曲件凸凹模的間隙系數(shù)C值</p><p>　　4、凸凹模橫向尺寸的確定 彎曲模的凸凹模工作部分尺寸確定比較復雜，不同的工件形狀其橫向工作尺寸的確定方法不同。&

101、lt;/p><p>　　工件標注外形尺寸時，按磨損原則應以凹模為基準，先計算凹模，間隙取在凸模上。</p><p>　　當工件為雙向對稱偏差時，凹模尺寸為：LA=(L-2/1Δ)+δA0 公式（9.5）</p><p>　　當工件為單向偏差時，凹模實際尺寸為：LA=(L-3/4Δ) +δA0 公式 (9.6)</p><

102、p>　　凸模尺寸為：LT=(LA-Z)0-Δt 公式（9.7） </p><p>　　或者凸模尺寸按凹模實際尺寸配制，保證單向間隙Z/2。</p><p>　　式中： L——彎曲件的基本尺寸（mm）</p><p>　　LT、LA——凸模、凹模工作部分尺寸（m

103、m）</p><p>　　Δ——彎曲件公差 </p><p>　　δT、δA——凸、凹制造公差，選用IT7～IT9級精度，亦可按δt=δA=Δ/4選取。</p><p>　　2/Z——凸模與凹模的單向間隙</p><p>　　工件的外形尺寸為：11.2+0.430</p><p>　　由于工件為單向偏差，所以凹模的

104、實際尺寸為：LA=(L-3/4Δ) +δA0</p><p>　　凸、凹制造公差，Δt=δA=Δ/4=0.45÷4=0.1125</p><p>　　根據(jù)公式9.6凹模尺寸為： LA=(L-3/4Δ) +δA0</p><p>　　=（11.2-3/4×0.45）+0.11250</p><p>　　=10.86+0.11

105、250（mm）</p><p>　　根據(jù)公式9.7凸模尺寸為： LT=(LA-Z)0-δt</p><p>　　=（10.86-1.8）0-0.1125</p><p>　　=9.060-0.1125（mm）</p><p>　　根據(jù)工件的尺寸要求，凸、凹模刃口處都應有相應的圓角，為保證彎曲件的尺寸精度，圓角應按實際尺寸配制。</p&g

106、t;<p>　　10 主要零部件的設計</p><p>　　設計主要零部件時，首先要考慮主要零部件用什么方法加工制造及總體裝配方法。結合模具的特點，本模具適宜采用線切割加工凸模固定板、卸料板、凹模及外形凸模、內孔凸模。這種加工方法可以保證這些零件各個內孔的同軸度，使裝配工作簡化。下面就分別介紹各個零部件的設計方法。</p><p>　　10.1 工作零件的結構設計</

107、p><p>　　10.1.1凸凹模的設計</p><p>　　凸凹模的內、外緣均為刃口，內、外緣之間的壁厚取決于沖裁件的尺寸，為保證凸凹模的強度，凸凹模應有一定的壁厚。</p><p>　　10.1.2外形凸模的設計</p><p>　　因為該制件形狀不是復雜，但有彎曲部分，所以將落料模設計成直通式凸模，直通式凸模工作部分和固定部分的形狀做成一樣

108、，直通式凸模采用線切割機床加工?？梢灾苯佑?個M8的螺釘固定在墊板上，凸模與凸模固定板的配合按H7/m6。外形凸模的高度是凸模固定板的厚度、卸料板的厚度、導料板的厚度的總和，外形凸模下部設置1個導正銷，借用工件上的孔作為導正孔。外形凸模長度為：</p><p>　　L=H1 +H3+（15~20）mm</p><p>　　H1——凸模固定板厚度；得H1=0.8×H凹=0.8

109、15;18=9.6mm(標準為20mm)</p><p>　　H3——卸料板厚度；查表10—5得H3=6mm</p><p>　　(15~20)——附加長度，包括凸模的修磨量，凸模進入凹模的深度及凸模固定板與卸料板間的安全距離。（附加長度取15）</p><p><b>　　L=20+6+15</b></p><p>&

110、lt;b>　　=41mm </b></p><p>　　導正銷的直線部分應為(0.5~0.8）t ，導正銷伸入定位孔是，板料應處于自由狀態(tài)。在手工送料時，板料以由擋料銷定位，導正銷將工件導正的過程的將板料向后拉回約0.2mm。必須在卸料板壓緊板料之前完成導正。所以導正銷直線部分的長度為：</p><p>　　L導=0.8×1.2=9.6mm</p>

111、<p>　　在外形凸模的底部鉆安裝導正銷，采用H7/r6的配合，為防止其脫落，在凸</p><p>　　模上打橫向孔，用銷釘固定導正銷。</p><p>　　10.1.3內孔凸模設計</p><p>　　因為內孔凸模是圓凸摸，仍然選用直通式凸模，采用線切割加工。與凸模固定板采用H7/r6配合。凸模長度與外形凸模長度相等為45mm。凸模材料應選T10A，熱

112、處理56~60HRC，凸模與卸料板之間的間隙見表10.3查得凸模與卸料板的間隙選為0.035mm。</p><p>　　表10—3 凸模與卸料板、導柱與導套的間隙</p><p>　　10.1.4彎曲凸模的設計</p><p>　　彎曲凸模選用直通式，采用線切割加工方法。彎曲凸模與凸模固定板采用H7/r6配合。長度與外形凸模的長度相等，等于45mm, 凸模材料應選

113、T10A，熱處理56~60HRC，沖孔凸模與彎曲凸模之間有一定的間隙。為了保證間隙合理，彎曲凸模的寬度取16 mm。</p><p>　　10.2卸料部分的設計</p><p>　　10.2.1卸料板的設計</p><p>　　本模具的卸料板不僅有卸料作用，還具有用外形凸模導向，對內孔凸模起保護作用，卸料板的邊界尺寸與凹模的邊界尺寸相同，卸料板的厚度按表10—5選擇

114、，卸料板厚度為6mm。卸料板與2個凸模的間隙以在凸模設計中確定了為0.035。卸料板采用45鋼制造，熱處理淬火硬度40~45HRC。</p><p>　　表10.5 固定卸料板厚度</p><p>　　10.2.2卸料彈簧的設計</p><p>　　在沖裁模卸料與出件裝置中，常用的元件是彈簧和橡膠，考慮本模具的結構，該模具采用的彈性元件為彈簧。</p>

115、<p>　　1、彈簧的選擇與計算 在卸料裝置中，常用的彈簧是圓柱螺旋壓縮彈簧。這種彈簧已標準化（GB2089—1980），設計時根基所要求的壓縮量和生產的壓力按標準選用即可。</p><p>　?。?）卸料彈簧的選擇原則</p><p>　　a、為保證卸料正常工作，在非狀態(tài)下，彈簧應該預壓，其與壓力應大于等于單個彈簧承受的卸料力，即</p><p&g

116、t;　　Fy≥Fx/n 公式（10.1）</p><p>　　式中 Fy——彈簧的預壓力，N； </p><p>　　Fx——卸料力，N；</p><p><b>　　N——彈簧根數(shù)。</b></p><p>　　b、彈簧的極限壓縮量應大于或等于彈簧工作時的總

117、壓縮量，即 </p><p>　　Hj≥H=Hy+Hx+Hm 公式（10.2）</p><p>　　式中 Hj——彈簧的極限壓縮量，mm；</p><p>　　H——彈簧工作時的總壓縮量，mm；</p><p>　　Hy——彈簧在余壓力作用下的預壓量，mm；</p><p>　　Hx

118、——卸料板的工作行程mm；</p><p>　　Hm——凸模與凸凹模的刃磨量，mm，通常取Hm=4～10mm。</p><p>　　C、選用的彈簧能夠合理的布置在模具的相應空間。</p><p>　　（2）卸料彈簧的選用與計算步驟</p><p>　　a、根據(jù)卸料力和模具安裝彈簧的空間大小，初定彈簧根數(shù)n，計算每個彈簧應產生的預壓力Fy。&l

119、t;/p><p>　　b、根據(jù)根據(jù)預壓力和模具結構預選彈簧的規(guī)格，選擇時應使彈簧的極限工作壓力大于預壓力，初選時一般可取Fj=（1.5～2）Fy。</p><p>　　C、計算預選彈簧在預壓力下的預壓量Hy</p><p>　　Hy= FyHj /Fj 公式（10.3）</p><p>　　d、校核彈簧的極限壓

120、縮量是否大于工作時的實際總壓縮量，即 Hj≥H=Hy+Hx+Hm。如不滿足，則需重選彈簧規(guī)格，直至滿足為止。</p><p>　　e、列出所選彈簧的主要參數(shù)：d（鋼絲直徑）D2(彈簧中徑)t（節(jié)距）h0 （自由高度）n（圈數(shù)）Fj（彈簧的極限壓力）Hj（彈簧的極限工作量）</p><p>　　由于固定夾的料厚為1.2mm,計算除的卸料力為4550N。</p><p>

121、;　?。?）假設考慮模具結構，初定彈簧的根數(shù)n=4，則每個彈簧的預壓力為</p><p>　　根據(jù)公式10.1 Fy≥Fx/n=4550/4≈1137(N)</p><p>　　(2)初選彈簧規(guī)格，按2Fy估算彈簧的極限工作壓力Fj</p><p>　　Fj=2Fy=2×1137=2274(N)</p><p>　　查標準G

122、B2089—1980，初選彈簧規(guī)格為d×D2 ×h0=4×35×100, Fj=1400, Hj=30.9(mm)</p><p>　　(3)計算所選彈簧的的預壓量Hy</p><p>　　根據(jù)公式10.3 Hy= FyHj /Fj=1137×30/1400=24.3（mm）</p><p>　　(4)校核

123、所選彈簧是否合適。卸料板的工作行程Hx=0.6+1=1.6（mm）,取</p><p>　　凹模刃磨量為4（mm）,則彈簧工作時的總壓縮量為</p><p>　　H=Hy+Hx+Hm </p><p>　　=24.3+1.6+4</p><p><b>　　=29.9(mm)</b></p><p&