畢業(yè)設計---某城市污水處理廠初步設計

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要1</b></p><p>　　Abstract2</p><p><b>　　1 總論3</b></p><p>　　1.1項目提出的背景及投資的必要性3</p>&l

2、t;p>　　1.2城市環(huán)境條件概況3</p><p>　　1.2.1自然地理3</p><p>　　1.2.2氣象水文3</p><p>　　1.3城市污水排放現(xiàn)狀4</p><p>　　1.3.1城市污水現(xiàn)狀排放量4</p><p>　　1.3.2城市混合污水水質(zhì)現(xiàn)狀4</p><

3、;p>　　1.4污水處理廠建設規(guī)模與治理目標4</p><p>　　1.4.1污水處理廠建設規(guī)模4</p><p>　　1.4.2污水處理廠設計進出水水質(zhì)4</p><p><b>　　1.5建設原則5</b></p><p>　　1.5.1建設范圍5</p><p>　　1.5.

4、2建設原則5</p><p>　　2 污水處理工藝方案比較5</p><p>　　2.1工藝方案分析5</p><p>　　2.1.1普通活性污泥法方案5</p><p>　　2.1.2氧化溝方案5</p><p>　　2.2工藝流程框圖6</p><p>　　2.2.1普通活性污泥

5、法工藝流程6</p><p>　　2.2.2氧化溝法工藝流程6</p><p>　　2.3技術經(jīng)濟比較9</p><p>　　2.3.1比較內(nèi)容9</p><p>　　2.3.2比較結(jié)果9</p><p>　　2.3.3推薦方案10</p><p>　　3 污水處理工藝設計計算10

6、</p><p>　　3.1污水處理系統(tǒng)10</p><p>　　3.1.1格柵10</p><p>　　3.1.2污水提升泵站11</p><p>　　3.1.3曝氣沉砂池11</p><p>　　3.1.4提砂泵房與砂水分離器13</p><p>　　3.1.5鼓風機房13<

7、;/p><p>　　3.1.6配水井13</p><p>　　3.1.7氧化溝13</p><p>　　3.1.8二沉池16</p><p>　　3.1.9回流污泥泵房20</p><p>　　3.1.10接觸消毒池與加氯時間20</p><p>　　3.2污泥處理系統(tǒng)21</p&

8、gt;<p>　　3.2.1剩余污泥泵房21</p><p>　　3.2.2污泥濃縮池22</p><p>　　3.2.3濃縮污泥貯池23</p><p>　　3.2.4濃縮污泥提升泵房24</p><p>　　3.2.5污泥脫水間24</p><p>　　3.2.6污泥棚24</p&g

9、t;<p>　　4 污水處理廠總體布置24</p><p>　　4.1總平面布置24</p><p>　　4.1.1總平面布置原則24</p><p>　　4.1.2總平面布置結(jié)果25</p><p>　　4.2高程布置25</p><p>　　4.2.1高程布置原則25</p>

10、<p>　　4.2.2高程布置結(jié)果25</p><p>　　5 土建與公用工程26</p><p>　　5.1土建工程26</p><p>　　5.2公用工程26</p><p>　　5.2.1供電26</p><p>　　5.2.2自動監(jiān)測與控制26</p><p>　

11、　5.2.3供水27</p><p><b>　　6 投資估算27</b></p><p>　　6.1估算范圍及編制依據(jù)27</p><p>　　6.1.1估算范圍27</p><p>　　6.1.2編制依據(jù)27</p><p>　　6.1.3材料價格27</p><

12、;p>　　6.2投資估算27</p><p>　　7 勞動定員與運行費用28</p><p>　　7.1勞動定員28</p><p>　　7.1.1生產(chǎn)組織28</p><p>　　7.1.2勞動定員28</p><p>　　7.1.3人員培訓28</p><p>　　7.2運

13、行費用29</p><p>　　7.2.1成本估算有關單價29</p><p>　　7.2.2運行成本估算29</p><p><b>　　總 結(jié)30</b></p><p><b>　　致 謝30</b></p><p><b>　　參考文獻30&

14、lt;/b></p><p><b>　　附錄：31</b></p><p>　　某城市污水處理廠初步設計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本設計是某開發(fā)區(qū)污水處理廠的初步設計和施工圖設計。該處理廠處理城市污水,水質(zhì)較復雜：</p><

15、p>　　五日生化需氧量（BOD5）：200mg/L；</p><p>　　懸浮物（SS）：370mg/L；</p><p>　　化學需氧量（CODcr）：450mg/L；</p><p>　　NH3-N：15mg/L；</p><p><b>　　處理后的水質(zhì)要求：</b></p><p>

16、　　BOD5≤14mg/L；</p><p>　　SS≤30mg/L；</p><p>　　CODcr≤63mg/L；</p><p>　　NH3-N≤3mg/L；</p><p>　　根據(jù)設計要求和求新的思想，該污水處理工程進水中氮含量均偏高，在去除BOD5和SS的同時，還需要進行脫氮處理，故采用當代水處理工藝中較流行的三溝式氧化溝工藝。該

17、工藝綜合了以往工藝的優(yōu)點，而且該系統(tǒng)可進行硝化，反硝化反應，從而達到生物脫氮的功能。該系統(tǒng)具有高效，節(jié)能的特點，且耐沖擊負荷高，出水水質(zhì)好。因此,更具有廣泛的適應性，完全適合本設計的實際要求。本工藝的主要構(gòu)筑物包括格柵、污水泵房、曝氣沉砂池、氧化溝、二沉池、接觸消毒池、濃縮池、污泥脫水機房等。</p><p>　　本設計采用了三溝式氧化溝主體工藝，工藝流程簡單，省去了初沉池和污泥消化系統(tǒng)，節(jié)省了基建投資和運行費用

18、，同時曝氣設備和構(gòu)造形式多樣，運行靈活，管理方便，保證出水達到污水排放標準，做到了水資源的合理利用。</p><p>　　[關鍵詞]: 三溝式氧化溝 格柵 濃縮池 泵房 新工藝 二沉池</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　It is a preliminary design and con

19、struction drawing for the sewage treatment plant development zone. This plant treat municipal sewage,mainly.Its water quality is more complicated: Suspended substance (SS ): 200mg/L; The biochemical oxygen demand o

20、f five days(BOD5 ): 200mg/L; The chemical oxygen demand (CODcr ): 400mg/L; NH3-N: 40mg/L; Treated water quality is required: BOD5≤20mg/L; SS≤20mg/L; NH3-N≤3mg/L; According to the designing requir

21、ement and thought of looki</p><p>　　[Keywords]: Types of three ditch oxidizing ditch , Grid, Concentration pool, Pumping house ,New craft, The second sinking pool</p><p><b>　　1 總論</b&g

22、t;</p><p>　　1.1項目提出的背景及投資的必要性</p><p>　　某城市是全國40個嚴重缺水城市之一，工業(yè)及生活用水以地下水為水源。隨著工業(yè)化及城市化的迅速發(fā)展，該市的水環(huán)境污染問題日趨嚴重。流經(jīng)市區(qū)的A河、B河均受到極嚴重的污染。由實測資料可以看出，A河斷面COD及BOD5高達594.9mg/L及171.5mg/L(2000年)，分別超地面水IV類標準29倍和28倍；B河

23、斷面COD及BOD5高達427.5mg/L及199.3mg/L，分別超地面水IV類標準20.4倍和32.2倍。流經(jīng)市區(qū)的C河則是一條排污干溝，其污染物濃度更高，河水常年呈棕黑色、有臭味，完全喪失了使用功能。整個城市被黑、臭水所包圍，城市環(huán)境質(zhì)量很差。地面水體的嚴重污染也污染了市區(qū)淺層地下水，從而嚴重危及市區(qū)30萬人的生活用水和工業(yè)用水。</p><p>　　該市地面水污染問題嚴重的限制了工業(yè)的發(fā)展和城市化的進程。

24、按地面水使用目標和保護目標，A河定為IV類地面水域。按此標準該市不但不能發(fā)展，還要“關停并轉(zhuǎn)”一大批工廠。為實現(xiàn)本市及區(qū)域河流水質(zhì)變清的目標，該市決定建設城市污水處理廠。</p><p>　　1.2城市環(huán)境條件概況</p><p><b>　　1.2.1自然地理</b></p><p><b>　?、?地理位置</b>&l

25、t;/p><p>　　該市位于京廣線中段，市區(qū)地理坐標為東經(jīng)112°、北緯33°。轄區(qū)東西長約124Km、南北寬51Km，呈東西向帶狀。全市轄區(qū)總面積為4052.5Km2，其中市區(qū)建成面積為17.5 Km2。</p><p><b>　?、?地形地貌</b></p><p>　　該市屬黃淮平面西部，地勢為西北高、東南低，自西北向

26、東南緩慢傾斜，市區(qū)海拔標高在65~90m之間，平均坡度在0.3‰~0.5‰。地貌按其成因及形態(tài)組合分為平原、山地和崗地三大類，其中平原面積占總面積的53.7%，市區(qū)地貌為平原和緩崗。</p><p><b>　?、?地質(zhì)地層</b></p><p>　　該市在秦嶺—嵩山構(gòu)造構(gòu)造體系的南帶，市區(qū)80%的面積被第四系松散沉積物覆蓋，地耐力約為15~2h/m2,地震烈度為7

27、度。</p><p><b>　?、?土壤及植被</b></p><p>　　市區(qū)是一個以平原、緩崗為主體的地區(qū)，山前洪積與河流沖積、洪積而形成的土壤，其土層深、質(zhì)地好，分布主要有棕土、褐土、紫色土、紅粘土及潮土、砂礓黑土等。該區(qū)域內(nèi)屬農(nóng)業(yè)開發(fā)歷史悠久的地區(qū)，天然植被殘存較少，現(xiàn)已為大片人工植被所取代。</p><p><b>　　1

28、.2.2氣象水文</b></p><p><b>　?、?氣象氣候</b></p><p>　　該市屬暖溫帶季風氣候，光照充足、熱量豐富、降水適中、無霜期長、氣候比較單一，差異性小。其特點為四季分明，春季干旱多風沙，夏季炎熱雨集中，秋高氣爽，日照長，冬季寒冷少雨雪。歷年平均氣溫為14.7℃，夏季最熱月在7月，平均氣溫為32.6℃，冬季最冷月在1月，平均氣溫

29、為-2.5℃。最大凍土深度為18cm。秋冬兩季多北和偏東風，春季多南和偏南風，夏季多南和南偏東風。月平均風速為2~4m/s。多年平均日照時數(shù)為1967h，多年平均降水量為727.7mm。</p><p><b>　?、?水文及水文地質(zhì)</b></p><p>　　A河全長149Km，市區(qū)流長10.5Km，設計20年一遇防洪流量383m3/s，河道比降為1/2000。河

30、流底寬22m，口寬50m左右。在1958年以前屬常年性河流，之后逐漸演變成為季節(jié)性河流。近年來由于大量工業(yè)及生活廢水的排入，使其成為一條納污性河流。B河流經(jīng)市區(qū)長度為13.6Km，設計20年一遇防洪流量為139m3/s，河道比降為1/4000，河道底寬為12m，口寬為20~30m。C河無任何天然水源，在市西南約1Km處匯入B河，全長6.8Km，是該市鐵西區(qū)的主要防洪排澇河道，由于目前鐵西區(qū)大量工業(yè)、生活廢水的匯入，使之成為納污溝。<

31、;/p><p>　　市區(qū)淺層地下水埋深一般在6~8m；由于淺層地下水連年超量開采，在市區(qū)中心已形成了大范圍的漏斗。中、深層地下水為60m以下的含水層，屬承壓水層，與淺層地下水層間隔厚度為數(shù)十米的粘土層，沒有明顯的越層補給現(xiàn)象。</p><p>　　1.3城市污水排放現(xiàn)狀</p><p>　　1.3.1城市污水現(xiàn)狀排放量</p><p><b

32、>　?、?生活污水量現(xiàn)狀</b></p><p>　　該市市區(qū)用水人口為35萬人，生活用水量標準現(xiàn)狀值為250L/（人·d），生活用水排放系數(shù)為0.8，則總生活污水量為Qs=0.8×35×0.250=7.0（萬m3/d）。</p><p>　　② 工業(yè)廢水水量現(xiàn)狀</p><p>　　據(jù)該市市區(qū)49個主要企業(yè)的工業(yè)用水

33、量及排放廢水量調(diào)查統(tǒng)計，總工業(yè)廢水年排放量為2000萬m3，相當于每天7.2萬m3/d。</p><p>　?、?城市混合污水水量現(xiàn)狀</p><p>　　城市污水排放總量為14.2萬m3/d。</p><p>　　1.3.2城市混合污水水質(zhì)現(xiàn)狀</p><p>　　該市鐵東區(qū)和鐵西區(qū)城市污水匯合后的水質(zhì)見表1：</p><

34、;p>　　表1 河道混合污水水質(zhì)現(xiàn)狀表</p><p>　　1.4污水處理廠建設規(guī)模與治理目標</p><p>　　1.4.1污水處理廠建設規(guī)模</p><p>　　根據(jù)污水排放現(xiàn)狀，污水日排放量為14.2萬m3/d，因考慮到城市發(fā)展及其經(jīng)濟問題，最終規(guī)模確定為15.0萬m3/d，一次性建設完成。</p><p>　　1.4.2污水處

35、理廠設計進出水水質(zhì)</p><p>　　本項目為該市城市污水處理的最后把關工程，治理目標是A河河水在出市時水質(zhì)達到國家《地面水環(huán)境質(zhì)量標準》（GB 3838—88）之中“IV”類地面水標準。由于A河現(xiàn)在已成為季節(jié)性河流，枯水期無自然徑流稀釋，所以本污水處理廠的出水需高于國家《污水綜合排放標準》（GB 8978—88）。但考慮到該市的經(jīng)濟承受能力，必須對基建和運行費加以控制，污水處理廠的進水水質(zhì)按點源治理后城市混合

36、污水水質(zhì)適當留有余地確定。污水處理廠設計進、出水質(zhì)如表2。</p><p>　　表2 設計進出水水質(zhì)表</p><p><b>　　1.5建設原則</b></p><p><b>　　1.5.1建設范圍</b></p><p>　　建設范圍為污水處理廠所有污水，污泥處理工程及公用與輔助工程，處理出

37、水經(jīng)城市污水末管道排放到A河，最終提升泵房不在本設計范圍內(nèi)。污水廠生活供水不在本設計范圍內(nèi)。</p><p><b>　　1.5.2建設原則</b></p><p>　　污水處理工程建設過程中應遵從下列原則：污水處理工藝技術方案，在達到治理要求的前提下，應優(yōu)先選擇基于投資和運行費用少、運行管理簡便的先進的工藝；所用污水、污泥處理技術和其他技術不僅要求先進，更要求成熟可

38、靠；和污水處理廠配套的廠外工程應同時建設，以使污水處理廠盡快完全發(fā)揮效益；污水處理廠出水應盡可能回用，以緩解城市嚴重缺水問題；污泥及浮渣處理應盡量完善；消除二次污染；盡量減少工程占地。</p><p>　　2 污水處理工藝方案比較</p><p><b>　　2.1工藝方案分析</b></p><p>　　本項目污水處理的特點為：</p&

39、gt;<p>　?、?污水以有機污染為主，BOD/COD=0.42，可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒物一般不超標；</p><p>　?、?污水中主要污染物指標BOD5、CODcr、SS值比國內(nèi)一般城市污水高70%左右；</p><p>　?、?污水處理廠投產(chǎn)時，多數(shù)重點污染源治理工程已投入運行。</p><p>　　針對以上特點，以及出水

40、要求，現(xiàn)有城市污水處理技術的特點，以采用生化處理最為經(jīng)濟。由于將來可能要求出水回用，處理工藝尚應硝化，考慮到NH3-N濃度較低，不必完全脫氮。</p><p>　　根據(jù)國內(nèi)外已運行的大、中型污水處理廠的調(diào)查，要達到確定的治理目標，可采用“普通活性污泥法”或“氧化溝法”。</p><p>　　2.1.1普通活性污泥法方案</p><p>　　普通活性污泥法，也稱傳統(tǒng)活

41、性污泥法，推廣年限長，具有成熟的設計及運行經(jīng)驗，處理效果可靠。自20世紀70年代以來，隨著污水處理技術的發(fā)展，本方法在藝及設備等方面又有了很大改進。在工藝方面，通過增加工藝構(gòu)筑物可以成為“A/O”或“A2O”工藝，從面實現(xiàn)脫N和除P。在設備方面，開發(fā)了各種微孔曝氣池，使氧轉(zhuǎn)移效率提高到20%以上，從面節(jié)省了運行費用。</p><p>　　國內(nèi)已運行的大中型污水處理廠，如西安鄧家村（12萬m3/d）、天津紀莊子（2

42、6萬m3/d）、北京高碑店（50萬m3/d）、成都三瓦窯（20萬m3/d）</p><p>　　普通活性污泥法如設計合理、運行管理得當，出水BOD5可達10～20mg/L。它的缺點是工藝路線長，工藝構(gòu)筑物及設備多而復雜，運行管理管理困難，基建投資及運行費均較高。國內(nèi)已建的此類污水處理廠，單方基建投資一般為1000～1300元/m3·d，運行費為0.2～0.4元/(m3·d)或更高。</p

43、><p>　　2.1.2氧化溝方案</p><p>　　氧化溝污水處理技術，是20世紀50年代由荷蘭人首創(chuàng)。60年代以來，這項技術在歐洲、北美、南非、澳大利亞等國已被廣泛采用，工藝及構(gòu)造有了很大的發(fā)展和進步。隨著對該技術缺點（占地面積大）的克服和對其優(yōu)點（基建投資及運行費用相對較低，運行效果高且穩(wěn)定，維護管理簡單等）的逐步深入認識，目前已成為普遍采用的一項污水處理技術。</p>

44、<p>　　據(jù)報道，1963～1974年英國共興建了300多座氧化溝，美國已有500多座，丹麥已建成300多座。目前世界上最大的氧化溝污水廠是德國路德維希港的BASF污水處理廠，設計最大流量為76.9萬m3/d,1974年建成。</p><p>　　氧化溝工藝一般可不設初沉池，在不增加構(gòu)筑物及設備的情況下，氧化溝內(nèi)不僅可完成碳源的氧化，還可實現(xiàn)硝化和脫硝，成為A/O工藝；氧化溝前增加厭氧池可成為A2/O

45、（A-A-O）工藝，實現(xiàn)除磷。由于氧化溝內(nèi)活性污泥已經(jīng)好氧穩(wěn)定，可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。</p><p>　　氧化溝污水處理技術已被公認為一種較成功的革新的活性污泥法工藝，與傳統(tǒng)活性污泥系統(tǒng)相比，它在技術、經(jīng)濟等方面具有一系列獨特的優(yōu)點。</p><p>　?、?工藝流程簡單、構(gòu)筑物少，運行管理方便。一般情況下，氧化溝工藝可比傳統(tǒng)活性污泥法少建初沉池和污泥厭氧消化系統(tǒng)，基建投資少。另

46、外，由于不采用鼓風曝氣的空氣擴散器，不建厭氧消化系統(tǒng)，運行管理要方便。</p><p>　?、?處理效果穩(wěn)定，出水水質(zhì)好。實際運行效果表明，氧化溝在去除BOD5和SS方面均可取得比傳統(tǒng)活性污泥法更高質(zhì)量的出水，運行也更穩(wěn)定可靠。同時，在不增加曝氣池容積時，能方便地實現(xiàn)硝化和一定的反硝化處理，且只要適當擴大曝氣池容積，能更方便地實現(xiàn)完全脫氮的深度處理。</p><p>　?、?基建投資省，運

47、行費用低。實際運行證明，由于氧化溝工藝省去初沉池和污泥厭氧消化系統(tǒng)，且比較容易實現(xiàn)硝化和反硝化，當處理要求脫氮時，氧化溝工藝在基建投資方面比傳統(tǒng)活性污泥法節(jié)省很多（當只需去除BOD5時，可能節(jié)省不多）。同樣，當僅要求去除BOD5時，對于大規(guī)模污水廠采用氧化溝工藝運行費用比傳統(tǒng)活性污泥法略低或相當，而要求去除BOD5且去除NH3-N時，氧化溝工藝運行費用就比傳統(tǒng)活性污泥法節(jié)省較多。</p><p>　?、?污泥量少

48、，污泥性質(zhì)穩(wěn)定。由于氧化溝所采用的污泥齡一般長達20～30d，污泥在溝內(nèi)得到了好氧穩(wěn)定，污泥生成量就少，因此使污泥后處理大大簡化，節(jié)省處理廠運行費用，且便于管理。</p><p>　?、?具有一定承受水量、水質(zhì)沖擊負荷的能力。水流在氧化溝中流速為0.3～0.4m/s，氧化溝的總長為L，則水流完成一個循環(huán)所需時間t=L/S,當L=90～600m時，t=5～20min。由于廢水在氧化溝中設計水力停留時間T為10～24

49、h，因此可計算出廢水在整個停留時間內(nèi)要完成的循環(huán)次數(shù)為30～280次不等?？梢娫鬯贿M入氧化溝，就會被幾十倍甚至上百倍的循環(huán)量所稀釋，因此具有一定承受沖擊負荷的能力。</p><p>　　⑥ 占地面積少。由于氧化溝工藝所采用的污泥負荷較小、水力停留時間較長，使氧化溝容積會大于傳統(tǒng)活性污泥法曝氣池容積，占地面積可能會大些，但因為省去了初沉池和污泥厭氧消化池，占地面積總的來說會少于傳統(tǒng)活性污泥法。</p>

50、;<p>　　我國自20世紀80年代起，也已普遍采用氧化溝技術處理污水，如桂林東（4萬m3/d）、昆明蘭花溝（6萬m3/d）、邯鄲東（一期6.6萬m3/d）、長沙第二（14萬m3/d）、西安北石橋（一期15萬m3/d）等城市污水處理廠都采用此工藝，均取得了很好的效果，出水BOD5一般為10mg/L左右。</p><p>　　污水處理廠的基建投資和運行費用與各廠的污水濃度和建設條件有關，但在同等條件下

51、的中、小型污水廠，氧化溝法比其他方法低，據(jù)國內(nèi)眾多已建成的氧化溝污水處理廠的資料分析，當進水BOD5在120～180mg/L時，單方基建投資約為700～900元/（m3/d），運行成本為0.15～0.30元/m3污水。</p><p><b>　　2.2工藝流程框圖</b></p><p>　　2.2.1普通活性污泥法工藝流程</p><p>

52、<b>　　見圖1</b></p><p>　　2.2.2氧化溝法工藝流程</p><p><b>　　見圖2</b></p><p><b>　　2.3技術經(jīng)濟比較</b></p><p><b>　　2.3.1比較內(nèi)容</b></p>&

53、lt;p>　?、?技術比較 包括污水處理出水水質(zhì)和運行管理水平要求；</p><p>　　② 經(jīng)濟比較 包括污水處理工程基建投資、運行費用和占地面積；</p><p>　?、?比較范圍 污水處理廠的污水及污泥處理工程以及附屬建筑等工程；</p><p>　?、?基建投資詳細內(nèi)容 普通活性污泥法方案投資估算見表3，氧化溝工藝方案投資估算見表8。</

54、p><p>　　表3 普通活性污泥法污水處理廠投資估算</p><p>　　⑤ 運行費用中未計入折舊費，但計入與基建投資相應的維修（大修）費。</p><p><b>　　2.3.2比較結(jié)果</b></p><p>　　普通活性污泥法和氧化溝兩方案的技術經(jīng)濟比較詳見表4。</p><p>　　表4

55、 工藝方案技術經(jīng)濟指標比較表</p><p>　　注：15畝=1hm2</p><p><b>　　2.3.3推薦方案</b></p><p>　　由以上內(nèi)容知，兩種工藝都能達到預期的處理效果，且都為成熟工藝，但經(jīng)分析比較，氧化溝法工藝方案在以下方面具有明顯優(yōu)勢。</p><p>　?、?氧化溝法方案在達到與傳統(tǒng)活性污泥

56、法同樣的去除BOD5效果時，還能有更充分的硝化和一定的反硝化效果；</p><p>　?、?氧化溝法管理較簡單，適合該市污水處理管理技術水平現(xiàn)狀；</p><p>　?、?氧化溝法污水處理廠總占地108.4畝，單位占地6.78畝/（萬m3·d），比普通活性污泥法減少了占地約10%；</p><p>　?、?氧化溝法總投資1057萬元，單位投資717.0元/

57、（m3·d），比普通活性污泥法減少投資約為29.8%；</p><p>　　⑤ 氧化溝法處理運行費用1215.7萬元/年，處理1t污水運行成本為0.22元/m3污水，比普通活性污泥法減少運行費約15.4%。</p><p>　　綜合以上對比分析，本工程以氧化溝法污水處理廠工藝方案作為推薦方案。</p><p>　　3 污水處理工藝設計計算</p>

58、;<p><b>　　3.1污水處理系統(tǒng)</b></p><p><b>　　3.1.1格柵</b></p><p><b>　?、?設計說明</b></p><p>　　由于不采用池底空氣擴散器形成曝氣，故格柵的截污主要對水泵起保護作用，擬采用中格柵，而提升水泵房選用螺旋泵，為敞開式提

59、升泵，為減少柵渣量，格柵柵條間隙已擬定為25.00mm。</p><p>　　設計流量：平均日流量=15.0萬m3/d=6250.0m3/h</p><p><b>　　=1.74m3/s</b></p><p>　　最大日流量 m3/h</p><p><b>　　=2.1 m3/s</b><

60、;/p><p>　　設計參數(shù)：柵條間隙e=25.00mm，柵前水深h=1.2m,過柵流速υ=0.6m/s，安裝傾角δ=75°。</p><p><b>　　② 格柵計算</b></p><p><b>　　柵條間隙數(shù)（n）為</b></p><p><b>　　條</b>

61、</p><p><b>　　柵槽有效寬度(B)</b></p><p>　　設計采用φ10圓鋼為柵條,即S=0.01m。</p><p><b>　　=3.98m</b></p><p>　　原污水來水水面埋深（相對標高）為-2.5m，柵槽深度3.7m。</p><p>　

62、　選用GH-2000鏈式旋轉(zhuǎn)格柵除污機2臺，水槽寬度2.05m，有效柵寬1.7m，實際過柵流速υ=0.71m/s(平均流量時u=0.60m/s),柵槽長度l=6.0m。</p><p>　　格柵間占地面積10.0×4.1=41.0(㎡)</p><p>　　過柵水頭損失（h1）</p><p><b>　　=0.055m</b><

63、;/p><p><b>　　③ 柵渣量計算</b></p><p>　　對于柵條間隙e=25.0mm的中格柵，對于城市污水，每單位體積污水攔截污物為W1=0.05m3/103 m3。每日柵渣量為</p><p><b>　　W= m3/d</b></p><p>　　攔截污物量大于0.2m3/d，須機械

64、格柵。</p><p>　　污物的排除采用機械裝置：φ300螺旋輸送機，選用長度l=8.0m的一臺。</p><p>　　3.1.2污水提升泵站</p><p>　?、?設計說明 采用氧化溝工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經(jīng)提升后入曝氣沉砂池。然后自流通過氧化溝、二沉池及消毒池。設計流量Qmax=75

65、00 m3/h。</p><p>　?、?設計選型 污水經(jīng)消毒池處理后排入市政污水管道，消毒水面相對高程為±0.00m，則相應二沉池、氧化溝、曝氣沉砂池水面相對標高分別為0.50、1.00和1.60m。</p><p>　　污水提升前水位為－2.50m，污水總提升高程為4.10m，采用螺旋泵，其設計提升高度為H=4.5m。設計流量Qmax=7500 m3/h，采用4臺螺旋泵，單

66、臺提升流量為1875 m3/h。</p><p>　　采用LXB-1500型螺旋泵5臺，4用1備。該泵提升流量為2100～2300 m3/h，轉(zhuǎn)速42r/min，頭數(shù)3，功率55KW，占地面積為（2.00×16.0）㎡。</p><p>　?、?提升泵房 螺旋泵泵體室外安裝，電機、減速機、電控柜、電磁流量計顯示器室內(nèi)安裝，另外考慮一定檢修空間。</p><p

67、>　　提升泵房占地面積為（15.0＋0.5＋11.0）×10.0=265.0㎡,其工作間占地面積為11.0×10.0=110.0㎡。</p><p>　　3.1.3曝氣沉砂池</p><p>　?、?設計說明 污水經(jīng)螺旋泵提升后進入平流曝氣沉砂池，共兩組對稱于提升泵房中軸線布置，每組分為兩格。</p><p>　　沉砂池池底采用多斗集砂

68、，沉砂由螺旋離心泵自斗底抽送至高架砂水分離器，砂水分離通入壓縮空氣洗砂，污水回至提升泵前，凈砂直接卸入自卸汽車外運。</p><p>　　設計流量為Qmax=7500 m3/h=2.1 m3/s，設計水力停留時間t=2.0min，水平流速υ=0.085m/s，有效水深H1=2.50m。</p><p><b>　　② 池體設計計算</b></p><

69、;p>　　a 曝氣沉砂池有效容積（V）</p><p><b>　　m3</b></p><p>　　共四格，每格有效容積V1=V/4=62.5 m3</p><p><b>　　每格池平面面積為㎡</b></p><p>　　b 沉砂池水流部分的長度（L）</p><p&

70、gt;<b>　　m</b></p><p><b>　　取L=10.0m。</b></p><p><b>　　則單格池寬m</b></p><p>　　每組池寬B=2B1=5.0m</p><p>　　③ 曝氣系統(tǒng)設計計算 采用鼓風曝氣系統(tǒng)，羅茨鼓風機供風，穿孔管曝氣。

71、</p><p>　　設計曝氣量 q=0.2m3/(m3·h)</p><p>　　空氣用量Qa=qQmax=0.2×7500=1500m3/h=25.0 m3/min</p><p>　　供氣壓力 p=19.6kPa</p><p>　　穿孔管布置：于每格曝氣沉砂池池長邊兩側(cè)分別設置2根穿孔曝氣管，每格2根，共8根。&l

72、t;/p><p>　　曝氣管管徑DN100mm，送風管管徑DN150mm。</p><p>　?、?進水、出水及撇油 污水直接從螺旋泵出水渠進入，設置進水擋墻，出水由池另一端淹沒出水，出水端前部設出水擋墻，進出水擋墻高度均為1.5m。</p><p>　　在曝氣沉砂池會有少量浮油產(chǎn)生，出水端設置撇油管DN200，人工撇除浮油，池外設置油水分離槽井。</p&g

73、t;<p>　?、?排砂量計算 對于城市污水，采用曝氣沉砂工藝，產(chǎn)生砂量約為</p><p>　　X1=2.0～3.0m3/105m3</p><p>　　每日沉砂產(chǎn)量（Qs）為</p><p>　　m3/d (含水率為P=60%)</p><p>　　假設貯砂時間為t=2.0d</p><p>　

74、　則存砂所需容積為 m3</p><p>　　折算為P=85.0%的沉砂體積為</p><p><b>　　m3</b></p><p>　　每格曝氣沉砂池設砂斗兩個，共8個砂斗，砂斗高2.50m，斗底平面尺寸（0.5×0.5）㎡。砂斗總?cè)莘e為</p><p><b>　　m3</b>&l

75、t;/p><p><b>　　曝氣沉砂池尺寸為</b></p><p>　　L×B×H=10.0×5.0×5.4</p><p><b>　　詳見圖3：</b></p><p>　　3.1.4提砂泵房與砂水分離器</p><p>　　選用直

76、徑0.5m鋼制壓力式旋流砂水分離器兩臺，一組曝氣沉砂池一臺。砂水分離器外形高度H1=11.4m，入水口離地面相對高程為11.0m，則抽砂泵靜揚程為H0=11.0-(-3.5)=14.5</p><p>　　mH2O，砂水分離器入口的壓力為H2=0.1MPa=10.0mH2O</p><p><b>　　則抽砂泵所需揚程為</b></p><p>

77、;　　H=H0＋H2=14.5＋10.0=24.5mH2O</p><p>　　每組曝氣沉砂池設提砂泵房一座，配兩臺提砂泵，一用一備，共4臺。</p><p>　　選用螺旋離心泵，Q=40.0 m3/h，H=25.0mH2O，電動機功率為N11.0kW。</p><p>　　提砂泵房平面尺寸：L×B=（7.2×3.3）㎡</p>&

78、lt;p><b>　　3.1.5鼓風機房</b></p><p>　　砂水分離后，通入氣水混合液洗砂，氣和水分別沖洗或聯(lián)合沖洗。氣和水的沖洗強度均為10L/（m2·s），則用氣量為1.1m3/min。</p><p>　　洗砂用壓縮空氣與曝氣沉砂池，均來自鼓風機房。鼓風機總供氣量為27.2m3/min。</p><p>　　選用

79、TSO-150羅茨鼓風機三臺，二用一備，單臺Qs=15.9 m3/min，P=19.6kPa，N11.0kW。</p><p>　　鼓風機房（9.9×4.5）㎡。</p><p><b>　　3.1.6配水井</b></p><p>　　曝氣沉砂后污水進入配水井向氧化溝配水，每兩組氧化溝設配水井一座，同時回流污泥也經(jīng)配水井向氧化溝分配

80、。配水井尺寸φ3.0×5.0m。</p><p>　　配水井設分水鋼閘門兩座，選用SYZ型閘門規(guī)格為φ800mm，配手搖式啟閉機兩臺（2t）。</p><p><b>　　3.1.7氧化溝</b></p><p>　　① 設計說明 擬用卡羅塞氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3-N 低于排放

81、標準，故污泥負荷和污泥泥齡應分別低于0.15KgBOD/(KgVSS</p><p>　　·d)和高于20.0d。</p><p>　　氧化溝采用垂直軸曝氣機進行攪拌、推進、充氧，部分曝氣機配置變頻調(diào)速器。相應于每組氧化溝內(nèi)安裝在線溶解氧測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理后再反饋至變頻調(diào)速器，實現(xiàn)曝氣根據(jù)溶解氧自動控制。</p><p>　　設計

82、流量Q=15萬m3/d=6250m3/h</p><p>　　進水BOD5 S0=200mg/L 出水BOD5 Se=15mg/L</p><p>　　進水NH3-N=15mg/L 出水NH3-N=3mg/L</p><p>　　污泥負荷Ns=0.14KgBOD5/(KgVSS·d)</p>&l

83、t;p>　　污泥濃度MLVSS=5000mg/L</p><p>　　污泥f=0.6，MLSS=3000mg/L。</p><p>　　② 池體設計計算 氧化溝所需總?cè)莘eV</p><p><b>　　m3</b></p><p>　　共設氧化溝四組，每組容積為Vi=V/n=66071/4=16518m3<

84、;/p><p>　　氧化溝設計有效水深為H1=3.5，則每組氧化溝平面面積為：</p><p><b>　　㎡</b></p><p>　　設計每組氧化溝有6條溝，每溝斷面尺寸為B×H1=7.0m×3.5m</p><p>　　氧化溝直線段長L1=105.3m，圓弧段長度為L2=7.175m</p&

85、gt;<p>　　氧化溝實際平面面積為：</p><p><b>　　㎡</b></p><p><b>　　實際容積為：</b></p><p><b>　　m3</b></p><p>　?、?出水 每組氧化溝設出水槽一座，其中安裝出水堰門來調(diào)節(jié)氧化溝內(nèi)水位

86、的排水量。每溝設出水堰兩扇，啟閉機2臺。</p><p>　　鋼制堰門規(guī)格為B×H=1.6m×0.8m</p><p>　　出水槽平面尺寸L×B=4.8m×1.2m</p><p><b>　?、?曝氣機設計選型</b></p><p><b>　　a 需氧量計算<

87、/b></p><p><b>　　碳化需氧量為O1</b></p><p><b>　　（KgO2/d）</b></p><p><b>　　硝化需氧量為O2</b></p><p><b>　?。↘gO2/d）</b></p>&l

88、t;p>　　污泥自身氧化需氧量為O3</p><p><b>　?。↘gO2/d）</b></p><p><b>　　標準需氧量為：R0</b></p><p><b>　?。↘gO2/d）</b></p><p><b>　?。↘gO2/h）</b&g

89、t;</p><p><b>　　b 曝氣機數(shù)量</b></p><p>　　選用DY325倒傘型表面曝氣機，直徑3.5，N=55kW，單臺每小時最大充氧量能力125（KgO2/h）。曝氣機所需數(shù)量為n，則</p><p><b>　　臺</b></p><p>　　每組氧化溝曝氣機數(shù)量n1為<

90、;/p><p><b>　　，取n1=7。</b></p><p>　　考慮備用，每組共設8臺曝氣機，其中一半即4臺為變頻調(diào)速。</p><p><b>　?、?剩余污泥計算</b></p><p>　　氧化溝生物凈產(chǎn)量為ΔX，則</p><p><b>　?。↘gVS

91、S/d）</b></p><p>　　氧化溝每日排出的污泥為W</p><p><b>　　（KgVSS/d）</b></p><p>　　=640（KgVSS/h）</p><p>　　折算為含水率P=99.0%的濕污泥量QW</p><p>　　QW=1600m3/d=67.0 m

92、3/h</p><p>　?、?設計校核 氧化溝水力停留時間T為</p><p><b>　　h</b></p><p><b>　　實際污泥負荷Ns</b></p><p>　　=0.137(KgBOD/KgVSS·d)</p><p><b>　　

93、污泥齡θ</b></p><p>　　=21.8d＞20d</p><p>　　氧化溝工藝設計計算圖見圖4：</p><p><b>　　3.1.8二沉池</b></p><p><b>　　① 設計說明 </b></p><p>　　對于大規(guī)模的城市污水處理廠

94、，一般在設計沉淀池時，選用平流式和輻流式沉淀池。為了使沉淀池內(nèi)水流更穩(wěn)（如避免橫向錯流、異重流對沉淀的影響、出水束流等）、進出水配水更均勻、存排泥更方便，常采用圓形輻流式二沉池。</p><p>　　向心式輻流沉淀池，采用周邊進水、周邊出水，多年來的實際和理論分析，認為此種形式的輻流沉淀池，容積利用系數(shù)比普通沉淀池高17.4%，出水水質(zhì)也能提高20.0%～24.2%（以出水SS和BOD5指標衡量）。</p&

95、gt;<p>　　該污水廠設計采用周邊進水周邊出水輻流式沉淀池。</p><p>　　設計流量 Q=15.0萬m3/d=6250m3/h</p><p>　　表面負荷 q=1.0m3/(m2·h)</p><p>　　固體負荷 qs=200-250KgSS/(m2·d)</p><p>　　水力停留時間 T=

96、2.0h</p><p>　　設計污泥回流比 R=50%～100%</p><p><b>　　② 池體設計計算</b></p><p>　　a 沉淀池表面面積A</p><p><b>　　㎡</b></p><p>　　設共建四座二沉池，每座氧化溝對應一座二沉池，每座二沉

97、池表面積Ai為</p><p><b>　　㎡</b></p><p><b>　　二沉池直徑D</b></p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　選取D=45.0m</b></p><p>　　b 池體有

98、效水深H1 ，二沉池有效水深為：</p><p>　　H1=qT=1.0×2.0=2.0m</p><p><b>　　c 存泥區(qū)所需容積</b></p><p>　　氧化溝中混合液污泥濃度X=5000mg/L，設計污泥回流比采用R=75%，則回流污泥濃度為Xr=11666.7mg/L。</p><p>　　為

99、保證污泥回流的濃度，污泥在二沉池的存泥時間不宜小于2.0h,即TW=2.0h。</p><p>　　二沉池污泥區(qū)所需存在泥泥容積為</p><p><b>　　m3</b></p><p>　　d 存泥區(qū)高度H2，每座二沉池存泥區(qū)容積</p><p><b>　　m3</b></p>

100、<p><b>　　則存泥區(qū)高度H2為</b></p><p><b>　　m</b></p><p>　　e 二沉池總高度H，取二沉池緩沖層高度H3=0.4m，二沉池超高為H4=0.5m，則二沉池邊總高度H為</p><p><b>　　m</b></p><p>

101、　　設計二沉池池底坡度i=0.01，則池底坡降為m，池中心總深度為</p><p><b>　　m</b></p><p>　　池中心污泥斗深度為H6=0.98m，則二沉池總深度H7為</p><p><b>　　m</b></p><p>　　f 校核徑深比 二沉池直徑與水深之比為</p

102、><p>　　二沉池直徑與池邊總水深之比為</p><p>　　符合要求。二沉池設計計算見圖5：</p><p>　?、?二沉池固體負荷G 二沉池固體負荷G按下式計算</p><p>　　當R=0.5～1.0時，G分別為</p><p>　　[KgSS/(m2·d)]</p><p>

103、;　　[KgSS/(m2·d)]</p><p>　　介于G=200～250 KgSS/(m2·d)之間，符合要求。</p><p>　?、?進水配水槽設計計算 采用環(huán)形平底配水槽，等距設布水孔，孔徑φ100mm，并加φ100×L150mm短管。配水槽底配水區(qū)設擋水裙板，高0.8m。</p><p><b>　　配水槽配水

104、流量</b></p><p>　　m3/h=3.0m3/h</p><p>　　設配水槽寬1.0m，水深1.2m，則配水槽流速為</p><p><b>　　m/s</b></p><p>　　設φ100配水孔孔距為S=1.10m</p><p><b>　　則配水孔數(shù)量為&

105、lt;/b></p><p><b>　　條</b></p><p>　　取n=125個，則實際S=1.11m</p><p><b>　　配水孔眼流速為u2</b></p><p><b>　　m/s</b></p><p>　　槽底環(huán)形配水區(qū)平

106、均流速u3</p><p><b>　　m/s</b></p><p>　　環(huán)形配水平均速度梯度G</p><p>　?。?1.4s-1且＜30s-1</p><p>　　GT=21.4×600=1.29×104＜105</p><p><b>　　符合要求。<

107、/b></p><p>　　⑤ 出水渠設計計算 池周邊設出水總渠一條，另外距池邊2.5m處設溢流渠一條，溢流渠與出水總渠設輻射式流通渠，在溢流渠兩側(cè)及出水總渠一側(cè)設溢流堰板。</p><p>　　出水總渠寬1.0m,水深1.2m。</p><p><b>　　出水總渠流速m/s</b></p><p>　　出水

108、堰流負荷q=20L/(m·s)</p><p><b>　　則溢流堰總長為L</b></p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　每池溢流堰長度需要</b></p><p><b>　　m</b></p>&

109、lt;p>　　出水總渠及溢流渠上三條溢流堰板總長為</p><p><b>　　m</b></p><p>　　每堰口長150mm，共設2500個堰口，單塊堰長3.0m，共125塊。</p><p><b>　　每堰堰口流量為Qi</b></p><p><b>　　m3/s<

110、/b></p><p><b>　　每堰上水頭h</b></p><p><b>　　m</b></p><p>　　實際堰上水深介于0.027～0.043m之間</p><p>　?、?排泥方式與裝置 為降低池底坡度和池總深，擬采用機械排泥，刮泥機將污泥送置池中心，再由管道排出池外。&

111、lt;/p><p>　　本二沉池選用DXZ-45刮泥機，該機中心傳動，周邊線速度3.5r/min，電動機功率為0.75KW。</p><p>　　該機直徑（公稱）45.0m，配有刮泥板、吸泥管、浮渣漏斗及撇渣機構(gòu)。</p><p>　　由于該機下部兩側(cè)分別裝有刮泥板和吸泥管，可將活性較差的惰性污泥單獨排出。</p><p>　　由于吸泥管設于池底

112、，直接從池中心回流污泥，且為中心傳動，其質(zhì)量和功率分別為多管式周邊傳動吸泥機的60%和25%。</p><p>　　同時，該吸泥機具有回流污泥量易于控制（根據(jù)需要調(diào)節(jié)套筒閥高度來完成），吸泥管、刮砂板與池底的間隙便于調(diào)節(jié)等特點。</p><p>　　3.1.9回流污泥泵房</p><p><b>　?、?設計說明</b></p>

113、<p>　　二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒閥井中，然后由管道輸送至回流污泥泵站。其他污泥由刮泥板刮入污泥斗中，再由排泥管排入剩余污泥泵站集泥井中。</p><p>　　設計回流污泥量為QR=3125～6250m3/h</p><p>　　污泥回流比R=50%～100%。</p><p>　?、?回流污泥泵設計選型</p

114、><p>　　a 揚程 二沉池水面相對地面標高為+0.50m，套筒閥井泥面相對高程為+0.1～0.2m，回流污泥泵房泥面相對標高為-0.2～0.3m。</p><p>　　氧化溝水面相對標高為+1.0m，配水井最大水面標高為+1.3～1.5m。</p><p>　　污泥回流泵所需提升高度為1.8m。</p><p>　　b 流量 兩組氧化

115、溝設一座回流污泥泵房，每泵房回流污泥量為1563～3125 m3/h。</p><p>　　c 選泵 選用LXB-1500螺旋泵4臺，每站兩臺，單臺提升能力2100～2300m3/h，提升高度為2.0～2.5m，電動機轉(zhuǎn)數(shù)42r/min，電動機功率N=30KW。</p><p>　　回流污泥泵站一組占地面積為（15.0×7.7）㎡</p><p>　　

116、3.1.10接觸消毒池與加氯時間</p><p><b>　?、?設計說明</b></p><p>　　因為納污河段水質(zhì)標準為《地面水環(huán)境質(zhì)量標準》（GB 3838-88）中“IV”標準，故需經(jīng)消毒處理后出水才能排放。</p><p>　　設計流量 Q=15萬m3/d=6250 m3/h；水力停留時間 T=0.5h；設計投氯量為 C=3.0～5

117、.0mg/L</p><p>　　a 設置消毒池（接觸式）一座</p><p>　　池體容積V=QT=3125m3</p><p>　　消毒池池長L=38m，每格池寬b=7.0m，長寬比L/b=5.4</p><p>　　接觸消毒池總寬B=nb=3×b=21.0m</p><p>　　消毒池有效水深設計為H1

118、=4.0m</p><p>　　實際消毒池容積V‘為</p><p><b>　　m3</b></p><p>　　滿足有效停留時間的要求。</p><p>　　b 加氯量計算 </p><p>　　設計最大投氯量為mg/L；每日投氯量為：</p><p&

119、gt;　?。↘g/d）=31.3(Kg/h) </p><p>　　選用貯氯量為1000Kg的液氯鋼瓶，每日加氯量為3/4瓶，共貯用12瓶。每日加氯機兩臺，單臺投氯量為15～25Kg/h。</p><p>　　配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量Q=3～6m3/h，揚程不小于20mH2O。</p><p><b>　?、?混合裝置</b><

120、;/p><p>　　在接觸消毒池第一格和第二格起端設置混合攪拌機2臺（立式）?；旌蠑嚢铏C動率N0為</p><p>　　式中：QT——混合池容積，m3；</p><p>　　——水力粘度，20℃時，=1.06×10-4Kg·s/m2；</p><p>　　G——攪拌速度梯度，對于機械混合G500s-1。</p>

121、<p><b>　　KW</b></p><p>　　實際選用JBK-2200框式調(diào)速攪拌機，攪拌器直徑φ2200，高度H=2000mm，電動機功率為4.0KW。</p><p>　　接觸消毒池設計為縱向折流反應池。在第一格，每隔7.6m設縱向垂直折流板，第二格每隔12.67m設垂直折流板，第三格不設。</p><p>　　接觸消毒池

122、計算見圖6：</p><p><b>　　3.2污泥處理系統(tǒng)</b></p><p>　　3.2.1剩余污泥泵房</p><p><b>　?、?設計說明 </b></p><p>　　二沉池產(chǎn)生剩余活性污泥及其他處理構(gòu)筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（采用地下式）將其提升至污泥處理

123、系統(tǒng)。</p><p>　　每兩座二沉池設置剩余污泥泵房一座。</p><p>　　污水處理系統(tǒng)每日排出污泥干重為16t/d，按含水率99.0%計，污泥流量為：</p><p>　　m3/d=67m3/h</p><p><b>　?、?設計選型</b></p><p>　　a 污泥泵揚程 輻流

124、式濃縮池最高泥位（相對標高）為+3.5m，剩余污泥集泥池最低泥位為-2.0m，則污泥泵靜揚程為H0=5.5mH2O。</p><p>　　污泥輸送管道壓力損失為6.0mH2O，自由水頭為1.5mH2O，則污泥泵所需揚程H為</p><p>　　b 污泥泵選型 污泥泵選用兩臺，共四臺，兩用兩備</p><p>　　單泵流量Q≥QW=35.0m3/h</p&g

125、t;<p>　　選用2PN污泥泵，Q=40m3/h；H=21mH2O；N=11KW。</p><p>　?、?剩余污泥泵房 占地面積L×B=（6.0×5.0）㎡</p><p><b>　　集泥井占地面積。</b></p><p>　　3.2.2污泥濃縮池</p><p><b

126、>　?、?設計說明</b></p><p>　　剩余污泥泵房將污泥送至濃縮池，污泥含水率P1=99.9%。</p><p>　　污泥流量QW=1600m3/d=67m3/h</p><p>　　設計濃縮后含水率P2=96%</p><p>　　設計固體負荷q=2.0Kg·SS/( m2·h)</p&

127、gt;<p>　　② 濃縮池池體計算 濃縮池所需表面面積A</p><p><b>　　㎡</b></p><p>　　濃縮池設兩座，每座面積</p><p><b>　　㎡</b></p><p><b>　　濃縮池直徑D=m</b></p>