1000m3液化石油氣球罐區(qū)安全設計

1、<p>　　液化石油氣球罐區(qū)的安全設計</p><p>　設計題目6ⅹ1000m3液化石油氣球罐區(qū)安全設計</p><p>　學 院城建學院</p><p>　專 業(yè)安全工程</p><p>　班 級安全1003</p><p>　起訖日期2013.6.27——2012.7.10</p

2、><p>　指導教師</p><p>　姓 名</p><p>　學 號</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　1液化石油氣球罐設計[1][2][3][4][5][6][7][8]1</p><p>　　1.1 液化石油氣儲存方式及比較1

3、</p><p>　　1.2液化石油氣儲存的工藝條件2</p><p>　　1.3液化石油氣球罐罐體的基本設計3</p><p>　　1.3.1罐體材料的選擇3</p><p>　　1.3.2球罐的結構設計5</p><p>　　1.3.3球罐的強度設計10</p><p>　　1.3

4、.4球罐的支座結構12</p><p>　　1.3.5球罐加工工藝要求12</p><p>　　1.4球罐的附件13</p><p>　　1.4.1人孔和開孔13</p><p>　　1.4.2梯子和平臺14</p><p>　　1.4.3液位計14</p><p>　　1.4.4壓

5、力表15</p><p>　　1.4.5溫度計15</p><p>　　1.5安全附件及水噴淋裝置15</p><p>　　1.5.1安全閥15</p><p>　　1.5.2水噴淋裝置17</p><p>　　2 總平面布置及罐區(qū)安全設計22</p><p>　　2.1 功能分區(qū)

6、22</p><p>　　2.2合理劃分儲LPG罐區(qū)22</p><p>　　2.2.1球罐間和球罐與防火堤間的防火間距[5]22</p><p>　　2.3防火堤的選型與構造23</p><p>　　2.3.1選型[6]23</p><p>　　2.3.2防火堤參數設計[6][4]24</p>

7、<p>　　2.4 隔堤的設計25</p><p>　　2.5 消防設計26</p><p>　　2.5.1 消防車道[5]26</p><p>　　2.5.2 消防水池[4][5]27</p><p>　　2.5.3 消防給水設計[4][5][9]28</p><p>　　2.6 廠區(qū)其余建筑設

8、計[4]30</p><p>　　2.7 LPG球罐區(qū)布置說明及平面圖31</p><p>　　3 LPG罐區(qū)重大危險源辨識及危險性分析32</p><p>　　3.1 LPG罐區(qū)重大危險源辨[10]32</p><p>　　3.2 LPG的危險特性分析32</p><p>　　3.3 LPG罐區(qū)的危險性分析

9、34</p><p>　　3.3.1 液化石油氣球罐區(qū)的危險性分析[12]34</p><p>　　3.3.2 泄漏引起的蒸汽云爆炸危害分析40</p><p>　　3.2.4 泄漏引起的其他危害分析[11]44</p><p>　　4 LPG罐區(qū)安全措施及安全管理制度44</p><p>　　4.1 安全措

10、施44</p><p>　　4.1.1 防超壓措施44</p><p>　　4.1.2 防泄漏措施45</p><p>　　4.1.3 防火災措施45</p><p>　　4.1.4 防液位過低過高措施45</p><p>　　4.1.5 防爆措施46</p><p>　　4.1.6

11、 防雷、防靜電措施46</p><p>　　4.2 LPG罐區(qū)安全管理制度46</p><p>　　4.2.1 人員與機構配置46</p><p>　　4.2.2 安全管理制度46</p><p>　　5 LPG罐區(qū)安全設施與自動化控制48</p><p>　　5.1罐區(qū)安全設施48</p>

12、<p>　　5.1.1 工藝設備48</p><p>　　5.1.2 電氣設備[4][18]48</p><p>　　5.1.3 自動化安全儀表設備48</p><p>　　5.1.4 安全泄壓設備49</p><p>　　5.1.5 事故注水設備49</p><p>　　5.1.6 消防設備49

13、</p><p>　　5.2 自動化控制設計49</p><p>　　5.2.1 高危儲運設施辨識49</p><p>　　5.2.2 自動化控制要求[16]50</p><p>　　5.2.3 溫度、壓力、液位的超限報警裝置50</p><p>　　5.2.4 可燃和有毒氣體泄漏檢測報警50</p&g

14、t;<p>　　5.2.5 火災報警系統(tǒng)50</p><p>　　5.2.6 罐區(qū)自動控制系統(tǒng)構成[17]51</p><p>　　設計背景：本部分設計主要完成球罐體的機械強度設計計算以及安全附件的設計。</p><p>　　1液化石油氣球罐設計[1][2][3][4][5][6][7][8]</p><p>　　針對100

15、0m3液化石油氣大型球罐設計中的幾個關鍵部分：球罐選材、結構設計、安全附件等方面進行了研究。</p><p>　?。?）閱讀查找大量國內外文獻，在系統(tǒng)了解球罐結構設計及制造方法的基礎上，并對比國內和國外球罐技術和發(fā)展趨勢，完成緒論的撰寫。 </p><p>　?。?）對球罐選材進行分析比較，對球罐進行工藝結構設計和尺寸計算；根據GB12337-1998《鋼制球形儲罐》對球罐進行結

16、構與強度設計計算。根據球罐的要求選出相關附件，并根據技術要求對球罐進行制造安裝。 </p><p>　?。?）進行球罐圖紙繪制，完成球罐裝配圖及各主要零部件圖</p><p>　　1.1 液化石油氣儲存方式及比較</p><p>　　液化石油氣儲存方式分為常溫高壓、低溫壓力、低溫常壓三種。</p><p><b>　?。?

17、）常溫高壓法</b></p><p>　　此工藝較簡單也較成熟,目前為我國主要儲存方式。由于常溫下LPG的壓力較大,儲罐為高壓容器(設計壓力為1.8 MPa),目前國內常用的有圓筒型臥罐和球罐兩種。由于球罐用料省、受力好、用地少、造價低,所以大多數儲罐為球型罐。但即便是球型罐同樣存在罐壁越厚,焊接應力消除越困難的問題。因此,在“球型儲罐設計規(guī)定”等規(guī)定中作了壁厚小于或等于50 mm的規(guī)定。這樣就限制了

18、球罐的容積。要增大儲量就要增加罐數,由于消防間距的要求,相應就得增加占地,增大投資,從而限制了大規(guī)模的儲存和發(fā)展。</p><p><b>　?。?）低溫壓力法</b></p><p>　　為減小儲罐壁厚、增大罐容,只有適當降低罐內的壓力。但儲罐內壓力降低,就會使罐內的LPG飽和溫度低于當地環(huán)境溫度,需增設一套制冷系統(tǒng)以滿足要求。但如果選擇一個適當的壓力工作點,使罐內

19、的LPG飽和溫度保持一個合適的值,就會既降低了儲罐的壓力、減少了壁厚、增大了罐容,又減少了制冷系統(tǒng)的運行天數,降低了全年制冷開支,從而提高了經濟效益。尤其是對那些四季分明,年平均氣溫與夏季最高氣溫相差很大的地區(qū)就更顯示出其優(yōu)越性。</p><p><b>　?。?）低溫常壓法</b></p><p>　　由于我國沿海經濟發(fā)達地區(qū)普遍能源緊張,全年溫度又較高,低溫壓力儲

20、存中轉LPG仍無法大幅度地增大儲罐容積,因此用低溫壓力法大規(guī)模地儲存中轉LPG顯然不是最經濟的方式。只有把儲罐內壓力再降低,使儲罐容積大幅度地增大,減少占用土地、降低耗鋼量,才能使大規(guī)模地儲存中轉LPG經濟可行。低溫常壓法就是指罐內工作壓力略高于常壓,基本維持在0～10 kPa,對應的LPG飽和溫度雖較低(丙烷為-45℃左右,丁烷為-5℃左右),但由于儲罐耐壓低,容積不受太多限制,儲罐容積可大幅度地增大,單罐容積可達十幾萬立方米。這樣在

21、這些地區(qū)采取低溫常壓法儲存中轉液化石油氣便具有占地少、投資省、經濟效益好的優(yōu)點。</p><p>　　通過比較可以看到:常溫壓力儲存LPG方式由于受材料焊接、加工組裝等因素限制,單個儲罐容量僅為2 000 m3。無法大規(guī)?；?而且投資大,經濟效益較低。低溫儲存LPG法由于罐內壓力降低,使罐容積增大變?yōu)榭赡?。尤其是低溫常壓?單罐容積可達十幾萬立方米,雖增設了制冷等系統(tǒng),但可大幅度增大儲量、節(jié)約用地、減少耗鋼量、從

22、而降低了投資、提高了經濟效益。綜上所述，選用低溫壓力儲存方式。</p><p>　　1.2液化石油氣儲存的工藝條件</p><p>　　按照TSG R0004-2009固定式壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程6中的相關規(guī)定，壓力選取原則為工作壓力應當不低于50℃飽和蒸汽壓力。丙烯、丙烷和異丁烷50℃飽和蒸汽壓力分別為2.05 MPa、1.71 MPa和0.69MPa。</p><

23、p>　　因此,根據介質種類以及最高工作溫度,選取球罐的設計壓力為1.6 MPa。設計溫度考慮為-20~40℃。</p><p>　　表1-1混合液化石油氣的設計壓力</p><p>　　1.3液化石油氣球罐罐體的基本設計</p><p>　　罐體球殼分為三層，內層為合金鋼材料，夾層為保溫材料，外層為防腐材料。夾層一般采用聚氨酯泡沫塑料，外層采用噴砂除銹（石英砂

24、）。因時間關系，下面重點設計球殼內層。</p><p>　　1.3.1罐體材料的選擇</p><p>　?。?）球罐用鋼的選擇原則是在滿足強度要求的前提下，應保證有良好的成型性、優(yōu)良的焊接性能、足夠好的缺口韌性值和長期可靠的使用性能。球罐用鋼是球罐制造和設計的主要參數，對其質量優(yōu)劣具有舉足輕重的影響。選材時需綜合考慮鋼材的抗拉強度、屈服點、剛性、韌性、可焊性以及其可靠性和經濟性。其次考慮到

25、在我國，由于液化石油氣產品中所含的H2S量較高，因此在選用盛裝液化石油氣球罐的材質時，除要求具有足夠的強度外，鋼材的抗應力腐蝕性能也是不可忽視的因素。</p><p>　　綜合考慮，選用16MnR。</p><p>　　（2）16MnR鋼板是我國目前使用最多、最普遍的一種低合金高強度壓力容器用鋼。鋼材的焊接性能較好，抗腐蝕性能較好，具有良好的綜合力學性能和制造工藝性能，廣泛用于建造各類壓力

26、容器和中小型球罐，對于16MnR鋼板制造的球罐無論是技術還是經驗更加成熟，且價錢相對于其它鋼板更便宜且能滿足液化石油氣儲存的要求。</p><p>　　表1-2化學成分如下表（GB6654-1996、GB150-1998）</p><p>　　表1-3力學性能和工藝性能如下表（GB6654-1996）</p><p>　　注：表中b為試樣寬度，d旁心直徑,a鋼板厚度

27、</p><p><b>　　表1-4許用應力：</b></p><p>　　1.3.2球罐的結構設計</p><p>　　球殼結構采用三帶八支柱混合式結構（圖1）。該結構的極板尺寸大,赤道板數量少,充分利用了板材的長度與寬度,因而減少了焊縫長度。</p><p><b>　　圖1-1</b><

28、;/p><p>　　符號：R--球罐半徑6150mm N--赤道分瓣數16 </p><p>　　α--赤道帶周向球角22.5° β0--赤道帶球心角67.5°</p><p>　　β1--極中板球心角22.5° β2--極側板球心角22.5°</p>

29、<p>　　β3--極邊板球心角22.5°</p><p>　　1 赤道板尺寸計算： </p><p><b>　　圖1-2</b></p><p>　　弧長 （1-1）</p><p>　　弦長 （1-2）

30、</p><p>　　弧長 （1-3）</p><p><b>　　弦長（1-4）</b></p><p>　　弧長 （1-5）</p><p>　　弦長 （1-6）</p><p>

31、<b>　　弦長:</b></p><p><b>　?。?-7）</b></p><p>　　弧長 （1-8）</p><p><b>　　極板尺寸計算：</b></p><p><b>　　圖1-3</b></p><p

32、>　　對角線弧長與弦長最大間距：</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　弦長: （1-10）</p><p>　　弧長: （1-11）</p><p>　　弦長 （1-12）</p><p>

33、　　弧長 （1-13）</p><p>　　弦長 （1-14）</p><p>　　弧長 （1-15）</p><p>　　極中板尺寸計算： </p><p><b>　　圖1-4</b></p><p>　　對角線弦長與弧長的最大間距：</p>&l

34、t;p><b>　?。?-16）</b></p><p>　　弧長 （1-17）</p><p>　　弦長 （1-18）</p><p>　　弧長 （1-19）</p><p>　　弦長 （1-20）弦長 </p>

35、<p><b>　?。?-21）</b></p><p>　　弧長 （1-22）</p><p><b>　　弦長 （1-23）</b></p><p>　　弧長 （1-24）</p><p>　　弦長 （1-25）</p>&l

36、t;p>　　弧長 （1-26）</p><p><b>　　側極板尺寸計算：</b></p><p><b>　　圖1-5</b></p><p><b>　　弦長:</b></p><p><b>　?。?-27）</b></p>

37、<p>　　弧長 （1-28）</p><p><b>　　弦長 （1-29）</b></p><p><b>　　弧長:（1-30）</b></p><p><b>　?。?-31）</b></p><p>　　式中 A 、H 同前</p><

38、;p><b>　?。?-32）</b></p><p>　　弧長: （1-33）</p><p>　　弦長 （1-34）</p><p>　　弧長 （1-35） </p><p>　　弦長

39、 （1-36）</p><p>　　弦長 （1-37）</p><p>　　弧長 （1-38）</p><p><b>　　極邊板尺寸計算：</b></p><p><b>　　圖1-6</b></p><p>　　弧長

40、 （1-39）</p><p>　　弦長 （1-40）</p><p><b>　　弦長 （1-41）</b></p><p>　　弧長 （1-42）</p><p>　　弧長 （1-43）</p><p>　　弦長

41、 （1-44）</p><p><b>　　式中 :</b></p><p><b>　?。?-45）</b></p><p><b>　?。?-46）</b></p><p><b>　?。?-47）</b></p>

42、<p><b>　　（1-48）</b></p><p>　　弧長 （1-49）</p><p>　　弦長 （1-50）</p><p>　　弦長 （1-51）</p><p>　　弧長 （1-52）<

43、;/p><p>　　弧長 （1-53）</p><p>　　弦長 （1-54）</p><p>　　1.3.3球罐的強度設計</p><p>　　1. 液化油氣在平衡狀態(tài)時的飽和蒸汽壓隨溫度的升高而增大，其液體的膨脹性較強，因此儲存液化石油氣的球罐必須留有一定的氣相空間，以防止由于溫度升

44、高而導致球罐內的壓力劇增。球罐的儲存量直接影響到球罐的工作壓力，關系到球罐的設計和安全使用。</p><p>　　按照TSG R0004—2009，固定式壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程第3.13條款的規(guī)定，儲存液化石油氣的壓力容器應當規(guī)定設計儲存量，裝量系數不得大于0.95。根據經驗，盛裝液化石油氣球罐的裝量系數一般為0.9。</p><p>　　表1-5系數K1 與裝量系數Φ關系</p&

45、gt;<p><b>　　2. 壁厚計算</b></p><p>　　選取充裝系數為0.9,計算出的球罐充液高度為,自上而下每帶的液柱高度分別是325 mm、7158 mm、9892 mm。</p><p><b>　　液化石油氣密度，</b></p><p>　　16MnR常溫下許用應力為，</p&g

46、t;<p><b>　　取焊縫系數，</b></p><p>　　腐蝕裕量（腐蝕性較強），鋼板負偏差，</p><p><b>　　附加壁厚,，</b></p><p><b>　　，，，。</b></p><p><b>　　(1-55)</b&

47、gt;</p><p><b>　　(1-56)</b></p><p><b>　　(1-57)</b></p><p><b>　　(1-58)</b></p><p><b>　　圓整后可取34mm</b></p><p>&

48、lt;b>　　(1-59)</b></p><p><b>　　圓整后可取34mm</b></p><p><b>　　(1-60)</b></p><p><b>　　圓整后可取36mm</b></p><p><b>　　(1-61)</b

49、></p><p><b>　　圓整后可取36mm</b></p><p>　　表1-6球殼各帶壁厚計算值</p><p>　　1.3.4球罐的支座結構</p><p>　　支座是球形儲罐中用以支承本體重量和儲存物料重量的結構部件。本設計中，1000m3液化石油氣的球形儲罐確定采用赤道正切U形柱結構,支柱與球殼連接

50、端部采用半球式結構。</p><p>　　1.3.5球罐加工工藝要求</p><p><b>　　（1）接管補強</b></p><p>　　球殼接管補強常采用的結構型式有厚壁管補強結構和鍛制凸緣。鍛制凸緣可大大降低應力集中部位的峰值應力,所以人孔和直徑不小于DN80mm的接管采用鍛制凸緣進行補強,小于DN80mm的接管采用厚壁管進行補強。為了

51、降低邊緣處的應力集中系數,適當增加了接管壁厚,加大了過渡圓弧半徑。球殼板S、P雜質的含量鋼材中除了含有鐵、碳與合金元素外,不可避免地要帶入一些雜質,如M、Si、S、P、非金屬夾雜物以及某些氣體,這些雜質對鋼的質量有很大影響,其中S、P的有害性最大。降低球殼板中的S含量,可有效防止熱裂紋;降低鋼板中的P含量,可有效防止冷裂紋。但降低鋼板中的S、P含量會使鋼板冶煉成本增加。</p><p>　?。?）球殼板超聲檢測&

52、lt;/p><p>　　通過球殼板超聲檢測可發(fā)現鋼板中的裂紋和氣孔等有害缺陷,避免將有缺陷的鋼板用到球罐上。由于極帶板和與支柱焊接的赤道板受力更加復雜,是事故多發(fā)的地方,另外液化石油氣的球形儲罐容積較大,一旦出事后果不堪設想,應適當提高要求,以提高球罐的安全性,但也要考慮經濟因素。因此球殼板按JB4730-945壓力容器無損檢測6逐張進行100%超聲檢測,其中40%的鋼板為I級合格,其余為II級合格。I級板用于受力復

53、雜的極帶中板和與支柱焊接的赤道板。</p><p><b>　?。?）鍛件</b></p><p>　　鍛件全部采用16Mn鋼鍛件,人孔凸緣、人孔法蘭、開口接管等受壓元件符合JB4726-20005壓力容器用碳素鋼和低合金鋼鍛件6的規(guī)定,合格級別人孔凸緣、人孔法蘭為IV級,其余為III級。</p><p><b>　?。?）焊接材料&

54、lt;/b></p><p>　　焊接采用電弧焊。當采用手工電弧焊時,采用規(guī)格為f312mm,f410mm的堿性低氫焊條,禁止采用f510mm的焊條。</p><p><b>　?。?）檢測要求</b></p><p>　　①球殼上所有對接焊接接頭均按JB4730進行100%射線檢測,II級為合格;并應局部超聲檢測復驗,復驗長度不得少于焊

55、縫總長度的50%,復驗部位應包括球殼全部環(huán)焊縫和距環(huán)焊縫500mm內的交叉焊縫、上下極帶Y形焊縫及射線檢測有缺陷和疑問的部位,超聲檢測以I級合格。無損檢測應在焊接完畢后至少24h后進行。</p><p>　　②球罐熱處理前,按JB4730-94對球殼所有對接焊接接頭的內外表面,人孔、接管與球殼對接焊接接頭的內外表面,人孔及接管對接焊接接頭的內外表面,墊板、支柱與球殼角接接頭的外表面,工卡具拆除處的痕跡打磨表面、缺

56、陷修補和打磨后的表面進行100 %磁粉檢測,合格級別均為I級。球罐水壓試驗后,氣密性試驗之前對以上所規(guī)定的所有焊接接頭的表面、工卡具焊跡打磨和殼體缺陷焊接修補和打磨后的部位按JB4730-94進行了100%磁粉檢測復驗,合格級別為I級。</p><p>　　（6）焊后整體熱處理</p><p>　　球罐熱處理前后分別進行了硬度測定,測定部位為每帶縱焊縫測3條各1處; 2條大環(huán)焊縫各測3處;

57、上下人孔環(huán)焊縫各1處。每處包括焊縫金屬1點、熱影響區(qū)和母材每側各1點,共5點。熱處理后的硬度以小于或等于HB200為合格,硬度的測定在接觸介質的一側。</p><p><b>　　1.4球罐的附件</b></p><p>　　1.4.1人孔和開孔</p><p>　　1. 球罐的人孔是操作人員進出球罐進行檢驗及維修用的，在現場組焊需要進行焊后整

58、體熱處理的球罐，人孔又成為進風、燃燒口及煙氣排出煙囪用。因此人孔直徑的選定必須考慮操作人員攜帶工具進出球罐方便（在北方還要考慮冬天作業(yè)時操作人員穿棉工作服能進出），以及熱處理時工藝氣流對截面的要求。一般選用DN500mm較適宜。通常球罐上應設有兩個人孔，分別在上、下極帶上（若球罐必須焊后整體熱處理，則人孔應設置在上、下極帶的中心）。人孔與球殼相焊部分應選用與球殼相同或相當的材質。人孔結構在球罐上最好采用回轉蓋及水平吊蓋兩種。補強可采用整

59、體鍛件凸緣補強及補強板補強兩種。</p><p>　　2. 球罐開孔應盡量設計在上、下極帶上，便于集中控制，并使接管焊接能在制造廠完成，便于進行焊后消除應力熱處理，保證接管焊接部位的質量。開孔應與焊縫錯開，其間距應大于3倍的板厚，并且必須大于100mm。在球罐焊縫上不應開孔，如不得不在焊縫上開孔時，則被開孔中心兩側，各不少于1.5倍開孔直徑的焊縫長度必須經100%檢測合格。</p><p>

60、;　　1.4.2梯子和平臺</p><p>　　大型球罐，一般采用每一臺球罐一個單獨的梯子。梯子結構分成：上部盤梯和下部斜梯兩部分（也有把下部梯子做成圓柱面螺線盤梯或其他形式梯子）。上部盤梯的較好形式是把它造成近似于球面螺線形。因為近似于球面螺線型盤梯具有以下特點：第一，由赤道處中轉平臺可以一直連接到容器頂部的圓形平臺，中間不再需要增加中轉平臺，行程較短行走舒適，沒有陡升陡降的感覺；第二，耗用鋼材較少；第三，梯子

61、與球面的距離始終保持不變。這樣，不僅梯子與球面曲率協(xié)調一致，美觀大方，還有利于保溫工程的施工。</p><p><b>　　圖1-7</b></p><p><b>　　1.4.3液位計</b></p><p>　　儲存液體和液化氣體的球罐中應裝液位計。目前，球罐中采用的液位計主要有浮子-齒帶液位計（又稱浮子-鋼帶液位計）

62、、玻璃式液位計、雷達液位計、超生波液位計等多種。國內球罐常用連通管式液位計，它的特點是采用連通管把多個玻璃式液位計裝設在連通管上可以測量全液位。連通管要求采用大于DN40mm的鋼管制成，并與球罐操作用梯子平臺配合裝設，便能較易觀測液位情況。它的優(yōu)點是可使球殼上液位計的開孔減少至最少數量，且節(jié)省配管材料。液位計設置時要在高、低液位線有報警裝置，防止裝載過量、抽空，以免發(fā)生事故，特別在裝載液化氣時更要慎重。</p><p

63、><b>　　1.4.4壓力表</b></p><p>　　為了測量容器內壓力，球罐應設置壓力表?？紤]到壓力表由于某種原因而發(fā)生故障，或由于儀表檢查而取出等情況，應在球殼的上部和下部各設一個以上的壓力表。壓力表的最大刻度為正常運轉壓力的1.5倍以上（不要超過3倍）。為使壓力表讀數盡可能正確，壓力表的表面直徑應大于150mm。壓力表前應安裝截止閥，以便在儀表標校時可以取下壓力表。<

64、/p><p><b>　　1.4.5溫度計</b></p><p>　　（1）在球罐上安裝1個以上的溫度計，此溫度計可以測量比最低使用溫度低10℃的溫度。</p><p>　?。?）溫度計的保護管</p><p>　　保護管的強度，應能承受設計壓力1.5倍以上的外壓，并能充分承受使用過程中所加的最大載荷（流體阻力或外部沖擊）

65、。</p><p>　　保護管外徑，由于強度所限而不能太大。保護管的插入長度應對溫度計的敏感元件是足夠的。</p><p>　　低溫球罐或在寒冷地區(qū)裝設的球罐，必須防止雨水、濕氣等流入測溫保護管內而結冰，從而影響正確的溫度測定。</p><p>　　1.5安全附件及水噴淋裝置</p><p><b>　　1.5.1安全閥</b

66、></p><p>　　安全閥的選用應根據壓力容器的工作壓力、工作溫度、介質特性（毒性、腐蝕性、粘性、和清潔程度等）及容器有無震動等綜合考慮。</p><p><b>　　1.安全閥的選用</b></p><p><b>　?。?）閥型的選定</b></p><p>　　壓力容器所用安全閥的類

67、型，取決于壓力容器的工藝條件及工作介質的特性，可根據安全閥的結構、排氣方式等選取。</p><p>　　①按安全閥的加載機構選用。一般壓力容器宜選用彈簧式安全閥，因其結構緊湊、輕便，也可比較靈敏可靠;壓力較低、溫度較高且無振動的壓力容器可采用重錘杠桿式安全閥。</p><p>　?、诎窗踩y的排放方式選用。對有毒、易燃或如制冷劑等對大氣造成污染和危害的工作介質的壓力容器，應選用封閉式安全閥

68、，對壓縮空氣、蒸汽或如氧氣、氮氣等不會污染環(huán)境的氣體，采用開放式或半開放式安全閥。</p><p>　　③按安全閥的封閉機構選用。高壓容器以及安全閥泄放量較大而壁厚又不太富裕的中、低壓容器，最好采用全啟式安全閥。對于安全泄放量較小或操作壓力要求平穩(wěn)的壓力容器，宜采用微啟式安全閥。在兩者均可選取時，應首選全啟式安全閥，因為同樣的排量，全啟式安全閥的直徑比微啟式的直徑要小得多，故采用全啟式安全閥可以減小容器的開孔尺寸

69、。</p><p><b>　　（2）規(guī)格的確定</b></p><p>　　安全閥是根據公稱壓力標準系列進行設計制造的。公稱壓力有1.6MPa、2.5MPa、4.0MPa、6.4MPa、10MPa、16MPa和32MPa。公稱壓力表示安全閥在常溫狀態(tài)下的最高許用應力，因此高溫容器選用安全閥時還應考慮高溫下材料許用應力的降低。安全閥的公稱壓力只表明安全閥閥體所能承受的

70、強度，并不代表安全閥的排氣壓力，排氣壓力必須在公稱壓力范圍內，不同的壓力容器對安全閥的排氣壓力有不同的要求。</p><p>　　綜上所述，選擇彈簧全啟式安全閥（圖1-8），公稱壓力為1.6MPa。</p><p><b>　　圖1-8</b></p><p>　　2.安全泄放量和額定泄放量的計算</p><p>　　壓

71、力容器的安全泄放量是指當壓力容器出現超壓時，為了保證其壓力不再繼續(xù)升高而在單位時間內所泄放的氣量。</p><p>　?。?）安全泄放量的計算公式：</p><p><b>　　（1-62）</b></p><p>　?。?）額定泄放量的計算公式：（介質為氣體）</p><p><b>　?。?-63）<

72、/b></p><p>　　1.5.2水噴淋裝置</p><p>　?。?）球罐上裝設水噴淋裝置是為了內盛的液化石油氣、可燃性氣體及毒性氣體（氧、氮除外）的隔熱需要，同時也可起消防的保護作用。但是隔熱和消防有不同的要求，一般淋水裝置的構造為環(huán)形冷卻水管或導流式淋水裝置。</p><p>　　①隔熱用淋水裝置的要求 液化石油氣或可燃性液化氣的球罐本體采用淋水

73、裝置進行隔熱時，要求淋水裝置可以向球罐整個表面均勻淋水，其淋水量按球罐本體表面積每平方米淋水2L/min進行計算。</p><p>　?、谙烙昧芩b置的要求 作為球罐消防噴淋保護時，要求淋水裝置也能向球罐整個表面均勻淋水，其淋水量按球罐本體表面積每平方米淋水大于9L/min。消防用的淋水裝置要求設置有能保證連續(xù)噴射20min以上的水源，并能在5m以上距離外的安全位置進行操作。</p><

74、;p>　?。芩艿脑O計 淋水管原則上要求采用鍍鋅水管或具有同等以上耐熱性、耐腐蝕性及強度的鋼管。淋水管的灑水孔口徑為4mm以上，以防止水垢灰塵堵塞灑水孔。淋水環(huán)形管灑水孔的個數按下式確定： </p><p><b>　　(1-64)</b></p>&

75、lt;p><b>　　消防噴淋的設計</b></p><p><b>　?。?-65）</b></p><p>　　式中,qv為球罐消防噴淋冷卻用水的總體積流量,L/min;S為球罐的外表面積,m2;pi為球罐消防冷卻水供給強度, L/(min·m2),其值應不小于9 L/(min·m2);Di為球罐內直徑,δ為球殼鋼板

76、的名義厚度,mm。</p><p><b>　　(1-66)</b></p><p>　　式中,qV1為水霧噴頭體積流量,L/min;K為水霧噴頭平均特性系數,由生產廠家提供;p為水霧噴頭工作壓力,MPa,其值應不小于0.35 MPa。</p><p>　　水霧噴頭噴霧保護面積范圍可近似等效為以噴頭為頂點,噴頭與球罐外表面間距為高的圓錐（圖1-

77、9）</p><p><b>　　圖1-9</b></p><p><b>　　（1-67）</b></p><p>　　式中,s為水霧噴頭噴霧的保護面積,m2;A為水霧噴頭的噴霧錐角,(°),一般可選α=125°的中速水霧噴頭;R為噴霧錐底半徑,h為水霧噴頭距離球罐外表面的距離,mm。</p&g

78、t;<p>　　水霧噴頭與液態(tài)烴儲罐之間的距離不應大于0.7 m。體積在1 000 m3以上的球罐,間距以0.5~0.6 m為宜。</p><p><b>　　環(huán)管圈間距 </b></p><p>　　根據幾何關系計算,相鄰層噴淋環(huán)管圈在球罐經線方向的間距值應是略大2R,但不超過其值的5%，因此,工程上相鄰層噴淋環(huán)管圈間距可以按2R計算:

79、 （1-68）</p><p>　　式中,H為球罐經線方向相鄰層噴淋環(huán)管圈的間距,R為噴霧錐底半徑,mm,其值按式（8-2）計算。</p><p><b>　　環(huán)管圈層數</b></p><p><b>　?。?-69）</b></p><p>　　式中,N為環(huán)管圈的計

80、算層數;HV為環(huán)管圈的垂直間距,mm。為保證各層環(huán)管圈的壓力平衡環(huán)管圈應盡量按球罐赤道線對稱布置,圓整后取N=7。</p><p>　　沿經線方向各相鄰層噴淋環(huán)管圈與球心形成的夾角β（圖1-10）,用下式表示:</p><p><b>　?。?-70）</b></p><p>　　式中,β為相鄰層噴淋環(huán)管圈與球心形成的夾角,(°);N

81、為圓整后的環(huán)管圈計算層數。</p><p><b>　　圖1-10</b></p><p>　?、薷鲗訃娏墉h(huán)管圈噴頭數量</p><p>　　根據GB 50219-95,水噴霧滅火系統(tǒng)設計規(guī)范[S]的規(guī)定,水霧錐線沿經線方向應相交,則每圈噴淋管噴頭的數量n用下式表示:</p><p><b>　　(1-71)&

82、lt;/b></p><p>　　式中 ΣHv為各層噴淋環(huán)管圈與球罐赤道線的垂直距離,mm。</p><p>　　將各數值代入式（8-7）可計算出球罐赤道線及其自上而下各層環(huán)管圈布置的噴頭數量依次為26個、26個、24個、22個、16個,整臺球罐的噴頭共計150</p><p><b>　　個。</b></p><p&

83、gt;　　表 1-7 噴淋環(huán)管圈噴頭數量分布</p><p><b>　?、吖┧Q管直徑</b></p><p>　　為保證各層環(huán)管圈噴頭的工作壓力均衡,罐表面積的冷卻水強度相同,供水豎管應選用2條對稱布置。</p><p>　　單根供水豎管的直徑用下式表示:</p><p><b>　?。?-72）</

84、b></p><p>　　式中Dst為單根供水豎管的直徑,mm;v為供水豎管內水的流速,m/s,一般取不小于2.0 m/s。</p><p>　?、喔鲗訃娏墉h(huán)管圈直徑</p><p>　　根據各層上水霧噴頭的數量及流量確定環(huán)管直徑。同時考慮現場煨彎制作的問題,各層噴淋環(huán)管的公稱直徑不宜大于100 mm,見圖。噴淋環(huán)管內徑規(guī)格為100 mm、81 mm及68 m

85、m。</p><p>　　圖液態(tài)烴球罐消防管布置及管徑選擇示圖</p><p><b>　　圖1-11</b></p><p>　　設計背景：本部分設計主要進行LPG球罐區(qū)防火間距、消防通道、防火堤等的設計，并繪制總平面布置圖。</p><p>　　2 總平面布置及罐區(qū)安全設計</p><p>　

86、　需要進行安全設計的液化石油氣球罐區(qū)，地理條件及氣候條件適宜：該罐區(qū)交通較為發(fā)達，居民區(qū)離罐區(qū)較遠，該地區(qū)常年風向為西南風。</p><p><b>　　2.1 功能分區(qū)</b></p><p>　　功能分區(qū)如：儲存區(qū)，公用工程區(qū)，辦公區(qū)。這里主要考慮的是儲罐區(qū)及其相應機構的布置。</p><p>　　罐區(qū)周圍盡管有大型居住區(qū)，但距離較遠，對罐

87、區(qū)外危險隱患小。因此，本設計重點考慮罐區(qū)本身及相關廠區(qū)的安全。一，由于常年風向為西南風的緣故，辦公樓，主控室等較為關鍵的設施應該設置在全年主導風的上風向。三，裝卸區(qū)的布置，因為裝卸區(qū)意外的安全隱患較多，要制定相關的罐區(qū)運行規(guī)定并且強制執(zhí)行。</p><p>　　2.2合理劃分儲LPG罐區(qū)</p><p>　　罐區(qū)內放置6個1000立方米石油氣球罐，根據規(guī)范，采用兩排放置，每排3個。罐區(qū)長7

88、3.8m，寬56.9m，中間采用隔堤分開。</p><p>　　2.2.1球罐間和球罐與防火堤間的防火間距[5]</p><p>　　根據GB50016-2006《建筑設計防火規(guī)范》，本設計中球罐屬于半冷凍式儲罐且罐區(qū)總容積大于5000立方米，所以儲罐間的防火間距為D，D為直徑，即計算的間距：12.3m。球罐與防火堤間的間距如下圖所示，為0.5D。</p><p>

89、;<b>　　圖2-1</b></p><p>　　2.3防火堤的選型與構造</p><p>　　2.3.1選型[6]</p><p>　　防火堤、防護墻的設計，應滿足各項技術要求的基礎上，因地制宜，合理選型，達到安全耐久、經濟合理的效果。根據《儲罐區(qū)防火堤設計規(guī)范》（GB50352-2005),防火堤的選擇符合下列規(guī)定：</p>

90、<p>　　土筑防火堤在占地、土質等條件能滿足需要的地區(qū)選用。</p><p>　　鋼筋混凝土防火堤，一般地區(qū)均可采用。在用地緊張地區(qū)、大型油罐區(qū)及儲存大宗化學品的罐區(qū)可優(yōu)先選用。</p><p>　　漿砌毛石防火堤在抗震設防烈度不大于6度且地質條件較好、不宜造成基礎不均勻沉降的地區(qū)可優(yōu)先選用。</p><p>　　磚砌塊防火堤和夾芯式中心填土磚、磚塊防

91、火堤，一般地區(qū)均可采用。</p><p>　　防護墻宜采用砌體結構。</p><p>　　防火堤（土堤除外）應該采取在堤內側培土或噴涂隔熱防火涂料等保護措施。</p><p>　　綜合考慮我們選擇采用鋼筋混凝土防火堤。</p><p>　　在進行防火堤選型時除考慮承受靜壓力外，還應考慮當油罐瞬間破裂時，防火堤能否承受一定的罐內液體的沖擊載荷。

92、</p><p>　　從防火堤上網形式來說，主要包括土堤、磚砌、毛石以及鋼筋混凝土幾種形式，這幾種形式各有優(yōu)缺點。從安全性來講，磚砌和毛石不夠好。從經濟性來講，鋼筋混凝土不夠好。綜合來看，選擇磚土混合堤比較合適。 土堤經不起長久的風吹雨打，為了保證其實用性和長久性，可以這樣設計：</p><p>　　堤內外兩面用砌筑240mm的磚墻，中間回填厚度500mm素土并夯實。堤外側和堤頂的磚墻部分

93、抹灰，堤頂設為素土層部分鋪砌預制水泥板塊。堤內側先鋪坡度為50的灰土坡（坡高H2/2 m，節(jié)約占地面積），并在表面鋪砌造價低廉的薄型預制水泥板塊。如下圖所示。</p><p><b>　　圖 2-2 </b></p><p>　　2.3.2防火堤參數設計[6][4]</p><p>　　根據《儲罐區(qū)防火堤設計規(guī)范 》（GB 50351-2005

94、），對防火堤參數進行如下設計： </p><p>　　儲罐罐組防火堤有效容積應按下式計算:</p><p><b>　　（2-1）</b></p><p>　　V— 防火堤有效容積 （)；</p><p>　　A一 由防火堤中心線圍成的水平投影面積()；</p><p>　　— 設計液面高度(m)

95、；</p><p>　　— 防火堤內設計液面高度內的一個最大儲罐的基礎體積 ()；</p><p>　　— 防火堤內除一個最大油儲罐以外的其他儲罐在防火堤設計液面高度內的液體體積和儲罐基礎體積之和()；</p><p>　　— 防火堤中心線以內設計液面高度內的防火堤體積和內培土體積之和()；</p><p>　　— 防火堤內設計液面高度內的隔

96、堤、配管、設備及其他構筑物體積之和()。</p><p>　　根據(2-1 )式近似計算：由于球罐立于基座于拉桿之上，近視于懸空處理（即在防火堤內設計液面高度內所占容積忽略）。則(2-1 )式簡化為：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><

97、p>　　V— 防火堤有效容積 （)；</p><p>　　A一 由防火堤中心線圍成的水平投影面積()</p><p>　　— 設計液面高度(m)；</p><p>　　本設計中防火堤高度設為H</p><p>　　(其中L是儲罐區(qū)的長，S是儲罐區(qū)的寬)</p><p>　　L=73.8m，S=56.9m（上文已提

98、）</p><p><b>　　解得</b></p><p>　　根據《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范》（GB50160-2009），本設計中防火堤高度應加上0.2m，所以H=0.438m。</p><p><b>　　2.4 隔堤的設計</b></p><p>　　由于隔堤的體積影響到防火堤高度的計算，

99、所以先對隔堤進行設計。根據規(guī)范要求，可把隔堤分成兩組，一組3個罐，一組3個罐。</p><p><b>　?。?）隔堤的高度</b></p><p>　　根據規(guī)范的要求，液化烴全壓力式或半冷凍式儲罐組宜設不高于0.6m的防火堤，防火堤內的隔堤不宜高于0.3m</p><p>　　隔堤的選型與斷面尺寸</p><p>　　

100、高度確定為0.3m。隔堤的選擇，根據高寬比對隔堤穩(wěn)定性的影響，選擇隔堤的厚度要接近0.3m。再根據儲罐區(qū)防火堤規(guī)范，選擇不宜小于400mm的毛石隔堤。隔堤的方向大致與液流方向垂直，為了方便施工，把它的斷面設計成長方形。</p><p>　　隔堤雙面水泥砂漿勾縫，堤頂設鋼筋混凝土壓頂，壓頂構造應符合以下規(guī)定：壓頂在變形縫處應斷開，壓頂厚度不宜小于100mm，混凝土強度等級不宜低于C20，壓頂內縱向鋼筋直徑不宜小于，

101、鋼筋間距不宜大于200mm。</p><p><b>　　2.5 消防設計</b></p><p>　　2.5.1 消防車道[5]</p><p>　　根據《建筑設計防火規(guī)范》（GB50016—2006），液化烴、可燃液體、可燃氣體的罐區(qū)內，任何儲罐的中心距至少兩條消防車道的距離均不應大于120m；當不能滿足此要求時，任何儲罐中心與最近的消防車

102、道之間的距離不應大于80m。可燃材料露天堆場區(qū)，液化石油氣儲罐區(qū)，甲、乙、丙類液體儲罐區(qū)和可燃氣體儲罐區(qū)，應設置消防車道。消防車道的設置應符合下列規(guī)定：</p><p>　　儲量大于表2-1規(guī)定的堆場、儲罐區(qū)，宜設置環(huán)形消防車道。</p><p>　?。?）面積大于30000m2的可燃材料堆場，應設置與環(huán)形消防車道相連的中間消防車道，消防車道的間距不宜大于150.0m。液化石油氣儲罐區(qū)，甲

103、、乙、丙類液體儲罐區(qū)，可燃氣體儲罐區(qū)，區(qū)內的環(huán)形消防車道之間宜設置連通的消防車道。</p><p>　?。?）材料堆場堆垛的最小距離不應小于5.0m。 </p><p>　?。?）間消防車道與環(huán)形消防車道交接處應滿足消防車轉彎半徑的要求。</p><p>　　表2-1堆場、儲罐區(qū)的儲量</p><p>　　消防車道的凈寬度和凈空高度均不應小于

104、4.0m。供消防車停留的空地，其坡度不宜大于3%。</p><p>　　消防車道與廠房（倉庫）、民用建筑之間不應設置妨礙消防車作業(yè)的障礙物。</p><p>　　環(huán)形消防車道至少應有兩處與其它車道連通。盡頭式消防車道應設置回車道或回車場，回車場的面積不應小于12.0m×12.0m；供大型消防車使用時，不宜小于18.0m×18.0m。</p><p&g

105、t;　　消防車道路面、撲救作業(yè)場地及其下面的管道和暗溝等應能承受大型消防車的壓力。</p><p>　　消防車道可利用交通道路，但應滿足消防車通行與?？康囊?。</p><p>　　消防車道不宜與鐵路正線平交。如必須平交，應設置備用車道，且兩車道之間的間距不應小于一列火車的長度。</p><p>　　相鄰罐組防火堤的外堤腳線之間應留有寬度不小于7m的消防空地。<

106、;/p><p>　　根據以上規(guī)范液化石油氣儲罐區(qū)的儲量為6000m3大于500m3，應設置環(huán)形消防車道。儲罐與消防車道的距離，應符合下列規(guī)定： 1.任何儲罐的中心至不同方向的兩條消防車道的距離，均不應大于120m；2.當僅一側有消防車道時，車道至任何儲罐的中心，不應大于80m。該罐區(qū)選用20m作為消防車道和儲罐中心的距離。消防車道寬度設置為4.5m。兩組儲罐之間的7m消防空地也設置4m寬的消防車道與環(huán)形消防通道貫通。

107、</p><p>　　圖2-3 罐區(qū)環(huán)形消防車道</p><p>　　2.5.2 消防水池[4][5]</p><p>　　根據《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范》，工廠水源直接供給不能滿足消防用水量、水壓和火災延續(xù)時間內消防用水總量要求時，應建消防水池（罐），并應符合下列規(guī)定：</p><p>　?。?）水池（罐）的容量，應滿足火災延續(xù)時間內消防用

108、水總量的要求。當發(fā)生火災能保證向水池（罐）連續(xù)補水時，其容量可減去火災延續(xù)時間內的補充水量；</p><p>　?。?）水池（罐）的總容量大于1000m3時，應分隔成兩個，并設帶切斷閥的連通管；</p><p>　?。?）水池（罐）的補水時間，不宜超過48h；</p><p>　?。?）當消防水池（罐）與生活或生產水池（罐）合建時，應有消防用水不作他用的措施；<

109、;/p><p>　?。?）寒冷地區(qū)應設防凍措施；</p><p>　　（6）消防水池（罐）應設液位檢測、高低液位報警及自動補水設施。 </p><p>　　再根據施洪昌的《可燃液體貯罐區(qū)消防設計見解》可燃液體貯罐區(qū)的消防冷卻水泵的泡沫泵應采用自灌式進水。為了達到自灌式進水，同時為了施工方便，降低工程造價，通過對多個工程的技術經濟比較，消防水池宜建成半地下式的鋼筋混凝

110、土水池，一般是地上一半左右，地下一半左右。</p><p>　　根據《建筑設計防火規(guī)范》,消防水池的保護半徑不應大于150m。選擇冷卻水的供水強度為0.17L/s.㎡=612L/h·㎡=w</p><p>　　著火罐的保護面積為 （2-2）</p><p>　　鄰近罐對保護面積為 （2-3）</p>

111、<p>　　總的保護面積為A=950m2</p><p>　　由于計算得固定消防用水量為</p><p><b>　　（2-4）</b></p><p>　　所以計算得固定用水量為</p><p>　　所以需設置兩個消防水池，并設帶切斷閥的連通管。消防水池距儲罐距離為11m，南北各一個，長30m，寬30m，

112、地上1.0m，地下1.0m。</p><p>　　圖 2-4 消防水池</p><p>　　2.5.3 消防給水設計[4][5][9]</p><p>　　眾所周知，液化烴儲罐火災的根本滅火措施是切斷氣源。在氣源無法及時切斷時，只能維持其穩(wěn)定燃燒，同時對儲罐進行水冷卻，確保罐壁溫度不致過高，從而使罐壁強度不降低，罐內壓力也不升高，可使事故不擴大。對液化石油氣而言，所

113、謂的“罐區(qū)消防”就是用水對儲罐實施冷卻保護。</p><p>　　根據《城鎮(zhèn)燃氣設計規(guī)范》GB50028-2006，《建筑設計防火規(guī)范》GB50016—2006和《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范》GB50160-2009等有關章節(jié)，液化石油氣儲罐區(qū)的消防用水量，應按儲罐固定式消防冷卻用水量和移動式消防冷卻用水量之和計算。其中固定式消防冷卻水系統(tǒng)的用水量：著火罐冷卻水供給強度按不小于9L/（min ·m）計，鄰

114、近罐按不小于9L/（min· m）計，均按球罐全部表面積考慮。水槍用水量按80L/s；火災延續(xù)時間6h計。</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　?。?）消防栓</b></p><p>　　設立環(huán)狀管道，且進水管為兩條，消防水池前面兩米設置5個消防栓，切距離路面3m。</

115、p><p>　?。?）消防給水系統(tǒng)的選擇與劃分</p><p>　　在液化石油儲罐區(qū)設計中，工藝生產需要在夏季氣溫30℃時對儲罐進行淋水降溫。在本設計中，消防給水系統(tǒng)與夏季淋水系統(tǒng)各自獨立，各配備水泵機組、給水管網和球罐淋水裝置。其中消防給水系統(tǒng)的消防水泵選型、其流量以罐區(qū)消防用水量標注計、其揚程按當地消防所需水壓計、共選用消防水泵四臺、三開一備。</p><p>　　

116、為防止因壓力過高引起球罐固定冷卻給水系統(tǒng)部件易損壞漏水，造成維修工作量增加和維修困難，以及避免高壓水流對罐體的不利影響，在管網與球罐固定冷卻水系統(tǒng)引入管連接的管段上設置了減壓閥，安裝調試時即可將減壓閥調整至適當的壓力指示處。</p><p>　　球罐固定消防冷卻水系統(tǒng)</p><p>　　液化石油氣被液化后常溫貯存在壓力不高的儲罐中，罐中同時存在著液相和氣相，在貯存壓力下二者達到平衡。在火

117、災中，儲罐外殼在火焰的作用下會使金屬喪失強度，并使液相上方的氣相壓力急劇上升，雖然儲罐沒有安全閥等排氣機構，但一般不能迅速消除由于過量蒸汽造成的內部壓力的急劇增長，進而形成爆炸。一旦發(fā)生爆炸，消防工作僅限于防止火災的蔓延。如有可能，則應力爭防止爆炸，其方法就是采用較強的水流冷卻儲罐。根據消防部門對濕罐壁、干罐壁受熱狀態(tài)的分析以及國內對液化烴儲罐火災受熱噴水保護試驗的結論，確認噴水強度取10較為穩(wěn)定可靠。又因危險性大，故應采用非人工（即固

118、定式）的遙控噴水冷卻系統(tǒng)。</p><p>　?。?）消防冷卻水管道設置規(guī)定</p><p>　　根據《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范》，全壓力式、半冷凍式液化烴儲罐固定式消防冷卻水管道的設置應符合下列規(guī)定：</p><p>　　1）供水豎管應采用兩條，并對稱布置。采用固定水噴霧系統(tǒng)，罐體管道設置分為上半球和下半球兩個獨立供水系統(tǒng)。</p><p>

119、;　　2）消防冷卻水系統(tǒng)遙控控制閥</p><p>　　3）控制閥前設置帶旁通閥的過濾器，控制閥后及儲罐上設置的管道應采用鍍鋅管。</p><p>　?。?）滅火器材的選擇</p><p>　　根據《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范》（GB 50160-2009）和《建筑滅火器配置設計規(guī)范》（GB 50140）有關章節(jié)，液體火災場所應選擇泡沫滅火器、碳酸氫鈉干粉滅火器、磷酸

120、銨鹽干粉滅火器、二氧化碳滅火器、或鹵代烷滅火器，由于我們是屬于液化石油氣球罐，根據液化石油氣性質可選用干粉，泡沫，高壓水槍滅火器，但是高壓水槍會導致液化石油氣噴濺，所以這里不適合，因此只使用干粉和泡沫滅火器。</p><p>　　可燃氣體、液化烴和可燃液體的地上罐組宜按防火堤內面積每400m2配置一個手提式滅火器，但每個儲罐配置的數量不宜超過3個。</p><p>　　=4199.22/4

121、00=10.5取11個 （2-6）</p><p>　　我們在控制室，機柜室，計算機室，電信站，化驗室里設置氣體型滅火器。（6）火災報警系統(tǒng)</p><p>　　在消防泵房（消防站與其設置在一起）設置無線通信設備，且裝備能同時受理三處火災受警的錄音電話</p><p>　　在生產調度中心，中央控制中心，總變電站所，（均在