畢業(yè)設(shè)計---35米后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支t梁橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計

1、<p>　　大力發(fā)展交通運輸事業(yè)，是加速實現(xiàn)四個現(xiàn)代化的重要保證。四通八達的現(xiàn)代交通，對于加強全國各族人民的團結(jié)，發(fā)展國民經(jīng)濟，促進文化交流和鞏固國防等方面，都具有非常重要的作用。</p><p>　　我國幅員遼闊，大小山脈和江河湖澤縱橫全國，在已通車的公路路線中尚有大量渡口需要改建為橋梁，并且隨著社會主義工業(yè)、農(nóng)業(yè)、國防和科學(xué)技術(shù)現(xiàn)代化的逐步實現(xiàn)，還迫切需要修建許多公路、鐵路和橋梁，在此我們廣大橋梁工

2、程技術(shù)人員將不斷面臨著設(shè)計和建造各類橋梁的光榮而艱巨的任務(wù)。</p><p>　　一、工程概況及方案比選</p><p><b>　?。ㄒ唬┕こ谈艣r</b></p><p>　　某高速公路上的一座分離式立交，上部結(jié)構(gòu)為一孔35米預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁，路基全寬26米，半幅橋梁寬12.75米，兩側(cè)采用剛性護欄寬度各0.5米，不設(shè)人行道；橋面鋪裝采用

3、10厘米瀝青混凝土+9厘米瀝青混凝土；設(shè)計荷載為公路－I級。</p><p>　　橋梁主梁混凝土采用C50,預(yù)應(yīng)力鋼束采用標準強度為1860MPa的高強度鋼絞線。橋梁下部結(jié)構(gòu)采用U形臺，擴大基礎(chǔ)。</p><p>　　5．工程地質(zhì)及水文地質(zhì)評價</p><p><b>　　（1）地質(zhì)構(gòu)造</b></p><p>　　本區(qū)

4、域經(jīng)歷了多次構(gòu)造變動，多種構(gòu)造相互疊加，構(gòu)造行跡比較復(fù)雜，影響本區(qū)域的構(gòu)造體系主要有：開遠山字型構(gòu)造體系、南北向構(gòu)造體系、北西向構(gòu)造體系。</p><p>　　路線K123+000～止點K128+200一帶為南北向構(gòu)造影響區(qū)域。路線所經(jīng)區(qū)域有南北向構(gòu)造主干大斷裂朋普～開遠～個舊斷裂于K124+400附近穿越該區(qū)域，為第四系地層所覆蓋。朋普溶蝕斷餡盆地即為該斷裂所控制形成。</p><p>

5、<b>　?。?）地層巖性</b></p><p>　　K124+100～K128+200一帶分布河湖相黃色、灰白色粘土（其中灰白色粘土具膨脹性），灰黑色泥炭土，記憶砂、礫石土。</p><p>　?。?）巖土物理力學(xué)指標：</p><p>　　巖石物理力學(xué)性質(zhì)指標統(tǒng)計表 表1.1</p><p>　　土體物理力學(xué)

6、性質(zhì)指標統(tǒng)計表 表1.2</p><p><b>　　6．水文地質(zhì)條件</b></p><p>　　路線所經(jīng)區(qū)域地下水類型主要有松散巖類孔隙水、基巖裂隙水、巖溶水三大類。K124+100～K128+200路段所在區(qū)域為朋普溶蝕斷餡盆地，地表有甸西河流經(jīng)區(qū)內(nèi)，地下水埋深較淺，平均埋身1.27米，地下水類型為HCO3－Ca型水，局部為HCO3－Ca.Mg(Na)型

7、水。</p><p><b>　　7．不良地質(zhì)地段</b></p><p>　　本段路路線所經(jīng)過區(qū)域不良地質(zhì)地段分布廣泛，種類繁多，主要不良地質(zhì)地段類型有膨脹土、崩塌、泥石流、滑坡、溶巖漏斗、軟弱土地基等。</p><p>　　膨脹土主要分布于平遠街構(gòu)造溶蝕盆地、朋普溶蝕斷餡盆地等段。</p><p>　　崩塌主要分布于

8、飛魚澤至底打段。</p><p>　　泥石流主要分布于飛魚澤至底打段。</p><p>　　滑坡主要分布于飛魚澤至底打段。</p><p>　　溶巖漏斗主要分布于平遠街至老玉坡段。</p><p>　　軟弱土地基段落主要分布玉朋普溶蝕斷餡盆地內(nèi)。</p><p>　　8．工程地質(zhì)條件及水文地質(zhì)條件綜合評價</p&

9、gt;<p>　　該段路線穿越區(qū)為朋普溶蝕斷餡盆地，以地表水、地下水強烈溶蝕作用、大陸停滯水堆積作用和地表河流侵蝕堆積作用為主。該段地層以粘土、亞粘土、泥炭土、砂、礫石土為主。地下水埋深較淺、平均埋深1.27米，地基承載力值較低。主要不良地質(zhì)現(xiàn)象有軟土和膨脹土，軟土段落有K124+250～K124+400、K124+700～K125+300、K125+700～K126+550、K128+150～K128+940四段。前三段

10、為甸西河河床所流經(jīng)處，因河流位置變更，地形低洼，地下水、地表水匯集長期浸泡而成。地表粘土呈軟塑狀，局部段落存在泥炭土，但成硬塑狀，價值埋藏較深，對路基影響較小，因此這三段可抽取地表水，采用換填碎石、拋石擠淤等淺層方法處治。K128+150～K128+940一段為沼澤相軟土，需做深層處治。膨脹土段落有K126+600～K128+200一段，巖性為褐紅、褐黃夾灰白色粘土，路線K127+250～K128+050一段為挖方地段，所取費方不可用做

11、路堤填料。K124+000～K128+200一段路堤填料可用K124+000處深挖方及附近料場、攀枝花村后山石料場碎石土填筑。</p><p><b>　　（三）方案比選</b></p><p>　　1．比選方案的主要標準：</p><p>　　橋梁方案比選有四項主要標準：安全，功能，經(jīng)濟與美觀，其中以安全與經(jīng)濟為重。過去對橋下結(jié)構(gòu)的功能重視不

12、夠，現(xiàn)在航運事業(yè)飛速發(fā)展，橋下凈空往往成為運輸瓶頸，比如南京長江大橋，其橋下凈空過小，導(dǎo)致高噸位級輪船無法通行，影響長江上游城市的發(fā)展。至于橋梁美觀，要視經(jīng)濟與環(huán)境條件而定。</p><p><b>　　2．方案編制</b></p><p><b>　?。?）懸臂橋</b></p><p><b>　　圖1.1&

13、lt;/b></p><p><b>　?。?）T型鋼構(gòu)橋</b></p><p><b>　　圖1.2</b></p><p>　　（3）先簡支后連續(xù)梁T型梁橋</p><p><b>　　圖1.3</b></p><p><b>　　

14、（4）斜拉橋</b></p><p><b>　　圖1.4</b></p><p><b>　　3．方案比選</b></p><p>　　方案比選表 表1.3</p><p>　　縱觀橋梁的發(fā)展，懸臂橋已經(jīng)基本不采用，由于是跨線橋，跨度不大，斜拉橋一般用于大跨度的跨海、跨河大橋，T形鋼

15、構(gòu)橋容易受地震等影響，云南省多地震，以及經(jīng)過上述方案的比較，決定采用預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋。</p><p><b>　　二、主梁設(shè)計</b></p><p>　?。ㄒ唬┰O(shè)計概況及構(gòu)造布置</p><p><b>　　1．設(shè)計資料</b></p><p>　?。?）設(shè)計跨徑：標準跨徑20.00m（墩中

16、心距離），簡支梁計算跨徑(相鄰支座中心距離)19.50m，主梁全長19.96m。</p><p>　?。?）荷載：汽車－20級；掛車－100級；人群：3KN/m2；每側(cè)欄桿、人行道的重量分別為1.52KN/m和3.6KN/m。</p><p><b>　?。?）材料及工藝：</b></p><p>　　混凝土：主梁用40號，人行道，欄桿及橋面鋪

17、裝用20號。</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼束采用符合冶金部YB255-64標準的φs5mm碳素鋼絲，每束由24絲組成。</p><p>　　普通鋼筋直徑大于和等于12mm的用16Mn鋼或其它Ⅱ級熱軋螺紋鋼筋；直徑小于12mm的均由Ⅰ級熱軋光鋼筋。</p><p>　　鋼板和角鋼：制作錨頭下支承墊板、支座墊板等均用普通A3碳素鋼，主梁間的聯(lián)接用16Mn低合金結(jié)構(gòu)鋼鋼板

18、。</p><p>　　按后張法工藝制作主梁，采用45號優(yōu)質(zhì)碳素鋼結(jié)構(gòu)鋼的錐形錨具和直徑50mm抽撥橡膠管。</p><p><b>　?。ǘM截面布置</b></p><p>　　1．主梁間距和主梁片數(shù)</p><p>　　主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標ρ很有效，故在

19、許可的條件下應(yīng)適當加寬T梁翼板。但標準設(shè)計主要為配合各種橋面寬度，使橋梁標準化而采用統(tǒng)一的主梁間距。交通部《公路橋涵標準圖》（78年）中，鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式簡支T形梁跨徑從16m到40m，主梁間距均為1.6m (留2㎝工作縫，T梁上翼沿寬度為158cm)?？紤]人行道適當挑出，凈－7附2×0.75m的橋?qū)拕t用五片。</p><p>　　2．主梁跨中截面細部尺寸</p><p

20、><b>　?。?）主梁高度</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15~1/25，本設(shè)計取1.33 m。</p><p>　　主梁截面細部尺寸：為了增強主梁間的橫向連接剛度，除設(shè)置端橫隔梁外，還設(shè)置3片中橫隔梁，間距為4×4.875m，共5片，采用開洞形式,平均厚度0.15m。T型梁翼板厚度為8cm，翼板根部

21、加到20cm以抵抗翼緣根部較大彎矩。為了翼板與腹板連接和順，在截面轉(zhuǎn)角處設(shè)置圓角，以減小局部應(yīng)力和便于脫模。</p><p>　　在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板處因主拉力很小，腹板厚度一般由布置孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。標準圖的T梁腹板厚度均取16cm。腹板高度87cm。</p><p>　　馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要來確定，實踐表明馬

22、蹄面積占截面面積的10％～20％為合適。這里設(shè)置馬蹄寬度為32cm，高度18cm。馬蹄與腹板交接處做成45°斜坡的折線鈍角，以較小局部應(yīng)力。這樣的配置，馬蹄面積占總面積15.75％，按上述布置，可繪出預(yù)制梁跨中截面，如圖2.1所示。馬蹄從四分點開始向支點逐漸抬高，在距梁端一倍梁高范圍內(nèi)（133cm）將腹板加厚到與馬蹄同寬。變化點截面（腹板開始加厚區(qū)）到支點的距離為123cm，中間還設(shè)置一節(jié)長為30cm的腹板加厚的過渡段。<

23、;/p><p>　　圖2.1 預(yù)制梁跨中截面圖</p><p>　?。?）橋面鋪裝：采用20號混凝土，坡度由橋面鋪裝層找平。</p><p>　　圖2.2 橋橫截面圖</p><p>　　圖2.3 主梁縱截面</p><p>　?。ㄈ┝好孛鎺缀翁匦杂嬎?lt;/p><p><b>

24、;　　1．截面幾何特性</b></p><p>　　預(yù)制時翼板寬度為1.58m，使用時為1.60m，分別計算這二者的截面特征。計算公式如下：</p><p>　　中主梁跨中毛截面的幾何特性在預(yù)制階段如圖2.1，及表2.1</p><p>　　跨中截面(跨中與L/4截面同)毛截面幾何特性 表2.1</p><p>　　

25、同時，用橋梁博士軟件也可得出一致的結(jié)果。軟件使用例子：設(shè)計－截面設(shè)計－創(chuàng)建新文件。使用界面如下：</p><p>　　選擇T型，然后進行幾何參數(shù)設(shè)置。計算書如下：</p><p>　　<<橋梁博士>>---截面設(shè)計系統(tǒng)輸出</p><p>　　文檔文件: E:\田軒\123\設(shè)計文件1.sds</p><p><

26、;b>　　文檔描述: jk</b></p><p><b>　　任務(wù)標識: def</b></p><p>　　任務(wù)類型: 截面幾何特征計算</p><p>　　------------------------------------------------------------</p><p>　　

27、截面高度: 1.33 m</p><p>　　------------------------------------------------------------</p><p><b>　　計算結(jié)果:</b></p><p>　　基準材料: JTJ023-85: 40號混凝土</p><p>　

28、　基準彈性模量: 3.3e+04 MPa</p><p>　　換算面積: 0.447 m**2</p><p>　　換算慣矩: 9.07e-02 m**4</p><p>　　中性軸高度: 0.884 m</p><p>　　沿截面高度方向 5 點換算靜矩(自上而下):</p><p>&l

29、t;b>　　主截面:</b></p><p>　　點號: 高度(m): 靜矩(m**3):</p><p>　　1 1.33 0.0</p><p>　　2 0.998 8.87e-02</p><p>　　3 0.6

30、65 8.59e-02</p><p>　　4 0.333 6.54e-02</p><p>　　5 0.0 0.0</p><p>　　------------------------------------------------------------</p>

31、<p><b>　　計算成功完成</b></p><p>　　邊主梁截面與中主梁的翼緣寬度有差別，翼緣159cm：如圖2.4：</p><p>　　圖2.4 邊主梁截面</p><p>　　現(xiàn)在使用橋梁博士來計算毛截面幾何特性：</p><p>　　<<橋梁博士>>---截面設(shè)計系統(tǒng)

32、輸出</p><p>　　文檔文件: E:\田軒\123\邊主梁跨中橫截面幾何特性.sds</p><p>　　文檔描述: 截面特性</p><p><b>　　任務(wù)標識: 11</b></p><p>　　任務(wù)類型: 截面幾何特征計算</p><p>　　--------------------

33、----------------------------------------</p><p>　　截面高度: 1.33 m</p><p>　　------------------------------------------------------------</p><p><b>　　計算結(jié)果:</b></p>

34、<p>　　基準材料: JTJ023-85: 40號混凝土</p><p>　　基準彈性模量: 3.3e+04 MPa</p><p>　　換算面積: 0.448 m**2</p><p>　　換算慣矩: 9.09e-02 m**4</p><p>　　中性軸高度: 0.885 m</

35、p><p>　　沿截面高度方向 5 點換算靜矩(自上而下):</p><p><b>　　主截面:</b></p><p>　　點號: 高度(m): 靜矩(m**3):</p><p>　　1 1.33 0.0</p><p>　　2

36、 0.998 8.9e-02</p><p>　　3 0.665 8.61e-02</p><p>　　4 0.333 6.55e-02</p><p>　　5 0.0 0.0</p><p>　　---------

37、---------------------------------------------------</p><p><b>　　計算成功完成</b></p><p>　　即Am=0.448㎡，yx＝0.885m，Im=909。</p><p>　　2．檢驗截面效率指標ρ</p><p><b>　　以跨中截

38、面為例：</b></p><p>　　根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，預(yù)應(yīng)力混凝土T型梁在設(shè)計時，檢驗截面效率指標取＝0.45～0.55，且較大者亦較經(jīng)濟。上述計算表明，初擬的主梁跨中截面是合理的。</p><p><b>　　（四）主梁內(nèi)力計算</b></p><p><b>　　1．恒載內(nèi)力計算</b></p>

39、<p>　?。?）主梁預(yù)制時的自重（一期恒載）g1：</p><p>　　此時翼板寬1.58m</p><p>　?、侔纯缰薪孛嬗嬎悖髁好垦用鬃灾兀聪劝吹冉孛嬗嬎悖?lt;/p><p>　　中主梁：0.4468×25＝11.17kN/m (0.4468為Am,25為40號混凝土的容重，單位kN/m3)</p><p&g

40、t;　　內(nèi)、外邊梁：0.448×25＝11.2 kN/m</p><p>　?、谟神R蹄增高抬高所形成的4個橫置的三棱柱重力折算成的恒載集度：</p><p>　?、?由梁端腹板加寬所增加的重力折算成恒載集度：</p><p>　?。ㄊ街?.593為主梁端部截面積，主梁端部截面如圖2.5）</p><p>　　圖2.5 主梁端部截

41、面</p><p>　?、?邊主梁的橫隔梁：</p><p>　　圖2.6 內(nèi)橫隔梁圖</p><p>　　圖2.7 端橫隔梁圖</p><p><b>　　內(nèi)橫隔梁體積：</b></p><p><b>　?、?lt;/b></p><p>　?。?/p>

42、2）欄桿、人行道、橋面鋪裝（三期恒載）g3：</p><p>　　一側(cè)欄桿1.52 kN/m，一側(cè)人行道3.60 kN/m；</p><p>　　橋面鋪裝層，見圖2.2： </p><p>　　現(xiàn)將兩側(cè)欄桿、人行道和橋面鋪裝層恒載簡易地平均分配到5片主梁上，則：</p><p>　?。?） 主梁恒載內(nèi)力計算</p><p&

43、gt;　　如圖2.8所示，設(shè)為計算截面離左支點的距離，并令，則：</p><p>　　主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：</p><p>　　恒載內(nèi)力計算見表2.2</p><p>　　恒載內(nèi)力（1號梁）計算表 表2 .2</p><p>　　2．活載內(nèi)力計算(修正剛性橫梁法)</p><p>　?。?）沖擊系

44、數(shù)和車道折減系數(shù)</p><p>　　按“橋規(guī)”第2.3.2條規(guī)定，對于汽－20，</p><p>　　按“橋規(guī)”2.3.5條規(guī)定，平板掛車不計沖擊力影響，即對于掛車－100，＝1.0</p><p>　　按“橋規(guī)”2.3.1條規(guī)定，對于雙車道不考慮汽車荷載折減，即車道折減系數(shù)</p><p>　　圖2.8 恒載內(nèi)力計算圖</p&g

45、t;<p>　?。?）計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)</p><p>　?、倏缰械暮奢d橫向分布系數(shù)mc</p><p>　　如前所述，該設(shè)計采用5片橫隔梁，3片內(nèi)橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為：</p><p>　　所以可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)。</p><p><b>　　

46、a．主梁抗扭慣矩</b></p><p>　　對于T型梁截面，抗扭慣矩可近似按下列公式計算：</p><p>　　式中：和——相應(yīng)為單個矩形截面寬度和厚度；</p><p>　　——矩形截面抗扭剛度系數(shù)；</p><p>　　——梁截面劃分為單個矩形截面的個數(shù)。</p><p>　　對于跨中截面，翼緣板的平

47、均換算厚度：＝=14cm;</p><p>　　馬蹄部分的平均換算厚度：＝＝22cm。</p><p>　　圖2.9給出了的計算圖式，的計算見表2.3。</p><p>　　計算表 表2.3</p><p>　　其中根據(jù)《橋梁工程》表2－5－2內(nèi)插求得。</p><p>　　圖2.9 計算圖式</

48、p><p>　　b．計算抗扭修正系數(shù)β</p><p>　　此設(shè)計主梁間距相同，并將主梁近似看成等截面，由《橋梁工程》式2－5－得：</p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　《橋梁工程》P112規(guī)定，混凝土的剪切模量G可取等于0.425E，代入計算公式求得：β＝0.91256</p>

49、<p>　　c．按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標值：</p><p><b>　　式中：</b></p><p><b>　　則：</b></p><p>　　計算所得的值列于表2.4內(nèi)。</p><p>　　橫向影響線豎坐標值 表2.4</p><p>

50、　　d．計算荷載橫向分布系數(shù)</p><p>　　1、2、3號主梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖2.10所示。對于1號梁，則：</p><p>　　汽－20 （0.5423＋0.3375＋0.1896-0.0151）＝0.52715</p><p>　　掛－100 ＝（0.4854＋0.383＋0.2806＋0.1783）＝0.3318&

51、lt;/p><p>　　人群荷載 0.6417</p><p>　　② 支點的荷載橫向分布系數(shù)m。</p><p>　　如圖2.11所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進行布載，1號梁活載的橫向分布系數(shù)可計算如下：</p><p>　　圖2.10 跨中的橫截面分布系數(shù)mc計算圖式</p><p>　?、蹤M向分

52、布系數(shù)匯總（見表2.5）</p><p>　　1號梁活載橫向分布系數(shù) 表2.5</p><p>　　圖2.11 支點的荷載橫向分布計算圖式</p><p>　　用“橋梁博士”軟件計算橫向分布系數(shù)如下：</p><p>　　圖2.12 軟件截面</p><p>　　<<橋梁博士>&

53、gt;---橫向分布計算系統(tǒng)輸出</p><p><b>　　文檔文件: </b></p><p><b>　　文檔描述: 的</b></p><p><b>　　任務(wù)標識: 東三分</b></p><p><b>　　計算方法: 杠桿法</b></

54、p><p>　　------------------------------------------------------------</p><p><b>　　結(jié)構(gòu)描述:</b></p><p>　　主梁間距: 4*1.6 m</p><p>　　------------------------------------

55、------------------------</p><p><b>　　橋面描述:</b></p><p>　　人行道分隔帶車行道中央分隔帶車行道分隔帶人行道</p><p>　　0.7500.0003.5000.000 0.0003.5000.0000.750</p><p>　　左車道數(shù)

56、 = 1, 右車道數(shù) = 1, 不計車道折減</p><p>　　汽車等級: 汽車-20級</p><p>　　掛車等級: 掛車-100級</p><p>　　人群集度: 3.000 KPa</p><p>　　------------------------------------------------------------</p

57、><p><b>　　影響線數(shù)值:</b></p><p>　　坐標X1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁</p><p>　　0.0001.0000.0000.0000.0000.000</p><p>　　1.6000.0001.0000.0000.0000.000</p><

58、p>　　3.2000.0000.0001.0000.0000.000</p><p>　　4.8000.0000.0000.0001.0000.000</p><p>　　6.4000.0000.0000.0000.0001.000</p><p>　　---------------------------------------

59、---------------------</p><p>　　橫向分布系數(shù)計算結(jié)果:</p><p>　　梁號汽車掛車人群滿人特載車列</p><p>　　10.4340.1401.0572.1940.0000.000</p><p>　　20.4980.4680.0001.6000.0000.000&l

60、t;/p><p>　　30.5950.4680.0001.6000.0000.000</p><p>　　40.5000.4680.0001.6000.0000.000</p><p>　　50.4360.1401.0572.1950.0000.000</p><p>　　-------------------

61、-----------------------------------------</p><p><b>　　計算成功完成</b></p><p><b>　　（3）計算活載內(nèi)力</b></p><p>　　在活載內(nèi)力計算中，這個設(shè)計對于橫向分布系數(shù)的取值做如下考慮：計算主梁活載彎矩時，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc，

62、鑒于跨中和四分點剪力影響線的較大坐標位于橋跨中部（圖2.13），故也按不變化的mc來計算。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到之間，橫向分布系數(shù)用值直線插入，其余區(qū)段均取值（見圖2.14和2.15）。</p><p>　?、儆嬎憧缰薪孛孀畲髲澗丶跋鄳?yīng)荷載位置的剪力和最大剪力及相應(yīng)荷載位置的彎矩采用直接加載求活載內(nèi)力，圖2.1

63、3示出跨中截面內(nèi)力計算圖式，計算公式為</p><p>　　a．汽車和掛車荷載內(nèi)力計算在表2.6內(nèi)。</p><p>　　圖2.13 跨中截面內(nèi)力計算圖式</p><p>　　跨中截面車輛荷載內(nèi)力計算表 表2.6</p><p>　　注：欄內(nèi)分子、分母的數(shù)值分別為對應(yīng)的及相應(yīng)影響線坐標值。</p><p>&

64、lt;b>　　b．對于人群荷載</b></p><p>　　q=0.75q=0.75×3=2.25kN/m</p><p><b>　　相應(yīng)的</b></p><p><b>　　相應(yīng)的</b></p><p>　?、谇笏姆贮c截面的最大彎矩和最大剪力（按等代荷載計算）&l

65、t;/p><p><b>　　計算公式為：</b></p><p>　　式中：如圖2.8所示，對于四分點彎矩影響線面積為，剪力影響線面積為。</p><p>　　于是上述計算公式即為：</p><p>　　1號梁的內(nèi)力列表計算見表2.7.</p><p>　　四分點截面內(nèi)力計算表 表2.7&

66、lt;/p><p>　?、矍笞兓c截面的最大彎矩和最大剪力</p><p>　　圖2.14示出變化點截面內(nèi)力計算圖式，內(nèi)力計算表見表2.8。</p><p>　　1號梁變化點截面內(nèi)力計算表 表2.8</p><p><b>　　注：表中 </b></p><p>　　圖2.14 變化點截

67、面（1號梁）內(nèi)力計算圖式</p><p>　　④求支點截面的最大剪力</p><p>　　圖2.15示出了支點最大剪力計算圖式，最大剪力列表計算在表2.9內(nèi)。</p><p>　　1號梁支點最大剪力計算表 表2.9</p><p><b>　　注：</b></p><p>　　圖2.15

68、支點剪力（1號梁）計算圖式</p><p>　　3．主梁內(nèi)力組合 </p><p>　　主梁內(nèi)力組合 表2.10</p><p>　?。ㄎ澹╊A(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置</p><p><b>　　1．估算鋼束面積</b></p><p>　　（1）按強度要求估算</p><

69、;p>　　由《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》式（13－92）有：</p><p>　　式中：——混凝土強度安全系數(shù)，?。?.25；</p><p>　　——計算彎矩，由表2.10可得＝2356kNm 為設(shè)計經(jīng)驗系數(shù)，這里?。?.76計算，由此可得：</p><p>　?。?913.53kN</p><p>　　每束為24φs5mm、面積為＝4.71＝4

70、71，其抗拉設(shè)計強度＝1280Mpa。鋼束數(shù)為：＝4.83束</p><p>　?。?）按施工和使用階段的應(yīng)力要求估算</p><p>　　此時，翼板可采用麥尼爾不等式進行鋼束截面得估算。</p><p><b>　　對于施工階段有</b></p><p><b>　?、?lt;/b></p>

71、<p>　　式中：——傳力錨固時的有效預(yù)加力，其應(yīng)力損失可按估算。</p><p>　　設(shè)＝1200 Mpa，則＝（1-0.2）＝0.8×＝0.75＝0.75；為張拉時，構(gòu)件上緣混凝土拉應(yīng)力的限制值：。設(shè)張拉時混凝土強度達到設(shè)計強度的80％，即相當于0.8×40＝32號，由《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》附表1－1內(nèi)插得＝2.20Mpa，故＝0.7×2.20＝1.54 Mpa。同理可求

72、得＝0.7×22.4＝15.68 Mpa。</p><p>　　各項幾何特性均按表2.1采用毛截面幾何特性，各項彎矩值由表2.10求得。代入上式得：</p><p><b>　?。ˋ）</b></p><p><b>　　②由得：</b></p><p><b>　?。˙）<

73、;/b></p><p><b>　　對于使用荷載階段</b></p><p><b>　?、?lt;/b></p><p>　　式中:——第二階段應(yīng)力損失系數(shù),取=0.8；</p><p>　　——使用階段混凝土壓應(yīng)力的限制值：</p><p>　　荷載組合時，＝0.5＝0

74、.5×28＝14。代入上式得：</p><p><b>　?。–）</b></p><p>　?、苡桑ú蝗菰S出現(xiàn)拉應(yīng)力）得：</p><p><b>　　（D）</b></p><p>　　將式（A）、（B）、（C）、（D）繪于圖2.16中。其式（D）與（B）數(shù)值相近，在圖中共用一條直線表

75、示，因而其可行區(qū)必在此直線上。</p><p>　　為使用鋼量經(jīng)濟，應(yīng)盡可能使加大，但應(yīng)滿足鋼束布置時保護層等構(gòu)造要求。?。?00mm，并取可行區(qū)的中值得：</p><p>　?。?.5，即＝＝2857×N故需要的鋼束數(shù)為：</p><p><b>　　束</b></p><p><b>　?。?）鋼

76、束數(shù)的選定</b></p><p>　　根據(jù)以上計算，均接近5束，故暫選鋼束數(shù)。</p><p><b>　　2．鋼束布置</b></p><p>　?。?）跨中截面鋼束的布置，如圖2.17。</p><p>　　構(gòu)造要求：預(yù)留孔道凈間距10mm，梁底凈距50mm，梁側(cè)凈距35mm，圖中布置均滿足以上要求。&

77、lt;/p><p><b>　　圖2.16</b></p><p>　　圖2.17跨中截面鋼束布置</p><p>　?。?）錨固面鋼束布置</p><p>　　為使施工方便，全部5束均錨固于梁端，這樣布置符合均勻分散原則，能滿足張拉要求。如圖2.18所示。</p><p>　　（3）其它截面鋼束位置

78、及其傾角</p><p>　?、黉撌男螤罴皟A角計算</p><p>　　Ⅰ．采用圓弧曲線彎起；</p><p><b>　?、颍畯澠鸾铅龋?lt;/b></p><p>　　1、2、3、4號束采用＝13°；</p><p>　　5號束采用＝15°；</p><p

79、>　?、阡撌鴱澠瘘c及其半徑計算</p><p>　　以5號束為例，其彎起布置如圖2.19示</p><p><b>　　由＝</b></p><p><b>　　求起彎點k的位置：</b></p><p>　　圖2.18 梁端鋼束錨固</p><p>　　各鋼束的彎

80、起點及半徑見表2.11示</p><p>　　圖2.19 5號束彎起布置</p><p>　　各鋼束彎起點及其半徑計算表 表2.11</p><p><b>　　注： 單位：cm</b></p><p>　?、鄹鹘孛驿撌恢眉捌鋬A角計算</p><p>　　仍以5號束為例，由圖2.1

81、9可求得計算點i離梁底的距離ai=a+ci</p><p>　　式中：a——鋼束起彎前其重心至梁底的距離：</p><p>　　a=23.5（見圖2.19）</p><p>　　ci——計算截面I鋼束位置升高值：</p><p>　　R——鋼束曲線半徑：R＝2673cm；</p><p>　　——計算截面I鋼束的彎起角

82、（即傾角）：</p><p>　　——計算截面I至彎起點k之水平距離。</p><p>　　對于5號束的支點截面（圖2.19）：</p><p>　　各截面鋼束位置（ai）及其傾角（θi）計算值見表2.12</p><p>　　各截面鋼束位置（Ai）及其傾角（θi）計算表 表2.12</p><p>　　（六）主

83、梁截面幾何特性計算</p><p>　　后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁，在張拉鋼束時管道尚未壓漿，由預(yù)應(yīng)力引起的應(yīng)力按構(gòu)件混凝土凈截面（不計構(gòu)造鋼筋的影響）計算；在使用階段，預(yù)留管道已經(jīng)壓漿，認為管束與混凝土結(jié)合良好，故按換算截面計算?？缰薪孛娴膬艚孛媾c換算截面幾何特性計算，列表進行，如表2.13所示。同理，可求得其它控制截面得凈截面和換算截面的幾何特性如表2.17。</p><p>　　跨中截面的

84、凈截面與換算截面的幾何特性計算表 表2.13</p><p>　　注：ny=Ey/Eh=2.0×105/3.3×104=6.06, Ey值查《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》附表2-2，Eh查附表1-2。</p><p>　　Ay=5ay==5×4.71=23.55cm2</p><p>　　L/4截面的凈截面與換算截面的幾何特性計算表 表2

85、.14</p><p>　　變化點截面的凈截面與換算截面的幾何特性計算表 表2.15</p><p>　　支點截面的凈截面與換算截面的幾何特性計算表 表2.16</p><p>　　各設(shè)計控制截面的凈截面、換算截面幾何特性計算表 表2.17</p><p>　　(七)鋼束布置位置（束界）的校核</p><

86、p>　　為了使計算簡化，可近似地假定預(yù)應(yīng)力混凝土的合力作用點就是鋼筋重心的位置。根據(jù)張拉階段和使用階段的受力要求，由《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》公式13-94、13-95可給出其許可布置鋼束重心的限制線（即束界）E1、E2即</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　各截面鋼束位置的校核，用表2.18列表計算。</p><p>

87、　　鋼束重心位置（束界）校核表 表2.18</p><p>　?。ò耍╀撌A(yù)應(yīng)力損失估算</p><p>　　1．鋼束張拉控制應(yīng)力（）</p><p>　　按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用＝0.75＝0.75×1600＝1200Mpa</p><p><b>　　2．鋼束應(yīng)力損失</b></p><

88、;p>　?。?）鋼束與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失</p><p>　　由《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》式（13-12）有：</p><p>　　對于跨中截面：分別為摩擦系數(shù)與管道局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用抽芯橡膠管成型時，由《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》附表2-5查得：?？缰薪孛娓麂撌Σ翍?yīng)力損失值見表2.19。</p><p>　　跨中摩擦應(yīng)力損失計算 表2.19<

89、/p><p>　　L/4點摩擦應(yīng)力損失計算 表2.20</p><p>　　變化點摩擦應(yīng)力損失計算 表2.21</p><p>　　支點摩擦應(yīng)力損失計算 表2.22</p><p>　　各設(shè)計控制截面的平均值 表2.23</p><p>　　（2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（）</p

90、><p>　?、侔础豆窐蛞?guī)》規(guī)定，可按平均值計算。</p><p><b>　　即</b></p><p>　　其中：由《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》附表2-6查得，錐形錨具為6mm，兩端同時張拉，則＝6×2＝1.2㎝；取各鋼束錨固點間的平均長度計算，＝2030－2×17＝1996cm（預(yù)制梁全長2030cm，各束錨固點距支座中心線平均距離

91、為17cm）。故</p><p><b>　　＝</b></p><p>　?、诳紤]反摩阻作用時鋼束在各截面處的預(yù)應(yīng)力損失，可根據(jù)《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》式（13-18a），（13-18b），及式（13-20）列表進行計算，如表2.24所示。</p><p>　　從表2.24中可以看出：考慮反摩擦阻力計算，其數(shù)值較小，分布規(guī)律也比按平均值計算的更符合實

92、際情況。</p><p>　?。?）分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失（）</p><p>　　此項應(yīng)力損失，對于簡支梁一般可取L/4截面按《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》式（13-24）進行計算，并以其計算結(jié)果作為全梁各鋼束的平均值。在此，按簡化公式（13-29）進行計算，即：</p><p>　　式中：m——批數(shù)，m＝5；</p><p>　　ny

93、——按張拉時混凝土的實際標號計算；假定為設(shè)計強度的80％，即＝0.8×40＝32號，查附表1-2得：＝3.06×104，故＝＝6.54；</p><p>　　其中：＝（1200－144.43－92.8）×5×471＝2267.32KN</p><p>　　故： ＝20.02</p><p>　　所以

94、 </p><p>　　（4）鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（）</p><p>　　考慮采用超張拉工藝施工，對于高強鋼絲[普通松弛級，按公式（13-33）]為</p><p>　?。?）混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失（）</p><p>　　由《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》式（13-35）有：</p><p>　　式中：、——加載齡

95、期為時的混凝土徐變系數(shù)終值和收縮應(yīng)變終值；</p><p>　　——對和加載時的齡期，即達到設(shè)計強度為80％的齡期，近似按照標準養(yǎng)護條件養(yǎng)護計算則有：0.8R＝，則可得＝14d；對于后加恒載</p><p>　　值（考慮反摩擦影響）計算表 表2.24</p><p>　?、倥袆e式＝＝1m>或<，（其中為一端值）主要判定，還是，以選定計算的公式；&

96、lt;/p><p>　?、跒楦麂撌^固點至計算截面的平均水平距離；</p><p>　?、郏ǎ┲械闹凳怯闪硪欢隋^具變形所產(chǎn)生的；</p><p><b>　　④。</b></p><p>　　的加載齡期＝180d；</p><p>　　該構(gòu)件所屬的橋位為野外一般地區(qū)，相對濕度為75％，則構(gòu)件得名義厚度

97、h由圖2.1截面可得2×4468/558.6＝16.0。其中，為構(gòu)件的橫截面面積，u為構(gòu)件與大氣接觸的周邊長度，這里u＝158+32+2×（8+18+75+11.3+72）＝558.6。由此可按《橋規(guī)》附表4-2查得其相應(yīng)的徐變系數(shù)終值為：</p><p>　　混凝土收縮應(yīng)變終值為：。</p><p>　　為傳力錨固時在跨中和截面的全部受力鋼筋截面重心（該設(shè)計部考慮構(gòu)造

98、鋼筋，故亦為預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心）處，由（考慮加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)：）所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值：</p><p><b>　　跨中：</b></p><p><b>　　截面：</b></p><p>　　取跨中與截面的平均值計算，則有：</p><p>　　將以上各式代入即得

99、：</p><p>　　若按《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》式（13-35`）計算，則為：</p><p>　　考慮現(xiàn)行《公路橋規(guī)》對值計算偏大，故這里采用式（13-35`）計算的值計算?，F(xiàn)將各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總于表2.25。</p><p>　　各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表 表2.25</p><p><b

100、>　　其中： </b></p><p>　?。ň牛╊A(yù)加應(yīng)力階段的正截面應(yīng)力驗算</p><p>　　跨中截面可根據(jù)《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》式（13-42）驗算。</p><p>　　1．施工階段構(gòu)件在預(yù)加力作用下的應(yīng)力限制值：混凝土標號為40號，張拉時取R`＝0.8R為32號，由附表1-1內(nèi)插得：</p><p>　　2．

101、截面上、下緣混凝土正應(yīng)力</p><p><b>　　上緣：</b></p><p>　　其中： </p><p>　　截面特性見表2.17。</p><p><b>　　代入上式得：</b></p><p>　　以上應(yīng)力與限制值比較，均基本滿足要求。</

102、p><p>　　3．支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應(yīng)力驗算，其方法與此相同。</p><p>　?。ㄊ┦褂秒A段的正應(yīng)力驗算</p><p>　　對于簡支等截面預(yù)應(yīng)力混凝土梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、L/4、L/8、支點及鋼束突然變化處（截斷或彎出梁頂?shù)龋謩e進行驗算。這里只給出跨中截面，按《橋規(guī)》相關(guān)規(guī)定驗算。</p><

103、p>　　1．截面混凝土正應(yīng)力驗算：</p><p><b>　　(1)荷載組合I：</b></p><p><b>　　截面上邊緣：</b></p><p><b>　　截面下邊緣：</b></p><p>　?。?）荷載組合III：</p><p&g

104、t;<b>　　截面上邊緣：</b></p><p><b>　　截面下邊緣：</b></p><p>　?。▽儆诓糠诸A(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，驗算通過。）</p><p>　　2．使用荷載作用下鋼束中的應(yīng)力驗算</p><p>　　以荷載組合III控制計算。由《結(jié)構(gòu)計算原理》式（13-47）有<

105、/p><p>　?。ㄊ唬┦褂秒A段的主應(yīng)力驗算</p><p>　　本設(shè)計取剪力與彎矩都較大的變化點截面進行計算。</p><p><b>　　1．截面面積矩計算</b></p><p>　　圖2.20 截面面積矩計算圖式</p><p>　　按圖2.20和表2.17進行計算?，F(xiàn)以梗肋a-a以上截面面

106、積對凈截面重心軸xj-xj的面積矩Sja計算為例：</p><p>　　同理可計算出不同計算點處的面積矩，匯總于表2.26。</p><p>　　面積矩計算表 表2.26</p><p><b>　　2．主應(yīng)力計算</b></p><p>　　上梗肋處（a-a）的主應(yīng)力計算：</p><p

107、><b>　　1)剪應(yīng)力</b></p><p><b>　?。?）荷載組合I時</b></p><p>　　（2）荷載組合III時</p><p><b>　　2）正應(yīng)力</b></p><p><b>　?。?）荷載組合I時</b></p&

108、gt;<p>　?。?）荷載組合III時</p><p><b>　　3）主應(yīng)力</b></p><p><b>　　（1）荷載組合I時</b></p><p>　?。?）荷載組合III時</p><p>　　（xj-xj）處主應(yīng)力計算：</p><p><

109、;b>　　1)剪應(yīng)力</b></p><p><b>　?。?）荷載組合I時</b></p><p>　　（2）荷載組合III時</p><p><b>　　2）正應(yīng)力</b></p><p><b>　?。?）荷載組合I時</b></p>&l

110、t;p>　?。?）荷載組合III時</p><p><b>　　3）主應(yīng)力</b></p><p><b>　?。?）荷載組合I時</b></p><p>　　（2）荷載組合III時</p><p>　?。▁o-xo）處主應(yīng)力計算：</p><p><b>　

111、　1)剪應(yīng)力</b></p><p><b>　?。?）荷載組合I時</b></p><p>　　（2）荷載組合III時</p><p><b>　　2）正應(yīng)力</b></p><p><b>　?。?）荷載組合I時</b></p><p>

112、　?。?）荷載組合III時</p><p><b>　　3）主應(yīng)力</b></p><p><b>　　（1）荷載組合I時</b></p><p>　?。?）荷載組合III時</p><p>　?。▁b-xb）處主應(yīng)力計算：</p><p><b>　　1)剪應(yīng)力&

113、lt;/b></p><p><b>　?。?）荷載組合I時</b></p><p>　?。?）荷載組合III時</p><p><b>　　2）正應(yīng)力</b></p><p><b>　　（1）荷載組合I時</b></p><p>　?。?）荷載

114、組合III時</p><p><b>　　3）主應(yīng)力</b></p><p><b>　　（1）荷載組合I時</b></p><p>　?。?）荷載組合III時</p><p>　　變化點截面各處主應(yīng)力計算匯總于表2.27</p><p>　　變化點截面主應(yīng)力計算表

115、表2.27</p><p><b>　　3．主應(yīng)力的限制值</b></p><p><b>　　荷載組合I時：</b></p><p><b>　　荷載組合III時：</b></p><p><b>　　4．主應(yīng)力驗算</b></p><

116、;p>　　將表2.27中的主應(yīng)力值與主應(yīng)力限制值進行比較，均小于相應(yīng)的限制值，且最大主拉應(yīng)力按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。</p><p>　?。ㄊ┙孛鎻姸扔嬎?lt;/p><p><b>　　1．正截面強度計算</b></p><p>　　一般取彎矩最大的跨中截面進行驗算。</p><p><b

117、>　?。?）求受壓區(qū)高度</b></p><p>　　略去構(gòu)造鋼筋影響，由可求得所需混凝土受壓區(qū)面積為</p><p>　　說明軸位于翼緣變化段內(nèi)（圖2.21）</p><p>　　圖2.21 截面強度驗算圖式</p><p>　　設(shè)翼緣板受壓區(qū)高度，受壓區(qū)與梗肋交割長度每側(cè)為（見圖2.21），則</p>&

118、lt;p><b>　　由</b></p><p><b>　　故得</b></p><p>　?。?）求的重心至受壓區(qū)頂邊的距離</p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　?。?.15cm</b></p><

119、;p>　?。?）正截面強度驗算</p><p>　　以荷載組合III控制設(shè)計，由表2.10得＝2356kNm。</p><p>　　構(gòu)件抗彎強度由式（13-69）有：</p><p><b>　　2．斜截面強度驗算</b></p><p>　?。?）斜截面抗剪強度驗算</p><p>　　變

120、化點截面處的抗剪強度驗算，以荷載組合III作用控制。首先根據(jù)“公預(yù)規(guī)”第4.1.12條規(guī)定：公式驗算截面尺寸是否符合要求。式中：b=16cm（腹板厚度）；＝133-26.274＝106.726cm（斜截面頂端截面的有效高度）；R為40號（設(shè)計標號）。代入上式得：</p><p>　　所以本設(shè)計主梁T形截面尺寸符合要求。</p><p>　　如考慮預(yù)應(yīng)力對抗剪的有利影響，還可以近似按下式驗算

121、：</p><p>　　再由式（13-80）有</p><p>　　式中：＝106.726cm；</p><p>　?。?，其中Q取表2.10中的Qmax，M應(yīng)為Qmax時之相應(yīng)值，對于變化點截面Qmax的荷載圖式與Mmax的圖式不同，故M值可直接取表2.10中的Mmax值。</p><p>　?。?.54<1.7，取m＝1.7</

122、p><p><b>　　；</b></p><p>　　箍筋直徑為φ8，雙肢，間距Sk＝20cm，則</p><p>　　采用全部3根彎起鋼筋的平均值，即?。?.12</p><p><b>　　所以</b></p><p><b>　?。?25.70kN</b&

123、gt;</p><p><b>　　kN</b></p><p>　?。?25.70+147.59＝473.29kN>Qj=411kN</p><p>　　所以主梁變化點處的斜截面抗剪強度滿足要求，同時也表明上述的箍筋配置也式合理的。</p><p>　?。?）斜截面抗彎強度驗算</p><p&

124、gt;　　該設(shè)計中，由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束根樹沿梁跨沒有變化，不需要進行該項強度驗算。</p><p>　　（十三）錨固區(qū)局部承壓驗算</p><p>　　梁端錨具及鋼筋網(wǎng)和螺旋筋的布置如圖2.22所示。</p><p>　　根據(jù)梁端錨具的布置情況，以1～4號束的局部承壓條件最為不利，現(xiàn)在取1～2號束進行驗算。</p><p>　　1．局部承壓強

125、度驗算</p><p>　　由“公預(yù)規(guī)”第5.1.16條和第4.1.24條有：</p><p>　　式中：——取1～4號束中的最大值計算，即</p><p>　　張拉錨固時的混凝土標號號由附表1-1內(nèi)插而得Rl’=1.83Mpa。</p><p>　　式中：Ac——承壓面積，錨圈外徑11cm，鋼板墊厚20mm，錨圈通過鋼墊，按45°

126、分布于混凝土上的局部承壓面積的直徑為：</p><p>　　式中Ad——局部承壓面積，為橢圓形，形心與錨圈中心重合，故</p><p>　　式中：Ahe——混凝土核心面積，對于橢圓形承壓底面積，可取等于[長軸][短軸]面積范圍以內(nèi)的間接鋼筋所包羅的面積，由圖2.22并參照圖2.18得：</p><p>　　則 </p><p>

127、;　　根據(jù)《公路橋規(guī)》的規(guī)定，上式第二項不應(yīng)超過第一項底50％。現(xiàn)第二項值為452.18×103N>第一項值為268.30×103。則上式第二項值取第一項值的50％，則有總抗力：</p><p><b>　?。ú粷M足要求）</b></p><p>　　現(xiàn)在改用不提前張拉，則Ra＝23Mpa，故有</p><p>　　由

128、于兩值接近，故基本滿足要求。</p><p>　　2．局部承壓抗裂驗算</p><p>　　由式（10-7）有 </p><p>　　圖2.22 錨固區(qū)圖式</p><p>　　式中：——單束傳力錨固時的預(yù)加力，即＝565.20KN</p><p><b>　　——系數(shù)：</b>&

129、lt;/p><p>　　對于圓形承壓面積V＝2</p><p>　　A——局部承壓構(gòu)件的最小軸剖面面積（扣除孔道面積）：</p><p>　　Ag——通過面積A的間接鋼筋的面積：</p><p><b>　　（不滿足要求）</b></p><p>　　因此可以將間接鋼筋的直徑由φ8增加到φ12，并應(yīng)待

130、混凝土達到100％設(shè)計強度（40號）時才允許張拉，此時Rl=2.15Mpa,于是</p><p><b>　　（通過）</b></p><p>　　同理，可對3～4號束進行局部承壓計算。</p><p>　　（十四）主梁變形（撓度）計算</p><p>　　根據(jù)主梁截面在使用階段混凝土正應(yīng)力驗算結(jié)果，可知主梁屬于部分預(yù)應(yīng)