某污水處理廠及配套凈水廠畢業(yè)設計

1、<p><b>　　總 論</b></p><p>　　1.1 設計任務及要求</p><p><b>　　1．設計任務</b></p><p>　　確定水廠的處理工藝流程及凈水構筑物的類型和數(shù)量；</p><p>　　水廠各構筑物的工藝設計計算；</p><p>

2、　　水廠各構筑物、建筑物以及各種管渠等的總體布置。</p><p><b>　　2．對設計要求</b></p><p>　　通過畢業(yè)設計，熟悉并掌握給水工程的設計內容、設計原理、方法和步驟，學會根據(jù)設計原始資料正確地選定設計方案，正確計算, 具備設計大、中型水廠的初步能力。</p><p>　　要求對總體布置的設計思想，從工藝流程、操作聯(lián)系、生

3、產管理以及物料運輸?shù)雀鞣矫婵紤]，而進行合理的組合布置設計。</p><p>　　掌握設計說明書、計算書的編寫內容和編制方法，并繪制工程。</p><p><b>　　圖紙應清晰美觀。</b></p><p><b>　　1.2設計原始資料</b></p><p>　　1．城市地理位置及自然概況<

4、;/p><p>　　該城市位于華北地區(qū)，當?shù)刂鲗эL向：南風，最高氣溫為36oC，最低氣溫為-10 oC。</p><p>　　水廠所在地地下水位-7m（水廠相對地面標高定為0.000m），土壤類型為亞粘土。廠區(qū)地形起伏不大，設計時考慮在同一平面上布置。 </p><p>　　2．城市人口數(shù)及居住房屋的衛(wèi)生設備情況</p><p>　　第一區(qū)：40

5、萬人，有室內給排水設施且有熱水供應，房屋平均層數(shù)7層。</p><p>　　第二區(qū)：60萬人，有室內給排水設施，無熱水供應，房屋平均層數(shù)6層。</p><p>　　該城市有下列工業(yè)企業(yè)：</p><p>　　A廠：日生產總用水量3000T/d，工人總數(shù)1800人，分三班工作，熱車間人數(shù)占30%。每班人數(shù)均為600 人，使用淋浴者占70%，其中熱車間人數(shù)占50%。&l

6、t;/p><p>　　B廠：日生產總用水量5100T/d，工人總數(shù)3000人，分三班工作，熱車間人數(shù)占30%。每班人數(shù)均為1000 人，使用淋浴者占40%，其中熱車間人數(shù)占30%。</p><p>　　3．原水水質分析結果</p><p>　　原水水質符合生活飲用水取水水質標準，經常規(guī)處理后可達到生活飲用水水質標準。</p><p><b&

7、gt;　　設計水量計算</b></p><p>　　2.1最高日用水量計算</p><p>　　2.1.1.設計用水量由下列各項組成：</p><p>　　1、綜合生活用水量，Q1</p><p>　　包括居民生活用水和公共建筑及設施用水。前者指城市中居民的飲用、烹調、洗滌、沖側、洗澡等日常生活用水；公共建筑及設施用水包括娛樂場所

8、、賓館浴室、商業(yè)、學校和機關辦公樓等用水，但不包括城市澆灑道路、綠化和市政等用水；</p><p>　　2、工業(yè)企業(yè)生產用水量和工作人員生活用水量，Q2</p><p>　　3、消防用水量，Q3</p><p>　　4、未預計水量及管網(wǎng)漏失量，Q4</p><p>　　城市總用水量計算時，應包括設計年限內該給水系統(tǒng)所供應的全部用水；居住區(qū)綜合

9、生活用水，工業(yè)企業(yè)生產用水和職工生活用水。消防用水，澆灑道路和綠地用水以及未預見水量和管網(wǎng)漏失量，但不包括工業(yè)自備水源所需的水量.</p><p>　　2.1.2.各項用水量計算</p><p><b>　　綜合生活用水量</b></p><p><b>　　工業(yè)企業(yè)生產用水量</b></p><p&g

10、t;　　未預見水量和管網(wǎng)漏失水量</p><p><b>　　消防用水量</b></p><p>　　2.1.3.最高日用水量 </p><p>　　一般最高日用水量中不計入消防用水量，這是由于消防用水時偶然發(fā)生的，其數(shù)量占總用水量比例較小，但是對于較小規(guī)模的給水工程，消防用水量占總用水量比例較大時，應該將消防用水量計入最高日用水量。本工程最高

11、日設計水量約為30萬噸，屬于較大規(guī)模的給水工程。故最高日用水量不計入消防用水量。</p><p>　　2.2.設計規(guī)模確定</p><p>　　根據(jù)以上計算確定水廠設計規(guī)模為30萬噸/日。</p><p>　　2.3.設計流量確定</p><p>　　2.3.1最高日平均時用水量</p><p>　　2.3.2凈水廠的

12、設計流量</p><p>　　為了供水的安全可靠，凈水廠的設計水量應該按照最高日平均時設計，并計入自用水量如下:</p><p>　　299022×1.05m3/d＝313973.1m3/d＝13082.2m3/h=3.64m3/s</p><p><b>　　總體設計</b></p><p>　　3.1.凈水

13、工藝的確定</p><p>　　凈水廠工藝流程的確定必須遵循以下幾個原則：</p><p>　?。?）根據(jù)原水的水質，本著出廠水水質必須達到《生活飲用水水質衛(wèi)生規(guī)范》水質標準，必須充分考慮工藝成熟、先進，運行安全、可靠，節(jié)省能耗、降低藥耗，管理方便，投資省等因素。</p><p>　?。?）根據(jù)本工程長距離引水的特點，必須選擇生產自用水量較少的工藝，以降低運行費用。

14、</p><p>　　（3）在滿足工藝布置流暢的前提下，充分考慮水廠的建筑效果，并十分注重一期的分期效果和二期的總體效果的有機結合。</p><p>　　（4）水廠生產實現(xiàn)自動化，并對水廠、城市管網(wǎng)實現(xiàn)三遙控制。</p><p>　　（5）必須充分重視環(huán)境保護和工業(yè)衛(wèi)生、安全生產。水廠布局必須與周圍環(huán)境相協(xié)調。</p><p>　　根據(jù)水廠原

15、水水質和凈化后的出廠水水質標準，可供選擇的凈水工藝流程有三種，即：</p><p>　　工藝I——微絮凝過濾處理工藝，見圖3-1。</p><p>　　工藝II——常規(guī)處理工藝，見圖3-2。</p><p>　　工藝III——除藻、除嗅加常規(guī)處理工藝，見圖3-3。</p><p>　　工藝I——微絮凝過濾處理工藝</p><

16、;p>　　加氯 加礬 加氯</p><p><b>　　凈水廠部分</b></p><p><b>　　圖3-1</b></p><p>　　工藝II——常規(guī)處理工藝</p><p>　　加氯

17、 　加礬 加氯</p><p><b>　　圖3-2</b></p><p>　　工藝III——除藻、除嗅加常規(guī)處理工藝</p><p>　　加氯 加礬 加氯</p><

18、p><b>　　圖3-3</b></p><p>　　在上個世紀八十年代以前建造的水廠對于水庫水源采用工藝I的較多，其出水水質基本能滿足我國當時的飲用水水質標準。但是此工藝具有不穩(wěn)定性。</p><p>　　首先，采微絮凝過濾工藝對原水的水質要求較高，其具體表現(xiàn)為：</p><p>　?。?）原水濁度與色度均小于25mg/l；</p

19、><p>　　（2）濁度低而色度不大于100度；</p><p>　　（3）色度低而濁度不大于200mg/l；</p><p>　　（4）藻類不大于每毫升1000面積標準單位；</p><p>　　（5）紙纖維含量不高；</p><p>　?。?）PH=6.0～6.5。</p><p>　　一種工藝

20、流程對原水的限制條件越多，其處理的效果就越不穩(wěn)定，處理后的水質達不到標準的機率就越高。</p><p>　　其次，根據(jù)目前采用微絮凝過濾工藝處理水庫水的出水水質情況，其水質的濁度均在2～5NTU之間，較好的在2NTU之內。但當暴雨進庫水量較大時，很容易發(fā)生紊池現(xiàn)象，原水濁度上升，其水質變化幅度雖沒有山區(qū)河流這么大，但對出水水質仍會造成一定的影響，直接過濾工藝可能難以保證出水水質的優(yōu)良。特別是在水廠出廠水水質標準不

21、斷提高的情況下。</p><p>　　第三，微絮凝過濾工藝對混凝劑的投加點要求較高，投加點的位置與原水水質有密切關系，目前尚無成熟的經驗可利用，須通過實踐得出，這對微絮凝過濾工藝的處理效果又會帶來一定的影響。</p><p>　　接觸過濾可節(jié)省基建投資和日常開支，節(jié)約能源，盡可能簡化和省略絮凝池和沉淀池，降低混凝劑加注量。直接過濾雖適用于低濁度原水（＜30NTU，但在實際運轉中濁度高峰持續(xù)

22、一周以上的只能用于濁度低于15NTU的原水。接觸過濾對于有藻類繁殖的原水控制很難，須加氯預處理，否則濾池內藻類繁殖生長且發(fā)生臭味。</p><p>　　由此可見，微絮凝過濾工藝的運行、管理水平要高于常規(guī)工藝的管理水平，稍有失誤，就會影響水質。一些對水質要求較高的國家和地區(qū)，都規(guī)定不得使用接觸過濾工藝來處理作為生活飲用水的水。</p><p>　　鑒于上述原因，本工程不宜采用微絮凝過濾工藝。

23、</p><p>　　對于本設計水質，采用工藝II是完全能夠達到出水水質標準。但是有一個不可忽略的問題是藻類和嗅的問題，從國內水庫水或者河道水都存在不同程度的富營養(yǎng)問題,藻類問題也時常存在,雖然引供水工程的水源目前雖尚未發(fā)現(xiàn)藻類，但在工藝流程選擇中應該要考慮藻類問題。而工藝流程II雖對除藻有一定的效果，但實踐表明，當藻類大量暴發(fā)時則效果不夠理想。為了保證水廠出廠水達標，還是應有除藻、除嗅工藝，即宜采用工藝流程II

24、I為好。但是目前按工藝流程III建設，不但投資大，運行成本高，而且也沒有必要，因為只要水源保護工作落實到實處，在相當長的一段時期內是不會發(fā)生藻類問題的。所以本次設計采用工藝流程II，但在總體規(guī)劃中，宜在水廠周圍預留用地，以適應今后水廠規(guī)模的變更和增加除藻除嗅的處理構筑物。</p><p>　　由此，確定水廠的工藝流程為：</p><p><b>　　圖3-4</b>&

25、lt;/p><p>　　3.2.凈水構筑物選型</p><p>　　凈水處理構筑物應適合凈水廠的水量規(guī)模，適應原水的水質條件 ，具有技術先進、運行安全穩(wěn)定、投資經濟合理的特點。</p><p>　　3.2.1．混合技術：</p><p>　　混合是絮凝的基礎，使投入原水的混凝劑迅速擴散于水體，使水中的膠體脫穩(wěn)，提高絮凝的效果，目前國內外使用混合方

26、式較多的是各種外加能量的機械混合和管式靜態(tài)合器。</p><p>　　外加能量的機械混合處理效果好，受水量變化的影響小，但要增加機械裝置的維修工作量。</p><p>　　管式靜態(tài)混合器不需外加動能，且不占用土地。它具有切割分流、反向回流、旋渦混流等三種混合作用，造成二種不同介質在瞬間內達到充分的混合，因此它完全達到了混合的要求——迅速、充分，其混合效率可達94%以上。但是如此良好的混合效

27、果是建立在達到設計規(guī)模的基礎之上，因為水力混合的效果是與流量的1.5～2.0次方呈直線關系，水量有所變化，處理效果也有變化。</p><p>　　近年來靜態(tài)混合器的種類日見增多，國內水廠對管道混合器的使用也日益廣泛，效果明顯。較已往的有所改進和提高，因此本工程采用管式靜態(tài)混合器來完成混合工作。</p><p>　　3.2.2．絮凝反應：</p><p>　　絮凝池的

28、處理效果除了取決于池子的型式外，在很大程度上還受原水水質條件的控制。對于本工程原水，其原水濁度較低，這無論對凝聚還是絮凝都是較困難的。顆粒濃度低，必將減少顆粒的接觸機會，而難以完成完善的絮凝。為彌補這一缺陷，就需選用能產生較大速度梯度和達到較長絮凝時間的絮凝形式。按此思路及工程規(guī)模，可供選擇的絮凝有折板、網(wǎng)格和機械反應。</p><p>　　絮凝池中理想的速度梯度要有較大的G值變化范圍，但又必須是一種漸變式的，即

29、開始時的速度梯度值最大（150～200S-1），隨著時間增加，速度梯度值逐漸減少，至出口處為最?。?S-1左右），其變化保持連續(xù)而無突變現(xiàn)象。</p><p>　　以前，由于在材料使用上受到限制，再加上機械加工水平較低，機械絮凝設備質量較差，維修工作量很大。水廠經一段時間使用后，都紛紛改用水力絮凝池。但近幾年來，由于使用優(yōu)質的材料及加工技術的不斷提高，我國的機械絮凝設備已基本過關。機械絮凝的最大優(yōu)點是能適應水量、

30、水質和藥劑品種的變化，但這是有條件的，即宜采用調速傳動裝置。從我國為數(shù)不多的幾家使用機械絮凝的水廠情況來看，大多數(shù)都沒有調速裝置，或者沒有充分使用調速功能，在水量、水質變化時，機械設備還是以一個恒定的轉速運行，因此機械絮凝的優(yōu)勢并沒有充分發(fā)揮出來。而水力絮凝池通過合理的構筑物分格，也可使運行中構筑物的處理水量變化極其有限，基本能處于最佳設計狀態(tài)的。從水質上，由于是水庫水水質相對較為穩(wěn)定，因此調速運行意義也不大。鑒于上述理由，在本工程設計

31、中還是選用較為常用的水力絮凝池。</p><p>　　網(wǎng)格（柵條）絮凝池在絮凝機理上完全同折板絮凝池。但實際上該池的處理效果不甚理想，主要是網(wǎng)格（柵條）比較薄，當水流穿越時所產生的收縮、擴大現(xiàn)象遠不如折板絮凝池明顯，因此水頭損失（即絮凝強度）不大。另外，由于該池的絮凝效果與網(wǎng)格尺寸、格板間距等因素有關，目前尚無明確參數(shù)。為了穩(wěn)妥起見，不宜采用網(wǎng)格絮凝池，而是采用效果好，又成熟的折板絮凝池。</p>

32、<p>　　折板絮凝池在隔板絮凝池基礎上發(fā)展起來的,折板絮凝池通常采用豎流式,折板的形式一般有同波、異波、平板及波紋板。</p><p>　　折板絮凝池的布置形式有單通道、單廊道和多通道、多廊道兩種，本次設計采用多通道形式，絮凝過程分四段，前兩段采用異波折板，第三段采用同波折板，第四段采用平板折板。</p><p>　　3.2.3．沉淀池：</p><p>

33、;　　根據(jù)沉淀原理、使用效果及工程規(guī)模，我們認為適合本工程的沉淀池有平流式沉淀池和斜管（板）沉淀池。</p><p>　　平流沉淀池是給水行業(yè)最古老的一種池型，大型水廠應用較多，我國與國外技術水平相差無幾，所不同的是，國外停留的時間較長，一般為2～4小時，我國停留時間多為1～2小時。選擇較長的停留時間可以節(jié)約藥劑，提高沉淀后的水質，并有足夠的調節(jié)余地，抗沖擊負荷能力較強。停留時間短可以節(jié)省基建投資，減少占地面積。

34、具體設計停留時間多長為好，這需要根據(jù)國家發(fā)達程度、沉淀后水質指標要求，并進行經濟技術比較后確定，根據(jù)我國水質標準和國情，采用1.5～2.0小時停留時間為好。</p><p>　　平流式沉淀池的最大優(yōu)點是對原水變化的適應性強，沉淀效果好而穩(wěn)定，操作管理方便，造價也較低，大型水廠應用較多。而斜管沉淀池相對于平流式沉淀池最大的特點是占地少，這在本工程中顯得有一定的意義。由于本地區(qū)用地比較緊張，因此采用斜管沉淀池是有一定

35、的優(yōu)勢。但是斜管沉淀池也有不足之處，首先它對水質的適應性差，一旦原水濁度升高，便會產生“跑礬花”現(xiàn)象，其次斜管需3～5年更換一次，日常維護費用大。如采用平流式沉淀池與清水池迭加的形式，則斜管沉淀池也就失去了占地少的優(yōu)勢，所以斜管沉淀池一般只用于挖潛改造。</p><p><b>　　3.2.4．過濾：</b></p><p>　　從規(guī)模及處理效果上來考慮，有普通快濾池

36、（含雙閥濾池）、移動罩濾池、氣水反沖的普通快濾池（下簡稱氣水反沖洗濾池）、V型勻質濾池。下面，將通過對V型濾池的認識來分析這四種池子的優(yōu)缺點。</p><p>　　近年來，V型濾池及與其相似的勻質濾池在我國日趨見多，其特點我們認為可歸納為：勻質濾料、恒速過濾、氣水反沖，推流式表掃和不膨脹沖洗。</p><p>　　（1）勻質濾料 濾池對水中懸浮顆粒的過濾作用主要表現(xiàn)為篩濾作用、遷移作

37、用和吸附作用。普通快濾池、移動罩濾池和氣水反沖洗濾池均以篩濾作用為主，即水中粒徑大于砂料間孔隙尺寸的雜質首先被阻留下來，隨著孔隙逐漸被堵縮小，后續(xù)的一些細小懸浮物也相繼被截留下來。由于這三種濾池采用的均為不均勻濾料，上細下粗，篩濾作用主要發(fā)生在濾料的表層，使其表面產生一層濾膜，局部水頭損失很大，因此當要進行反沖洗時，下面部分的濾料往往還沒有充分發(fā)揮作用，整個濾層的含污率小。V型濾池采用的是勻質濾料，由于整個濾層的濾料粒徑基本相同，表面的

38、篩濾作用就受到削弱，增強了遷移、吸附作用，使其成為主要的過濾作用，這樣一方面增加了雜質的穿透深度，提高了濾層有效厚度內的截污能力，實現(xiàn)深層截污。另一方面，過濾的水頭損失增加速度趨緩，過濾周期延長，提高了產水量，減少了自用水量。所以在濾料的選用上V型濾池要明顯優(yōu)于其他三種濾池。</p><p>　?。?）恒速過濾 普通快濾池和氣水反沖濾池屬變水位的降速過濾，由于人為地調整、控制閥門開啟度比較困難，因此在整個過

39、濾過程中出水閥的開啟度不變，這就造成了過濾初期由于濾層比較清潔，通過濾層的水頭損失小，濾速較快，出水水質較差。隨著過濾水頭損失的增加，濾速減慢出水水質有所提高，但出水水量變小。對移動罩濾池，就整個池子而言屬常水位的恒速過濾，但就每一格的工況來看屬常水位的降速過濾，其特征同普通快濾池基本相同，只是由于移動罩濾池分格較多，水質較為好些。V型濾池采用的是常水位下的恒速過濾，它是由不斷調節(jié)出水閥門的開啟度來控制濾速恒定。由于選用的是勻質濾料，水

40、中雜質除一部分被截留下于砂層表面外，由于遷移使用使相當一部分雜質在砂層的深處截留。同樣隨著過濾的時展，就孔隙而言其孔隙流速在不斷增加，當增加到一定程度后，雜質被剪切、脫落轉入深層。由于濾料粒徑相同，孔隙大小也相同，因此脫落的雜質就被再次截留、吸附，這樣就保證了過濾水質不會惡化，實現(xiàn)深層截污。而不均勻濾料由于下面孔隙大，就難以保證雜質的再次截留，水質出現(xiàn)惡化。因此，相比較V型濾池的出水水質要比其它三種濾池來的好，它在整個過程中始終是優(yōu)質的

41、、</p><p>　?。?）氣水反沖 目前濾池采用的反沖洗方式大致為二種，即高速的水反沖（一般為q=15L/s·m2）和低速的氣水反沖（q氣=16L/s·m2、q水=4L/s·m2）。普通快濾和移動罩濾池為水反沖，其它二種為氣水反沖。據(jù)有關資料介紹，單純水洗在q水=15L/s·m2強度下G值為350S-1左右，能量利用率為45%，而氣水反沖在q水=4L/s·

42、;m2，q氣=16L/s·m2強度下G值可達400S-1左右（其中G水=140S-1、G氣=260S-1），能量利用率可提高到65%左右?？梢姎馑礇_在去污能力和能量利用率上都明顯優(yōu)于水反沖。本工程的原水是長距離輸送來的，成本高，因此節(jié)約生產自用水十分重要?？梢哉J為，在濾池的選擇上，反沖洗方式的因素應放在首位。</p><p>　　（4）不膨脹沖洗和表掃 傳統(tǒng)的濾池均采用膨脹沖洗，膨脹率為45%左

43、右。而V型濾池則采用不膨脹沖洗（嚴格說是微膨脹沖洗），它主要的優(yōu)點是濾層不會產生水力自然分級，保持了濾層的穩(wěn)定，不會產生表面易于堵塞現(xiàn)象。同時砂粒之間由于間隙較小，會產生較大的磨擦作用，有利于砂層沖洗干凈。另外，由于不膨脹沖洗可省去膨脹高度，使砂面距排水槽的距離可減少，一般僅為0.5米，而傳統(tǒng)的濾池則要1.0米左右。在反沖洗結束過濾開始時，這部分空間內的含污反沖洗廢水將作為待濾水而被過濾，可見這部分水越少越好。</p>&

44、lt;p>　　推流式表掃是一種表面輔助沖洗。以往常見的固定式和旋轉式表洗裝置，其主要作用是在反沖洗開始前對濾池表面所形成的濾膜產生沖刷作用，使濾層表面生產松動，便于反沖洗。而V型濾池的推流式表面掃洗則不同。表掃水通過V型進水槽底部淹沒式小孔進入池內后，會在液面上產生水平方向的推力，將剝落下來并上浮至液面的污物全部掃入排水槽內，因此反沖洗效果好。值得一提的是最初進入濾池的待濾水也是通過淹沒式小孔入池的，由于進水為淹沒式，且距砂層表面

45、的高差較小，故進水不會造成對濾層表面的沖刷作用，使整個濾層表面較為平整。而傳統(tǒng)濾池的排水槽槽頂要高出砂層1米左右，進水產生跌水現(xiàn)象，對砂面產生很大的沖刷作用，往往形成砂坑，造成濾層厚薄不勻，影響過濾效果。</p><p>　?。?）配水系統(tǒng) V型濾池屬中、小阻力配水系統(tǒng)，它同移動罩、虹吸濾池相同，不同于普通快濾池的大阻力配水系統(tǒng)。大阻力配水系統(tǒng)雖然配水均勻性好，但耗電大，不經濟，近幾年有向中、小阻力方向發(fā)展

46、。V型濾池在配水系統(tǒng)的設計上更注意了均勻性問題，使其的配水均勻性達到99.97%左右，而虹吸濾池只有達到99.7%。由于采用中、小阻力配水系統(tǒng)，反沖洗的電耗就大為降低，據(jù)測算，V型濾池比普通快濾池節(jié)省70～80%。</p><p>　　基于對V型濾池的認識，本工程應優(yōu)先考慮采用V型濾池。原因有：（1）普通快濾池和移動罩濾池無論從過濾及反沖洗都遠遠不及V型濾池效果好。在設備相同、操作方式相同的條件下，V型濾池的造價

47、與普通快濾池的造價幾乎相同，但在電耗、水耗上V型濾池只是普通快濾池30%，特別是水耗的大小對本工程影響較大。（2）氣水反沖洗濾池雖然在反沖洗上有了改進，但由于在過濾上沒有改進，處理效果仍不理想。而要取得優(yōu)質的濾后水，過濾、反沖洗二個環(huán)節(jié)缺一不可。何況這二種濾池在工程造價、日常運行費用上都相差不大，因此氣水反沖洗濾池也不如V型濾池。但是V型濾池適合處理規(guī)模較大的水廠，它的單格處理能力達到1萬噸/日時比較經濟，否則不夠經濟。、</p&

48、gt;<p><b>　　3.2.5.絮凝劑</b></p><p>　　給水處理中，在絮凝藥劑投加控制和絮凝劑的使用方面，我國還處于一般水平。主要反應在絮凝劑的品種少、質量低。在國外，特別是作為原水調質而采用的助凝劑較為普遍。我國這方面差距較大。在藥劑自動投加方面，大部分水廠正處于起步階段。對于國外先進的自動控制工藝，我國已開始致力于引進和研究。 　　</p&g

49、t;<p>　　1、絮凝劑和助凝劑的使用情況</p><p>　　目前國內外大部分凈水廠采用的絮凝劑仍鋁鹽和鐵鹽最為普遍。我公司主要使用鐵鹽絮凝劑，如三氯化鐵、硫酸亞鐵、氯化硫酸亞鐵。 　　</p><p>　　近幾年來，國外正研制和開發(fā)應用新型高效絮凝劑方面進展很快。引人注意的是兩類絮凝劑。一類是無機聚合物絮凝劑；另一類為有機高分子聚合物絮凝劑。 　　<

50、;/p><p>　　無機聚合物絮凝劑有：堿式聚合氯化鋁(PAC)，聚合硫酸鋁(PAS)，聚合硫氯化鋁(PACS)以及聚合硫酸鐵(PFS)等。其中最有代表性的PAC和PAS具有對原水水質變化適應性廣，混凝凈化效果好，藥劑成本低等特點。日本在給水處理中使用PAC的普遍程度已超過了硫酸鋁。據(jù)有關資料介紹我國也有部分水廠應用。 　　</p><p>　　從八十年代開始，各國對有機高分子絮凝劑的

51、研究與應用非常重視。目前應用最多的是聚丙烯酰胺類。一般根據(jù)其作用不同分為陰離子型、陽離子型與非離子型。有機高分子絮凝劑具有用量少、絮體大、污泥少等優(yōu)點。因而發(fā)展迅速。但對其毒性，各國學者看法不一，在飲用水中使用需慎重。日本對之的應用也只是在硫酸鋁處理效果不理想時作為輔助方法。英、美國家對高分子絮凝劑的使用做了最大用量的規(guī)定。美國對硫酸鋁和陽離子聚合物的組合使用越來越廣泛，因為這不僅減少藥劑用量，降低泥量，而且還增加絮體的物理強度，這對高

52、速過濾是必需的。陰離子型和非離子型聚合物也常用作助凝劑和助濾劑。有機高分子絮凝劑在我國的應用目前僅限于高濁度水的局部地區(qū)。我國目前采用的主要助凝劑是無機活化硅酸，其作用是增加絮凝劑的骨架強度，改善絮體結構。尤其是對低溫低濁水的處理較為有效。我國使用該種助凝劑已有四十多年的歷史和經驗。其次是氯作為助凝劑，其作用是采用預氯化法破壞起干擾混凝作用的有機物，改善混凝效果。同時用氯將硫酸亞鐵氧化為高價鐵，提高混凝劑的凈化效果。但對受污染的原水，易

53、生成以三鹵甲烷為代表的鹵代有機化合物。該類物質具有致突變活性，因此有待于深入分析</p><p>　　3.2.6.消毒殺菌技術和水的深度處理 　　</p><p>　　消毒殺菌技術已成為給水處理中不可缺少的處理手段之一。隨著工農業(yè)的發(fā)展，自80年代起，由于部分地區(qū)的地面水源水質逐漸變差和飲用水水質要求的提高，水廠的處理工藝在常規(guī)處理基礎上向深度處理的趨勢發(fā)展。 　　<

54、/p><p>　　1、消毒殺菌技術 　　</p><p>　　很長一個時期以來，傳統(tǒng)的消毒殺菌劑主要是采用氯及其化合物。該方法操作技術簡單、價格低、殺菌效果好。在國外至今仍為主要殺菌方法之一，我國應用更為普遍。使用氯氣消毒我國與國外的主要差距在于投加的控制手段上，目前一般采用容量分析比色法測量投氯后的余氯值，依據(jù)其余氯值采用浮子加氯機或真空加氯機調節(jié)投加量，靠人工操作。該方法不能提供準

55、確的投加量，只是靠經驗控制，檢驗投加效果又具有滯后性。而國外則采用自動余氯檢測儀檢測，根據(jù)余氯量反饋給自動加氯機自動調節(jié)投加量。這套設施由于國內的余氯檢測儀以及氯氨加注自動化設施有待提高，目前尚不普及。 　　</p><p>　　作為新的消毒劑二氧化氯和臭氧是具有發(fā)展前途的。 　　</p><p>　　二氧化氯用于給水處理消毒，近年來受到廣泛的注意，主要是由于它不會與水中的

56、腐殖質反應產生鹵代烴。一般二氧化氯在水中主要起氧化作用，而不是氯化作用，因此不容易產生潛在的致突變物--有機氯化合物。針對我國大多數(shù)水廠采用加氯消毒系統(tǒng)，改用二氧化氯在原系統(tǒng)基礎上加以改造是簡易可行的。但由于氣態(tài)二氧化氯在超過四個大氣壓的壓力時會發(fā)生爆炸，因而不易壓縮儲存，只能在使用現(xiàn)場制造，因此安全問題應引起注意。二氧化氯最普遍的使用方法是用它來代替預氯處理或（混凝沉淀）前加氯。即作為第一次消毒及氧化，濾后水中加氯，保持管網(wǎng)余氯可有效

57、地降低三鹵甲烷的生成和保證殺菌效果。 　　</p><p>　　臭氧消毒被認為是在水處理過程中替代加氯的一種行之有效的消毒方法。因為臭氧首先是具有很強的殺菌力，其次是氧化分解有機物的速度快，使消毒后水的致突變性降為最低。經臭氧消毒的水中病毒可在瞬間失去活性，細菌和病原菌也會被消滅，游動的殼體幼蟲在很短時間內也會被徹底消除。因此國際上已普遍應用，特別是法國普及率很高。近年來，臭氧還作為深度處理的方法在國外被

58、采用。但是臭氧的發(fā)生和應用是一個高能耗技術，目前國外每產生1公斤臭氧約需4000美元。而電耗高達22度電／每公斤臭氧。這使廣泛應用受到限制，并且臭氧對細菌有顯著的后增長效果。因此近來人們注意將臭氧與其它凈水技術結合使用。如臭氧一氯，臭氧-紫外線消毒。不僅能獲得滿意的殺菌效果，還能有效地去除飲用水中揮發(fā)性有機物。據(jù)有關資料介紹，通過臭氧與其它消毒劑比較研究后得出以下結論：從消毒效果后，臭氧化>二氧化氯>氯>氯胺。而從消毒

59、后水的致突變性看則氯>氯胺>二氧化氯>臭氧。由此可顯示出采用臭氧消毒的優(yōu)點。 　　</p><p>　　2、水的深度處理 　　</p><p>　　水的深度處理主要在于去除原水中的微量有機污染物，國外采用深化處理較為普遍，我國在水的深化處理方面還處于起步階段，大部分老水廠均未采用深度處理，只是部分新水廠采用了活性炭吸附處理。 　　</p>

60、;<p>　　目前水的深度處理主要包括：活性炭吸附、臭氧氧化、臭氧和活性炭聯(lián)用和生物活性炭。由于活性炭具有良好的吸附和過濾性能，所以被廣泛用于水的深度處理?；钚蕴康钠贩N除粉末狀和顆粒狀外，近幾年又發(fā)展了球狀活性炭，浸透型活性炭和高分子涂層活性炭等新的品種。粉末活性炭多用于預處理，粒狀、球狀等活性炭多用于生物活性炭濾池起深度處理作用?；钚蕴繉λ械闹掳┪锱c致突變物及其含酚化合物均有良好的去除效果。但由于活性炭的再生問題使制水

61、成本大幅度增高，在我國的使用受到一定的限制。 　　</p><p>　　除利用臭氧的增氯化能力與活性炭濾池聯(lián)用外，目前國外還致力于用臭氧與生物活性炭(O3·BAC)對水做深度凈化處理的研究。它是當前去除水中有機物質的較為有效的一種深度處理方法，在日本引起極大的重視。試驗和生產實踐表明，該技術具有如下特點：①能去除水中溶解性有機物；②能降低TOC，COC及氨；③能降低進水中三鹵甲烷母體；④對色度、

62、鐵、錳酚都有去除效果；⑤能使Ames試驗為陽性的水成陰性。但由于該技術耗電量較大，使用尚不普及。 　　</p><p>　　近年來，國內外還開展了光化學氧化法去除水中優(yōu)先污染物的研究。1987年同濟大學進行了紫外線--臭氧(UV--O3)進行深度處理的研究獲得令人滿意的效果，與此同時還進行了采用低壓汞燈為光源，以二氧化鈦為催化劑的光催化氧化處理有機優(yōu)先污染物的試驗，獲得良好的效果。但這些研究目前還未達到應

63、用于生產的階段。 　　</p><p><b>　　混凝設施</b></p><p>　　水的混凝是指水中雜質微粒和混凝劑進行混合，絮凝形成較大絮凝體（即礬花、絨?；蛐鯛钗铮┑倪^程。它是近代水質凈化處理的首要環(huán)節(jié)。</p><p><b>　　4.1.藥劑選擇：</b></p><p>　　

64、根據(jù)原水的水質水溫和PH值的情況，選用混凝劑為聚合氯化鋁，投加濃度為15％，最大投加量為51.4（mg/l），最低6.7（mg/l），平均14.3（mg/l）。優(yōu)點：凈化效率高、用藥量少、出水濁度低、色度小，過濾性能好，溫度適應性高，PH值使用范圍寬（PH=5~9）。操作方便，腐蝕性小，勞動條件好，成本較低。采用計量泵濕式投加，不需要加助凝劑。</p><p>　　4.2.藥劑配制及投加方式的選擇：</p&

65、gt;<p>　　混凝劑的投加分干投與濕投法兩種。本設計采用后者。其混凝處理的工藝流程如下圖所示</p><p>　　4.3.藥劑溶解與溶液配制</p><p><b>　?、湃芤撼厝莘eW1：</b></p><p>　　設計流量為Q=13082.2（m3/h），最大投加量為μ=51.4（mg/l）,溶液濃度為</p>

66、<p>　　15％，每天調制次數(shù)為n=2，溶液池調節(jié)容積為：</p><p>　　W1＝μQ/417bn=51.4×13082.2/417×15×2＝53.75(m3)</p><p>　　設計取54(m3)，溶液池分三格，一格備用。每格的有效容積為27(m3)，有效高度為1.7(m),超高取0.5(m),則</p><p&g

67、t;　　每格實際尺寸為：B×L×H=4m×4m×2.2m</p><p><b>　　⑵溶解池容積W2：</b></p><p>　　W2＝0.3W1＝0.3×54＝16.2(m3)</p><p>　　有效高度取1.4(m)，超高取0.3(m)，則</p><p>　　

68、溶解池實際尺寸為：B×L×H=3.5m×3.5m×1.7m</p><p>　　溶解池攪拌設備采用中心固定式平板將式攪拌機，漿直徑：R=1100（㎜），漿板深度：1200（㎜），池頂高出地面0.5米，池底坡度采用2.5％。溶解池和溶液池的材料都采用鋼筋混泥土，內壁襯以取乙烯板。</p><p><b>　　4.4.鼓風機</b>

69、</p><p>　　1、溶液池鼓風強度：15l/s·m3＝0.9m3／min</p><p>　　則溶液池鼓風量：0.9×53.75×2＝96.75m3／min</p><p>　　2、溶解池鼓風強度：18l/s·m3＝1.08m3／min</p><p>　　則溶液池鼓風量：1.08×16

70、.2×2＝34.99m3／min</p><p>　　鼓風總量為：131.74m3／min</p><p>　　選三臺羅茨鼓風機，風量為70 m3／min, 風壓9.8KPa, 功率15KW。</p><p><b>　　4.5.投藥泵</b></p><p>　　采用計量泵投加，選用三臺BK2－2.5／10型

71、計量泵，一臺備用。性能如下：</p><p>　　流量：6立方米／小時；揚程9米。</p><p><b>　　4.6.藥劑倉庫</b></p><p>　　倉庫容積考慮存放30天的混凝劑用量。倉庫靠近加藥間。</p><p><b>　　每日混凝劑用量為：</b></p><p

72、>　　W＝（51.4×299022）/106＝15.37噸。</p><p>　　藥劑通道系數(shù)采用15％，則面積為115％。</p><p>　　藥劑堆積高度為2.5米，則藥庫面積：</p><p>　?。?5.37×30×1.15）／2.5＝265.13m2</p><p>　　平面尺寸采用：20000&

73、#215;13500㎡</p><p><b>　　4.7.混合器</b></p><p>　　進水管流速，根據(jù)綜合池的分格，q=3.64/4x2=0.455m3/s，查水力計算表，取d1=700mm，v=1.18m/s。</p><p>　　選擇管式靜態(tài)混合器，規(guī)格DN700，靜態(tài)混合器采用三節(jié)。</p><p>&l

74、t;b>　　綜合池</b></p><p>　　由于目前用地比較緊張，故將絮凝、沉淀、清水池建于一體，稱之綜合池，池上部為絮凝區(qū)和沉淀區(qū)，下部為清水區(qū)。以15.0萬m3/d為一組，建兩組，一組建兩池，每池規(guī)模為7.5萬m3/d。為適應水量變化和清理檢修，上部絮凝區(qū)和沉淀區(qū)每池分兩格，每格可單獨運行，每格規(guī)模為3.75萬m3/d；下部清水區(qū)不分格，規(guī)模為7.5萬m3/d。</p>&

75、lt;p><b>　　5.1.絮凝池</b></p><p><b>　　5.1.1已知條件</b></p><p>　　總設計水量Q=313973.1m3/d，</p><p>　　單池設計水量為Q=78493.25m3/d=3270.55m3/h=0.91m3/s</p><p>　　5.

76、1.2.設計參數(shù)</p><p>　　反應采用折板絮凝池，絮凝區(qū)設在沉淀池的端部。</p><p>　　取絮凝時間t=18min，水深H=3.3m</p><p>　　折板采用不銹鋼板，板寬采用420mm，折板夾角采用90o，折板厚度采用30mm。</p><p><b>　　5.1.3設計計算</b></p>

77、;<p>　?、倜砍氐娜莘eW=Qt=0.91*18*60=982.8m3</p><p>　?、诿砍氐拿娣ef=W/H=982.8/3.3=297.8m2</p><p>　　為與沉淀池配合，取絮凝池凈長度：L’=9.6x2m(將池分成兩格)，則凈寬:B’=f/L’=297.8/2X9.6=15.5m</p><p>　?、廴魧払=16m，并將每格反應

78、池分成8格，每格凈寬為2m。反應分成四段，第一、二段(1~4格)折板均采用相對折板，第三段(5~6格)折板采用平行折板，第四段(7~8格)折板采用直折板，波峰流速分別為0.35m/s，0.30m/s，0.20m/s和0.12m/s。</p><p>　?、芸紤]墻厚（采用鋼筋混凝土墻），外墻厚采用400mm，內墻采用250mm。則絮凝池的實際長寬如下</p><p>　　B=9.6+0.4*

79、2=10.4m</p><p>　　L=16+7*0.25+2*0.4=18.55 </p><p>　?、莞鞫涡跄齾^(qū)折板間距及實際流速：</p><p>　　已知流量Q1=3270.55/2=1635m3/h(單格計)</p><p><b>　　第一段絮凝區(qū)：</b></p><p>　　取b

80、1=0.65m則實際流速:</p><p><b>　　第二段絮凝區(qū)：</b></p><p>　　取b2=0.75m則實際流速:</p><p><b>　　第三段絮凝區(qū)：</b></p><p>　　取b3=1.15m則實際流速:</p><p><b>　　第

81、四段絮凝區(qū)：</b></p><p><b>　　取b1=1.90m</b></p><p><b>　?、匏^損失計算：</b></p><p>　　A．第一段絮凝區(qū)為異波折板</p><p>　　a．第一段絮凝區(qū)第一格通道數(shù)為12，單通道的縮放組合個數(shù)為3個，n=3*12=36個&l

82、t;/p><p>　　b．ξ1=0.5，ξ2=0.1，上轉變ξ3=1.8，下轉變成孔洞ξ3=3.0，</p><p>　　c．v1=0.35m/s，v2=0.168m/s，</p><p>　　d．F1=0.65B（m2），F(xiàn)2=(0.65+2x0.3)B=1.25B（m2）</p><p>　　e．上轉彎、下轉彎各為6次，取轉彎高度0.8m，&

83、lt;/p><p><b>　　f．漸放段損失：</b></p><p><b>　　g．漸縮段損失：</b></p><p>　　h．轉彎或孔洞的水頭損失</p><p>　　如圖布置每格有36個漸縮和漸放，故每格水頭損失：</p><p>　　h=36×(h1+h2

84、)+hi=36×(2.41×10-3+5.28×10-3)+0.12=0.40m</p><p>　　第一段絮凝區(qū)第二格的計算同第一格，水頭損失為0.40m。</p><p>　　B．第二段絮凝區(qū)為異波折板</p><p>　　a．第二段絮凝區(qū)第一格通道數(shù)為10，單通道的縮放組合個數(shù)為3個，n=3*10=30個</p>&

85、lt;p>　　b．ξ1=0.5，ξ2=0.1，上轉變ξ3=1.8，下轉變成孔洞ξ3=3.0，</p><p>　　c．v1=0.3m/s，v2=0.157m/s，</p><p>　　d．F1=0.75B（m2），F(xiàn)2=(0.75+2x0.3)B=1.35B（m2）</p><p>　　e．上轉彎、下轉彎各為5次，取轉彎高度0.8m，</p>&

86、lt;p><b>　　f．漸放段損失：</b></p><p><b>　　g．漸縮段損失：</b></p><p>　　h．轉彎或孔洞的水頭損失</p><p>　　如圖布置每格有30個漸縮和漸放，故每格水頭損失：</p><p>　　h=30×(h1+h2)+hi=30×

87、;(1.66×10-3+3.63×10-3)+0.10=0.26m</p><p>　　第二段絮凝區(qū)第二格的計算同第一格，水頭損失為0.26m。</p><p>　　C．第三段絮凝區(qū)為同波折板</p><p>　　a．第三段絮凝區(qū)第一格通道數(shù)為7，單通道轉彎個數(shù)為5個，</p><p><b>　　n=7*5=3

88、5個</b></p><p>　　b．折角90o，ξ=0.6</p><p>　　c．v=0.2m/s，則：</p><p>　　第三段絮凝區(qū)第二格的計算同第一格，水頭損失為0.14m。</p><p>　　D．第四段絮凝區(qū)為同波折板</p><p>　　a．第三段絮凝區(qū)第一格通道數(shù)為5，四塊直板180o，

89、轉彎個數(shù)為5個，進口出口孔洞2個</p><p><b>　　n=7*5=35個</b></p><p>　　b．180o轉彎，ξ=3.0，進出口孔ξ=1.06</p><p>　　c．v=0.12m/s，則：</p><p>　　第四段絮凝區(qū)第二格的計算同第一格，水頭損失為0.015m。</p><

90、p>　　則總水頭損失：H總=2×（0.4+0.26+0.14+0.015）=1.63m</p><p>　?、咝跄馗鲄^(qū)段停留時間：</p><p>　　第一絮凝區(qū)停留時間：</p><p>　　第二、三絮凝區(qū)停留時間均為T2=T3=271.19min</p><p>　　第四絮凝區(qū)停留時間：</p><p

91、>　?、嘈跄馗鲄^(qū)段G值：</p><p>　　水溫T=20oC，μ=1x103，</p><p><b>　　第一絮凝區(qū)</b></p><p><b>　　第二絮凝區(qū)</b></p><p><b>　　第三絮凝區(qū)</b></p><p>&l

92、t;b>　　第四絮凝區(qū)</b></p><p>　　絮凝池總水頭損失H總=1.63m,絮凝總時間T=1088.38s=18.14min</p><p><b>　　計算簡圖如下:</b></p><p><b>　　5.2沉淀池</b></p><p>　　5.2.1.設計參數(shù)&l

93、t;/p><p>　　采用平流式沉淀池，指形槽出水，虹吸橋式吸泥機。</p><p>　　總設計流量為313973.1m3/d＝13082.2m3/h=3.64m3/s,單池設計流量為0.91m3/s</p><p>　　沉淀時間T=100min</p><p>　　沉淀池平均流速v＝16.0mm/s</p><p>　　

94、有效水深H1=3.0m，超高取0.5m，池深3.5m。</p><p>　　5.2.2.長寬設計</p><p>　?、俪恋沓厝莘e：W1＝QT=0.91×100×60＝5460m3</p><p>　?、诔恋沓嘏c絮凝池合建，池寬：B=9.6m(每格，一池設兩格)</p><p>　　則池長L=W/BH=5460/(9.6*

95、2*3.0)=94.80m</p><p>　?、坌：顺刈拥某叽绫壤?lt;/p><p>　　長寬比：L/B=94.8/9.6=9.88>4，可</p><p>　　長深比：L/H=94.8/3.0=31.6>10，可</p><p>　　沉淀池水平流速v=l/t=94.8*1000/100*60=15.8mm/s，可</p&

96、gt;<p>　　5.2.3.進水穿孔墻布水</p><p>　?、賶﹂L9.6m，墻高3.3m，有效水深3.0m，用機械刮泥裝置排泥，其積泥厚度0.1m，超高0.2m，</p><p>　　②穿孔孔墻孔洞總面積Ω</p><p>　　孔洞處流速采用v0＝0.25mm/s</p><p>　　Ω＝Q/3600v0=1635/360

97、0×0.25＝1.82m2</p><p><b>　?、劭锥磦€數(shù)N</b></p><p>　　孔洞形狀采用矩形，尺寸為15cm×18cm</p><p>　　N=Ω/0.15×0.18=1.82/0.15×0.18=67.41，取68個。</p><p><b>　　

98、5.2.4.出水渠</b></p><p>　　采用薄壁堰出水，堰口應保證水平</p><p>　　出水渠(寬度采用1m，則渠內深度</p><p>　　h=1.73(q2/gb2)1/3=1.73x(16352/36002x9.81x12)1/3=0.48m</p><p>　　為保證證自由溢水，出水渠的超高定為0.1m，則渠道

99、深度為0.58m。</p><p>　　5.2.5.排泥設施</p><p>　　為取得有效的排泥效果，采用虹吸式機械吸泥機排泥，</p><p>　?、俑赡嗔?，設污水含水量為98%，</p><p><b>　?、趧t濕污泥量：</b></p><p>　?、畚鄼C往返一次的時間：</p&g

100、t;<p>　?。跑囆羞M速度v=1m/min）</p><p><b>　?、芎缥苡嬎悖?lt;/b></p><p>　　設吸泥管排列數(shù)為50根，管內流速為1.5m/s，單側排泥管最長虹吸管長l=22.5m</p><p>　　采用連續(xù)式排泥，管徑</p><p>　　選用DN150水煤氣管，v=1.26&

101、lt;/p><p>　　⑤吸口的斷面確定吸口的斷面與管口斷面積相等，已知吸管的斷面積A=π0.152/4=0.0177m2</p><p>　　設吸水口長l=0.2m，則吸口寬度b=0.0177/0.2=0.088m</p><p>　?、尬喙苈匪^損失計算進口ξ1=0.1，出口ξ2=1，90o彎頭ξ3=1.975x2，則局部水頭損失</p><p

102、>　　hi=(0.1+1+1.975x2)1.262/2x9.81=0.41m</p><p>　　管道水頭損失：含水率98%。一般為紊流狀態(tài)。</p><p><b>　　總水頭損失：</b></p><p>　　考慮管道使用年久等因素，實際H=1.3h=1.3*0.73=0.95</p><p>　　排泥管總長

103、取70m，槽寬取0.8m，深取1m。</p><p>　　引流泵選用型潛水泵。</p><p><b>　　沉淀池放空管直徑</b></p><p>　　其中，H0為池內平均水深，此處為3+0.1=3.1m，t為放空時間，按3h計。</p><p><b>　　管徑采用350mm</b></p

104、><p>　　5.2.6.沉淀池水力條件校核</p><p><b>　　水力半徑</b></p><p><b>　　弗勞德數(shù)</b></p><p>　　5.2.7.集水系統(tǒng)采用兩側孔口自由出流式集水槽集水。</p><p><b>　　集水水槽個數(shù)N=5</

105、b></p><p><b>　　集水槽的中心距</b></p><p><b>　　槽中流量</b></p><p>　　考慮致電池子的超載系數(shù)為20%，幫槽中的流量</p><p>　　qo=1.2qo’=1.2x0.091=0.109m3/s</p><p>&l

106、t;b>　　槽的尺寸</b></p><p><b>　　槽寬</b></p><p>　　取槽長L=10m，則堰上負荷為</p><p>　　起點槽中水深H1=0.75b=0.75x0.4=0.3m</p><p>　　終點槽中水深H2=1.25b=1.25x0.4=0.5m</p>&

107、lt;p>　　為了便于施工，槽中水深統(tǒng)一取H2=0.5m計。</p><p>　　槽的高度H3，集水方法采用孔口自由出流，孔口深度取0.07m，跌落高度取0.05m，槽起高取0.15m，則集水槽總高度H3=H2+0.07+0.05+0.15=0.77m</p><p><b>　　孔眼計算</b></p><p>　　a.所需孔眼總面積ω

108、</p><p><b>　　b.單孔面積</b></p><p>　　孔眼直徑采用d=10mm，則單孔面積</p><p><b>　　c.孔眼個數(shù)n</b></p><p>　　d.集水槽每邊孔眼個數(shù)n’=1911/(5x2)=191.1個,取192個。</p><p>

109、<b>　　e.</b></p><p>　　5.2.8.配水槽計算</p><p>　　起點槽中水深H1=0.75b’=0.75x0.8=0.6m</p><p>　　終點槽中水深H2=1.25b’=1.25x0.8=1m</p><p>　　為了便于施工，槽中水深統(tǒng)一取H2=1m計。自由跌水高度取0.07m，則排水槽

110、總高度為：0.77+0.07+1.0=1.84m</p><p>　　出水斗底板取低于排水槽底0.5m，自由跌落高度為0.07m，出水斗平面尺寸1.6mx1.6m，平流沉淀池計算簡圖如下：</p><p><b>　　V型濾池</b></p><p>　　本設計采用V型濾池V型濾池，全稱為AQUAZURV型濾池，是由法國得利滿水處理有限公司首創(chuàng)

111、的專利技術。六十年代末期在巴黎奧利水廠首先采用，七十年代逐漸在歐洲廣泛使用，受到各國好評，逐步在國際上得到推廣。八十年代以來，我國也認識到國外革新后的氣水反沖洗技術的獨特沖洗效果，陸續(xù)引進國外先進的氣水反沖洗工藝，用于新擴建水廠中。我國第一座V型濾池1990年7月在南京投產。近年來，設計常規(guī)處理水廠工程時，規(guī)模在10萬m3/d以上（包括10萬m3/d）的水廠，在工藝流程的構筑物選型中，多設計了V型濾池，以改善制水工藝，提高水廠自動化程度

112、和生產管理水平。</p><p>　　V型濾池是恒水位過濾，池內的超聲波水位自動控制可調節(jié)出水清水閥，閥門可根據(jù)池內水位的高、低，自動調節(jié)開啟程度，以保證池內的水位恒定。V型濾池所選用的濾料的鋪裝厚度較大（約1.40m），粒徑也較粗（0.95—1.35mm）的石英砂均質濾料。當反沖洗濾層時，濾料呈微膨脹狀態(tài)，不易跑砂。V型濾池的另一特點是單池面積較大，過濾周期長，水質好，節(jié)省反沖洗水量。單池面積普遍設計為70—9

113、0m2，甚至可達100m2以上。由于濾料層較厚，載污量大，濾后水的出水濁度普遍小于0.5NTU。</p><p>　　V型濾池的沖洗一般采用的工藝為氣洗→氣水同時沖洗→水沖洗+表面掃洗。</p><p>　　水沖洗強度設計為5l/s·m2,比雙閥濾池的水沖洗強度15l/s.m2,要節(jié)約反沖洗用水量2/3，若以一個15萬m3/d水廠為例，全年可節(jié)省反沖洗水量約為60萬m3，若以0.

114、4元/m3水價計算，年節(jié)省反沖洗水量費用達24萬元之多，可見其經濟效益之顯著。但實踐表明，此種濾池對施工的精度和操作管理水平要求甚嚴，否則，勢必影響正常運行，達不到設計的效果。當前，在部分水廠V型濾池生產運行中常遇到的一些問題，主要表現(xiàn)在反沖洗不均勻，有較嚴重的短流現(xiàn)象發(fā)生；跑砂；濾板接縫不平、濾頭套管處密封不嚴，濾頭堵塞甚至發(fā)生開裂；閥門啟閉不暢等現(xiàn)象時有發(fā)生。</p><p><b>　　6.1.設

115、計數(shù)據(jù)</b></p><p>　　設計水量Q=313973.1m3/d</p><p><b>　　濾速V=12m/h</b></p><p>　　濾池沖洗確定(見下表)</p><p>　　總沖洗時間12min</p><p><b>　　沖洗周期T=48h</b&

116、gt;</p><p>　　反沖橫掃強度1.8L/(s·㎡)【一般為1.4～2.0L/(s·㎡)】</p><p><b>　　6.2.設計計算</b></p><p><b>　　(1)池體設計</b></p><p><b>　　濾池工作時間T’</b>

117、</p><p>　　T’=24－t×24/T=24－0.2×24/28=24－0.1=23.9(h)(式中未考慮排放濾水)</p><p><b>　　濾池面積F</b></p><p>　　濾池總面積F=Q/V·T=313973.1/12×23.9=1094.74㎡</p><p&