橋梁結(jié)構(gòu)計算書畢業(yè)設(shè)計

1、<p>　　**高速公路兩階段初步設(shè)計</p><p><b>　　大 </b></p><p><b>　　中</b></p><p><b>　　橋</b></p><p><b>　　梁</b></p><p>&l

2、t;b>　　結(jié) </b></p><p><b>　　構(gòu) </b></p><p><b>　　計 </b></p><p><b>　　算</b></p><p><b>　　書</b></p><p>　　第一

3、篇 理論計算（上部結(jié)構(gòu)）</p><p>　　一、20m預(yù)應(yīng)力混凝土組合箱梁計算書</p><p><b>　　分析計算的主要內(nèi)容</b></p><p>　　⑴ 上部箱梁持久狀態(tài)極限承載承載能力計算；</p><p>　?、?上部箱梁正常使用階段抗裂計算；</p><p>　?、?上部箱梁

4、持久狀態(tài)壓應(yīng)力計算；</p><p>　　⑷ 上部箱梁剛度計算。</p><p><b>　　計算方法及原則</b></p><p>　　上部箱梁縱向計算按平面桿系理論，采用《QJX系列程序》進(jìn)行計算。根據(jù)橋梁的實際施工過程和施工方案劃分施工階段，并進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。</p><p>　　1.荷載取值與荷載組合</p&

5、gt;<p><b>　　⑴ 荷載取值</b></p><p>　?、?一期恒載：預(yù)應(yīng)力混凝土容重取2.6t/m3。</p><p>　　② 二期恒載：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，詳見各橋梁取值。</p><p>　?、?活載: 公路－Ⅰ級。</p><p>　　④ 溫度梯度：主梁頂、底板日照溫差按照《公路橋涵設(shè)

6、計通用規(guī)范》4.3.10條規(guī)定取值計算；豎向梯度溫度分布見圖7-1（尺寸單位：mm）：</p><p>　　降溫梯度 升溫梯度</p><p><b>　　圖1-1 溫度梯度</b></p><p>　?、輳娖任灰疲?0mm。</p><p><b>　　⑵材料</b>&

7、lt;/p><p>　　預(yù)制箱梁 C40混凝土</p><p>　　現(xiàn)澆接頭、濕接縫 C40混凝土</p><p><b>　　⑶荷載組合</b></p><p>　　組合一： 恒載（1.05的自重系數(shù)）</p><p>　　組合二： 恒載+活載（中（邊）板橫向分布系數(shù)，公路I級，車道荷載，不計掛車）

8、</p><p>　　組合三： 恒載＋活載＋溫度荷載1（整體升溫30）</p><p>　　組合四： 恒載＋活載＋溫度荷載2（整體降溫30）</p><p>　　組合五： 恒載＋活載＋溫度荷載1＋強迫位移（不均勻沉降，L/3000）</p><p>　　組合六： 恒載＋活載＋溫度荷載2＋強迫位移 </p><p>&l

9、t;b>　　橋梁計算</b></p><p><b>　　1.概述</b></p><p>　　上部結(jié)構(gòu)跨徑為4×20m，橋?qū)?2.50m。共設(shè)置4片小箱梁，梁高1.2 m。</p><p>　　邊跨中梁鋼束與邊跨邊梁鋼束布置相同，中跨中梁鋼束與中跨邊梁鋼束布置相同。采用剛接梁法進(jìn)行橫向分布系數(shù)計算，邊主梁橫向分布系

10、數(shù)最大為0.744，中主梁橫向分布系數(shù)為0.612。（可以用GQJS計算）</p><p><b>　　2.荷載取值</b></p><p>　?、俣诤爿d：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，經(jīng)橫向分配后邊梁為共計1.795t/m，中梁為1.673m。</p><p>　?、陬A(yù)應(yīng)力鋼束張拉控制應(yīng)力取0.75fpk，即1395Mpa。</p>

11、<p>　?、蹧_擊系數(shù)：按照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》4.3.2計算求得，邊梁沖擊系數(shù)為μ=0.340；中梁沖擊系數(shù)為μ=0.350。</p><p><b>　　3.橋梁復(fù)核計算</b></p><p><b>　　邊梁</b></p><p>　?、懦志脿顟B(tài)極限承載能力計算</p><p&g

12、t;　　各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算如下，詳見下圖：</p><p>　　圖1-3a 荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計算</p><p>　　圖1-3b 荷載組合六極限狀態(tài)承載能力計算</p><p>　　本計算考慮了普通鋼筋的作用，上部箱梁持久狀態(tài)極限承載能力計算滿足要求。</p><p>　?、?正常使用階段抗裂計算</

13、p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行抗裂計算。</p><p><b>　　①短期效應(yīng)荷載組合</b></p><p>　　短期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計算結(jié)果詳見下圖：</p><p>　　圖1-4a 短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　圖1

14、-4b 短期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　規(guī)范強制性條款6.3.1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力不允許超過0.7ftk=1.757MPa?？缰形恢脻M足規(guī)范要求，但是支點位置處沒有負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力，需要考慮普通鋼筋參與作用對裂縫進(jìn)行計算，按鋼筋混凝土構(gòu)件采用橋梁博士軟件對裂縫進(jìn)行補充計算。最不利位置裂縫寬度為0.147mm，小于0.2mm，滿足規(guī)范要求。</p>

15、<p><b>　?、陂L期效應(yīng)荷載組合</b></p><p>　　長期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計算結(jié)果詳見下圖：</p><p>　　圖10-5a 長期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　圖10-5b 長期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　最不利狀態(tài)上緣跨中部分沒

16、有拉應(yīng)力出現(xiàn)，滿足規(guī)范要求，支點位置抗裂按照鋼筋混凝土構(gòu)件考慮，短期效應(yīng)下裂縫寬度滿足規(guī)范要求，長期效應(yīng)下不做要求。</p><p>　　⑶ 持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計算</p><p>　　按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計算時，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)取為1.0，計入溫度效應(yīng)等引起的次

17、效應(yīng)。</p><p>　　正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請見下圖：</p><p>　　表10-3 荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計算 （單位：Mpa）</p><p>　　圖10-6a 持久狀態(tài)荷載組合五上下緣法向壓應(yīng)力</p><p>　　圖10-6b 持久狀態(tài)荷載組合六上下緣法向壓應(yīng)力</p><p&g

18、t;　　規(guī)范條款7.1.5-1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下， σkc+σpt≤0.5fck=13.40MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為12.95 MPa，滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　?、葥隙扔嬎?lt;/b></p><p>　　表10-4 活載位移表</p><p>　　注：表中已考慮撓度長期增長系數(shù)ηθ=1.

19、45。</p><p>　　可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　中梁</b></p><p>　　⑴持久狀態(tài)極限承載能力計算</p><p>　　各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算如下，詳見下圖：</p><p>　　圖1-3a 荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計算<

20、;/p><p>　　圖1-3b 荷載組合六極限狀態(tài)承載能力計算</p><p>　　本計算考慮了普通鋼筋的作用，上部箱梁持久狀態(tài)極限承載能力計算滿足要求。</p><p>　　⑵ 正常使用階段抗裂計算</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行抗裂計算。</p><p><b>　　①

21、短期效應(yīng)荷載組合</b></p><p>　　短期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計算結(jié)果詳見下圖：</p><p>　　圖1-4a 短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　圖1-4b 短期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　規(guī)范強制性條款6.3.1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉

22、應(yīng)力不允許超過0.7ftk=1.757MPa?？缰形恢脻M足規(guī)范要求，但是支點位置處沒有負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力，需要考慮普通鋼筋參與作用對裂縫進(jìn)行計算，按鋼筋混凝土構(gòu)件采用橋梁博士軟件對裂縫進(jìn)行補充計算。最不利位置裂縫寬度為0.131mm，小于0.2mm，滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　?、陂L期效應(yīng)荷載組合</b></p><p>　　長期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)

23、力計算結(jié)果詳見下圖：</p><p>　　圖10-5a 長期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　圖10-5b 長期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　最不利狀態(tài)上緣跨中部分沒有拉應(yīng)力出現(xiàn)，滿足規(guī)范要求，支點位置抗裂按照鋼筋混凝土構(gòu)件計算，短期效應(yīng)下裂縫寬度滿足規(guī)范要求，長期效應(yīng)下不做要求。</p><p>　　

24、⑶ 持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計算</p><p>　　按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計算時，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)取為1.0，計入溫度效應(yīng)等引起的次效應(yīng)。</p><p>　　正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請見下圖：</p><p>　　表10-3 荷

25、載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計算 （單位：Mpa）</p><p>　　圖10-6a 持久狀態(tài)荷載組合五上下緣法向壓應(yīng)力</p><p>　　圖10-6b 持久狀態(tài)荷載組合六上下緣法向壓應(yīng)力</p><p>　　規(guī)范條款7.1.5-1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下， σkc+σpt≤0.5fck=13.40MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為12

26、.28 MPa，滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　?、葥隙扔嬎?lt;/b></p><p>　　表10-4 活載位移表</p><p>　　注：表中已考慮撓度長期增長系數(shù)ηθ=1.45。</p><p>　　可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。</p><p>　　二、3×40m預(yù)應(yīng)力混凝土

27、裝配式連續(xù)組合箱梁</p><p><b>　　1.概述</b></p><p>　　上部結(jié)構(gòu)跨徑為3×40m，半幅橋共設(shè)置4片小箱梁，梁高2.0 m。</p><p>　　邊梁中梁鋼束與邊跨邊梁鋼束布置相同，中跨中梁鋼束與中跨邊梁鋼束布置相同。采用剛接梁法進(jìn)行橫向分布系數(shù)計算，邊主梁橫向分布系數(shù)最大為0.524，中主梁橫向分布系數(shù)為

28、0.511。故下面僅對邊主梁進(jìn)行結(jié)構(gòu)計算。</p><p>　　全橋共劃分為108個單元，109個節(jié)點，結(jié)構(gòu)離散圖詳見7-3-1。</p><p>　　圖7-3-1 結(jié)構(gòu)離散圖</p><p><b>　　2.荷載取值</b></p><p>　?、俣诤爿d：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，共計1.588t/m。</p>

29、;<p>　　②預(yù)應(yīng)力鋼束張拉控制應(yīng)力取0.73fpk，即1357.8Mpa。</p><p>　?、蹧_擊系數(shù)：按照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》4.3.2計算求得，跨中為μ=0.223，支點為μ=0.320。</p><p><b>　　3.橋梁設(shè)計計算</b></p><p>　　⑴持久狀態(tài)極限承載能力計算</p>&

30、lt;p>　　各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算如下，詳見圖7-3-2（僅示出荷載組合二、三、五）：</p><p>　　圖7-3-2a 荷載組合二極限狀態(tài)承載能力計算</p><p>　　圖7-3-2b 荷載組合三極限狀態(tài)承載能力計算</p><p>　　圖7-3-2c 荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計算</p><p>　　圖

31、7-3-2d 考慮普通鋼筋作用荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計算</p><p>　　最不利狀態(tài)下，荷載效應(yīng)Mj=1654.762KN.m，截面抗力Md=1621.758KN.m，Mj/Md=1.02%，基本滿足要求。若考慮普通鋼筋作用，Mj<Md，滿足要求。</p><p>　　可見，上部箱梁持久狀態(tài)極限承載能力計算滿足要求。</p><p>　?、?正常使用階

32、段抗裂計算</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行正截面和斜截面抗裂計算。</p><p><b>　?、俣唐谛?yīng)荷載組合</b></p><p>　　短期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計算結(jié)果詳見圖7-3-3：</p><p>　　圖7-3-3a 短期效應(yīng)荷載組合一上下緣法向拉應(yīng)力&l

33、t;/p><p>　　圖7-3-3b 短期效應(yīng)荷載組合二上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　圖7-3-3c 短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　表7-3-1 短期荷載效應(yīng)下主梁正應(yīng)力抗裂計算 （單位：Mpa）</p><p>　　注：表中正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。</p><p>　　規(guī)范強制

34、性條款6.3.1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力不允許超過0.7ftk=1.855MPa。最不利狀態(tài)下，拉應(yīng)力為-1.184MPa，出現(xiàn)在支座位置處，滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　?、陂L期效應(yīng)荷載組合</b></p><p>　　長期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計算結(jié)果詳見圖7-3-4：</p><p>　

35、　圖7-3-4a 長期效應(yīng)荷載組合一上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　圖7-3-4b 長期效應(yīng)荷載組合二上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　最不利狀態(tài)上緣壓應(yīng)力為1.218MPa，下緣壓應(yīng)力為1.816MPa，規(guī)范規(guī)定長</p><p>　　期效應(yīng)荷載組合下結(jié)構(gòu)不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　?、劢?/p>

36、面主拉應(yīng)力計算</b></p><p>　　最不利狀況下，截面主拉應(yīng)力為-1.002MPa，規(guī)范規(guī)定A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件主拉應(yīng)力不允許超過0.5ftk=1.325MPa，滿足規(guī)范要求。</p><p>　?、?持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計算</p><p>　　按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)

37、力。計算時，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)取為1.0，計入溫度效應(yīng)等引起的次效應(yīng)。</p><p><b>　?、俳孛娣ㄏ驂簯?yīng)力</b></p><p>　　正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請見圖7-3-5（僅示出荷載組合一、二、五）：</p><p>　　表7-3-2 荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計算 （單位

38、：Mpa）</p><p>　　圖7-3-5a 持久狀態(tài)荷載組合一上下緣法向拉應(yīng)力</p><p>　　圖7-3-5b 持久狀態(tài)荷載組合二上下緣法向壓應(yīng)力</p><p>　　圖7-3-5c 持久狀態(tài)荷載組合三上下緣法向壓應(yīng)力</p><p>　　規(guī)范條款7.1.5-1，對于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下， σkc+σpt

39、≤0.5fck=16.20MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為13.814 MPa，滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　?、诮孛嬷鲏簯?yīng)力</b></p><p>　　規(guī)范條款7.1.6-1，對于預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，σcp≤0.6fck =19.44MPa。最不利荷載組合下主壓應(yīng)力為9.474MPa，符合規(guī)范要求。</p><p&

40、gt;<b>　　⑷撓度計算</b></p><p>　　表7-3-3 活載位移表</p><p>　　注：表中已考慮撓度長期增長系數(shù)ηθ=1.425。</p><p>　　可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。</p><p>　　三、3×40m預(yù)應(yīng)力混凝土先簡支后連續(xù)T梁計算</p><p>

41、<b>　　結(jié)構(gòu)概述</b></p><p>　　上部結(jié)構(gòu)靜力計算采用橋梁綜合程序QJX進(jìn)行，按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行計算。</p><p>　　結(jié)構(gòu)有限元離散圖如下圖：</p><p><b>　　結(jié)構(gòu)離散圖</b></p><p><b>　　中板計算</b></p>

42、;<p><b>　　承載力計算</b></p><p><b>　　結(jié)構(gòu)承載包絡(luò)如下圖</b></p><p>　　上部結(jié)構(gòu)抗彎承載力計算</p><p>　　抗裂計算（按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件考慮）</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行正截面和斜截面抗裂計

43、算。</p><p>　?、?正截面法向拉應(yīng)力計算</p><p>　　①按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件短期效應(yīng)荷載組合</p><p>　　T梁在各種荷載組合下，上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于短期效應(yīng)抗裂的要求。T梁短期效應(yīng)抗裂計算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。</p><p>　　工況1空心板上下緣應(yīng)力</p>&

44、lt;p>　　工況2空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況3空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況4空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　?、诎碅類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件長期效應(yīng)荷載組合</p><p>　　各種荷載組合下，T梁上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于長期效應(yīng)抗裂的要求。T梁長期效應(yīng)抗裂計算結(jié)果如圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓

45、為正。</p><p>　　工況1空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況2空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況3 T梁上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況4 T梁上下緣應(yīng)力</p><p>　　⑵ 斜截面主拉應(yīng)力計算</p><p>　　T梁在各種荷載組合下，主拉應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。T

46、梁主拉應(yīng)力計算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。</p><p>　　汽車最小剪力作用下主拉應(yīng)力</p><p>　　汽車最大剪力作用下主拉應(yīng)力</p><p><b>　　壓應(yīng)力計算</b></p><p>　　按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，計算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力。</p>&l

47、t;p>　　T梁在各種荷載組合下，上緣最大壓應(yīng)力為15.6MPa，下緣最大壓應(yīng)力為14.4MPa，上、下緣均滿足規(guī)范要求?；炷练ㄏ驂簯?yīng)力計算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。</p><p>　　工況1空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況2空心板上下緣正應(yīng)力</p><p>　　工況3空心板上下緣正應(yīng)力</p><p>　　

48、工況4空心板上下緣正應(yīng)力</p><p><b>　　撓度計算</b></p><p>　　活載作用下，最大位移δ=6.57mm，δ/L=6.57/40000=1/6088<1/600，滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　邊板計算</b></p><p><b>　　承載力計

49、算</b></p><p><b>　　結(jié)構(gòu)承載包絡(luò)如下圖</b></p><p>　　上部結(jié)構(gòu)抗彎承載力計算</p><p>　　抗裂計算（按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件考慮）</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行正截面和斜截面抗裂計算。</p><p>　?、?

50、正截面法向拉應(yīng)力計算</p><p>　?、侔碅類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件短期效應(yīng)荷載組合</p><p>　　T梁在各種荷載組合下，上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于短期效應(yīng)抗裂的要求。T梁短期效應(yīng)抗裂計算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。</p><p>　　工況1空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況2空心板上下緣應(yīng)力</p

51、><p>　　工況3空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況4空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　?、诎碅類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件長期效應(yīng)荷載組合</p><p>　　各種荷載組合下，T梁上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于長期效應(yīng)抗裂的要求。T梁長期效應(yīng)抗裂計算結(jié)果如圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。</p><p>　　工

52、況1空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況2空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況3空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況4空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　⑵ 斜截面主拉應(yīng)力計算</p><p>　　T梁在各種荷載組合下，主拉應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。T梁主拉應(yīng)力計算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。&

53、lt;/p><p>　　汽車最小剪力作用下主拉應(yīng)力</p><p>　　汽車最大剪力作用下主拉應(yīng)力</p><p><b>　　壓應(yīng)力計算</b></p><p>　　按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，計算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力。</p><p>　　T梁在各種荷載組合下，上緣最大壓應(yīng)力

54、為16.1MPa，下緣最大壓應(yīng)力為14.9MPa，上、下緣均滿足規(guī)范要求?；炷练ㄏ驂簯?yīng)力計算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。</p><p>　　工況1空心板上下緣應(yīng)力</p><p>　　工況2空心板上下緣正應(yīng)力</p><p>　　工況3空心板上下緣正應(yīng)力</p><p>　　工況4空心板上下緣正應(yīng)力</p><

55、;p><b>　　撓度計算</b></p><p>　　活載作用下，最大位移δ=6.57mm，δ/L=6.57/40000=1/6088<1/600，滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　　根據(jù)計算結(jié)果分析，現(xiàn)得到以下結(jié)論：</p><p>　?、?

56、T梁極限承載能力滿足規(guī)范要求；</p><p>　　⑵ 按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件考慮，正截面和斜截面抗裂滿足規(guī)范要求；</p><p>　?、?持久狀況正應(yīng)力滿足規(guī)范要求。</p><p>　?、?撓度計算滿足規(guī)范要求。</p><p>　　第二篇 理論計算（下部結(jié)構(gòu)）</p><p>　　一、 20m跨徑組合箱梁下部獨

57、柱橋墩計算</p><p><b>　　1.概況</b></p><p>　　本項目部分橋墩采用獨柱墩，蓋梁處于大懸臂狀態(tài)，受力比較不利，同時橋墩根部彎矩比較大，需要對其進(jìn)行計算。蓋梁按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行計算，橋墩高度按12m考慮。計算采用橋梁博士軟件進(jìn)行，整個蓋梁計算模型離散為48個單元，橋墩離散為24個單元，離散圖如下：</p><p>　

58、　圖1-1 結(jié)構(gòu)離散圖</p><p><b>　　2.荷載取值</b></p><p>　?、俸爿d：根據(jù)縱向模型橋墩處計算出的反力，反向以均布荷載的形式加到蓋梁上。</p><p>　?、跊_擊系數(shù)：局部構(gòu)件計算，沖擊系數(shù)取1.3。</p><p><b>　　3.蓋梁復(fù)核計算</b></p&

59、gt;<p><b>　?、攀┕るA段應(yīng)力計算</b></p><p><b>　　施工階段步驟如下：</b></p><p>　　在支架上澆注混凝土 </p><p><b>　　張拉部分預(yù)應(yīng)力</b></p><p>　　上恒載，張拉其余部分預(yù)應(yīng)力</p&

60、gt;<p><b>　　成橋</b></p><p>　　需要計算第2階段和第3階段的應(yīng)力，上下緣應(yīng)力圖如下：</p><p>　　圖1-2第2施工階段蓋梁上下緣應(yīng)力圖（Mpa）</p><p>　　圖1-3第3施工階段蓋梁上下緣應(yīng)力圖（Mpa）</p><p>　　可以看到，通過分批張拉，避免了下緣出現(xiàn)

61、過大的拉應(yīng)力，施工階段受力滿足規(guī)范要求。</p><p>　?、瞥志脿顟B(tài)極限承載能力計算</p><p>　　最不利組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算如下，詳見下圖：</p><p>　　圖1-4極限狀態(tài)承載能力計算</p><p>　　可以看到，本橋蓋梁極限承載力滿足規(guī)范要求，計算中未考慮普通鋼筋的作用，普通鋼筋的承載力可以作為安全儲備。

62、</p><p>　?、钦Ｊ褂秒A段抗裂計算</p><p>　　規(guī)范要求長期效應(yīng)作用下混凝土不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，短期效應(yīng)作用下，要求混凝土拉應(yīng)力不超過1.757Pa，通過計算均滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　?、葮蚨帐芰τ嬎?lt;/b></p><p>　　可以知道，橋墩根部受力最不利，即模型里的72號單元，列出7

63、2號單元計算結(jié)果。承載力計算表格如下：</p><p>　　可見，承載力滿足規(guī)范要求。</p><p>　　對裂縫進(jìn)行計算，運營過程中，無裂縫出現(xiàn)，滿足規(guī)范要求。</p><p>　　二、20m跨徑組合箱梁全幅斷面雙柱式橋墩計算</p><p><b>　　1.概況</b></p><p>　　本

64、項目部分橋墩采用全幅雙柱墩，蓋梁跨度比較大，跨中以及懸臂端受力比較不利，對其進(jìn)行計算。蓋梁為A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，橋墩高度按5m考慮，整體按門式框架模式進(jìn)行計算。計算中，整個蓋梁計算模型離散為124個單元，橋墩離散為10個單元，離散圖如下：</p><p>　　圖1-4 結(jié)構(gòu)離散圖</p><p><b>　　2.荷載取值</b></p><p>　

65、?、俸爿d：根據(jù)縱向模型橋墩處計算出的反力，反向以均布荷載的形式加到蓋梁上。</p><p>　?、跊_擊系數(shù)：局部構(gòu)件計算，沖擊系數(shù)取1.3。</p><p><b>　　3.蓋梁復(fù)核計算</b></p><p><b>　　⑴施工階段應(yīng)力計算</b></p><p><b>　　施工階段步

66、驟如下：</b></p><p>　　在支架上澆注混凝土 </p><p><b>　　張拉部分預(yù)應(yīng)力</b></p><p>　　上恒載，張拉其余部分預(yù)應(yīng)力</p><p><b>　　成橋</b></p><p>　　需要計算第2階段和第3階段的應(yīng)力，上下緣應(yīng)

67、力圖如下：</p><p>　　圖1-5第2施工階段蓋梁上下緣應(yīng)力圖</p><p>　　圖1-6第3施工階段蓋梁上下緣應(yīng)力圖</p><p>　　可以看到，通過分批張拉，避免了跨中上緣出現(xiàn)過大的拉應(yīng)力，施工階段受力滿足規(guī)范要求。</p><p>　?、瞥志脿顟B(tài)極限承載能力計算</p><p>　　最不利組合下，持久狀

68、況承載能力極限狀態(tài)計算如下，詳見下圖：</p><p>　　圖1-7極限狀態(tài)承載能力計算</p><p>　　可以看到，本橋極限承載力滿足規(guī)范要求，計算中未考慮普通鋼筋的作用，普通鋼筋的承載力可以作為安全儲備。</p><p>　?、钦Ｊ褂秒A段抗裂計算</p><p>　　規(guī)范要求長期效應(yīng)作用下混凝土不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，短期效應(yīng)作用下，要求混

69、凝土拉應(yīng)力不超過1.757Mpa，通過計算各個單元均滿足規(guī)范要求。</p><p><b>　　、</b></p><p>　　第三篇 實例計算（下部結(jié)構(gòu)）</p><p>　　一、黃金中橋20m跨徑組合箱梁3號肋板式橋臺計算</p><p>　　原始數(shù)據(jù)表(單位:kN-m制)</p><p&g

70、t;　　穩(wěn)定時的桿件計算長度系數(shù)</p><p>　　注：1、加載方式為自動加載。重要性系數(shù)為1.1。</p><p>　　2、橫向布載時車道采用1到2列分別加載，車輛按1輛加載計算。</p><p><b>　　車道荷載數(shù)據(jù)</b></p><p>　　注：集中荷載Pk已經(jīng)乘以1.2系數(shù)，使得豎直力效應(yīng)最大。雙孔加載按

71、左孔或右孔的較大跨徑作為計算跨徑。</p><p>　　邊孔搭板、邊孔、搭板分別加載時對應(yīng)的沖擊系數(shù)</p><p><b>　　摩阻系數(shù)、溫度力</b></p><p><b>　　上部橫斷面寬度數(shù)據(jù)</b></p><p>　　梁(板)數(shù)、梁(板)橫向距離</p><p>

72、;　　每片上部梁(板)、搭板恒載反力</p><p><b>　　邊孔、搭板跨徑數(shù)據(jù)</b></p><p><b>　　基樁數(shù)據(jù)</b></p><p>　　注：沖刷線以下樁基重量始終扣除樁重的一半，與水位面和樁底持力層透水性無關(guān)。</p><p>　　注：單位：地基土比例系數(shù)kN/m4，極限摩阻

73、力或容許承載力kPa。</p><p><b>　　臺身材料</b></p><p><b>　　樁基材料</b></p><p>　　穩(wěn)定時的桿件計算長度系數(shù)</p><p><b>　　擋塊數(shù)據(jù)</b></p><p><b>　　臺身數(shù)據(jù)

74、</b></p><p>　　注：肋板上直線段長0.3m，肋板下直線段長0.5m。</p><p><b>　　承臺數(shù)據(jù)</b></p><p><b>　　樁基數(shù)據(jù)</b></p><p><b>　　橋臺耳背墻數(shù)據(jù)</b></p><p>

75、;　　單項恒載作用時每片肋豎直力表(表1_1)</p><p>　　注：1、表中恒載豎直力未計入浮力。</p><p>　　2、“臺身_上”指截面1以上臺身重，“臺身_中”為1～2截面間臺身重，“臺身_下”為2～3截面間臺身重。</p><p>　　3、“截面1”指序號3~7合計，“截面2”3~8合計，“截面3”3~9合計、“截面4”3~10合計。</p>

76、;<p>　　4、截面1～截面4示意圖 | 蓋梁 |</p><p>　　+-+----+-+</p><p><b>　　| |</b></p><p>　　截面1(臺身坡頂) -------------> + |</p><p>　　截面2(臺身坡中

77、) ------------> / |</p><p>　　臺身坡底 ------------> + |</p><p>　　截面3(臺身底) ------------> +--+------+--+</p><p>　　| |</p><p>　　截面4(承臺底) -

78、-----------> +------------+</p><p>　　分項恒載作用各截面內(nèi)力表(表1_2，未含土壓力)</p><p>　　注：1、浮A、浮B分別對應(yīng)設(shè)計水位浮力和低水位浮力。合計A、合計B指計入浮力后的截面恒載內(nèi)力。</p><p>　　2、截面1指臺身坡頂、截面2指臺身坡中、截面3指臺身底、截面4指承臺底截面。</p>

79、<p>　　3、截面恒載內(nèi)力為整個橋臺。</p><p>　　恒載作用每片肋板截面內(nèi)力表(表1_3，計入浮力但未含土壓力)</p><p>　　注：1、浮A、浮B分別對應(yīng)設(shè)計水位浮力和低水位浮力。</p><p>　　2、上部構(gòu)造和搭板重力視臺帽為雙懸臂多跨連續(xù)梁計算得到每根肋板內(nèi)力。</p><p>　　3、承臺底截面內(nèi)力按整體橋

80、臺計算得到。</p><p>　　活載支反力表(表2)</p><p>　　注：1、“人群/每米”指橫向1米寬度的支反力，不是總寬度對應(yīng)的支反力?？倢挾葹?米。</p><p>　　2、“總軸重”指一聯(lián)加載長度內(nèi)(邊孔或搭板加載)的輪軸總重。計算水平制動力使用。</p><p>　　3、“邊孔、搭板支反力”未計入汽車沖擊力的作用。</p

81、><p>　　4、車道荷載均布荷載為10.5kN/m，集中荷載為：邊孔、搭板均加載286.176kN，邊孔加載286.176kN，搭板加載216kN。</p><p>　　5、邊孔、搭板支反力合計：人群荷載39.008kN/m，1輛車輛荷載0kN，1列車道荷載439.875kN。</p><p>　　6、邊孔(或搭板)加載時1輛車輪軸只作用在邊孔(或搭板)內(nèi)，同車輛的前

82、后輪軸不進(jìn)入另一孔。</p><p>　　7、邊孔、搭板沖擊系數(shù)同邊孔與搭板均加載時的沖擊系數(shù)。</p><p>　　橋臺蓋梁頂活載作用力、制動力表(表3)</p><p>　　注：1、邊孔與搭板的支座支撐線：</p><p>　?、俚奖硥η熬墭蜉S方向距離分別是0.38米、0.3米。②到臺身頂中心橋軸方向距離分別是0.03、-0.65米。&l

83、t;/p><p>　?、鄣脚_身頂中心垂直距離分別是0.03、-0.65米。該值大于0指在臺身頂中心的河心一側(cè)，小于0指河岸一側(cè)。</p><p>　　彎矩的力臂按橋軸向距離投影到垂直于墩臺軸線的方向計算。</p><p>　　2、“豎直力”向下為正，橋臺“水平力”指向河心為正，“彎矩”指向河心為正。</p><p>　　3、制動力“邊孔搭板均加載

84、”由最小制動力控制，“邊孔加載”由最小制動力控制，“搭板加載”由最小制動力控制。</p><p>　　4、“豎直力”、“彎矩”未計入汽車沖擊力的作用?！皬澗亍庇韶Q直力產(chǎn)生(未計水平力引起的彎矩)。</p><p>　　5、“最小制動”指制動力標(biāo)準(zhǔn)值不得小于的規(guī)定值，見2004年橋涵通用規(guī)范4.3.6。</p><p>　　6、制動力作用的“加載長”計入一聯(lián)的長度計算

85、加載重。</p><p>　　7、“彎矩”、“沖擊力M”指的是臺身頂截面處的彎矩。</p><p>　　8、表中車輛荷載不加載，未計入車輛荷載引起的豎直力和制動力。</p><p>　　豎直活載作用各截面內(nèi)力表(表3_1)</p><p>　　注：1、“彎矩”為活載豎直力彎矩，“沖彎”指沖擊力彎矩。“_1”指截面1，“_N”指截面N。表中為全

86、臺內(nèi)力值。</p><p>　　橋臺肋板分配系數(shù)表(表4)</p><p>　　注：1、表中活載橫向作用視上部與蓋梁為整體形成雙懸臂簡支梁計算肋的橫向分配系數(shù)得到肋頂豎直力。</p><p>　　2、單獨蓋梁計算時，活載橫向作用先傳遞給上部梁板，再傳遞給蓋梁計算得到肋頂豎直力。</p><p>　　3、車道或車輛荷載加載兩列及以上時橫向分配系

87、數(shù)值已經(jīng)計入車列數(shù)和橫向折減系數(shù)。</p><p>　　4、人群向左偏僅左人行道布載，向右偏僅右人行道布載，對稱表示2側(cè)人行道布載。</p><p>　　5、表中車輛荷載不加載。</p><p>　　汽車橫向折減系數(shù)表(表4_1)</p><p>　　一座橋臺摩阻力表(表5_1)</p><p>　　注：1、邊孔支座摩

88、阻系數(shù)為0.06，搭板支座摩阻系數(shù)0.5。</p><p>　　2、1列支反力未計入沖擊力的作用。</p><p>　　3、上部恒載摩阻力：1520*0.06+0*0.5=91.2kN。</p><p>　　4、搭板線荷載引起的摩阻力：796.25*0.5=398.125kN。</p><p>　　5、人群邊孔搭板均加載時：邊孔反力為0kN，

89、搭板反力為0kN，合計支反力為0kN。</p><p>　　6、1列車道荷載邊孔搭板均加載時：邊孔反力為107.034kN，搭板反力為332.841kN，合計支反力為439.875kN。</p><p>　　7、車輛荷載邊孔搭板均加載時：邊孔反力為0kN，搭板反力為0kN，合計支反力為0kN。</p><p>　　8、設(shè)計者選擇摩阻力只計恒載，不計入汽車、人群荷載。

90、</p><p>　　橋臺蓋梁頂水平力表(表5)</p><p>　　注：1、摩阻力由“車道荷載+人群+上部恒載”乘以“摩阻系數(shù)”計算得到。</p><p>　　2、摩阻力用戶選用“判斷組合”，因此表中“水平力”取“溫度力+制動力”與“摩阻力”小的值計算得到。</p><p>　　3、表中“1肋制動”按照整個橋臺制動力平分給每個臺肋后再提高2

91、0%得到。</p><p>　　4、表中“1肋H”指單根肋受到的橋軸線方向水平力(配筋等計算使用)，“整臺H”指整個橋臺受到的橋軸線方向水平力。</p><p>　　臺后土壓力系數(shù)計算表</p><p>　　臺前溜坡土壓力系數(shù)計算表</p><p>　　注：肋身坡段高度內(nèi)的臺前溜坡土壓力系數(shù)采用非肋身坡段值近似計算。</p>&

92、lt;p>　　破壞棱體破裂面的水平長度計算表</p><p>　　注：棱體高度取設(shè)計地面線以上土層高度計算得到等代土層高。</p><p>　　車輛荷載等代土層高計算表(表5_2)</p><p>　　注：1、單位：kN-m制。等代土層高度計算式：h=G/(B*L0*r)*(1+xs)，其中</p><p>　　土容重r=19.5，橫橋

93、向垂直臺寬B=12.25，荷載提高系數(shù)xs=0。破壞棱體長L0見相關(guān)計算表。</p><p>　　2、布置在B*L0面積內(nèi)車輛車軸重力G見表中計算值。</p><p>　　3、車輛荷載不加載，計算車道等代土層高時，車道重G按車道荷載值近似計算得到。</p><p>　　一片肋板臺身截面土壓力計算表(表5_3)</p><p>　　1、“分段位

94、置”坡頂、坡中、身底分別指臺身坡頂、坡中、臺身底截面。</p><p>　　2、“力距分段底”指某分段內(nèi)水平土壓力作用點到該段底部的距離。</p><p>　　3、背墻、蓋梁寬度作用的土壓力平分個每個臺肋。</p><p>　　4、土壓力僅計算至地面線。</p><p>　　5、單位：土壓力強度kN/m2，分段水平力kN，距離和寬度m，內(nèi)力k

95、Nm制。</p><p>　　6、支座高=0.02m，支座墊塊高=0m，臺帽高=1.2m，臺身高=6.5m。</p><p>　　一片肋板臺身截面臺前溜坡土壓力計算表(表5_4)</p><p>　　一片肋板臺身截面土壓力匯總表(表5_5)</p><p>　　注：1、臺后、臺前溜坡土壓力系數(shù)u分別是0.2361、0.1757，填土容重r=1

96、9.5kN/m3。土壓力強度=u*r*h，h為計算點以上土層高。</p><p>　　2、溜坡線與蓋梁河心側(cè)豎直線交點到臺后填土頂?shù)木嚯x2.3m。</p><p>　　全承臺底截面土壓力計算表(表5_6)</p><p>　　注：1、“地線”指地面線所在位置，介于肋底與承臺底之間。</p><p>　　2、“力距分段底”指某分段內(nèi)水平土壓力作

97、用點到該段底部的距離。</p><p>　　3、土壓力僅計算至地面線。</p><p>　　全承臺底截面臺前溜坡土壓力計算表(表5_7)</p><p>　　全承臺底截面土壓力匯總表(表5_8)</p><p>　　注：1、臺后、臺前溜坡土壓力系數(shù)u分別是0.2361、0.1757，填土容重r=19.5kN/m3。土壓力強度=u*r*h，h為

98、計算點以上土層高。</p><p>　　2、溜坡線與蓋梁河心側(cè)豎直線交點到臺后填土頂?shù)木嚯x2.3m。</p><p>　　活載支反力作用截面1內(nèi)力表(表7_1)--臺身坡頂截面</p><p>　　注：1、水平力引起的彎矩未計入本表，組合時以正反方向作用計算，未計入沖擊力。</p><p>　　2、每根肋由橫向分配系數(shù)計算得到最大、最小豎直力

99、，并計入浮力(N1max對應(yīng)低水位，N1min對應(yīng)設(shè)計水位)。</p><p>　　3、活載支反力引起的順橋向每根肋板彎矩由分配給肋板最大豎直力計算得到。一般截面強度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。</p><p>　　4、表中車輛荷載不加載，未計入車輛荷載引起的豎直力和制動力。</p><p>　　活載支反力作用截面1沖擊力表(續(xù)表7_1)--臺身坡頂截面</

100、p><p>　　注：1、邊孔搭板均加載、邊孔加載、搭板加載時的沖擊系數(shù)分別是0.3、0.3、0.3。</p><p>　　活載支反力作用截面2內(nèi)力表(表7_2)--臺身坡中截面</p><p>　　注：1、水平力引起的彎矩未計入本表，組合時以正反方向作用計算，未計入沖擊力。</p><p>　　2、每根肋由橫向分配系數(shù)計算得到最大、最小豎直力，并

101、計入浮力(N1max對應(yīng)低水位，N1min對應(yīng)設(shè)計水位)。</p><p>　　3、活載支反力引起的順橋向每根肋板彎矩由分配給肋板最大豎直力計算得到。一般截面強度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。</p><p>　　4、表中車輛荷載不加載，未計入車輛荷載引起的豎直力和制動力。</p><p>　　活載支反力作用截面2沖擊力表(續(xù)表7_2)--臺身坡中截面</p&

102、gt;<p>　　活載支反力作用截面3內(nèi)力表(表7_3)--臺身底截面</p><p>　　注：1、水平力引起的彎矩未計入本表，組合時以正反方向作用計算，未計入沖擊力。</p><p>　　2、每根肋由橫向分配系數(shù)計算得到最大、最小豎直力，并計入浮力(N1max對應(yīng)低水位，N1min對應(yīng)設(shè)計水位)。</p><p>　　3、活載支反力引起的順橋向每根肋

103、板彎矩由分配給肋板最大豎直力計算得到。一般截面強度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。</p><p>　　4、表中車輛荷載不加載，未計入車輛荷載引起的豎直力和制動力。</p><p>　　活載支反力作用截面3沖擊力表(續(xù)表7_3)--臺身底截面</p><p>　　活載支反力作用截面4內(nèi)力表(表7_4)--整體承臺底截面</p><p>　　注：

104、1、水平力引起的彎矩未計入本表，組合時以正反方向作用計算。</p><p>　　2、表中車輛荷載不加載，未計入車輛荷載引起的豎直力和制動力。</p><p>　　肋板臺身截面1內(nèi)力合計表(表8)--臺身坡頂截面</p><p>　　注：1、NMax對應(yīng)低水位，NMin對應(yīng)設(shè)計水位。</p><p>　　2、表中內(nèi)力值為代數(shù)和用于樁長計算，彎矩

105、指向河心為正，指向河岸為負(fù)。</p><p>　　3、活載支反力引起的順橋向每根肋板彎矩由分配給肋板最大豎直力計算得到。一般截面強度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。</p><p>　　4、表中車輛荷載不加載，未計入車輛荷載引起的豎直力和制動力。</p><p><b>　　活載組合說明表</b></p><p>　　+-

106、--------------------------------------------------------------------------------+</p><p>　　| 最不利活載組合 |支座水平力|邊孔支座|搭板支撐|活載土壓力| 備注 |</p><p>　　|--------------------------+---------

107、-+--------+--------+----------+--------------|</p><p>　　| 未架梁,填土(組合Ⅰ) | 不計 | 不計 | 不計 | 不計 | 無活載豎直力 |</p><p>　　|--------------------------+----------+--------+--------+----------

108、+--------------|</p><p>　　| 恒載(組合Ⅰ) | 不計 | 不計 | 不計 | 不計 | 無活載豎直力 |</p><p>　　|--------------------------+----------+--------+--------+----------+--------------|</p>

109、<p>　　| 雙孔河心向(組合Ⅱ) |向河心<---| 計 | 計 |向河心<---|邊孔搭板均加載|</p><p>　　|--------------------------+----------+--------+--------+----------+--------------|</p><p>　　| 邊孔河心向(組合

110、Ⅱ) |向河心<---| 計 | 不計 |向河心<---| 邊孔加載 |</p><p>　　|--------------------------+----------+--------+--------+----------+--------------|</p><p>　　| 雙孔河岸向(組合Ⅱ) |--->向河岸| 計

111、 | 計 | 不計 |邊孔搭板均加載|</p><p>　　|--------------------------+----------+--------+--------+----------+--------------|</p><p>　　| 搭板河岸向(組合Ⅱ) |--->向河岸| 不計 | 計 | 不計 | 搭板加載

112、 |</p><p>　　|---------------------------------------------------------------------------------+</p><p>　　注：1、河心方向控制河岸側(cè)配筋，河岸方向控制河心側(cè)配筋。</p><p>　　2、支座水平力?。篴邊孔搭板均加載、b邊孔加載、c搭板加載中對應(yīng)的水平力，

113、見表5。</p><p>　　3、括號中的“組合Ⅰ”、“組合Ⅱ”指規(guī)范 JTJ 021-89 第2.1.2條的組合規(guī)定。</p><p>　　肋板臺身截面1內(nèi)力合計表(表8_1作用短期效應(yīng)組合)--臺身坡頂截面</p><p>　　注：1、短期效應(yīng)組合用于裂縫計算。頻遇值系數(shù)：汽車0.7，人群1，制動力(或摩阻力)、溫度力1，等代土壓力1。</p>&

114、lt;p>　　2、表中內(nèi)力值為代數(shù)和用于樁長計算，彎矩指向河心為正，指向河岸為負(fù)。</p><p>　　3、車道荷載與車輛荷載支反力未計入沖擊力作用，計入與否由用戶給定。</p><p>　　肋板臺身截面1內(nèi)力合計表(表8_2作用長期效應(yīng)組合)--臺身坡頂截面</p><p>　　注：1、長期效應(yīng)組合用于裂縫計算。準(zhǔn)永久值系數(shù)：汽車0.4，人群0.4，制動力(

115、或摩阻力)、溫度力1，等代土壓力1。</p><p>　　肋板臺身截面1內(nèi)力組合表(表9)--臺身坡頂截面</p><p>　　注：1、表中數(shù)據(jù)用于強度(即鋼筋面積)計算，內(nèi)力值已計入荷載分項系數(shù)(見2004通用橋規(guī)4.1.6條)。</p><p>　　2、分項系數(shù)：混凝土1.2，水浮力1，人群荷載1.4，汽車荷載1.4，制動力等1.4，土壓力1.4，等代土壓力1.

116、4。</p><p>　　3、可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)ψc=0.8，用于人群荷載、制動力(摩阻力)等產(chǎn)生的效應(yīng)。</p><p>　　4、當(dāng)制動力(摩阻力)等產(chǎn)生的效應(yīng)超過汽車荷載效應(yīng)(恒+車道+人群)，不計組合系數(shù)ψc。</p><p>　　5、河心方向、河岸方向組合含義見《肋板臺身截面1內(nèi)力合計表(表8)》。</p><p>　　6、NMa

117、x對應(yīng)低水位，NMin對應(yīng)設(shè)計水位。</p><p>　　7、內(nèi)力組合值用于強度配筋計算，已計入沖擊力作用。</p><p>　　肋板臺身截面1配筋表(表10)--臺身坡頂截面</p><p>　　注：1、“抗彎”由內(nèi)力組合表(已計入荷載分項系數(shù))計算鋼筋面積并反算鋼筋根數(shù)，</p><p>　　“抗裂”由內(nèi)力合計表(短期效應(yīng)計入頻遇值系數(shù)，

118、長期效應(yīng)計入準(zhǔn)永久值系數(shù))計算鋼筋根數(shù)。</p><p>　　2、裂縫寬度限值0.2mm。</p><p>　　3、河岸一側(cè)主筋Ⅱ級鋼16根，直徑22mm，保護(hù)層6cm；河心一側(cè)主筋Ⅱ級鋼8根，直徑18mm，保護(hù)層6cm。</p><p>　　4、混凝土強度等級為C30，肋板寬1.1m，計算截面高度1.5m。</p><p>　　5、河心方向

119、、河岸方向組合含義見《肋板臺身截面1內(nèi)力合計表(表8)》。</p><p>　　6、河心側(cè)短期彎矩作用值285.56，長期彎矩作用值281.75，C2值1.493。短期豎直力1474.77，長期豎直力1347.44，C2值1.457，未使用。</p><p>　　7、河岸側(cè)短期彎矩作用值-456.13，長期彎矩作用值-340.36，C2值1.373。短期豎直力1890，長期豎直力1651.

120、07，C2值1.437，未使用。</p><p>　　8、配筋計算時計入彎矩偏心距增大系數(shù)η=1，裂縫計算時計入彎矩偏心距增大系數(shù)ηs=1。</p><p>　　9、表中配筋計算時桿件的計算長度L0等于計算截面與臺頂距離乘上桿件穩(wěn)定系數(shù)。即L0=1.2*1.4=1.68m。</p><p>　　肋板臺身截面2配筋表(表13)--臺身坡中截面</p>&

121、lt;p>　　注：1、“抗彎”由內(nèi)力組合表(已計入荷載分項系數(shù))計算鋼筋面積并反算鋼筋根數(shù)，</p><p>　　“抗裂”由內(nèi)力合計表(短期效應(yīng)計入頻遇值系數(shù)，長期效應(yīng)計入準(zhǔn)永久值系數(shù))計算鋼筋根數(shù)。</p><p>　　2、裂縫寬度限值0.2mm。</p><p>　　3、河岸一側(cè)主筋Ⅱ級鋼16根，直徑22mm，保護(hù)層6cm；河心一側(cè)主筋Ⅱ級鋼8根，直徑18

122、mm，保護(hù)層6cm。</p><p>　　4、混凝土強度等級為C30，肋板寬1.1m，計算截面高度2.75m。</p><p>　　5、河心方向、河岸方向組合含義見《肋板臺身截面1內(nèi)力合計表(表8)》。</p><p>　　6、河心側(cè)短期彎矩作用值150.92，長期彎矩作用值150.92，C2值1.5。短期豎直力613，長期豎直力613，C2值1.5，未使用。<

123、;/p><p>　　7、河岸側(cè)短期彎矩作用值-1484.84，長期彎矩作用值-1219.74，C2值1.411。短期豎直力2056.55，長期豎直力1817.62，C2值1.442，未使用。</p><p>　　8、配筋計算時計入彎矩偏心距增大系數(shù)η=1，裂縫計算時計入彎矩偏心距增大系數(shù)ηs=1。</p><p>　　9、表中配筋計算時桿件的計算長度L0等于計算截面與臺

124、頂距離乘上桿件穩(wěn)定系數(shù)。即L0=4.45*1.4=6.23m。</p><p>　　肋板臺身截面3內(nèi)力合計表(表14)--臺身底截面</p><p>　　注：1、NMax對應(yīng)低水位，NMin對應(yīng)設(shè)計水位。</p><p>　　2、表中內(nèi)力值為代數(shù)和用于樁長計算，彎矩指向河心為正，指向河岸為負(fù)。</p><p>　　3、活載支反力引起的順橋向每