2023年全國碩士研究生考試考研英語一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁
已閱讀1頁,還剩70頁未讀, 繼續(xù)免費(fèi)閱讀

下載本文檔

版權(quán)說明:本文檔由用戶提供并上傳,收益歸屬內(nèi)容提供方,若內(nèi)容存在侵權(quán),請(qǐng)進(jìn)行舉報(bào)或認(rèn)領(lǐng)

文檔簡介

1、<p><b>  設(shè)計(jì)原始資料</b></p><p>  地形、地貌、氣象、工程地質(zhì)及水文地質(zhì)、地震烈度等自然情況</p><p>  氣象:天津地區(qū)氣候?qū)儆谂瘻貛啙駶櫞箨懶约撅L(fēng)氣候區(qū),部分地區(qū)受海洋氣候影響。四季分明,冬季寒冷干旱,春季大風(fēng)頻繁,夏季炎熱多雨,雨量集中,秋季冷暖變化顯著。年平均氣溫12.20C,最冷月平均氣溫-40C,七月平均氣溫26

2、.40C。</p><p>  工程地質(zhì):天津地鐵一號(hào)線經(jīng)過地區(qū)處于海河沖積平原上,地形平坦,地勢低平,地下水位埋深較淺,沿線分布了較多的粉砂、細(xì)砂、粉土,均為地震可液化層,局部地段具有地震液化現(xiàn)象。沿線地層簡單,第四系地層廣泛發(fā)育,地層分布從上到下依次為人工堆積層、新近沉積層、上部陸相層、第一海相層、中上部陸相層、上部及中上部地層廣泛發(fā)育沉積有十幾米厚的軟土。</p><p>  人工填

3、土層,厚度5m,?k=100KPa;</p><p>  粉質(zhì)黏土,中密,厚度15m,?k=150 KPa;</p><p>  粉質(zhì)黏土,密實(shí),厚度15m,?k=180KPa;</p><p>  粉質(zhì)黏土,密實(shí),厚度10m,?k=190KPa。</p><p><b>  第一章 方案比選</b></p>

4、<p><b>  一、橋型方案比選</b></p><p>  橋梁的形式可考慮拱橋、梁橋、梁拱組合橋和斜拉橋。任選三種作比較,從安全、功能、經(jīng)濟(jì)、美觀、施工、占地與工期多方面比選,最終確定橋梁形式。</p><p><b>  橋梁設(shè)計(jì)原則</b></p><p><b>  適用性</b

5、></p><p>  橋上應(yīng)保證車輛和人群的安全暢通,并應(yīng)滿足將來交通量增長的需要。橋下應(yīng)滿足泄洪、安全通航或通車等要求。建成的橋梁應(yīng)保證使用年限,并便于檢查和維修。</p><p><b>  舒適與安全性</b></p><p>  現(xiàn)代橋梁設(shè)計(jì)越來越強(qiáng)調(diào)舒適度,要控制橋梁的豎向與橫向振幅,避免車輛在橋上振動(dòng)與沖擊。整個(gè)橋跨結(jié)構(gòu)及各

6、部分構(gòu)件,在制造、運(yùn)輸、安裝和使用過程中應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。</p><p><b>  經(jīng)濟(jì)性</b></p><p>  設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性一般應(yīng)占首位。經(jīng)濟(jì)性應(yīng)綜合發(fā)展遠(yuǎn)景及將來的養(yǎng)護(hù)和維修等費(fèi)用。</p><p><b>  先進(jìn)性</b></p><p>  橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)體現(xiàn)現(xiàn)

7、代橋梁建設(shè)的新技術(shù)。應(yīng)便于制造和架設(shè),應(yīng)盡量采用先進(jìn)工藝技術(shù)和施工機(jī)械、設(shè)備,以利于減少勞動(dòng)強(qiáng)度,加快施工進(jìn)度,保證工程質(zhì)量和施工安全。</p><p><b>  美觀</b></p><p>  一座橋梁,尤其是座落于城市的橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形,應(yīng)與周圍的景致相協(xié)調(diào)。合理</p><p>  的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素,決不應(yīng)把美觀片

8、面的理解為豪華的裝飾。</p><p>  應(yīng)根據(jù)上述原則,對(duì)橋梁作出綜合評(píng)估。</p><p><b>  梁橋</b></p><p>  梁式橋是指其結(jié)構(gòu)在垂直荷載的作用下,其支座僅產(chǎn)生垂直反力,而無水平推力的橋梁。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋受力明確,理論計(jì)算較簡單,設(shè)計(jì)和施工的方法日臻完善和成熟。</p><p>  預(yù)

9、應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征:1)混凝土材料以砂、石為主,可就地取材,成本較低;2)結(jié)構(gòu)造型靈活,可模型好,可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu);3)結(jié)構(gòu)的耐久性和耐火性較好,建成后維修費(fèi)用較少;4)結(jié)構(gòu)的整體性好,剛度較大,變性較小;5)可采用預(yù)制方式建造,將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn);6)結(jié)構(gòu)自重較大,自重耗掉大部分材料的強(qiáng)度,因而大大限制其跨越能力;7)預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋可有效利用高強(qiáng)度材料,并明顯降低自重所占全部設(shè)計(jì)

10、荷載的比重,既節(jié)省材料、增大其跨越能力,又提高其抗裂和抗疲勞的能力;8)預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采用的預(yù)應(yīng)力技術(shù)為橋梁裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的拼裝手段,通過施加縱向、橫向預(yù)應(yīng)力,使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體,進(jìn)一步擴(kuò)大了裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。</p><p><b>  拱橋 </b></p><p>  拱橋的靜力特點(diǎn)是,在豎直何在作用下,拱的兩端不僅有豎直反力,而且還有水平反

11、力。由于水平反力的作用,拱的彎矩大大減少。如在均布荷載q的作用下,簡直梁的跨中彎矩為qL2/8,全梁的彎矩圖呈拋物線形,而拱軸為拋物線形的三鉸拱的任何截面彎矩均為零,拱只受軸向壓力。設(shè)計(jì)得合理的拱軸,主要承受壓力,彎矩、剪力均較小,故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu),因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓性能較好的石料,混凝土等來建造。石拱對(duì)石料的要求較高,石料加工、開采與砌筑費(fèi)工,現(xiàn)在已很少采用。</p>

12、<p>  由墩、臺(tái)承受水平推力的推力拱橋,要求支撐拱的墩臺(tái)和地基必須承受拱端的強(qiáng)大推力,因而修建推力拱橋要求有良好的地基。對(duì)于多跨連續(xù)拱橋,為防止其中一跨破壞而影響全橋,還要采取特殊的措施,或設(shè)置單向推力墩以承受不平衡的推力。由于天津地鐵一號(hào)線所建位置地質(zhì)情況是軟土地基,故不考慮此橋型。</p><p><b>  梁拱組合橋</b></p><p>  

13、軟土地基上建造拱橋,存在橋臺(tái)抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。為此采用大噸位預(yù)應(yīng)力筋以承擔(dān)拱的水平推力;預(yù)應(yīng)力筋的寄體是系梁,即加勁縱梁,從而以梁式橋?yàn)榛w,按各種梁橋的彎矩包絡(luò)圖用拱來加強(qiáng)。這樣可以使橋梁結(jié)構(gòu)輕型化,同時(shí)能提高這類橋梁的跨越能力。這類橋梁不僅技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn)、造價(jià)低廉,同時(shí)橋型美觀,反映出力與美的統(tǒng)一、結(jié)構(gòu)形式與環(huán)境的和諧,增加了城市的景觀。</p><p><b>  斜拉橋</b>

14、;</p><p>  斜拉橋的特點(diǎn)是依靠固定與索塔的斜拉索支撐梁跨,梁是多跨彈性支撐梁,梁內(nèi)彎矩與橋梁的跨度基本無關(guān),而與拉索的間距有關(guān)。他們適用于大跨、特大跨度橋梁,現(xiàn)在還沒有其他類型的橋梁的跨度能超過他們。</p><p>  斜拉橋與懸索橋不同之處是,斜拉橋直接錨于主梁上,稱自錨體系,拉索承受巨大的拉力,拉索的水平分力使主梁受壓,因此塔、梁均為壓彎構(gòu)件。由于斜拉橋的主梁通過拉緊的斜

15、索與塔直接相連,增加了主梁抗彎、抗扭剛度,在動(dòng)力特性上一般遠(yuǎn)勝于懸索橋。懸索橋的主纜為承重索,它通過吊索吊住加勁梁,索兩端錨于地面,稱地錨體系。</p><p>  斜拉橋具有施工方便、橋型美觀、用料省、主梁高度小、梁底直線容易滿足通航和排洪要求、動(dòng)力性能好的優(yōu)點(diǎn),發(fā)展非常迅速,跨徑不斷增大。但實(shí)際跨度不大,此橋型不予考慮。</p><p>  目前我國城市軌道交通高架橋結(jié)構(gòu)一般考慮簡支梁

16、和連續(xù)梁結(jié)構(gòu)形式。簡支梁受力明確,受無縫鋼軌因溫度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響小,設(shè)計(jì)施工易標(biāo)準(zhǔn)化、簡單化;但其梁高較大,景觀稍差,行車條件也不如連續(xù)梁。連續(xù)梁結(jié)構(gòu)與同等跨度的簡支梁相比,可以降低梁高,節(jié)省工程數(shù)量,有利于爭取橋下凈空,并改善景觀;其結(jié)構(gòu)剛度大,具有良好的動(dòng)力特性以及減震降噪作用,使行車平穩(wěn)舒適,后期的維修養(yǎng)護(hù)工作也較少。從城市美學(xué)效果來看,連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢,將給城市爭色</p><p

17、>  不少。但連續(xù)梁對(duì)基礎(chǔ)沉降要求嚴(yán)格,特別是由于聯(lián)長較大,橋上無縫鋼軌因溫度變化而產(chǎn)生的水平力很大,使得梁體與墩臺(tái)之間的受力十分復(fù)雜,加大了設(shè)計(jì)難度??紤]到天津地鐵工程地質(zhì)條件,綜合考慮,采用連續(xù)梁結(jié)構(gòu)作為高架區(qū)間的標(biāo)準(zhǔn)型式。</p><p>  由上表可知,根據(jù)天津地鐵一號(hào)線的情況,結(jié)合橋梁設(shè)計(jì)原則,選擇第一方案經(jīng)濟(jì)上比第三方案好;跨徑上滿足要求,景觀與環(huán)境協(xié)調(diào),比第二方案好;工期上較短,對(duì)整個(gè)工程進(jìn)度

18、來說不會(huì)受其影響;施工難度較小,針對(duì)當(dāng)?shù)氐刭|(zhì)情況,采用樁基,加強(qiáng)基礎(chǔ)強(qiáng)度。所以選擇第一方案作為首選。</p><p><b>  二、梁部截面形式</b></p><p>  梁部截面形式考慮了箱形梁、組合箱梁、槽型梁、T型梁等可采用的梁型。</p><p>  連續(xù)單箱梁方案該方案結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng),抗扭剛度大,適應(yīng)性強(qiáng)。景觀效果好。該方案需<

19、;/p><p>  采用就地澆筑,現(xiàn)場澆筑砼及張拉預(yù)應(yīng)力工作量大,但可全線同步施工,施工期間工期不受控制,對(duì)橋下道路交通影響較其他方案稍大。</p><p>  簡直組合箱梁結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng),抗扭剛度大,適應(yīng)性強(qiáng)。雙箱梁預(yù)制吊裝,鋪預(yù)制板,重量輕。但從橋下看,景觀效果稍差。從預(yù)制廠到工地的運(yùn)輸要求相對(duì)較低,運(yùn)輸費(fèi)用較低。但橋面板需現(xiàn)澆施工,增加現(xiàn)場作業(yè)量,工期也相應(yīng)延長。但美觀較差,并且徐變變形大

20、,對(duì)于無縫線路整體道床軌道結(jié)構(gòu)形式來說,存在著后期維修養(yǎng)護(hù)工作量大的缺點(diǎn)。</p><p>  槽型梁為下承式結(jié)構(gòu),其主要優(yōu)點(diǎn)是造型輕巧美觀,線路建筑高度最低,且兩側(cè)的主梁可起到部分隔聲屏障的作用,但下承式混凝土結(jié)構(gòu)受力不很合理,受拉區(qū)混凝土即車道板圬工量大,受壓區(qū)混凝土圬工量小,梁體多以受壓區(qū)(上翼緣)壓潰為主要特征,不能充分發(fā)揮鋼及混凝土材料的性能。同時(shí),由于結(jié)構(gòu)為開口截面,結(jié)構(gòu)剛度及抗扭性較差,而且需要較大

21、的技術(shù)儲(chǔ)備才能實(shí)現(xiàn)。</p><p>  T型梁結(jié)構(gòu)受力明確,設(shè)計(jì)及施工經(jīng)驗(yàn)成熟,跨越能力大,施工可采用預(yù)制吊裝的方法,施工進(jìn)度較快。該方案建筑結(jié)構(gòu)高度最高,由于梁底部呈網(wǎng)狀,景觀效果差。同時(shí),其帽梁雖較槽型梁方案短些,但較其他梁型長,設(shè)計(jì)時(shí)其帽梁也須設(shè)計(jì)成預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土帽梁,另外預(yù)制和吊裝的實(shí)施過程也存在著與其他預(yù)制梁同樣的問題。</p><p>  相比之下,箱型梁抗扭剛度大,整體受

22、力和動(dòng)力穩(wěn)定性能好,外觀簡潔,適應(yīng)性強(qiáng),在直線、</p><p>  曲線、折返線及過渡線等區(qū)間段均可采用,且施工技術(shù)成熟,造價(jià)適中。因此,結(jié)合工程特點(diǎn)和施工條件,選擇連續(xù)箱型梁。箱型梁截面圖如下:</p><p><b>  三、橋墩方案比選</b></p><p>  橋墩類型有重力式實(shí)體橋墩、空心橋墩、柱式橋墩、輕型橋墩和拼裝式橋墩。&l

23、t;/p><p>  重力式實(shí)體橋墩主要依靠自身重力來平衡外力保證橋墩的穩(wěn)定,適用于地基良好的橋梁。重力式橋墩一般用混凝土或片石混凝土砌筑,街面尺寸及體積較大,外形粗壯,很少應(yīng)用于城市橋梁。</p><p>  空心橋墩適用于橋長而谷深的橋梁,這樣可減少很大的圬工。</p><p>  柱式橋墩是目前公路橋梁、橋?qū)捿^大的城市橋梁和立交橋及中小跨度鐵路旱橋中廣泛采用的橋墩

24、形式。這種橋墩既可以減輕墩身重量、節(jié)省圬工材料,又比較美觀、結(jié)構(gòu)輕巧,橋下通視情況良好。</p><p>  輕型橋墩適用于小跨度、低墩以及三孔以下(全橋長不大于20m)的公路橋梁。輕型橋墩可減少圬工材料,獲得較好的經(jīng)濟(jì)效益。在地質(zhì)不良地段、路基穩(wěn)定不能保證時(shí),不宜采用輕型橋墩。</p><p>  拼裝式橋墩可提高施工質(zhì)量、縮短施工周期、減輕勞動(dòng)強(qiáng)度,使橋梁建設(shè)向結(jié)構(gòu)輕型化、制造工廠化及

25、施工機(jī)械化發(fā)展。適用于交通較為方便、同類橋墩數(shù)量多的長大干線中的中小跨度橋梁工點(diǎn)。</p><p>  由上面的解釋可知,柱式橋墩是最合適的墩型,與天津地鐵一號(hào)線的要求非常吻合。所以選擇柱式橋墩。</p><p>  第二章 上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定及內(nèi)力計(jì)算</p><p>  本設(shè)計(jì)經(jīng)方案比選后采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu),全長。根據(jù)橋下通航凈容要求,主跨徑

26、定為。</p><p>  上部結(jié)構(gòu)根據(jù)通行個(gè)車道要求,采用單箱雙室箱型梁,箱寬。</p><p><b>  主跨徑的擬定</b></p><p>  主跨徑定為,邊跨跨徑根據(jù)國內(nèi)外已有經(jīng)驗(yàn),為主跨的倍,采用倍的中跨徑,即,則全聯(lián)跨徑為:</p><p>  2.主梁尺寸擬定(跨中截面)</p><

27、p><b>  主梁高度</b></p><p>  預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的主梁高度與起跨徑之比通常在~之間,標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中,高跨比約在~,當(dāng)建筑高度不受限制時(shí),增大梁高是比較經(jīng)濟(jì)的方案??梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束布置用量,加大深高只是腹板加厚,增大混凝土用量有限。根據(jù)橋下通車線路情況,并且為達(dá)到美觀的效果,取梁高為,這樣高跨比為,位于~之間,符合要求。</p><p>&

28、lt;b>  細(xì)部尺寸</b></p><p>  在跨中處頂板厚取,底板厚取,腹板厚?。恢ё帪楸阌谂渲妙A(yù)應(yīng)力筋,頂板厚取,底板厚取,腹板厚??;端部為了布設(shè)錨具,因此將腹板厚度設(shè)定為。</p><p><b>  具體尺寸見下圖:</b></p><p><b>  本橋主要材料</b></p&g

29、t;<p>  預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用號(hào)混凝土;預(yù)應(yīng)力鋼筋采用的鋼絞線,;非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用級(jí)鋼筋,構(gòu)造鋼筋采用級(jí)鋼筋。</p><p><b>  橋梁設(shè)計(jì)荷載</b></p><p>  根據(jù)規(guī)范規(guī)定荷載等級(jí)為輕軌車輛,如下圖:</p><p><b>  主梁內(nèi)力計(jì)算</b></p><

30、;p>  根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置,并通過對(duì)移動(dòng)荷載作用最不利位置,確定控制截面的內(nèi)力,然后進(jìn)行內(nèi)力組合,畫出內(nèi)力包絡(luò)圖。</p><p><b>  (一)恒載內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>  第一期恒載(結(jié)構(gòu)自重)</p><p><b>  恒載集度</b></p><p><

31、b>  則: </b></p><p><b>  第二期恒載</b></p><p>  包括結(jié)構(gòu)自重、橋面二期荷載按65KN/m計(jì)。</p><p><b>  (二)活載內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>  活載取重車荷載及輕車荷載,如下圖:</p><

32、p>  活載計(jì)算時(shí),為六節(jié)車廂??煞譃榱N情況作用在橋梁上。</p><p> ?。ㄈ┲ё灰埔鸬膬?nèi)力計(jì)算</p><p>  由于各個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降,連續(xù)梁是一種對(duì)支座沉降特別敏感的結(jié)構(gòu),所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。其具體計(jì)算方法是:三跨連續(xù)梁的四個(gè)支點(diǎn)中的每個(gè)支點(diǎn)分別下沉,其余的支點(diǎn)不動(dòng),所得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加,取最不利

33、的內(nèi)力范圍。</p><p> ?。ㄋ模┖奢d組合及內(nèi)力包絡(luò)圖</p><p>  首先求出在自重和二期荷載及其共同作用下而產(chǎn)生的梁體內(nèi)力。</p><p><b>  梁體截面分布圖:</b></p><p>  利用橋梁計(jì)算軟件建模,將其平分為個(gè)單元,每單元,將單位集中荷載在梁體上移動(dòng),畫出其各節(jié)點(diǎn)的影響線,影響線確定

34、后,將移動(dòng)荷載作用在最大處,由此來計(jì)算出移動(dòng)荷載在最不利位置而產(chǎn)生的梁體的內(nèi)力。其具體計(jì)算過程如下:</p><p>  自重作用下梁產(chǎn)生的內(nèi)力為:</p><p>  將1/4跨截面、跨中截面和支座截面的數(shù)據(jù)列于下表:</p><p><b>  檢算過程:</b></p><p>  分析:將梁體視為二次超靜定結(jié)構(gòu),

35、其計(jì)算簡圖如下:</p><p>  由上面計(jì)算可以知道,自重作用在梁上的荷載集度為:</p><p><b>  作用簡圖如圖:</b></p><p>  根據(jù)力法求解,將兩側(cè)的支座假設(shè)定為單位作用力1下,簡直梁的彎矩圖分別為:</p><p>  在自重作用下,支座處的支座反力為:</p><p

36、>  根據(jù)力法的平衡方程:</p><p>  將以上數(shù)據(jù)代入方程:</p><p><b>  解得: </b></p><p>  將 、帶入方程,求支座2和3的反力。</p><p><b>  計(jì)算簡圖如下</b></p><p><b>  解得

37、: </b></p><p>  將數(shù)據(jù)與由Midas計(jì)算出的結(jié)果相比,相差不大,檢算滿足要求。</p><p>  自重作用下的彎矩圖:</p><p>  在二期恒載作用下,梁產(chǎn)生的內(nèi)力為:</p><p>  二期恒載作用下的彎矩圖:</p><p>  支座沉降下,梁產(chǎn)生的內(nèi)力為:</p>

38、;<p>  支座沉降下,產(chǎn)生的彎矩圖為:</p><p>  利用Midas求出影響線。</p><p><b>  1截面反力影響線:</b></p><p><b>  1.000</b></p><p><b>  -0.122</b></p>

39、<p>  移動(dòng)荷載在1截面作用的最不利位置如圖所示:</p><p>  2截面即邊跨1/4截面彎矩影響線:</p><p>  3截面即邊跨跨中截面彎矩影響線:</p><p>  4截面即支座處反力影響線:</p><p><b>  1.000</b></p><p><

40、;b>  -0.113</b></p><p>  移動(dòng)荷載最不利加載情況:</p><p><b>  彎矩影響線為:</b></p><p><b>  0.776</b></p><p>  -2.726 -3.658</p>&

41、lt;p>  5截面即跨中截面彎矩影響線:</p><p>  根據(jù)上面的影響線,將移動(dòng)荷載加載在最不利的位置,由此得出移動(dòng)荷載作用下,梁產(chǎn)生的內(nèi)力為:</p><p>  移動(dòng)荷載作用下的彎矩圖: 將上述的荷載進(jìn)行組合,可以有5種情況:</p><p><b>  1、自重+二期恒載</b></p><p>

42、;  2、自重+二期恒載+沉降</p><p>  3、自重+二期恒載+移動(dòng)荷載</p><p>  4、自重+二期恒載+沉降+移動(dòng)荷載</p><p>  將上述組合分別計(jì)算,求出內(nèi)力?,F(xiàn)將各種組合下的內(nèi)力列于下表:</p><p><b>  自重+二期恒載</b></p><p><b

43、>  其彎矩圖:</b></p><p>  自重+二期恒載+沉降</p><p><b>  其彎矩圖:</b></p><p>  自重+二期恒載+移動(dòng)荷載</p><p><b>  其彎矩圖:</b></p><p>  自重+二期恒載+沉降+移動(dòng)荷

44、載</p><p><b>  其彎矩圖:</b></p><p>  將上述的組合進(jìn)行包絡(luò),最終求出彎矩包絡(luò)圖,根據(jù)包絡(luò)圖進(jìn)行配筋。</p><p><b>  包絡(luò)數(shù)據(jù)為:</b></p><p><b>  其彎矩圖:</b></p><p>  

45、第三章 預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)計(jì)與布置</p><p>  根據(jù)包絡(luò)圖可知,支座處的彎矩絕對(duì)值最大,由此按支座處的彎矩估算預(yù)應(yīng)力筋的面積,通長配置。</p><p>  根據(jù)輕軌規(guī)范規(guī)定,頂面保護(hù)層厚度取,則估算 </p><p>  預(yù)應(yīng)力筋面積估算公式為:</p><p>  其中:——彎矩設(shè)計(jì)值;</p><p&

46、gt;  ——預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:</p><p>  ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到受壓合力的距離,近似取用</p><p><b>  則 </b></p><p>  擬定鋼絞線采用,其面積為 </p><p>  則總共所需鋼絞線: </p><p>  取為140根,擬定共18個(gè)預(yù)埋金

47、屬波紋管管道,則每個(gè)管道至少有鋼絞線為10根。</p><p><b>  由公式 可知:</b></p><p>  截面抗彎承載力按下式驗(yàn)算:</p><p>  經(jīng)檢驗(yàn): 滿足要求</p><p>  根據(jù)規(guī)范取預(yù)埋金屬波紋管直徑為,管間的間距為 </p><p><b> 

48、 插圖預(yù)應(yīng)力筋圖</b></p><p>  綜合分析,三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋在節(jié)點(diǎn)便可以彎到下側(cè),抵抗下部的彎矩值,上部分由一號(hào)、二號(hào)和短索就可以滿足要求,三號(hào)鋼筋取用半徑為</p><p>  ,則在節(jié)點(diǎn)時(shí)高度為780mm。在節(jié)點(diǎn)時(shí),上部的彎矩由一號(hào)預(yù)應(yīng)力筋及短索就可以承擔(dān),二號(hào)鋼筋可以彎到下部與三號(hào)鋼筋共同承擔(dān)下部所受的彎矩,采用半徑,則在節(jié)點(diǎn)時(shí)二號(hào)筋高度為,節(jié)點(diǎn)時(shí)二號(hào)鋼筋的高度

49、時(shí)。在節(jié)點(diǎn)時(shí),上部彎矩由短索既可以完全承擔(dān),所以一號(hào)鋼筋此時(shí)也可以彎到下部與其它鋼筋共同承擔(dān)下部逐漸增大的彎矩,在節(jié)點(diǎn)采用半徑,節(jié)點(diǎn)時(shí)高度為,到節(jié)點(diǎn)時(shí)一號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋的高度。下面進(jìn)行驗(yàn)證:</p><p>  分析12節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力筋配置 其中 </p><p><b>  設(shè)受壓區(qū)高度</b></p><p>  利用公式求出,由此來確定

50、鋼筋可下移的最大位移。</p><p>  解得: </p><p>  此刻三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為,二號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為,一號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為,滿足要求。</p><p>  其鋼筋配置圖如下圖:</p><p>  分析11節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋配置 其中 </p><p>  受壓區(qū)高度由公式估算&l

51、t;/p><p>  根據(jù)計(jì)算求出,此刻,上部由一號(hào)和二號(hào)鋼筋承擔(dān)上部彎矩,所以 </p><p>  由 得 ,此刻二號(hào)筋和一號(hào)筋的作用高度為和,滿足要求。</p><p>  其鋼筋配置圖如下圖:</p><p>  分析10節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 其中 </p><p>  此刻三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為,二號(hào)預(yù)應(yīng)力

52、鋼筋的高度為,一號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋的高度為。</p><p>  其鋼筋配置圖如下圖:</p><p>  分析9號(hào)節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 其中 </p><p>  此刻三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為,二號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為,一號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為。</p><p>  其鋼筋配置圖如下圖:</p><p>  分析8號(hào)節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力

53、鋼筋布置 其中 </p><p>  此刻三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為,二號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為,一號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為。</p><p>  其鋼筋配置圖如下圖:</p><p>  分析7號(hào)節(jié)點(diǎn)(跨中)的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 其中 </p><p>  此刻三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為,二號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為,一號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為。</p>

54、<p>  其鋼筋配置圖如下圖:</p><p>  第四章 非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置</p><p><b>  一、鋼筋布置圖</b></p><p>  由于預(yù)應(yīng)力鋼筋可以完全承擔(dān)構(gòu)造的要求,所以非預(yù)應(yīng)力鋼筋按照構(gòu)造配筋。其具體布置見下圖:</p><p>  二、非預(yù)應(yīng)力鋼筋橫向布置計(jì)算</p>

55、<p>  首先分析頂板及翼緣的自重及上部作用下的力為:</p><p><b>  頂板及翼緣自重</b></p><p>  取寬的板帶作為分析對(duì)象</p><p>  已知:頂板厚取,翼緣厚取,具體尺寸見下圖:</p><p>  移動(dòng)荷載在雙車道同時(shí)作用重車時(shí),由軌道傳至梁體的力為:</p&g

56、t;<p>  一列車作用為,作用在每個(gè)軌道上,再傳力給梁體,其作用面積為,則在板上作用荷載大小為。</p><p>  二期荷載 縱向上,則在橫向板上大小為:</p><p>  當(dāng)這些力共同作用時(shí),求出其最大彎矩,根據(jù)最大彎矩配設(shè)橫向鋼筋,滿足頂板的橫向要求。</p><p>  其共同作用的簡圖為:</p><p><

57、;b>  支座反力:</b></p><p>  根據(jù)上面的數(shù)據(jù)可以求出彎矩,彎矩圖如下:</p><p><b>  其中: </b></p><p><b>  取,則</b></p><p><b>  (滿足要求)</b></p>&l

58、t;p>  根據(jù)鋼筋表選用,則,滿足要求。</p><p><b>  第五章 截面特性表</b></p><p>  第六章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算</p><p>  一.預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失;</p><p>  式中 ——由于摩擦引起的應(yīng)力損失();</p><p>  —

59、—鋼筋(錨下)控制應(yīng)力();</p><p>  ——從張拉端至計(jì)算截面的長度上,鋼筋彎起角之和();</p><p>  χ——從張拉端至計(jì)算截面的管道長度();</p><p>  ——鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù),按表采用;</p><p>  ——考慮每米管道對(duì)其設(shè)計(jì)位置的偏差系數(shù),按表采用。</p><p> 

60、 由規(guī)范表可知,管道類型為金屬波紋管時(shí),取,取。χ取值為跨中截面到張拉端的距離,χ=。</p><p><b>  計(jì)算過程:</b></p><p><b>  其中 </b></p><p>  二.錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件接縫壓密引起的應(yīng)力損失;</p><p>  式中 ——由

61、于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失();</p><p>  ——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度();</p><p>  ——錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值()。</p><p>  采用夾片式JM12錨具,則根據(jù)規(guī)范表可知,=4,接縫壓縮值=1。</p><p><b>  計(jì)算過程:</b></p>

62、<p>  三.混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí),預(yù)應(yīng)力筋和臺(tái)座之間溫差引起的應(yīng)力損失;</p><p>  此工程采用后張法,所以預(yù)應(yīng)力筋和臺(tái)座之間溫差引起的應(yīng)力損失不予考慮。</p><p>  四.混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失;</p><p>  在后張法結(jié)構(gòu)中,由于一般預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量較多,限于張拉設(shè)備等條件的限制,一般都采用分批張拉、錨固預(yù)應(yīng)力筋。在這種情況下,

63、已張拉完畢、錨固的預(yù)應(yīng)力筋,將會(huì)在后續(xù)分批張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)發(fā)生彈性壓縮變形,從而產(chǎn)生應(yīng)力損失。</p><p>  式中 ——由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失();</p><p>  ——在先行張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處,由于后來張拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力;對(duì)于連續(xù)梁可取若干有代表性截面上應(yīng)力的平均值();</p><p>  ——在所計(jì)算的鋼筋張拉后再張拉

64、的鋼筋根數(shù)。</p><p>  經(jīng)推導(dǎo)可得公式其他形式為:</p><p>  ——表示預(yù)應(yīng)力筋張拉的總批數(shù);</p><p>  ——在代表截面(如l/4截面)的全部預(yù)應(yīng)力鋼筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力(預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉應(yīng)力扣除和后算得)。</p><p>  ——所有預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失和后)的內(nèi)力;</p>

65、<p>  ——預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力的合力至混凝土凈截面形心軸的距離;</p><p>  、——混凝土的凈截面面積和截面慣性矩。</p><p><b>  計(jì)算過程:</b></p><p>  根據(jù)截面特性列表可知:</p><p><b>  則 </b></p>&

66、lt;p><b>  取 ,則 </b></p><p>  五. 預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失;</p><p>  對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋,僅在傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力的情況下,才考慮由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失,其終極值:</p><p>  式中 ——由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失();</p><p>  ——傳力錨固時(shí)預(yù)

67、應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力,按規(guī)范第條的規(guī)定計(jì)算();</p><p>  ——松弛系數(shù),對(duì)鋼絞線,級(jí)松弛時(shí),按采用,級(jí)松弛時(shí),按采用。</p><p><b>  計(jì)算過程:</b></p><p>  取0.08 則 </p><p>  六.混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失。</p><p>  

68、由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式計(jì)算:</p><p>  式中 ——由收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值(),</p><p>  ——傳力錨固時(shí),在計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處,由于預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力;對(duì)連續(xù)梁可取若干有代表性截面的平均值();</p><p>  ——混凝土徐變系數(shù)的終極值;</p

69、><p>  ——混凝土收縮應(yīng)變的終極值;</p><p>  ——梁的配筋率換算系數(shù);</p><p>  ——非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比;</p><p>  、——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積();</p><p>  ——梁截面面積,對(duì)后張法構(gòu)件,可近似按凈截面計(jì)算();</p>

70、<p>  ——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸的距離();</p><p>  ——截面回旋半徑();</p><p>  ——截面慣性矩,對(duì)于后張法構(gòu)件,可近似按按凈截面計(jì)算();</p><p>  其中,、值可按表采用。取,取。根據(jù)截</p><p>  面特性列表可知: </p><p

71、>  計(jì)算過程:取支座和跨中處分析,求 </p><p><b>  根據(jù)公式:</b></p><p><b>  在支座處:</b></p><p><b>  在跨中處:</b></p><p>  由上可知,在預(yù)應(yīng)力損失后所剩余的有效預(yù)應(yīng)力為:</p&g

72、t;<p>  第七章 正截面承載能力計(jì)算</p><p>  由平衡條件可寫出如下方程:</p><p>  沿縱向力的方向平衡條件:</p><p>  對(duì)受拉區(qū)鋼筋(預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋)合力作用點(diǎn)力矩平衡條件:</p><p>  式中 ——混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;</p><p>  ——

73、預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;</p><p>  ——非預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;</p><p>  ——非預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;</p><p>  ——受壓預(yù)應(yīng)力筋的計(jì)算應(yīng)力;</p><p>  、——分別為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積;</p><p>  、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積

74、:</p><p>  ——受壓區(qū)混凝土截面面積;</p><p>  ——受壓區(qū)混凝土截面對(duì)受拉區(qū)鋼筋合力作用點(diǎn)的凈</p><p><b>  矩;</b></p><p>  、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離;</p><p>  、——受壓區(qū)預(yù)

75、應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣和受拉邊緣的距離,;</p><p>  、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至截面受拉邊緣和受壓邊緣距離;</p><p>  ——截面彎矩承載能力;</p><p>  ——截面彎矩設(shè)計(jì)值。</p><p>  其中 假設(shè)受壓高度,即在翼板內(nèi),則:</p><p&g

76、t;  受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力:</p><p>  式中 ——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比;</p><p>  ——預(yù)應(yīng)力筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,按規(guī)范表取值;</p><p>  ——合力處由預(yù)應(yīng)力所產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力;</p><p>  ——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋在荷載作用前已存在有效預(yù)應(yīng)力。</p><p>  

77、1. 取截面4節(jié)點(diǎn)處,此時(shí)</p><p>  根據(jù)規(guī)范表,鋼筋強(qiáng)度取值為:</p><p><b>  代入公式:</b></p><p><b>  得 </b></p><p><b>  則 </b></p><p><b>  

78、檢驗(yàn): </b></p><p>  2.取跨中處7節(jié)點(diǎn)處 此時(shí)</p><p><b>  代入公式得:</b></p><p><b>  得 </b></p><p><b>  則 </b></p><p><b>

79、;  檢算: </b></p><p>  3.取支座處13節(jié)點(diǎn)檢算 此時(shí) </p><p><b>  代入公式得:</b></p><p><b>  得: </b></p><p><b>  因此, </b></p>

80、<p><b>  則 </b></p><p><b>  檢算:</b></p><p>  第八章 斜截面抗剪承載力</p><p>  斜截面抗剪承載力計(jì)算公式為:</p><p>  式中: ——斜截面剪力設(shè)計(jì)值;</p><p>  ——斜截面抗剪承載

81、能力;</p><p>  ——斜截面上混凝土和箍筋提供的抗剪承載力; </p><p>  、——構(gòu)件的寬度和有效高度;</p><p>  ——箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;</p><p>  ——配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積;</p><p><b>  ——箍筋間距;</b&g

82、t;</p><p>  ——斜截面上彎起鋼筋提供的抗剪承載力。</p><p>  因沒有非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋,則</p><p>  、——分別為與檢算的斜截面相交的非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋和預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的全部截面面積;</p><p>  、——分別為彎起的非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋的切線傾角。</p><p><b>

83、;  計(jì)算過程:</b></p><p><b>  支座處:取 </b></p><p><b>  已知: </b></p><p>  則 </p><p><b>  b.截面處:取 </b></p>&l

84、t;p>  已知: </p><p><b>  則 </b></p><p><b>  跨中處: 取</b></p><p>  已知: 則</p><p>  經(jīng)上述檢算可知,斜截面抗剪承載內(nèi)力滿足要求。</p><p>  

85、第九章 截面正應(yīng)力計(jì)算</p><p>  預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在各個(gè)受力階段均有不同得受力特點(diǎn),從施加預(yù)應(yīng)力起,其截面內(nèi)的鋼筋和混凝土就處于高應(yīng)力狀態(tài),經(jīng)受著考驗(yàn)。為了保證構(gòu)件在各工作階段工作的安全可靠,除按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行強(qiáng)度檢算外,還必須對(duì)其在施工和使用階段的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算,并予以控制。</p><p>  預(yù)加預(yù)應(yīng)力階段混凝土截面正應(yīng)力計(jì)算</p><p>

86、;  本階段構(gòu)件主要承受預(yù)加力和構(gòu)件自重的作用,其受力特點(diǎn)是:預(yù)加</p><p>  力值最大(因預(yù)應(yīng)力損失最小),而外荷載最小(僅有構(gòu)件的自重作用)。</p><p>  由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力</p><p>  后張法構(gòu)件 </p><p>  式中: ——后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)&l

87、t;/p><p>  力損失),對(duì)于曲線配筋的后張法梁:</p><p>  、——分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的截面面積;</p><p>  ——彎起預(yù)應(yīng)力筋的截面面積;</p><p>  、——分別為張拉受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋時(shí)錨下的控制應(yīng)力;</p><p>  、——分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋(扣除相應(yīng)階段的

88、預(yù)應(yīng)力損失)的有效預(yù)應(yīng)力;</p><p>  ——計(jì)算截面處彎起的預(yù)應(yīng)力筋的切線與構(gòu)件軸線的夾角;</p><p>  ——后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的合力作用點(diǎn)至凈截面形心軸的距離;</p><p>  、、——分別為構(gòu)件凈截面面積、慣性矩和截面模量。</p><p>  由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力</p><p>

89、  后張法構(gòu)件 </p><p>  式中: 、——分別為自重引起的計(jì)算軸力和彎矩(軸力以壓為正)</p><p>  預(yù)加應(yīng)力階段的總應(yīng)力</p><p><b>  后張法構(gòu)件 </b></p><p><b>  檢算過程: </b></p><p&g

90、t;<b>  檢算代表截面</b></p><p>  a.取跨7節(jié)點(diǎn)處: 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力</p><p><b>  則 </b></p><p>  由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力</p><p><b> ?。M足要求)</b></p>

91、;<p>  b.取跨中截面21節(jié)點(diǎn)處: 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力</p><p><b>  則: </b></p><p>  由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力</p><p><b>  (滿足要求)</b></p><p>  c.取支座截面13節(jié)點(diǎn)處: 由預(yù)加力

92、產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力</p><p><b>  則: </b></p><p>  由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力</p><p><b>  (滿足要求)</b></p><p>  使用階段的正應(yīng)力計(jì)算</p><p>  后張法構(gòu)件 </p>

93、<p>  式中: 、——由二期恒載引起的計(jì)算軸力及彎矩(軸力以壓為正)</p><p>  、——使用階段由活載引起的最不利軸力及彎矩;</p><p>  由二期恒載及活載產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力由公式可知:</p><p><b>  取跨7節(jié)點(diǎn)處:</b></p><p><b>  則

94、 </b></p><p>  取跨中截面21節(jié)點(diǎn)處:</p><p><b>  則 </b></p><p>  取支座截面13節(jié)點(diǎn)處:</p><p><b>  則 </b></p><p>  由上面檢算可知: 滿足要求</p&g

95、t;<p>  第十章 梁斜截面主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力</p><p><b>  主拉應(yīng)力:</b></p><p><b>  主壓應(yīng)力:</b></p><p>  其中: </p><p>  式中: ——預(yù)加力和使用荷載在計(jì)算的主應(yīng)力點(diǎn)產(chǎn)生的混凝土</p&

96、gt;<p><b>  截面正應(yīng)力;</b></p><p>  ——由豎向預(yù)應(yīng)力筋引起的混凝土豎向壓應(yīng)力;</p><p>  ——由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力筋在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)產(chǎn)</p><p><b>  生的混凝土剪應(yīng)力;</b></p><p>  ——豎向預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力;

97、</p><p>  ——單肢豎向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積;</p><p>  ——計(jì)算主應(yīng)力處構(gòu)件截面的寬度;</p><p>  ——豎向預(yù)應(yīng)力筋的間距;</p><p>  ——計(jì)算纖維處至換算截面重心軸的距離();</p><p>  ——換算截面慣性矩();</p><p><b&g

98、t;  ——計(jì)算彎矩()。</b></p><p><b>  取跨中截面:</b></p><p>  取1/4跨截面4節(jié)點(diǎn)處:</p><p>  取支座處13節(jié)點(diǎn)處:</p><p><b>  根據(jù)規(guī)范: </b></p><p><b> 

99、 經(jīng)檢算滿足要求。</b></p><p><b>  第十一章 橋墩設(shè)計(jì)</b></p><p><b>  恒載</b></p><p>  1.有橋跨結(jié)構(gòu)傳來的恒載壓力</p><p><b>  梁自重: </b></p><p>&

100、lt;b>  二期恒載: </b></p><p><b>  恒載為: </b></p><p>  由恒載引起的支座反力為:</p><p>  列車梁由兩個(gè)支座支撐在墩帽梁上,分別記為A支座,B支座。則每個(gè)支座的反力</p><p><b>  2.橋墩自重</b></

101、p><p><b>  橋墩的體積:</b></p><p><b>  橋墩自重:</b></p><p>  列車活載及附加力計(jì)算</p><p><b>  1.列車活載</b></p><p>  取橋墩2計(jì)算,其反力影響線如下圖:</p>

102、;<p>  將移動(dòng)荷載作用在最不利情況,如圖:</p><p><b>  則: </b></p><p><b>  輕車:</b></p><p><b>  2.附加力</b></p><p><b>  1)橋墩風(fēng)力</b><

103、;/p><p><b>  ① 橋墩縱向風(fēng)力</b></p><p><b>  墩帽梁風(fēng)力:</b></p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩:</b></p><p><b>  墩身風(fēng)力:</b></p><p><b>

104、;  對(duì)墩底的彎矩:</b></p><p><b>  合計(jì)墩身風(fēng)力:</b></p><p><b>  ② 橋墩橫向風(fēng)力</b></p><p><b>  無車時(shí): </b></p><p><b>  墩帽梁風(fēng)力: </b><

105、;/p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p>  墩身風(fēng)力: </p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p><b>  合計(jì)橋墩風(fēng)力: </b></p><p><b>  有車時(shí):

106、 </b></p><p><b>  則: </b></p><p><b>  2)梁上風(fēng)力</b></p><p>  無車時(shí): </p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩:</b></p><p><b>  有車

107、時(shí): </b></p><p><b>  則: </b></p><p><b>  3)列車所受風(fēng)力:</b></p><p><b>  三、活載布置</b></p><p><b>  1、單孔單列</b></p><

108、;p><b>  恒載: </b></p><p><b>  列車活載:</b></p><p><b>  因此</b></p><p>  制動(dòng)力或牽引力:按規(guī)范取豎向活載的10%,即:</p><p>  與沖擊力同時(shí)計(jì)算時(shí):</p>&l

109、t;p><b>  對(duì)墩底的彎矩:</b></p><p>  橫向風(fēng)力: </p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p><b>  列車橫向搖擺力:</b></p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b>

110、;</p><p>  2、單孔單列空車(不計(jì)沖擊,不計(jì)搖擺力)</p><p><b>  恒載: </b></p><p><b>  列車活載: </b></p><p>  制動(dòng)力或牽引力:按規(guī)范取豎向活載的10%,即:</p><p><b>

111、  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p>  橫向風(fēng)力: </p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p><b>  3、單孔雙列</b></p><p><b>  恒載: </b></p><

112、p><b>  列車活載: </b></p><p>  制動(dòng)力或牽引力:按規(guī)范取豎向活載的10%,即:</p><p>  與沖擊力同時(shí)計(jì)算時(shí):</p><p>  對(duì)墩底的彎矩: </p><p>  橫向風(fēng)力: </p><p>  對(duì)墩底的彎矩: <

113、;/p><p>  列車橫向搖擺力: </p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p><b>  4、雙孔單載</b></p><p><b>  恒載: </b></p><p><b>  列車活載:

114、 </b></p><p>  制動(dòng)力或牽引力:按規(guī)范取豎向活載的10%,即:</p><p>  與沖擊力同時(shí)計(jì)算時(shí):</p><p>  橫向風(fēng)力: </p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p>  列車橫向搖擺力: </p&

115、gt;<p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p>  5、雙孔單列空車(不計(jì)沖擊,不計(jì)搖擺力)</p><p><b>  恒載: </b></p><p><b>  列車活載: </b></p><p>  制動(dòng)力或牽引力:按規(guī)范

116、取豎向活載的10%,即:</p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p>  橫向風(fēng)力: </p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p><b>  6、雙孔雙列</b></p><p><

117、b>  恒載: </b></p><p><b>  列車活載: </b></p><p>  制動(dòng)力或牽引力:按規(guī)范取豎向活載的10%,即:</p><p>  與沖擊力同時(shí)計(jì)算時(shí):</p><p>  橫向風(fēng)力: </p><p><b>

118、;  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p>  列車橫向搖擺力: </p><p><b>  對(duì)墩底的彎矩: </b></p><p><b>  四、墩底檢驗(yàn)</b></p><p>  墩身整體橫向穩(wěn)定性檢算(橫向)表1</p><p>  墩身受壓

119、穩(wěn)定性的檢算(縱向)表2</p><p>  墩底截面應(yīng)力和偏心檢算(縱向主力+縱向附加力)表 3</p><p><b>  五、內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>  (一)墩帽梁內(nèi)力</b></p><p>  梁截面尺寸h=1800mm b=2000mm</p><

120、;p>  柱截面1000mm2000mm</p><p>  在墩帽梁配筋時(shí)僅需考慮豎向荷載的作用。</p><p><b>  計(jì)算簡圖如下:</b></p><p>  分析:此結(jié)構(gòu)為對(duì)稱結(jié)構(gòu),而且力也為正對(duì)稱,根據(jù)對(duì)稱特性可知:</p><p>  利用力法,剪力方向?yàn)?。</p><p&

121、gt;<b>  計(jì)算過程:</b></p><p><b>  代入方程:</b></p><p><b>  得: </b></p><p><b>  最終彎矩圖:</b></p><p><b>  六、配筋計(jì)算</b>

122、</p><p><b> ?。ㄒ唬┒彰绷号浣?lt;/b></p><p><b>  1 縱筋配置</b></p><p>  沿跨最大正彎矩為,最大負(fù)彎矩為,混凝土采用,,鋼筋采用Ⅱ級(jí)筋,,,,。</p><p>  取最大彎矩計(jì)算,梁截面尺寸,</p><p><b&

123、gt;  內(nèi)力臂  </b></p><p><b>  驗(yàn)算應(yīng)力</b></p><p><b>  所以,構(gòu)造配筋</b></p><p><b> ?。M足要求)</b></p><p><b>  (滿足要求)</b><

124、;/p><p><b>  2 箍筋配置</b></p><p><b>  剪應(yīng)力計(jì)算</b></p><p><b>  跨中截面</b></p><p><b>  支座截面</b></p><p>  查表,當(dāng)混凝土標(biāo)號(hào)時(shí)<

125、;/p><p><b>  最大主拉應(yīng)力</b></p><p><b>  因此需按計(jì)算配筋</b></p><p>  箍筋采用4肢。 因剪力較大,所以選用直徑的鋼筋,箍筋間距,等間距布置。箍筋所承受的主拉應(yīng)力:</p><p>  斜筋承受的剪應(yīng)力面積 </p><p> 

126、 則所需斜筋總面積為:</p><p>  選用鋼筋直徑為所需斜筋的根數(shù):</p><p><b>  根</b></p><p><b>  取根。</b></p><p><b> ?。ǘ┒罩浣钣?jì)算</b></p><p><b>  

127、縱向配筋</b></p><p><b>  先判斷大小偏心</b></p><p>  取最小配筋率,即進(jìn)行檢算</p><p><b>  換算截面:</b></p><p>  由于是對(duì)稱配筋,所以</p><p>  初始偏心矩: </p>

128、;<p><b>  偏心距增大系數(shù):</b></p><p>  偏心軸力對(duì)換算截面重心軸的偏心距:</p><p>  所以屬小偏心受壓構(gòu)件。</p><p><b>  截面應(yīng)力核算</b></p><p><b>  穩(wěn)定性檢算</b></p>

溫馨提示

  • 1. 本站所有資源如無特殊說明,都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請(qǐng)下載最新的WinRAR軟件解壓。
  • 2. 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等,如果需要附件,請(qǐng)聯(lián)系上傳者。文件的所有權(quán)益歸上傳用戶所有。
  • 3. 本站RAR壓縮包中若帶圖紙,網(wǎng)頁內(nèi)容里面會(huì)有圖紙預(yù)覽,若沒有圖紙預(yù)覽就沒有圖紙。
  • 4. 未經(jīng)權(quán)益所有人同意不得將文件中的內(nèi)容挪作商業(yè)或盈利用途。
  • 5. 眾賞文庫僅提供信息存儲(chǔ)空間,僅對(duì)用戶上傳內(nèi)容的表現(xiàn)方式做保護(hù)處理,對(duì)用戶上傳分享的文檔內(nèi)容本身不做任何修改或編輯,并不能對(duì)任何下載內(nèi)容負(fù)責(zé)。
  • 6. 下載文件中如有侵權(quán)或不適當(dāng)內(nèi)容,請(qǐng)與我們聯(lián)系,我們立即糾正。
  • 7. 本站不保證下載資源的準(zhǔn)確性、安全性和完整性, 同時(shí)也不承擔(dān)用戶因使用這些下載資源對(duì)自己和他人造成任何形式的傷害或損失。

評(píng)論

0/150

提交評(píng)論