生物質燃料加工設備設計

1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　中文摘要I</b></p><p><b>　　英文摘要II</b></p><p><b>　　引言1</b></p><p>　　第1章 生物質燃料加工設備發(fā)展綜述2<

2、;/p><p>　　1.1發(fā)展生物質燃料的意義2</p><p>　　1.2我國生物質燃料發(fā)展現況2</p><p>　　1.3發(fā)展生物質燃料加工設備的現實意義2</p><p>　　第2章 生物質燃料加工設備的結構及工作原理4</p><p>　　2.1典型切碎機結構及工作原理4</p><

3、p>　　2.2現有典型生物質燃料成型設備的結構和工作原理8</p><p>　　第3章 主要設計方案的確定10</p><p>　　3.1切碎部分方案的確定10</p><p>　　3.2壓塊成型部分方案的確定10</p><p>　　3.3生物質燃料加工設備原理11</p><p>　　第4章 設備各

4、尺寸的設計12</p><p>　　4.1切碎部分功率參數的確定12</p><p>　　4.2壓塊部分功率參數的設定12</p><p>　　4.3傳動方案的設計和電機的選擇15</p><p>　　4.4帶輪的設計16</p><p>　　4.5刀架設計和刀具設計18</p><p&

5、gt;　　4.6喂入輥的設計20</p><p>　　4.7傳動系統(tǒng)的設計21</p><p>　　4.8曲軸設計27</p><p>　　4.9其他零件的設計29</p><p><b>　　結束語31</b></p><p><b>　　參考文獻33</b>&

6、lt;/p><p><b>　　致謝34</b></p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　生物質燃料是指包括植物材料和動物廢料等有機物質在內的燃料，是人類使用的最古老燃料的新名稱。</p><p>　　生物質燃料的加工設備主要是切碎機和壓塊機。</p><p&

7、gt;　　該設計以秸稈作為生物質燃料代表。以加工設備的小型化為切入點，以農村家庭或集體作為主要使用人群，將切碎機與壓塊機設計為一體。農民收獲秸稈后加工出秸稈煤，自己留作生活燃料。為了使秸稈煤燃燒方便，最后壓塊成型的形狀為日常使用的蜂窩煤狀。根據現有資料的查詢，最后秸稈煤密度約為每立方米535千克，生產能力為每小時500千克。</p><p>　　切碎部分采用架式切碎機的原理，刀架上裝有兩把動刀，為了保持刀架的動平

8、衡，將兩把刀的相位錯開90°。喂入后的秸稈在旋轉的動刀刃和固定在機架上定刀刃的作用下被切碎成一定理論長度（10mm）的碎段。秸稈被切碎后在重力作用下落入壓塊部分的壓縮室內。壓塊部分方案采用沖頭式。被切碎的秸稈在粘結劑的作用下被沖頭沖壓成型為蜂窩煤形狀的秸稈塊。為了使壓塊部分結構盡量簡單緊湊，壓塊部分傳動機構采用正弦機構,用電動機作為整個設備的動力源。</p><p>　　關鍵詞：蜂窩煤狀 架式切碎機 沖

9、頭式 正弦機構</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　Biomass fuel is plant material and animal waste and other organic substances, including fuel, is the new name of the oldest human use of fue

10、l.</p><p>　　Biomass fuel processing equipment is a shredder and crusher.</p><p>　　The design regards straw as a biomass fuel representatives. The processing equipment into an entry point for sma

11、ll. Rural households or collectively as the main crowd.Straw coal production costs are as low as possible.So the chopper design as one with the briquetting machine.Farmers harvest processing the straw after straw coal, t

12、heir reserved Fuel for Life. In order to facilitate coal burning straw, forming the shape of the final briquette everyday use honeycomb shape. Query based on available </p><p>　　Chopped part of the principle

13、 of using frame chopper, equipped with two knife knife, knife in order to maintain dynamic balance, the phase of the two knives staggered 90 °. After feeding the straw moving in the rotating blade and fixed blade in

14、 the rack under the action set to be chopped into a certain theoretical length (10mm) of the broken section. Straw was chopped into briquettes under gravity part of the compression room. Briquetting part of the program u

15、sing the punch type. Straw was chopp</p><p>　　KEY WORDS: honeycomb-like; frame shredding machines; punch-type; sinusoidal body</p><p><b>　　引言</b></p><p>　　我國是農業(yè)大國，據估算，每年

16、可產生農作物秸稈6億多噸，如何開發(fā)利用秸稈是件大事，但以往多被露地燃燒或低值利用，不僅污染了環(huán)境，還會釀成事故。生物質燃料的出現從根本上遏制了焚燒，并且成為重要的新能源。</p><p>　　生物質燃料是一種很好的清潔可再生能源，含硫量低，熱值相當于標準煤的50％，秸稈煤就是一種生物質燃料，而且生物質燃料燃燒后的草木灰還可以作為鉀肥還田。將秸稈切碎后進行壓塊固化為具有一定密度形狀的塊狀燃料，解決了秸稈不易收集運輸

17、的缺點，為現今秸稈的處置提出一種可行性高的方案，應用前景廣闊。</p><p>　　目前國內生產生物質燃料的機械普遍為大中型機械，粉碎機和壓塊機并不為一體，成本很高，操作要求高，很難在農村進行推廣使用。國內已經有不少秸稈成型固化的生產設備。這些設備的制造是面向大型的生物質燃料加工工廠，粉碎機和壓塊機不為一體而且都是中大型機械，生產能力高，成本要求很高，操作維修復雜，農民將秸稈賣給這種工廠費時費力不賺錢。目前小型化

18、的生物質燃料加工機械還是空白。</p><p>　　秸稈固化成煤為它的使用、儲存提供了許多便利，不僅保護了環(huán)境，也給秸稈的利用開辟了商業(yè)化和產業(yè)化的途徑。在森林資源匱乏、能源短缺的今天，資源豐富、可再生、進行循環(huán)利用的生物質燃料將改變人們的用能結構，也將進一步解決能源短缺、環(huán)境保護和農民增收的問題。</p><p>　　第1章 生物質燃料加工設備發(fā)展綜述</p><p&

19、gt;　　1.1發(fā)展生物質燃料的意義</p><p>　　我國是農業(yè)大國，每年秸稈產量大，但是利用情況很不理想。國際能源機構的有關研究表明，秸稈是一種很好的清潔可再生能源，其平均含硫量只有千分之三點八，而煤的平均含硫量達千分之十以上。經測定：秸稈熱值約為15000kj/kg，相當于標準煤的50％，相當于民用煤炭的70％。但是秸稈不易收集和運輸，制約了秸稈作為燃料的應用。將秸稈切碎后固化為具有一定密度的塊狀燃料，解

20、決了秸稈不易收集和運輸的缺點，為現今秸稈的處置提出一種可行性高的方案，同時解決了秸稈處置問題。</p><p>　　生物質燃料秸稈煤是以秸稈類生物質為原料，利用現代科技將其經過熱壓等加工處理，把松散的秸稈固化成型為具有一定密度的塊狀“煤”。秸稈煤可以通過物理和化學的方法得到。將秸稈粉碎后摻入粘土煤粉等添加劑，然后在特殊條件下通過化學的方法使其炭化變煤，技術要求高且普遍不成熟，推廣使用難。利用秸稈壓塊技術得到一定密

21、度的成型燃料，技術相對簡單，成本低，易于推廣，前景廣闊。</p><p>　　秸稈固化成煤為它的使用、儲存提供了許多便利，不僅保護了環(huán)境，也給秸稈的利用開辟了商業(yè)化和產業(yè)化的途徑。在森林資源匱乏、能源短缺的今天，資源豐富、可再生、進行循環(huán)利用的生物質燃料將改變人們的用能結構，也將進一步解決能源短缺、環(huán)境保護和農民增收的大問題。</p><p>　　1.2我國生物質燃料發(fā)展現況</p&

22、gt;<p>　　如上所述，秸稈資源的利用對我國意義重大，秸稈的綜合利用受到各級政府的扶植和支持。眼下，一些所謂利用農作物秸稈生產出的“秸稈沼氣”、“秸稈煤”、“秸稈炭”等項目被某些商家宣傳的天花亂墜，說是一本萬利，前途無量。但是要想用化學的方法使秸稈變成秸稈煤，其技術要求很高，不但要解決焦油、水分、溫度等各種難題，而且其他相關技術業(yè)十分復雜。有的廠家對外聲稱擁有該項技術和設備是不可全信的。目前秸稈壓塊技術比較成熟，技術要

23、求相對較低，受到了國家農業(yè)部門的關注。秸稈的成型固化是農業(yè)部積極推廣的項目，并已在河南試點，取得了很好的效果。</p><p>　　1.3發(fā)展生物質燃料加工設備的現實意義</p><p>　　基于國內生物質燃料生產的現狀，以加工設備的小型化為切入點，設備的使用對象為農村家庭或集體，使生物質燃料的生產成本盡量低，為此將切碎機與壓塊機設計為一體。農民收獲秸稈后加工出秸稈煤自己留作生活燃料。為使

24、秸稈煤燃燒方便，最后壓塊成型的形狀為現今蜂窩煤的形狀（）。根據現有查閱的資料，最后秸稈煤密度約為535kg/m3，生產能力為500kg/h。</p><p>　　本課題設計的設備成本低，操作簡單實用，農戶使用該成型的燃料又能大大節(jié)約生活燃料開支，大大提高了農民利用秸稈資源的積極性，解決了環(huán)境問題，前景廣闊。</p><p>　　第2章 生物質燃料加工設備的結構及工作原理</p>

25、<p>　　2.1典型切碎機結構及工作原理</p><p>　　現有的各類切碎（粉碎）機絕大多數都是用作生產牲畜飼料?？蓪⒏刹?、秸稈和谷物籽粒等打擊粉碎用的機械，統(tǒng)稱粉碎機。目前我國生產的粉碎機，可分為爪式、錘片式和勁錘式三種。其中勁錘是粉碎機不僅用得很少，從發(fā)展看，其結構業(yè)逐漸接近于爪式，故不再闡述。將干草、秸稈等切成一定長度的碎段的機械，統(tǒng)稱為切碎機。按切碎機切碎器的形式，可將切碎機分為滾刀式，

26、圓盤式等幾種。</p><p>　　2.1.1錘片式粉碎機</p><p>　　以9F-55型錘片式飼料粉碎機為例，它由轉子、粉碎室、料斗、輸送裝置、機架和傳動裝置等部分組成，如圖2.1所示：</p><p>　　圖 2.1 9F-55型飼料粉碎機工作示意圖</p><p>　　1. 電動機 2. 機殼 3. 環(huán)篩 4.錘片 5.初切刀 6

27、.輸料管7.集料筒</p><p>　　粉碎機工作時，原料由喂入斗進入粉碎機內，先被初切刀切成碎段，落入粉碎室后，被高速回轉的錘片打擊，此時飼料稍有破裂，并獲得更高的速度，并以此速度運動撞擊在篩片上，得到進一步粉碎。隨后，飼料又受到高速錘片的再次打擊而更細碎，以后又重復上述粉碎過程，直至飼料顆?？赏ㄟ^環(huán)篩篩孔，被排出粉碎室為止。飼料在粉碎室內被擊碎的過程中，實際上還兼有碰撞、搓擦作用，加強了粉碎效果。飼料成品由出

28、料嘴被風機吸入，經風機吹送至輸料管，進入集料筒。氣體與粉料的混合物一旦進入直徑突然增大的集料筒，速度驟然下降，因而較輕的空氣從集料筒頂部的管道中排出，較重的飼料粉料沉落在下面，從排料斗排出。</p><p>　　2.1.2滾刀式切碎機</p><p>　　滾刀式切碎機的刀片，安裝在一個回轉的滾筒上。滾刀式切碎機的主要工作部件是上、下喂入輥、定刀以及安裝在切碎滾筒上的動刀片，如圖2.2所示。

29、工作時，上、下喂入輥作方向相反的轉動，抓取秸稈或飼草夾緊著向由定刀和動刀構成的切割副送進。滾筒回轉時，安裝在其上的動刀片就把支承在定刀片上的秸稈或飼草切斷。飼草不斷送進，滾筒不?；剞D，飼草就被切成一定長度的碎段。顯然，飼草切碎短的長度與喂入速度有關，當滾筒轉速、動刀片數目一定是，加大喂入速度將使切碎段變長，反之，則變短。</p><p>　　圖 2.2 爪式粉碎機</p><p>　　圖

30、2.3 滑切角示意圖</p><p>　　圖（2.3）中，AB為動刀刃，為動刀速度，可將分為垂直與刃口的速度—砍切速度和平行于刃口的速度—滑切速度，兩者的夾角成為滑切角，滑切角的正切成為滑切系數：</p><p>　　tan= （2-1）</p><p>　　當=0，稱砍切。當>0，稱為滑切。實驗證明，切割比阻（kg/cm

31、）隨滑切角在一定范圍內的增大而降低。滑切省力的原因，一是刀刃在微觀狀態(tài)下為鋸齒狀，砍切時秸稈僅受壓應力，滑切時卻同時受到壓應力與張應力。二是滑切時刀刃斜置，故單位長度刃口的切割阻力減小了。此為，滑切時實際作用的動刀片磨刃角（成為動態(tài)刃磨角）變小，也導致切割阻力的降低。</p><p>　　按動刀及其刃口的形狀，常用的滾刀式切碎器可分為螺旋線刀刃，直刀曲刃和直刀直刃三類，工作示意圖如圖2.4所示。</p>

32、;<p>　　圖 2.4 滾刀式切碎機工作示意圖</p><p>　　1.飼草 2.上喂入輥 3.下喂入輥 4.定刀 5.切碎滾筒 6.動刀片</p><p>　　2.1.3圓盤式切碎機</p><p>　　圓盤式切碎器上安裝有二、四或六片動刀片，這些刀片的刃線，都被安裝在一個旋轉平面上。按其旋轉體的形式，可將它分為盤式、板式和架式三種。</p&

33、gt;<p>　　盤式切碎器常用在中小型切碎機上，適用于刀片數較少的情況。圓盤上裝有兩把凹曲線刃的動刀片，每把動刀片用三個螺栓固定，另用三個螺釘靠頂的方法調整刀片與底刃間的間隙，刀片間隙為0.5~1mm，另有6片拋送葉片，固定在圓周上，借以將切碎段拋向高處。</p><p><b>　　1）盤式切碎機</b></p><p>　　圖2.5是一種盤式切碎器

34、的鑄造圓盤及固定在上面的凹曲線刃刀片、拋送葉片。圓盤用灰鑄鐵制成，轉動慣量比較大，因此可兼有飛輪的作用。這種鑄造圓盤式切碎器的剛度好，故可較好的保證在高速和受沖擊的作用下變形效，刀片間隙可以調整的較小而不碰刀。</p><p>　　圖 2.5 盤式切碎機</p><p>　　1.固定 2.螺栓 3.動刀片 4.圓盤 5.拋送葉片 6.間隙</p><p><b

35、>　　2）板式切碎機</b></p><p>　　板式切碎器圓盤組裝有4把直線刃刀片及其支架，4片拋送葉片以及轉軸都固定的安裝在一塊方形的鋼板上。鋼板也可以做成圓形的或多角形的，視需要而定。這種形式的圓盤剛度較差，但批量生產是制造簡便，用在多到的大型切碎機上。</p><p><b>　　3）架式切碎機</b></p><p>

36、;　　架式切碎器有一個燭照或焊接的雙翼刀架，刀架上鉚有兩片拋送葉片，各有4各螺栓固定了兩把圓弧線刃刀片。刀片間隙的調整也是用調節(jié)螺釘。架式圓盤剛度尚好，但只使用于刀片數少的情況。由于刀片少，刀架質量不均勻，一次工作時不夠平穩(wěn)。多用在中小型切碎機上,如圖2.6所示。</p><p>　　圖2.6 架式切碎機</p><p>　　a.刀架組裝 b.刀片間隙的調整 c.圓弧刃刀片</p&g

37、t;<p>　　1.動刀片 2.拋送葉片 3.固定螺栓 4.固定調節(jié)螺釘 5.刀架 6.底刃板（定刀片）</p><p>　　2.2現有典型生物質燃料成型設備的結構和工作原理</p><p>　　1）開式壓縮成型設備</p><p>　　秸稈成型方式基本可分為開式和閉式兩類。所謂閉式壓縮，是指用一個柱塞對裝入一端封閉的壓模內的物料進行壓縮，使其成型并達

38、到一定密度后取出，然后裝入新物料再進行壓縮的過程。而開式壓縮是用一個柱塞對壓縮室內的物料進行壓縮，克服壓縮室與物料間的摩擦力推動物料向壓縮室出口方向移動，然后邊喂入邊壓縮，被壓縮后的成型物料隨壓縮過程的進行自動離開壓縮室。國外主要是進行閉模壓縮試驗研究，但與實際壓縮狀況存在較大距離，國內主要采用螺旋擠壓方式或柱塞沖壓法進行開模壓縮。圖2.7為進行開模壓縮的壓捆機。</p><p>　　圖2.7壓捆機工作過程<

39、;/p><p>　　1.活塞 2.喂入口 3.草片</p><p><b>　　2）環(huán)模式壓粒機</b></p><p>　　環(huán)模式壓粒機主要由進料斗、壓輥、撥料盤、壓模、主軸、塊收集箱、傳動裝置和機座等部分構成。粉料經送料器時與水混合均勻，被送入壓粒器的壓粒室（圖2.8所示），在兩把喂入刀的作用下，粉料被均勻的分配到壓模與滾輪的工作表面上，壓模作

40、主動旋轉，在摩擦力的作用下，滾輪以高得多的轉速作同向回轉，從而在壓模與滾輪的切點處產生了巨大的擠壓力，粉料被壓縮并被擠入模孔內，克服?？椎淖枇?，漸被壓實，擠出，最后伸出壓模外，被切斷刀切斷，切斷的顆粒飼料由出料口排出。由于粉料在環(huán)模內受到劇烈的摩擦與擠壓作用，顆粒的溫度可達76-84攝氏度，故在貯藏和包裝前，必須冷卻去潮，將產品水分降到11-13%。</p><p>　　圖2.8 環(huán)模壓力機壓力原理</p&

41、gt;<p>　　1.切斷刀 2.擠出的棒料 3.壓模 4.滾輪 5.喂入刀 6.粉料</p><p>　　3）螺旋擠壓式壓塊機</p><p>　　工作部件可以是圓柱的或圓錐的，有單螺旋或雙螺旋，水平或垂直螺旋，螺距一定或變化。原料喂入機內，在機內受到螺旋的擠壓粉碎，混合攪拌，向一端移動并被壓入環(huán)模孔，從模板孔通過后被固定刀或動刀切成顆粒飼料。</p><

42、;p>　　4）沖頭式（柱塞式）壓塊機</p><p>　　這種生物質燃料設備壓塊部分由缸體和沖頭組成。沖頭在曲柄連桿機構或者液壓缸的作用下往復運動，物料進入壓縮室后，在沖頭的沖壓作用下在封閉的壓縮室內被壓縮成塊并推至缸體的最左端，如圖2.9所示。</p><p>　　圖2.9 沖頭式壓塊機</p><p>　　第3章 主要設計方案的確定</p>

43、<p>　　3.1切碎部分方案的確定 </p><p>　　錘片式粉碎機：原料由喂入裝置進入錘片式粉碎機后，經歷初切，碰撞，摩擦，出料過程變?yōu)轭w粒，從效果上來說經歷初切和粉碎，粉碎效果最好，粉碎后的粒度可以通過篩網間隙調節(jié)，部分粉碎機粉碎粒度可以達到1.2mm左右，本課題所設計設備要求無需將秸稈粉碎至如此小的粒度。錘片式粉碎機粉碎后的粉塵很多，不易收集。</p><p>　　錘片

44、式粉碎機的結構非常復雜，含有初切裝置、粉碎裝置、集料裝置、風機等，成本很高，技術要求也很高，維修很困難，而且體積大，重量大，與本課題要求不符。</p><p>　　由于粉碎主要通過撞擊摩擦完成，錘片式粉碎機需要很高的主軸轉速以使錘片獲得很高的端線速度（80m/s左右），主軸轉速在2500r/min~5000r/min之間，而農業(yè)機械普遍要求主軸轉速不可太高。在如此高轉速的主軸帶動下，粉碎室內形成強大氣流，需配置相

45、應的風機增大粉碎室內風壓才能將粉碎好的物料輸送出去，大大加大了設備的復雜程度。</p><p>　　滾刀式切碎機：為了獲得合理的剪切角，滾刀式切碎機的轉子比較復雜。螺旋線刀刃、直刀曲刃切碎機刀具的刀刃曲線不僅形狀復雜，設計困難，而且制造成本高，刃磨極為困難，不適合農戶使用。雖然直刀直刃切碎器刀具的刀刃形狀皆為直線，但是機架形狀復雜，設計非常困難。</p><p>　　圓盤式切碎機：本課題設

46、計方案為秸稈被切碎后直接在重力作用下落入壓縮室，故不需要拋送裝置，結構比較簡單。切碎機刀片數目，粉碎后秸稈長度，喂入速度存在嚴格的關系，為了使喂入速度不至于過大，刀片數目設計為2。由此看來，切碎機的諸多方案中，架式切碎機雖然切割阻力矩不均勻，工作不平穩(wěn)，刀架剛度不好，但是結構簡單，成本較低。</p><p>　　綜上所述，本課題切碎部分的方案采用架式切碎機的原理方案。</p><p>　　

47、3.2壓塊成型部分方案的確定</p><p>　　開式壓縮成型設備：開式壓模的壓塊機最后成型密度，物料初始密度等參數不好控制，秸稈的壓塊過程分析困難，不適合作為本課題的方案。</p><p>　　環(huán)模式壓粒機：環(huán)模式壓粒機目前的技術比較成熟，但是對初始物料的含水量，粉碎程度有較高要求。要求物料為粉料，但是本課題切碎部分無法實現。物料在高溫高壓下發(fā)生物理和化學的反應成型，成型具體過程復雜，不

48、適合作為本課題的方案。</p><p>　　螺旋擠壓式壓塊機：這種成型設備原理簡單，但是成型后的秸稈為顆粒狀，最終密度很低。這種壓粒機在我國主要用于生產軟顆粒魚餌料。此方案不適合作為本課題的方案。</p><p>　　沖頭式壓塊機：沖頭式的秸稈成型設備結構原理比較簡單，物料初始密度、壓縮后密度、沖頭行程的參數易于設計，采用沖頭式秸稈壓塊設備作為本課題的方案，最后秸稈煤的形狀為與市面上蜂窩煤

49、的形狀相同。</p><p>　　若是使用液壓提供活塞的動力，還需配置液壓泵等液壓設備，大大提高了成本，故采用電機或拖拉機提供動力，傳動機構采用曲柄連桿機構。</p><p>　　3.3生物質燃料加工設備原理</p><p>　　本課題切碎部分的方案采用架式切碎機的原理方案，刀架上裝有兩把動刀，為了保持刀架的動平衡兩把刀相位錯開90°。秸稈軸向喂入后在旋轉

50、的動刀刃和固定在機架上定刀刃的作用下被切碎成理論長度一定（10mm）的碎段。秸稈被切碎后在重力作用下落入壓塊部分的壓縮室。壓塊部分方案采用沖頭式。被切碎的秸稈在粘結劑的作用下被沖頭沖壓成型為蜂窩煤形狀的秸稈塊。為了使壓塊部分結構盡量緊湊簡單，壓塊部分傳動機構采用正弦機構。整個設備動力源為電動機。</p><p>　　第4章 設備各尺寸的設計</p><p>　　4.1切碎部分功率參數的確定

51、</p><p>　　設計生產率為500kg/h，切碎理論長度為10mm，刀盤上安裝刀片數為2，玉米秸稈初始自然密度為30kg/，玉米秸稈平均直徑為30mm。由于農業(yè)機械的主軸轉速不可太高，將主軸轉速定為600r/min。</p><p>　　喂入速度(質量)為500kg/3600s=0.1389kg/s</p><p>　　在安裝有兩把動刀的情況下，單位時間內喂入

52、秸稈的長度為</p><p>　　600/10210mm/s=200mm/s</p><p>　　單位時間喂入體積為 </p><p>　　經過喂入輥壓縮之前喂入秸稈的截面積</p><p>　　玉米秸稈平均單株截面積</p><p>　　喂入時豎直界面內玉米秸稈的平均株數</p><p>　　

53、考慮到秸稈之間存在間隙，實際計算秸稈株數為</p><p>　　據測定：切碎單株秸稈一次所需功率為35.28W</p><p>　　刀片切碎豎直平面內的所有秸稈一次需動力為</p><p>　　一秒內每把刀切碎次數為10次，所需動力為</p><p>　　刀盤上刀片數為2，但是兩把刀并不同時切割，接觸率為50%，故切碎部分需動力為，圓整為9k

54、W</p><p>　　檢索資料查閱FN271A型人造毛皮梳理機總功率11.75kW，喂入輥功率0.75kW，類比估計切碎部分喂入輥功率，圓整為580W。</p><p>　　4.2壓塊部分功率參數的設定</p><p>　　據資料《玉米秸稈的壓縮特性及其壓粒與壓縮密度的數學模型》，秸稈壓縮時壓力與壓縮密度的關系曲線如圖4.1所示</p><p&

55、gt;　　圖4.1 壓力-壓縮密度曲線</p><p>　　揉切后玉米秸稈在閉式容器內的壓縮過程分為松散、過渡和壓緊三個階段，壓力和壓縮密度的關系在不同階段內可用不同的數學模型來表示。</p><p>　　松散階段：P=0~0.08MPa，擬合曲線為，a=149.46,b=3606.45。這種線性關系說明揉切后玉米秸稈的變形是以克服物料之間空隙為主的過程,此時秸稈壓縮性較好。</p&

56、gt;<p>　　過渡階段：P=0.08~0.2MPa，擬合曲線為，a=741.229，b=0.2206。本階段揉切后玉米秸稈的壓縮性逐漸變差，通過增加壓力來增加秸稈的壓縮密度可獲明顯效果。</p><p>　　壓緊階段：P>0.2MPa，擬合曲線為，a=595.400，b=0.065。此階段提高壓力對提高揉切后玉米秸稈壓縮密度的實際意義非常小。</p><p>　　設

57、計本壓塊部分使切碎后秸稈經歷松散階段和過渡階段成型為秸稈煤，最終密度為過渡階段的最大密度535,形狀為的圓柱。</p><p>　　據資料，秸稈的容積密度和粒度有重要關系。粒度是指礦粒的尺寸，一般以該礦粒的最大長度來表示。通常物料是由各種粒度的礦粒組成的。為了表示物料粒度的組成情況，常以若干各級別（或稱粒級）所占的百分數來表示。不同粒度秸稈的容積密度如下表4-1所示：</p><p>　　

58、玉米秸稈經切碎部分后的長度的分布實際是很復雜的。秸稈的平均直徑為30mm，估計容積密度為粒度為30mm的容積密度即168.5。</p><p>　　壓縮比為535/168=3.18</p><p>　　表4-1 不同粒度秸稈的容積密度</p><p>　　理論上沖頭行程中進行壓縮的那部分行程長度為</p><p><b>　　壓縮前

59、秸稈的體積為</b></p><p>　　沖頭的工作行程為163.5mm，令x為一次壓縮過程中工作行程開始后沖頭移動的距離(mm)，則x163.5。</p><p>　　令為秸稈壓縮過程中的壓縮密度（），利用幾何關系可得，</p><p><b>　　則</b></p><p>　　令p為壓縮過程中沖頭受到的

60、壓力（MPa），由上述三階段的數學模型得：</p><p><b>　　第一階段，，</b></p><p><b>　　第二階段，，</b></p><p>　　令為10mm內沖頭的受到的平均壓強（MPa），F為平均壓強下沖頭受到受壓縮秸稈作用的力（N），</p><p>　　沖頭面積為S=，計算

61、出表4-2數據：</p><p><b>　　，壓縮一次需能量為</b></p><p>　　最后成型秸稈煤的體積</p><p><b>　　質量</b></p><p>　　根據秸稈喂入速度（質量）0.1389kg/s，得出壓塊部分一次個行程所需時間為</p><p>　

62、　0.315/0.1389=2.268s</p><p>　　壓縮一次的平均功率50.04J/2.268s=22.06w</p><p>　　若在曲軸上安裝飛輪，以使沖頭不工作時，電機帶動飛輪旋轉，使它儲存能量，而在沖壓的短暫時間里，主要靠飛輪降低轉速釋放能量以降低電機的功率，假如壓縮消耗</p><p>　　的能量全部由飛輪提供，由，為電機轉速，初選1500r/m

63、in,得</p><p><b>　　，數值太小，</b></p><p>　　表4-2 壓塊過程各參數表</p><p>　　可見由于由于壓縮部分消耗能量太少而電機轉速較高，安裝帶輪減小電機功率沒有必要，其理論上的轉動慣量可由電機與切碎部分主軸之間的帶輪等其他零件提供。</p><p>　　綜上所述，壓塊部分功率為2

64、2w。</p><p>　　4.3傳動方案的設計和電機的選擇</p><p>　　切碎機主軸轉速600r/min，由于切碎部分切割阻力矩極不均勻，考慮到電機價格，選用同步轉速為1500r/min的電機，電機的動力經皮帶傳遞到切碎機主軸上，再由切碎機主軸經傳動系統(tǒng)傳遞到喂入輥和壓塊部分上。</p><p>　　壓塊部分的曲軸與切碎機主軸傳動比較大，需采用二級傳動。曲軸

65、與主軸軸線平行，空間位置比較遠，第一級傳動采用帶傳動，第二級采用齒輪傳動。</p><p>　　兩個喂入輥的軸線互相平行，它們都與主軸的軸線相差90°，需要利用錐齒輪傳動，傳動比比較大，采用二級減速器，高速級為錐齒輪傳動，低速級為圓柱直齒輪傳動。</p><p>　　根據一般齒輪傳動效率為0.95，皮帶傳動效率為0.96，錐齒輪傳動效率為0.935，滾動軸承傳動效率為0.99，大

66、致估算設備所需功率需10.10kW，取安全系數為1.3，則電機功率為,最后選擇的電機為Y160L-4，額定功率為15kW。</p><p><b>　　主軸大帶輪的設計</b></p><p>　　考慮到傳動系統(tǒng)的損失，主軸傳遞到喂入輥的功率約為</p><p>　　考慮到壓塊部分消耗功率相對很小，電機傳遞到主軸上的功率約為</p>

67、<p><b>　　4.4帶輪的設計</b></p><p>　　選取工況系數：切碎機的切割阻力矩極不均勻，載荷變動很大，設計為空載啟動，普通V帶傳動，每天工作小時數<10,查手冊，此種工況下工況系數，由公式</p><p><b>　　（4-1）</b></p><p>　　計算得帶輪設計的功率為&l

68、t;/p><p>　　根據設計功率和小帶輪轉速1500r/min查取帶型為B型帶。</p><p>　　傳動比i=1500/600=2.5</p><p>　　為使設備結構盡量緊湊，設計讓小帶輪和大帶輪體積盡量小，小帶輪基準直徑取B型帶的最小值125mm</p><p>　　皮帶的彈性滑動系數，取為0.015， 由公式</p>&l

69、t;p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　計算大帶輪基準直徑為查表取標準值315mm</p><p><b>　　帶速</b></p><p><b>　　中心矩滿足公式</b></p><p><b>　?。?-3）</b><

70、;/p><p><b>　　計算得，暫取，</b></p><p>　　查手冊13-1-12帶輪結構形式與輻板厚度表，得大帶輪采用輪輻式。</p><p>　　普通v帶，根據帶型（B），=125mm，由表13-1-18選取單根v帶額定功率，</p><p>　　普通v帶，根據帶型,及i由表13-1-18選取單根v帶額定功率增

71、量</p><p>　　由表13-1-21查得包角修正系數</p><p>　　由表13-1-22查得帶長修正系數</p><p><b>　　根據公式</b></p><p>　　z= （4-4）</p><p>　　計算v帶根數得，圓整為6，由公式</p&

72、gt;<p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　小帶輪包角計算得，由公式</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　計算皮帶基準長度得查表選取標準值1600mm；由公式</p><p><b>　?。?-7）</b>&l

73、t;/p><p><b>　　計算實際中心距</b></p><p>　　根據帶型查得大帶輪基準寬度14.0mm，基準線上槽深3.5mm，基準線下槽深10.8mm，</p><p>　　槽間距190.4mm，第一槽對稱面至端面距離，最小輪緣厚7.5mm，輪槽角為，由公式</p><p><b>　?。?-8）<

74、;/b></p><p><b>　　計算帶輪寬，</b></p><p>　　輪轂長圓整為60mm；</p><p>　　輪輻數為4，輪輻寬度圓整為50mm</p><p>　　輪轂外徑，圓整為60mm（其中d為軸頸，d的確定見后）</p><p>　　主軸選45鋼，其值查表的為126~1

75、03，取平均值114.5計算，由公式</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　計算得軸徑33mm，軸上有4個鍵槽，分別對應大帶輪，主軸和曲軸之間小帶輪，刀盤和錐齒輪，故最小軸頸為，圓整為34mm；</p><p><b>　　大帶輪傳遞的扭矩；</b></p><p>　

76、　軸頸34mm的條件下查手冊得鍵的截面尺寸為108，鍵的結構采用普通平鍵，為動聯(lián)接，大帶輪采用材料HT150，聯(lián)結中較弱零件材料為鑄鐵，為70~80，取平均值75；</p><p>　　滿足鍵強度條件下大帶輪的鍵的接觸長度最小值滿足公式</p><p><b>　　（4-10）</b></p><p>　　計算得，鍵的實際最小長度為30.27+

77、b=40.27，取鍵長標準值為45mm，鍵標記為：鍵 GB1096-79；</p><p>　　大帶輪軸向固定方法為一端軸肩，一端軸端擋圈，考慮到大帶輪的載荷有沖擊，采用A型軸端擋圈。根據軸頸選公稱直徑為40mm，材料為Q235-A，不經表面處理，標記為： 擋圈GB 891-86 40。</p><p>　　4.5刀架設計和刀具設計</p><p><b>

78、;　　1）刀架設計</b></p><p><b>　　切斷部分需扭矩</b></p><p>　　考慮到軸上各零件軸向的固定，設計刀盤出的軸頸為50mm，由公式</p><p><b>　?。?-11）</b></p><p><b>　　鍵接觸長度最小值</b>

79、</p><p>　　由軸頸查得鍵截面尺寸為，則鍵長最小值15.2+b=15.2+16=31.2mm,查取標準值36mm，標記為： 鍵 GB1096-79；</p><p>　　設計刀盤輪轂部分長度為45mm，類比大帶輪輪輻寬度的設計公式的刀架寬度為圓整為57，</p><p>　　刀架厚度為圓整為23mm</p><p><b>

80、;　　2）刀具設計</b></p><p>　　為了使切碎情況為滑切而不是砍切，同時刀具的制造刃磨比較容易，本設備的刀片采用圓弧刃刀片。</p><p>　　如圖4.2所示，ABCD為切碎斷面，CD為定刀刃，為刀架回轉中心，為圓弧刀刃中心，兩中心間距為L，圓弧刃半徑為R。</p><p>　　圖4.2 圓弧刃刀片</p><p>

81、　　類比9ZF-1.0風送式鍘草機，CD取170mm，則秸稈經過喂入輥前的喂入厚度為，考慮到秸稈喂入經過喂入輥時秸稈別小程度的壓縮，試取喂入口高度為110mm。</p><p>　　當使用專設的輔助式葉輪拋送器時，滾筒式切碎機的圓周速度通常僅有18~24m/s。因為本設計的切碎機沒有拋送設備，所以類比上述滾筒式切碎機，圓弧刀切割部分最小的刀端線速度為18m/s，根據刀架的轉速600r/min,得</p>

82、;<p>　　喂入口內壁距刀架回轉中心距離為，圓整為290mm；</p><p>　　喂入口外壁距刀架回轉中心距離為。</p><p>　　類比9ZF-1.0風送式鍘草機，圓弧刃半徑為375mm。</p><p>　　當刀架作順時針回轉式，圓弧刃與定刀刃構成一個剪切副，像一把剪子一樣剪切秸稈，兩條刃線構成一個角，稱為擠推角。在點E處，動刀的速度為v，顯

83、然，v的方向是和動徑相垂直的。</p><p>　　可以把v分解為兩個速度：和在同一直線上的速度，稱為砍切速度。與 方向垂直的速度，稱為滑切速度。這兩個方向的速度的夾角，稱為滑切角?；薪遣荒苋〉倪^大，過大時刀片就要做得更長些，也不一定省功；此外，滑切角過大必將引起擠推角過大。如果擠推角過大，必將引起秸稈從切割副擠推出去，，秸稈不斷被切斷而滑向喂入口的右邊，使切割不均勻，刀片外短磨損嚴重。因此，為了保證切割，應使

84、</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p>　　—秸稈對動刀刃的摩擦角，取32°</p><p>　　—秸稈對定刀刃的摩擦角，取18°</p><p>　　所以 </p><p>　　由作圖法確定，在

85、切碎斷面內的各點中，切割斷面左下角的D點附近滑切角最小，切割斷面右上角的B點附近滑切角最大。9ZF-1.0風送式鍘草機滑切角在8°至26°之間，類比其滑切角的范圍令D點滑切角為8°，取刀刃半徑為375mm，則通過繪圖法計算的刀刃中心與刀架中心距離為440mm，據此得出的最大滑切角為29°，大約符合要求。故設計喂入口截面為，刀刃半徑為375mm，刀刃中心與刀架中心間距440mm，喂入口內壁距回轉中心

86、290mm，刀具兩側面夾角為23°。</p><p><b>　　4.6喂入輥的設計</b></p><p>　　1）喂入輥工作條件的確定</p><p>　　喂入輥工作時，對秸稈產生作用力R。設R力與兩喂入輥軸心連線夾角為。兩喂入輥喂入飼料時，還有摩擦力fR,方向與R垂直。fR是起卷入秸稈作用的力，R力在水平方向的分力是阻止秸稈卷入

87、的力。故喂入輥的工作條件為</p><p><b>　?。?-13）</b></p><p>　　故 </p><p>　　即，其中為秸稈對喂入輥表面的摩擦角，對秸稈為17°~27°，如圖4.3所示：</p><p>　　圖4.3 喂入輥的設

88、計</p><p>　　可以近似的認為，喂入輥正壓力R是作用在飼草與喂入輥接觸弧線的中點，如果要求秸稈喂入層厚度A大些，為保證喂入條件，必須加大喂入輥半徑。</p><p><b>　　因 </b></p><p><b>　　故 </b></p><p>　　將卷入極限條件代入得&

89、lt;/p><p><b>　　（4-14）</b></p><p>　　式中， a——經喂入輥壓緊后秸稈層厚</p><p>　　r——喂入輥允許最小半徑</p><p>　　將A=136，a=110，=22°帶入得，取喂入輥半徑</p><p>　　為了增大喂入輥的喂入能力，盡可能增大，

90、才有那個具有周向溝槽的溝齒形輥。</p><p>　　2）喂入輥轉速的確定</p><p>　　由喂入輥半徑r=50mm及喂入輥短線速度200mm/s得</p><p>　　喂入輥角速度為，換算為38.21r/min圓整為38r/min。</p><p>　　4.7傳動系統(tǒng)的設計</p><p>　　4.7.1喂入輥減

91、速器的設計</p><p><b>　　1）主要參數的設計</b></p><p>　　傳動比為，圓整為標準傳動比16，</p><p>　　考慮到喂入輥的軸線與主軸軸線垂直，減速器采用圓錐圓柱減速器。各齒輪材料均采用45鋼，硬度為240HBS，如圖4.4所示。</p><p>　　圖4.4 圓錐-圓柱二級減速器示意圖&

92、lt;/p><p>　　分配傳動比：圓錐齒輪傳動比為，取為3，圓柱齒輪傳動比為；</p><p>　　喂入輥共消耗功率580W，為計算簡便，軸1、2、3傳遞的功率都按0.7kW計算。</p><p><b>　　軸1傳遞的扭矩為</b></p><p>　　軸1最小軸頸為，考慮到鍵對軸強度的削弱最小軸頸為，取軸1的直徑為20

93、mm。</p><p>　　軸2的最小軸頸為，考慮到減速器的結構，取軸2的最小直徑為20mm。</p><p>　　軸3的最小軸頸為，取軸3的最小直徑為40mm。</p><p><b>　　2）錐齒輪的設計 </b></p><p>　　取小錐齒輪的齒數為23，則大錐齒輪齒數為69。</p><p&

94、gt;　　錐齒輪接觸強度計算公式</p><p><b>　　（4-15）</b></p><p>　　為小齒輪大端分度圓直徑</p><p>　　e為錐齒輪類型幾何系數，查表得1100</p><p>　　為變位后強度影響系數，查表得1</p><p>　　為齒寬比系數，查表得1.683<

95、/p><p>　　為小齒輪轉矩， 為11.14</p><p>　　為使用系數，查表得1.50</p><p>　　為齒向載荷分布系數，</p><p>　　為齒輪的接觸疲勞極限，查表得600</p><p>　　為齒輪的傳動比，為3</p><p>　　為齒形系數，查表得2.69</p>

96、;<p><b>　　將上述數據帶入得</b></p><p>　　錐齒輪彎曲強度計算公式為</p><p><b>　?。?-16）</b></p><p>　　其中，為齒向載荷分布系數，</p><p>　　為齒輪的接觸疲勞極限，查表得195</p><p>

97、;　　將上述數據帶入得取為60mm；</p><p>　　錐齒輪大端模數，查標準模數值表取模數為3</p><p>　　計算圓錐齒輪的幾何參數及尺寸：</p><p><b>　　錐距</b></p><p><b>　　齒寬</b></p><p><b>　　齒

98、頂高</b></p><p><b>　　齒根高</b></p><p><b>　　齒根角</b></p><p><b>　　3）小齒輪尺寸：</b></p><p><b>　　大端分度圓直徑</b></p><p&g

99、t;<b>　　分錐角</b></p><p><b>　　齒頂圓直徑</b></p><p><b>　　齒根圓直徑</b></p><p><b>　　頂錐角</b></p><p><b>　　根錐角</b></p>

100、<p><b>　　當量齒數</b></p><p><b>　　4）大齒輪尺寸：</b></p><p><b>　　大端分度圓直徑</b></p><p><b>　　分錐角</b></p><p><b>　　齒頂圓直徑<

101、;/b></p><p><b>　　齒根圓直徑</b></p><p><b>　　頂錐角</b></p><p><b>　　根錐角</b></p><p><b>　　當量齒數</b></p><p><b>

102、　　5）圓柱齒輪設計</b></p><p>　?。?）選定齒輪精度等級、材料及齒數</p><p>　?、賵A柱齒輪材料均為45鋼，硬度為240HBS。</p><p>　?、谶x小齒輪齒數，大齒輪齒數圓整為107</p><p>　　（2）按齒面接觸強度設計：</p><p><b>　　設計計算

103、公式 </b></p><p><b>　?。?-17）</b></p><p>　　確定公式內各計算數值</p><p><b>　?、僭囘x載荷系數</b></p><p>　　②計算小齒輪傳遞的轉矩</p><p><b>　?、圻x取齒寬系數<

104、;/b></p><p>　?、懿榈貌牧系膹椥杂绊懴禂?lt;/p><p>　　⑤按齒面硬度查得小齒輪、大齒輪的接觸疲勞強度極限</p><p><b>　?、抻嬎銘ρh(huán)次數</b></p><p>　?、卟榈媒佑|疲勞壽命系數</p><p>　　⑧計算接觸疲勞需用應力</p>

105、<p>　　取失效概率為1%，安全系數S=1，得</p><p><b>　?。?）計算</b></p><p>　　①試算小齒輪分度圓直徑，由公式</p><p><b>　?。?-18）</b></p><p><b>　　得 </b></p>

106、<p><b>　　②計算圓周速度v</b></p><p><b>　?、塾嬎泯X寬</b></p><p>　　④計算齒寬與齒高之比</p><p><b>　　模數</b></p><p><b>　　齒高</b></p>&

107、lt;p><b>　?、萦嬎爿d荷系數</b></p><p>　　根據v=0.45m/s,7級精度，查得動載系數；</p><p>　　直齒輪，假設，查得；</p><p><b>　　查得使用系數</b></p><p>　　查得7級精度、小齒輪相對支承非對稱布置時，</p>

108、<p><b>　　將數據帶入后得</b></p><p>　　由，查得，故載荷系數</p><p>　　⑥按實際的載荷系數校正所算得的分度圓直徑，由公式</p><p><b>　　（4-19）</b></p><p><b>　　得</b></p>

109、<p><b>　?、哂嬎隳祄</b></p><p>　　（4）按齒根彎曲強度設計</p><p>　　彎曲強度的設計公式為</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　確定公式內的各計算數值：</p><p>　?、俨榈脙升X輪的彎曲疲勞

110、極限為</p><p>　　②查得彎曲疲勞壽命系數，；</p><p>　?、塾嬎銖澢谛栌脩?lt;/p><p>　　取彎曲疲勞安全系數S=1.4，由公式</p><p><b>　?。?-21）</b></p><p><b>　　計算得</b></p>&

111、lt;p><b>　?、苡嬎爿d荷系數K，</b></p><p><b>　?、莶槿↓X形系數</b></p><p><b>　　查得，。</b></p><p><b>　?、薏槿πＵ禂?lt;/b></p><p><b>　　查，。&

112、lt;/b></p><p>　?、哂嬎愦笮↓X輪的并加以比較</p><p><b>　　大齒輪數值大</b></p><p><b>　　設計計算：</b></p><p>　　就近圓整為標準值2.5</p><p><b>　　，圓整為22</b&g

113、t;</p><p><b>　　，圓整為117</b></p><p><b>　　6）幾何尺寸計算</b></p><p><b>　?、儆嬎惴侄葓A直徑</b></p><p><b>　　②計算中心距：</b></p><p>

114、;<b>　　③計算齒輪寬度：</b></p><p><b>　　取，</b></p><p>　　4.7.2壓塊部分傳動系統(tǒng)的設計</p><p>　　曲軸轉速為26.455r/min,主軸至曲軸的傳動比為</p><p>　　主軸與曲軸的軸線的中心距很大，采用二級傳動，高速級為皮帶，低速級為圓

115、柱齒輪。</p><p>　　圓柱齒輪主要參數采用主軸至喂入輥減速器中圓柱齒輪的參數：</p><p>　　，，中心距，，，，齒輪的傳動比為。</p><p><b>　　帶傳動的傳動比為</b></p><p>　　壓塊部分平均功率為22w，主軸轉速600r/min,查表選則帶型為z型，帶數為1，帶輪為實心式，基準寬度

116、為8.5，基準線上槽深2.0，基準線下槽深7.0，槽間距120.3，第一槽對稱面至端面的距離81，最小輪緣厚5.5，帶輪寬，選取小帶輪節(jié)圓直徑71mm,大帶輪節(jié)圓直徑為，查表取標準值319mm。</p><p><b>　　沖頭的設計</b></p><p>　　為了使壓縮部分能夠自動的卸料，必須設計相應機構使每次壓縮行程結束后壓縮塊能夠移出壓縮室準備第二次壓縮。傳統(tǒng)

117、的蜂窩煤生產設備采用槽輪機構，但是設計槽輪機構的動力傳輸部分相對復雜，本設計借鑒檢索到的專利《臥式多沖頭蜂窩煤成型機》（專利號 8520 4144）中的蜂窩煤成型機沖頭的主要原理進行設計，如圖4.5所示。</p><p>　　沖頭右端有兩個螺紋孔，用于跟導軌座內的推桿連接。沖頭向左移動的工程中，導軌內的推桿通過套筒D和銷釘B將動力傳遞到推桿A上，推桿A對切碎后的秸稈施加一定壓力，從而達到壓塊的效果。當壓縮過程進行

118、完成后，秸稈塊充滿了套筒左端，沖頭開始向右移動。沖頭向右移動出壓縮室的過程中，推桿A在彈簧和銷釘作用下隨套筒一起移動，秸稈塊在套筒左端也隨套筒向右移動。當銷釘與限位座C接觸后，套筒再向右移動而在銷釘的作用下推桿不再運動，秸稈塊在推桿作用下被推出套筒左端，從而實現了卸料的目的。</p><p>　　圖4.5 沖頭示意圖</p><p>　　A沖頭內推桿，B銷釘，C限位座，D沖頭的套筒<

119、/p><p>　　套筒左端的內徑即為最終秸稈塊的直徑100mm，推桿左斷面與套筒左端的距離即最終秸稈塊的高度75mm。卸料過程中銷釘相對套筒移動的距離為80mm，套筒上開槽的長度應在80mm以上。</p><p>　　彈簧選用最簡單的端部不并緊不磨平的彈簧，查標準值選取中徑為35mm，材料直徑3mm的彈簧，查取標準得工作極限載荷下的單圈變形量f=11.35mm，最小套筒直徑42mm，最大心軸直

120、徑28mm。設計套筒內徑46mm，推桿中部外徑24mm。銷釘選用。</p><p><b>　　4.8曲軸設計</b></p><p>　　上面已計算出壓縮前秸稈的長度為。秸稈在重力作用下落入壓縮室，秸稈落至壓縮室內一部分長度內，壓縮室的長度至少為。但是如果壓縮室只有477mm長，掉落的秸稈可能從壓縮室右端露出，壓縮室右端與切碎部分下殼體右壁距離50mm。沖頭在卸料的

121、過程中必須保證最后沖頭的推桿和壓縮室右端有一定空間足以使加工好的秸稈塊掉落至軌道上，卸料過程中推桿與壓縮室右端距離為80mm，套筒內的銷釘滑動距離為80mm。</p><p>　　沖頭的行程為477+50+80+80-75=612圓整為610mm，由曲柄連桿機構的特點知曲軸的半徑即為行程的一半即305mm 。</p><p>　　曲軸與減速器輸出軸采用切向鍵聯(lián)結，查手冊根據結構選切向鍵為。