畢業(yè)設計說明書---通風空調工程設計

1、<p><b>　　畢業(yè)設計說明書</b></p><p>　　畢 業(yè) 設 計 題 目 北京凌云大廈通風空調工程設計 </p><p>　　學院專業(yè)班級 環(huán)境學院設備07－4班 </p><p><b>　　引言</b></p><p>　　本次設計的目的是

2、通過對高層建筑通風、空調及制冷工程的設計，綜合運用和理解所學專業(yè)知識，掌握工程設計方法，培養(yǎng)獨立工作和分析、解決一般工程實際問題的能力，并熟練應用設計繪圖軟件，為將來參加工作奠定堅實的基礎。</p><p>　　本設計的設計范圍是建筑的夏季的空調通風、冬季的采暖通風、建筑的防排煙及相關設備的選取。通過論證比較，該空調工程系統(tǒng)設計大部分采用的是空調風機盤管加新風系統(tǒng)，此系統(tǒng)管線不復雜，施工方便，夏季空調和冬季供暖同

3、用一套系統(tǒng)，對于建筑中一層的全部空間采用的是全空氣系統(tǒng)，無論從經(jīng)濟、使用壽命，還是從美觀、清潔的角度講，該系統(tǒng)都很符合建筑用途的要求。設計中著重考慮了幾個問題：氣流組織的問題，全空氣系統(tǒng)均采用散流器平送形式，其中一層采用側送風和散流器平送形式相結合。對于地下室采用側送風口送入新風，上部回風口進行排風及排煙，保證地下室用風量和防排煙的需要。廁所應設置排風，通過廁所風機排出，使廁所異味不能擴散至其他房間；正壓控制的問題，為防止外部空氣流入空

4、調房間，設定保持室內5-10Pa正壓，送風量大于排風量時，室內將保持正壓。采用單獨新風系統(tǒng)，可保持任意時刻房間空氣質量和不出現(xiàn)負壓；防排煙的問題。</p><p>　　該設計中采用的計算方法和數(shù)據(jù)依據(jù)主要來源于《實用供熱空調設計手冊》，和“規(guī)范”還有其他的一些相關資料。設計過程中得到了指導老師李慧星老師的熱情幫助和指導，對設計過程中出現(xiàn)的一些問題及時糾正和解決，在此，謹向李老師致以真摯的謝意。</p>

5、<p>　　由于是第一次做較大工程的空調工程系統(tǒng)設計，加上自身某些方面的知識不系統(tǒng)和欠缺，雖然設計時間很充足，得到老師的指導和幫助也很多，但在設計中的某些細節(jié)如各種閥門的選用，管線布置走向，設備的安裝以及總體構思的新穎、適用程度等方面都還存在一些不盡如人意的地方，希望老師予以糾正和指導。</p><p><b>　　第一章 資料采集</b></p><p&

6、gt;<b>　　1.1 設計依據(jù)</b></p><p>　　本設計為華夏銀行空調工程系統(tǒng)的設計。主要設計依據(jù)是該工程項目的土建條件圖及相關原始資料。</p><p>　　本設計負責地下室，一至十五層的房間的夏季空調和冬季供暖。 </p><p><b>　　其他重要依據(jù)：</b></p><p>

7、;　　1《實用供熱空調設計手冊》</p><p>　　2《采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范》 </p><p>　　3《空氣調節(jié)設計手冊》</p><p>　　4《民用建筑采暖通風設計技術措施》</p><p>　　5《暖通空調常用數(shù)據(jù)手冊》</p><p>　　6《采暖通風設計手冊》</p><p&

8、gt;　　7《高層民用建筑設計防火規(guī)范》</p><p>　　8《暖通空調設計資料便覽》</p><p><b>　　9《暖通空調》</b></p><p><b>　　1.2 原始資料</b></p><p>　　1．建筑物所在地區(qū)：北京市</p><p>　　2．土建資料

9、：本建筑為十五層高層建筑，地下一層，層高4.8米，一層、二層層高為4.9米，三層至十五層層高為3.9米。建筑物總建筑面積為10704多平方米。主要結構為：</p><p>　　(1)外墻：從外至內---外裝飾層(20mm)+通風空氣層(50mm)+玻璃棉板(60mm)+輕集料混凝土空心砌塊（200mm）+內墻面抹灰層(15mm)，傳熱系數(shù)為K = 0.62 w/（m2·℃）；</p>&l

10、t;p>　　(2)地面：從上至下---水泥砂漿+鋼筋砼板+白灰；</p><p>　　(3)屋面：混凝土板+架空層+防水層+水泥砂漿找平層+輕骨料混凝土找坡層+加氣混凝土砌塊，傳熱系數(shù)為K=0.56 w/（m2·℃）；</p><p>　　(4)樓層：從上至下---屋面+鋼筋混凝土樓板+吊頂空間+10mm石膏板+白灰；</p><p>　　(5)外門

11、：松木云杉熱流方向垂直木紋，傳熱系數(shù)為K=3.12w/（m2·℃）；</p><p>　　窗：雙層透明中空玻璃窗，傳熱系數(shù)為K=3.46 w/（m2·℃）</p><p>　　(6)其它詳見建筑條件圖。</p><p>　　3．動力與能源資料:</p><p>　　(1) 動力：工業(yè)動力電 380V－50Hz;&l

12、t;/p><p>　　(2) 能源：空調 熱媒為95-70℃熱水，由集中鍋爐房供給；冷媒為 7_12℃冷水，由自備集中冷凍機房供給。 </p><p><b>　　4．氣象資料：</b></p><p>　　(1)室外氣象參數(shù)：</p><p>　　(2)室外計算（干球溫度℃）</p><p>

13、　　(3)室外相對濕度和風速</p><p>　　(4)最多風向及其頻率（% ）</p><p>　　(5)最熱月平均溫度（℃）：26.44℃</p><p>　　(6)室內計算參數(shù)：</p><p>　　第二章 空調冷負荷計算</p><p>　　2.1 主要圍護結構熱工指標</p><p&g

14、t;　　由《實用供熱空調設計手冊》查表2-1和表2-2得外墻和屋面的熱工指標如下表：</p><p>　　查《實用供熱空調設計手冊》P26得外窗傳熱系數(shù)，雙層透明中空玻璃窗戶為3.46 w/m2·℃。</p><p>　　查《采暖通風設計手冊》P78外門的傳熱系數(shù)為3.12w/m2·℃。</p><p>　　2.2 空調傳熱冷負荷與濕負荷計算&

15、lt;/p><p>　　空調房間的得熱量有下列各項得熱量組成：</p><p>　　通過圍護結構傳入室內的熱量</p><p>　　通過外窗傳入室內的熱量</p><p>　　透過外窗進入室內的太陽輻射熱量</p><p><b>　　人體散熱量</b></p><p><

16、;b>　　照明散熱量</b></p><p>　　空調系統(tǒng)的冷負荷，應根據(jù)所服務房間的同時使用情況、空調系統(tǒng)的類型及調節(jié)方式，按各房間逐時冷負荷的綜合最大值或各房間計算冷負荷的累加值確定，并應計入新風冷負荷。</p><p>　　2．外墻和屋面?zhèn)鳠崂湄摵捎嬎?lt;/p><p>　　外墻和屋面?zhèn)鳠嵝纬傻挠嬎銜r刻冷負荷 Qτ（W），根據(jù)《實用供熱空調設計

17、手冊》P707</p><p>　　Qτ=KFΔtτ-ξ 2-1</p><p>　　計算，當圍護結構傳熱溫差的衰減倍數(shù)β<0.2時,可用日平均冷負荷Qpj代 </p><p>　　替各計算時刻的冷負荷Qτ,即可用式</p><p>　　

18、Qpj=KFΔtpj 2-2 </p><p><b>　　計算。</b></p><p>　　式中 F——計算面積，m2；</p><p>　　τ——計算時刻，點鐘；</p><p>　　τ-ξ——溫度波的作用時刻，即溫度波作用于

19、外墻或屋面外側的時刻，點鐘；</p><p>　　Δt——作用時刻下，通過外墻或屋面的冷負荷計算溫差，簡稱負荷溫差，℃，外墻查《實用供熱空調設計手冊》表11.4－8；屋面查《實用供熱空調設計手冊》表11.4－9。</p><p>　　3．外窗的溫差傳熱冷負荷</p><p>　　通過外窗溫差傳熱形成的計算時刻冷負荷Qτ根據(jù)《實用供熱空調設計手冊》P708計算。<

20、;/p><p>　　Qτ=KFΔt 2-3τ </p><p>　　式中 K——傳熱系數(shù)，本設計中K=4.4 w/m2·℃；</p><p>　　

21、Δtτ——計算時刻下的負荷溫差，℃，見《實用供熱空調設計手冊》表11.4－10；</p><p><b>　　外窗太陽輻射冷負荷</b></p><p>　　透過外窗的太陽輻射形成的計算時刻冷負荷Qτ，應根據(jù)不同情況分別按不同公式計算。本設計按外窗掛淺藍色布簾(遮陽系數(shù)Ci=0.6),雙層5mm厚普通玻璃（遮陽系數(shù)Cs=0.78）計算，計算公式為：</p>

22、<p>　　Qτ=CaCiCsAWDjmaxCLQ 2-4 </p><p>　　式中 Ca——有效面積系數(shù)，見《暖通空調》附錄2-15，本設計中Ca=0.75；</p><p>　　AW——窗口面積，m2 </p><p>　　CLQ——窗玻璃冷負荷系數(shù)，無因次，見《暖通空調》附錄2-

23、17；</p><p>　　人體散熱形成的冷負荷</p><p>　　人體顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷Qτ，可按下式</p><p>　　Qτ=φnq1Xτ-T 2-5 </p><p><b>　　計算。</b></p><p>　　

24、式中 φ——群集系數(shù)，見《實用供熱空調設計手冊》表11.4－15，取0.93</p><p>　　n——計算時刻空調房間的總人數(shù)；</p><p>　　qs—— 一名成年男子小時顯熱散熱量，見《暖通空調》 P20表2-13，查得 qs =60.5 W</p><p>　　Xτ-T——τ-T時間人體顯熱散熱量的冷負荷系數(shù)，見《暖通空調》附錄2-23<

25、/p><p>　　人體潛熱散熱形成的計算時刻冷負荷Qc，可按下式</p><p>　　Qc=q1nφ 2-6 </p><p><b>　　計算。</b></p><p>　　式中 q1—— 一名成年男子小時潛熱散熱量，見《暖通空調》P20表2-13，查

26、得q1=73.3 W</p><p><b>　　燈光冷負荷</b></p><p>　　照明設備散熱形成的計算時刻冷負荷Qτ，可按下式</p><p>　　Qτ=1000n1n2NXτ-T 2-7</p><p>　　計算。式中 N ——照明設備的功率，KW；&

27、lt;/p><p>　　n1 ——鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器裝在空調房間時取1.2；</p><p>　　n2 —— 燈罩隔熱系數(shù)，取1.0；</p><p>　　Xτ-T——τ-T時間照明散熱的冷負荷系數(shù)，見《實用供熱空調設計手冊》</p><p>　　表2-3各層各房間冷負荷數(shù)值見冷負荷總表</p><p>

28、;<b>　　部分詳細冷負荷：</b></p><p>　　第三章 采暖熱負荷的計算</p><p>　　3.1 熱負荷的構成及其計算公式</p><p>　　通過外墻的溫差傳熱量（或稱基本耗熱量）</p><p>　　通過外墻的溫差傳熱量計算可根據(jù)《實用供熱空調設計手冊》P81公式計算，公式如下：</p>

29、;<p>　　Q j = K F（t n – t w）a 3-1</p><p>　　式中, Q j—— 通過供暖房間外圍護結構的溫差傳熱量，W；</p><p>　　K—— 該面圍護結構的傳熱系數(shù)，w/（m2·℃）；</p><p>　　F—— 該面圍護結構的散熱面積，m2

30、；</p><p>　　tn—— 室內空氣計算溫度，℃；</p><p>　　tw—— 室外供暖計算溫度，℃。</p><p>　　a—— 溫差修正系數(shù)</p><p>　　在空調傳熱冷負荷的計算中，查得外墻（水泥砂漿抹灰+磚墻+防潮層+加氣混凝土泡沫混凝土600+水泥砂漿抹灰）的傳熱系數(shù)K = 0.58 w/（m2·℃），外

31、墻考慮到節(jié)能采用了保溫墻體。玻璃幕墻的傳熱系數(shù)K=3.11 w/（m2·℃）。查《實用供熱空調設計手冊》表3.1－4 得 a = 1.0，由提供的原始資料知北京冬季空調供暖室外空氣的計算溫度tw =－9℃，根據(jù)建筑物的性質以及冬季空調供暖的要求查《實用供熱空調設計手冊》表 4.1-1 得不同用途房間的室內空氣計算溫度tn 。</p><p>　　2）當維護物是貼土的非保溫地面時，其溫差傳熱量Q j.d用

32、下式計算：</p><p>　　Q j.d =K pj.d Fd（t n – t w） 3-2</p><p>　　式中， K pj.d——房間非保溫貼土地面的平均傳熱系數(shù)，見《實用供熱空調設計手冊》表4.1-2及表4.1-3，w/（m2·℃）；</p><p>　　Fd ——房間地面面積，m2。

33、</p><p>　　也可以采用《供熱工程》中的地帶劃分法求.</p><p>　　通過外窗的溫差傳熱量</p><p>　　通過外窗的溫差傳熱量同樣由公式4.1-1來計算，查《實用供熱空調設計手冊》表4.1-4，知外窗的溫差傳熱系數(shù)是根據(jù)室外風速以及窗戶所在的層高來確定的，由原始資料知北京冬季室外平均風速為4.8m/s，由《實冊》表4.1－4查得外窗的傳熱系數(shù)K

34、=3.31w/（m2·℃），其他參數(shù)與外墻相同。</p><p>　　通過外門的溫差傳熱量</p><p>　　在空調冷負荷的計算中，已經(jīng)查知外門的傳熱系數(shù) K = 3.12 w/（m2·℃），通過外門的溫差傳熱量由公式4.1-1計算，其他參數(shù)與外墻相同。</p><p><b>　　過屋面的溫差傳熱量</b></p&

35、gt;<p>　　屋面的溫差傳熱系數(shù) K = 0.59 w/（m2·℃），通過屋面的溫差傳熱量由公式4.1-1計算，其他參數(shù)與外墻相同。</p><p>　　過門窗縫隙的冷風滲透耗熱量Q2</p><p>　　該空調工程系統(tǒng)的設計采用的是室內正壓控制，門窗縫隙的冷風滲透耗熱量可不予考慮。</p><p>　　外門開啟沖入冷風耗熱量Q3<

36、/p><p>　　根據(jù)《實冊》表4.1-12 可知外門開啟沖入冷風耗熱量可由下式計算：</p><p>　　Q3 = 65 N % ·Q j，m 3－3</p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　N ——為外門所在層以上的樓層數(shù)；</

37、p><p>　　Q j ——為外門的基本耗熱量，即溫差傳熱量。</p><p>　　圍護結構的選擇都考慮節(jié)能的需要。</p><p>　　3.2 附加耗熱量</p><p>　　附加耗熱量按基本耗熱量的百分率計算?？紤]了各項附加之后，某面圍護結構的耗熱量Q1 就可求出。根據(jù)《實用供熱空調設計手冊》表4.1-5 ，外圍護結構的附加修正考慮朝向修正

38、X c h，風向修正X f和高度修正X g。朝向修正東、西向取-5%，南向取-15%、北向不修正，風向修正只用于高地、沿海、曠野，北京市區(qū)可以不修正，高度修正值等于0.02（h-4）≤15%，其中h為房間凈高，此項修正對外窗，外墻，外門，地面，和頂棚均適用，不適用于樓梯間。</p><p>　　由此，某面圍護結構的耗熱量根據(jù)《實用供熱空調設計手冊》P83可由下式計算：Q1 = Q j （1 + X c h + X

39、 f ）（1 + X g ） 3－4</p><p>　　此建筑的風向修正和高度修正都不需要考慮。 </p><p>　　3.3每層各房間采暖熱負荷計算</p><p>　　表3-1各層各房間冷負荷數(shù)值見冷負荷總表</p><p>　　總計采暖熱負荷100253w,濕負荷總計—316.92kg/h。&l

40、t;/p><p>　　第四章 空調系統(tǒng)的劃分與組成</p><p>　　4.1 空調系統(tǒng)的比較選擇</p><p>　　4.1.1 集中式空調系統(tǒng)適用的條件:</p><p>　　房間面積大或多層,多室而熱濕負荷變化情況類似;</p><p><b>　　新風量變化大;</b></p>

41、<p>　　室內溫度,濕度,潔凈度,噪聲,振動等要求嚴格;</p><p><b>　　全年多工況節(jié)能;</b></p><p><b>　　采用天然冷源</b></p><p>　　4.1.2 半集中式空調系統(tǒng)適用條件:</p><p>　　房間面積大但風管不易布置;</p>

42、;<p>　　多層多室層高較低,熱濕負荷不一致或參數(shù)要求不同;</p><p>　　室內溫濕度要求 t≥±1℃, φ≥±10%;</p><p>　　要求各室空氣不要串通;</p><p><b>　　要求調節(jié)風量</b></p><p>　　4.1.3 集中式空調系統(tǒng)的特點:<

43、/p><p>　　空調與制冷設備可以集中布置在機房;</p><p>　　機房面積較大,層高較高;</p><p>　　有時可以布置在屋頂或安設在車間柱間平臺上;</p><p>　　空調送風管系統(tǒng)復雜,布置困難;</p><p>　　支風管和風口較多時不易均衡調節(jié)風量;</p><p>　　可以根

44、據(jù)室外氣象參數(shù)的變化和室內負荷變化實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調節(jié),充分利用室外信風,減少與避免冷熱抵消,減少冷凍機運行時間;</p><p>　　對于熱濕負荷變化不一致或室內參數(shù)不同的多房間,不經(jīng)濟;</p><p>　　部分房間停止工作不需空調時,整個空調系統(tǒng)仍須運行,不經(jīng)濟;</p><p>　　空調與制冷設備集中安設在機房,便于管理和維修</p>&

45、lt;p>　　可以嚴格的控制室內溫度和室內相對濕度;</p><p>　　可以有效的采取消聲和隔振措施</p><p>　　空調房間之間有風管連通,使各房間相互污染.當發(fā)生火災時會通過風管迅速蔓延.</p><p>　　4.1.4 風機盤管空調系統(tǒng)的特點:</p><p>　　只需要新風空調機房,機房面積小;</p>&l

46、t;p>　　風機盤管可以安設在空調房間內;</p><p>　　分散布置,敷設各種管線較麻煩;</p><p>　　放室內時,不接送回風管;</p><p>　　當和新風系統(tǒng)聯(lián)合使用時,新風管較小;</p><p>　　靈活性大,節(jié)能效果好,可根據(jù)各室負荷情況自行調節(jié);</p><p>　　盤管冬夏兼用,內壁容易

47、結垢,降低傳熱效率;</p><p>　　無法實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調節(jié);</p><p>　　布置分散,維修管理不方便.水系統(tǒng)復雜,易漏水;</p><p>　　對室內溫濕度要求較嚴時,難于滿足;</p><p>　　必須采用低噪聲風機,才能保證室內要求;</p><p>　　各空調房間之間不會互相污染.</p

48、><p>　　全空氣的單風道定風量方式即是集中式空調系統(tǒng).</p><p>　　4.1.5 全空氣系統(tǒng)的特征:</p><p>　　1．室內空氣全由處理過的空氣負擔.</p><p>　　2．空氣比熱,密度小,需空氣量多,風道斷面大,輸送耗能大.</p><p>　　4.1.6 集中式空調系統(tǒng)的特征:</p>

49、<p>　　空氣溫濕度集中在空氣處理箱中進行調節(jié)后經(jīng)風道輸送到使用地點對應負荷變化集中在空氣處理箱中不斷調整,是空調最基本方式.</p><p>　　4.1.7 集中混合式一次回風系統(tǒng)的特征:</p><p>　　1．除部分新風外使用相當多數(shù)量的循環(huán)空氣(回風).</p><p>　　2．在空氣處理箱前進行混合.</p><p>

50、　　該系統(tǒng)是在普通應用最多的全空氣系統(tǒng).</p><p>　　空氣-水系統(tǒng)即風機盤管加新風系統(tǒng)分為兩種即新風負擔室內負荷和新風不負擔室內負荷.按程度劃分屬半集中式.</p><p>　　空氣-水系統(tǒng):由處理過的水和空氣共同負擔室內負荷或只有水負擔室內負荷.</p><p>　　半集中式的特征:除由集中的空氣處理箱處理空氣外,在各個空調房間還分別有處理空氣的末端裝置.

51、</p><p>　　風機盤管新風供給方式有房間縫隙自然滲入；機組背面墻洞引入新風；單設新風</p><p>　　系統(tǒng)獨立供給室內；單設新風系統(tǒng)供給風機盤管。</p><p>　　4.2 初步確定系統(tǒng)所采用方案</p><p>　　本次設計無論夏季制冷或是冬季供熱均采用空調系統(tǒng)，如果單獨在冬季用暖氣片供熱，比較浪費，且影響美觀。所以在冬夏季共

52、用一套系統(tǒng)，運行調節(jié)都比較方便，經(jīng)濟合理，美觀且不占用室內空間。但是，出于節(jié)能的考慮，地下室車庫冬季應采用散熱器采暖，夏季和冬季只做通風系統(tǒng)。</p><p>　　4.3 空調方案的確定</p><p>　　由于一層房間大小不一且分布不均，所以采用風機盤管加新風系統(tǒng)。二層的大會議廳由于不經(jīng)常使用且空間較大，所以單獨采用全空氣系統(tǒng)，其余房間采用風機盤管加新風系統(tǒng)。三層至十層大部分為辦公室且

53、布局清晰簡明，所以采用風機盤管加新風系統(tǒng)。本次設計的全空氣系統(tǒng)僅采用集中空調定風量系統(tǒng)，一次回風單風道系統(tǒng)。通過計算夏季的負荷來校核冬季。風機盤管加新風系統(tǒng)，新風處理到室內焓值，不承擔室內負荷本設計中采用單設新風獨立供給室內，其特點是：</p><p>　　單設新風機組，可隨室外氣象變化進行調節(jié)，保證室內溫濕度與新風量要求。</p><p><b>　　投資大、占空間多。<

54、/b></p><p>　　新風口可緊靠風機盤管，也可以不在一處，以前者為佳。</p><p>　　適用范圍是要求衛(wèi)生條件嚴格和舒適的房間，目前最常用。而單設新風系統(tǒng)供給風機盤管與其最大差別在于新風接至風機盤管，與回風混合后進入室內，加大了風機風量，增加噪聲。</p><p>　　風機盤管水系統(tǒng)采用目前用得最多的兩管制，特點是供回水管各一根，夏季供冷水，冬季供

55、熱水；簡便；省投資；冷熱水量相差較大。</p><p>　　水系統(tǒng)采用異程式閉式循環(huán)系統(tǒng)。膨脹水箱的膨脹管接在回水管上，坡度為0.001。</p><p>　　第五章 水系統(tǒng)的確定</p><p>　　5.1 空調風機盤管設備的選擇依據(jù)</p><p>　　根據(jù)《空氣調節(jié)》，舒適性空調房間的溫度波動不宜過大，通過控制換氣次數(shù)可以達到控制溫

56、度波動范圍的目的，換氣次數(shù)越大，溫度波動就越小，室內人就感覺越舒適。一般換氣次數(shù)應不小于五次，選擇空調風機盤管時，要注意房間換氣次數(shù)的要求。首先根據(jù)各房間空調冷負荷和采暖熱負荷選擇，各房間所選擇的空調風機盤管應同時滿足房間空調冷負荷和采暖熱負荷的要求，選擇完風機盤管后，還應校核各房間換氣次數(shù)是否達到要求，換氣次數(shù)n = G / V，G為風機盤管風量和新風量之和，V為房間有效體積（房間建筑空間體積減去吊頂?shù)捏w積）。如果換氣次數(shù)達不到要求，

57、則應該重選風機盤管，選擇風量大一些的風機盤管，直到符合要求。風機盤管里的水量根據(jù)房間的負荷來確定，因為根據(jù)風量選擇的風機盤管按額定工況運行時起提供的負荷都大于房間負荷。水量的計算方法根據(jù)《供熱工程》P158式：</p><p>　　G = A Q/（t1 – t2） 5－1</p><p>　　其中， G —— 流量，t

58、/h；</p><p>　　Q —— 負荷，MW；</p><p>　　A —— 采用不同計算單位的系數(shù)，采用以上單位的計算系數(shù)為860；</p><p>　　t2 —— 供回水溫差，℃</p><p>　　5.2 空調水系統(tǒng)的選擇</p><p>　　空調水系統(tǒng)包括冷水系統(tǒng)和冷卻水系統(tǒng)兩個部分，它們有不同類型可供選

59、擇，</p><p>　　如下表1.1-16：</p><p>　　根據(jù)以上各系統(tǒng)的特征及優(yōu)缺點，本設計空調水系統(tǒng)選擇閉式、異程、雙管制、變流量和單式泵系統(tǒng)。</p><p>　　第六章 風量的確定及風機盤管的選擇</p><p>　　6.1 新風量的確定：</p><p>　　空調系統(tǒng)的新風量是指冬夏季設計工況下應

60、向空調房間提供的室外新鮮空氣量，它的大小與室內空氣品質和能量消耗有關。一般原則為：</p><p>　　滿足衛(wèi)生要求：一般以稀釋室內產(chǎn)生的CO2，使室內CO2濃度不超過1000PPM(1L/m3)為基準，由此確定常態(tài)下的每人新風量約30m3/h。在實際工作中可按現(xiàn)行設計規(guī)范GBJ19—87規(guī)定采用。對于人員密集和居留時間短暫的建筑物，新風量所形成的冷負荷比例甚高，確定新風量時尤應慎重。但對于辦公室和旅館客房新風量

61、實際采用的數(shù)值比我國現(xiàn)行規(guī)范要大。如辦公室一般采用20～30m3/h.；旅館按等級而異。高級別的客房可用50 m3/h。</p><p><b>　　補充局部排風量：</b></p><p>　　當空調房間內有排風柜等局部排風裝置時，為了不使房間產(chǎn)生負壓，在系統(tǒng)中必須有相應的新風量來補償排風量。</p><p>　?。?） 保證空調房間的正壓要

62、求：</p><p>　　為防止外界未經(jīng)處理的空氣滲入空調房間，干擾室內空調參數(shù)，在空調系統(tǒng)中利用一定量的新風來保證房間的正壓（室內空氣壓力>房間周圍的空氣壓力）。這部分與新風量相當?shù)目諝饬吭谡龎鹤饔孟掠煞块g門窗縫隙等不嚴密處滲透出去。這部分滲透的空氣量的大小由房間的正壓、窗戶結構形式的縫隙狀況（縫隙的面積和阻力系數(shù)）所決定。普通系統(tǒng)空調正壓可取5～10Pa。在實際工程設計中，新風量也可按總送風量的百分數(shù)來

63、設計，一般規(guī)定不小于10％。</p><p>　　6.2 送風狀態(tài)和送風量的確定</p><p>　　空調系統(tǒng)送風狀態(tài)和送風量的確定，可以在i-d圖上進行。具體計算步驟如下：</p><p>　?、僭趇-d圖上找出室內空氣狀態(tài)點N;</p><p>　?、诟鶕?jù)計算的室內冷負荷Q和濕負荷W計算熱濕比ε=，在通過N點畫出。</p>

64、<p>　?、圻x取合理的送風溫差，根據(jù)室溫允許波動范圍查取送風溫差，并求出送風溫度t0,畫t0等溫線與過程線的交點O即為送風狀態(tài)點；</p><p>　?、馨聪率接嬎闼惋L量：</p><p>　　G==1000kg/s 6-1</p><p><b>　　一樓大廳：</b></p>

65、<p>　　空調房間負荷為17568W,濕負荷W=3.16g/s,室內狀態(tài)參數(shù)為：tN=26℃,φN=60%,求送風狀態(tài)和送風量。</p><p>　?、偾鬅釢癖圈?=5667</p><p>　　②在i-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N,通過該點畫出ε= 5667的過程線。熱濕比線與90％相對濕度線的交點為送風溫度點S。送風溫差為Δt0=9℃,則送風溫度t0=25-9=26℃.從而

66、得出：</p><p>　　i0=45KJ/kg, iN=58KJ/kg</p><p><b>　?、塾嬎闼惋L量</b></p><p>　　G= =1.75kg/s=4864m3/h </p><p>　　驗證：送風量約等于房間容積乘以換氣次數(shù)，由規(guī)范可知辦公樓房間的換氣次數(shù)在6至8次每小時，因此送風量等于1

67、70.4×4.9×6=5130 m3/h。此為全空氣系統(tǒng)風量計算方法。風機盤管系統(tǒng)的風量計算與全空氣大致相同，只是在確定送風狀態(tài)點S時是先取適當?shù)乃惋L溫差7℃,即確定了送風溫度，然后與熱濕比線的交點即為送風狀態(tài)點S。</p><p>　　其他房間的送風量計算方法與此相同，具體計算結果見匯總表。</p><p>　　6.3 空氣處理過程計算</p><

68、p>　　1．全空氣系統(tǒng)采用一次回風方式：</p><p>　　一次回風僅在熱濕處理設備前混合一次，可利用最大送風溫差送風，當送風溫差受限制時，利用再熱滿足送風溫度。優(yōu)點：可以用最大送風溫差送風。它與二次回風相比，雖然相同條件下，二次回風比一次回風節(jié)省了再熱量，但送風溫差受限制，而且對市內潔凈度要求較高。因此采用一次回風。</p><p>　　室外設計計算參數(shù)：tw=33.2℃,新風百

69、分比m%=10%,室內冷負荷Q=17568w,濕負荷W=3.16g/s,室內空氣參數(shù)：tN=26℃,φN=60%</p><p>　?。?）計算室內熱濕比ε==5667</p><p>　?。?）確定室內狀態(tài)點R：根據(jù)室溫26℃，φN=60%相交為室內狀態(tài)點R。ir=58KJ/kg,dr=14.8 g/kg。</p><p>　?。?）確定室外狀態(tài)點O：根據(jù)室外干濕

70、球溫度確定。Io=77.5 KJ/kg,do=21.3 g/kg。</p><p>　?。?）確定送風狀態(tài)點S：由于此系統(tǒng)采用全空氣露點送風，送風狀態(tài)點為90％相對濕度線與熱濕比線的交點。Is=45 KJ/kg,ds=13.2 g/kg。</p><p>　　（5）確定混合狀態(tài)點M:由新回風混合過程 NM/NO==m%=10%,可得NC=0.1NW,從而在i-d圖</p>&

71、lt;p>　　上用作圖法，由確定的線段NO即可方便的確定出混合點M的位置。Im=60 KJ/kg，dm=15.5 g/kg。</p><p>　　（6）計算系統(tǒng)送風量：G= =1.75kg/s=4864m3/h</p><p>　　驗證：送風量約等于房間容積乘以換氣次數(shù)，由規(guī)范可知辦公樓房間的換氣次數(shù)在6至8次每小時，因此送風量等于170.1×4.9×6=5130

72、 m3/h。</p><p>　?。?）計算系統(tǒng)所需冷量：按下式計算可得</p><p>　　Q0=G(ic-iL)=19128w</p><p>　　2．風機盤管系統(tǒng)計算與選型</p><p><b>　　以401室為例</b></p><p>　　房間夏季室內冷負荷Q=2.35 kw,濕負荷W

73、=0.908g/s;室內空氣溫度tN=26℃，相對濕度φ=60%；室外空氣干球溫度tw=33.2℃,相對濕度φw=58.74%;新風機組和送風管道的溫升Δt=0.5℃，</p><p>　　該房間要求的新風量Gw=0.113 kg/s.擬采用風機盤管機組加新風系統(tǒng)，確定風機盤管系統(tǒng)夏季空氣處理過程。</p><p>　　采用新風不負擔室內負荷的方案，即送入室內新風的焓處理到與室內空氣焓iN

74、相等。根據(jù)室內空氣iN線，新風處理后的機器露點相對濕度即可定出新風處理后的機器露點L及溫升后的K點。</p><p>　　(1)室內熱濕比及房間送風量</p><p><b>　　ε==4365</b></p><p>　　采用可能達到的最低參數(shù)送風，過N點作ε線，</p><p>　　按最大送風溫差與φ=95%線相交，

75、即得送風點O，則總送風量為</p><p>　　G= =0.397kg/s </p><p>　　(2)風機盤管風量：要求的新風量Gw=0.113 kg/s,則風機盤管風量</p><p>　　GF=G-Gw=0.397-0.133=0.264kg/s</p><p>　　(3)風機盤管機組出口空氣的焓iM</p><p

76、>　　iM=G(i0-Gwik)/GF=39.481KJ/kg</p><p>　　連接K、O兩點并延長與iM相交得M點（風機盤管的出風狀態(tài)點）。</p><p>　　(4)風機盤管顯冷量</p><p>　　QFS=GFC(tn-tm)=1.02*1.01*(26-18.7)=2.681 KW</p><p>　　6.4 附圖：空氣處

77、理過程焓濕圖</p><p>　　圖（6-1） 露點送風系統(tǒng)夏季工況在圖上的表示</p><p>　　圖（6-2）風機盤管處理空氣過程</p><p>　　第七章 風口的計算與選擇</p><p>　　7.1 送、回風口的選擇、布置</p><p>　　風機盤管加新風系統(tǒng)送風口選擇雙層百葉送風口，全空氣系統(tǒng)送風口選擇方

78、形或圓形散流器?；仫L口均選擇單層百葉（配回風過濾網(wǎng)）。</p><p>　　百葉送風口的選擇步驟：</p><p>　　1．根據(jù)房間空調風機盤管送風量和使用場合要求的風口頸部最大風速來確定送風速度和百葉風口的尺寸；</p><p>　　2．將選到的其他參數(shù)的要求，例如允許噪聲，進行校核。若噪聲超出，則重新選擇風口。</p><p>　　3．按

79、所選的風口的參數(shù)，對其進行射程的校核計算。</p><p>　　散流器的選擇步驟和百葉風口相同，不同的是射程的校核計算。</p><p>　　經(jīng)校核計算，百葉風口送風時到達工作區(qū)域的末端風速一般符合要求，因為百葉風口的送風方向是可以調節(jié)的，這時可通過調節(jié)百葉風口的送風方向，使風不直接吹到工作區(qū)域內或是直接吹到工作人員的身上。</p><p>　　布置回風口時應注意幾

80、個要求：回風口不設在射流區(qū)和人員長時間停留地點；采用孔板或散流器下送風時，回風口宜設置在下部；采用頂棚回風時，回風口宜與照明燈具組合成一整體；回風口的回風量應能調節(jié)，可采用帶有對開式多葉調節(jié)閥的回風口；也可采用設置在回風支管上的調節(jié)閥。風管材料選擇鍍鋅薄鋼板。風道采用矩形加工，其優(yōu)點是占空間小、美觀、易于布置等，目前用的較多。房間氣流分布的形式多種多樣，取決于送風口的形式及送排風口的布置方式。</p><p>　

81、　(1)上送下回：送風氣流不直接進入工作區(qū)，有較長的與室內空氣摻混的距離，能夠形成比較均勻的溫度場和速度場，但對房間溫濕度和潔凈度要求高。</p><p>　　(2)上送上回：可將送、排（回）風管集中于空間上部，且可設置吊頂，使管道成為暗裝。</p><p>　　(3)下送上回：要求降低送風溫差，控制工作區(qū)內的風速，有一定的節(jié)能效果。</p><p>　　(4)中送

82、風: 適合某些高大空間內，實際工作區(qū)在下部的場所。不需將整個工作區(qū)作為控制對象，可以節(jié)省能耗。但這種氣流分布會造成空間豎向溫度分布不均勻，存在著溫度“分層” 現(xiàn)象。</p><p>　　根據(jù)本設計項目所給條件，各層均設置了吊頂，管道可暗裝在頂棚內，因此：</p><p>　　1．一層大堂采用側送，上回方式（因為大廳是中空的形式，一層二層是聯(lián)通的，無法吊頂）。這樣工作區(qū)總處于回流，空氣由側

83、送風口送出，射流擴散較好，區(qū)域溫差一般能夠滿足要求。</p><p>　　2．風機盤管+新風系統(tǒng)采用上送上回方式。以貼附射流形式出現(xiàn)，空氣由散流器送出時，通常沿頂棚和墻體形成貼附射流，射流擴散較好，區(qū)域溫差一般能夠滿足要求。工作區(qū)常是回流。所謂回流，即指由于送風射流的誘導作用而引起回旋流動氣流，其速度和溫度分布一般比較均勻。</p><p>　　7.2 氣流組織的校核計算</p>

84、;<p>　　1．以302辦公室為例校核散流器的布置：</p><p>　　該辦公室共布置2個散流器，每個散流器承擔6m×6m的送風任務，選擇頸部風速v0=5.78m/s方形散流器，規(guī)格為250×250，頸部面積為0.0625㎡，散流器實際出口面積約為頸部面積的90％，即A＝0.0625×0.9＝0.05625㎡.</p><p>　　按照公式：

85、x=(kvsA1/2/vx)－x0求射流末端速度為0.5m/s的射程</p><p>　　式中：k——送風口常數(shù)，多層錐面散流器為1.4，盤式散流器為1.1；</p><p>　　vs——散流器出口風速，m/s；</p><p>　　A——散流器的有效流通面積，㎡；</p><p>　　vx——在x處的最大風速，m/s；</p>

86、<p>　　x0——平送射流原點與散流器中心的距離，多層錐面散流器取0.07m。</p><p>　　即：x=(1.4×5.78×0.06251/2/0.5)－0.07=3.98m</p><p>　　按照公式：vm=0.381x/(L2/4+H2)1/2 計算室內平均風速</p><p>　　式中：L——散流器服務區(qū)邊長，m；當兩個

87、方向長度不等時，可取平均值；</p><p>　　H——房間凈高，m；</p><p><b>　　x——射程，m；</b></p><p>　　即：vm=0.381×3.98/（62/4+62）1/2≈0.213m/s</p><p>　　當送冷風時，室內平均風速為0.3m/s；送熱風時，室內平均風速0.2m

88、/s。故所選散流器符合要求。</p><p>　　2．一層營業(yè)大廳測送風口的校核。</p><p>　　一層營業(yè)大廳選用4個側送風口送風，每個風口的送風量為1500 m3/h風口選擇的尺寸為500×250,頸部風速為3.33 m/s.通過查閱《實用供熱空調設計手冊》P859頁的雙層百葉風口性能表可知，以上選用的風口，其射程為9.34～3.35m，測送風口的布置位置到外門的距離為7

89、.38m。所以此風口的選擇合理。</p><p>　　3.本建筑各房間風口的選擇</p><p>　　表7-1三層送回風口選擇表</p><p>　　其他層的選擇形式同上，詳細選擇見圖紙的設備表。 </p><p>　　第八章 空調機組的選型 </p><p>　　8.1.全空氣機組的選型</p>&l

90、t;p>　　以一層全空氣系統(tǒng)為例：</p><p>　　由前面空氣處理過程中計算可知系統(tǒng)所需冷量為124.25kw，又根據(jù)前公式計算可得系統(tǒng)風量G=31512m3/h</p><p>　　從系統(tǒng)所需冷量和系統(tǒng)風量中按最不利選擇江蘇欣盛空調有限公司的吊頂式空氣機組，其具體規(guī)格如下:</p><p>　　表8-1空氣機組選擇表</p><p&g

91、t;　　8.2.新風機組的選擇</p><p>　　選擇江蘇蘇源空調制造有限公司出產(chǎn)的吊頂式式機組，規(guī)格如下：</p><p>　　二層新風機組的選擇：</p><p>　　表8-3空氣機組選擇表</p><p>　　三層新風機組的選擇：</p><p>　　表8-4空氣機組選擇表</p><p&g

92、t;　　四到十五層新風機組的選擇：</p><p>　　表8-5空氣機組選擇表 </p><p>　　8.3．地下室風機的選擇</p><p>　　根據(jù)地下室的送風量，排風量以及排煙量，排風排煙選用一臺GD30K2-12型軸流通風機，機號為9，序號為1，葉輪周速為45.2m/s，風量為12600 m3/h.送風選用一臺GD30K2-12型軸流通風機，機號

93、為8，序號為1，葉輪周速為40.2，風量為11400 m3/h.</p><p>　　第九章 空調風管水力計算</p><p><b>　　9.1 計算方法</b></p><p>　　風管的水力計算是為了確定風管的形狀和幾何尺寸，并通過計算風管的壓力損失，確定風管所需要得風機。風管的壓力損失包括沿程壓力損失和局部壓力損失。</p>

94、<p>　　風管的壓力損失計算公式：ΔP=ΔPj+ΔPm 9-1</p><p>　　式中ΔPj ——風管的沿程壓力損失； </p><p>　　ΔPm ——風管的局部壓力損失；</p><p>　　風管的壓力損失計算方法很多，例如：假定流速法；假定流速—當量長度法；靜壓復得法。本設計采用假定流速法。依據(jù)

95、空調系統(tǒng)中的空氣流速推薦表，見《空氣調節(jié)》清華大學出版社，薛殿華主編P225頁，選定流速。</p><p><b>　　設計計算步驟如下：</b></p><p>　　繪制系統(tǒng)軸測草圖，標住各管段長度和風量；</p><p>　　選擇最不利環(huán)路，劃分管段，按空氣流速表選定流速，選定流速時，要綜合考慮建筑空間，初投資和運行費用及噪聲等因素。如果風

96、速選得太大，則風道斷面小，消耗管材少，初投資省，但是阻力大，運行費用高，而且噪聲也可能高。如果風速選的低，則運行費用低，但風道斷面大，初投資大，占用空間也大，經(jīng)過技術經(jīng)濟比較，選擇合適的流速。</p><p>　　根據(jù)給定的風量和流速，計算管道段面尺寸，并使其符合通風管道統(tǒng)一規(guī)格，再用規(guī)格化了得斷面尺寸及風量，計算出風管內實際流速。</p><p>　　根據(jù)風量（或實際流速）和斷面尺寸，查

97、鋼板矩形風管計算表。見《實用供熱空調設計手冊》P567頁，得到單位長度摩檫阻力Rm和動壓值。</p><p>　　計算各管段的沿程阻力。沿程阻力由比摩阻和管長之積求的。</p><p>　　計算各管段的局部阻力。由局部阻力件的局部阻力系數(shù)之和與動壓頭之積求得局部阻力。</p><p><b>　　計算各管段總阻力。</b></p>

98、<p>　　檢查并聯(lián)管路的阻力平衡情況。</p><p>　　根據(jù)空調方案，布置系統(tǒng)圖，計算出各計算管段的流量，采用假定流速法進行水力計算。風管干管的推薦流速為5~9m/s，支管為3~6m/s.根據(jù)流量及流速、管徑等綜合因數(shù)進行風管的選擇。另：局部阻力及其系數(shù)根據(jù)所布置的草圖和實際情況進行查相關資料。</p><p><b>　　9.2 計算說明</b>&

99、lt;/p><p>　　1、說明：在進行水力計算時，可能會出現(xiàn)最不利點和最近點間的計算阻力不平衡。如果采用調管徑方式進行阻力調節(jié)，其效果不是很好，或者說有的情況下行不通。但可在不改變風管尺寸前提下用閥門進行阻力調節(jié)。所以若已在最不利點阻力計算中涉及到的風量所對應的管道尺寸出現(xiàn)于其他支路中則不予計算，取其和最不利管路中同風量的尺寸（只限于同一系統(tǒng)）</p><p>　　2、由于局部阻力系數(shù)要根據(jù)

100、對應的流量、管段尺寸及其他因數(shù)進行計算查取，若在每個出現(xiàn)局部計算點都進行如此計算，則計算量過大煩瑣?？紤]到局部阻力的取值范圍及其具體情況，本設計計算中取的局部阻力系數(shù)部分為所對應涉及種類范圍中的中間值。大多數(shù)按實際情況進行查取。出口為1，彎頭為0.33，變徑接頭0.12，三通為1，風管測連接為0.28，蝶閥為1.2，對開多葉調節(jié)閥2.1</p><p><b>　　9.3水力計算數(shù)據(jù)</b>

101、</p><p><b>　　水力計算數(shù)據(jù)：</b></p><p>　　二層新風的最不利環(huán)路為1－2－3－4－5－6－7－8－9－10－11</p><p>　　其總阻力損失為567.47Pa，并考慮房間10Pa的正壓，所以總阻力為577.47Pa。</p><p>　　三層新風的最不利環(huán)路為1－2－3－4－5－6－7

102、－8－9－10</p><p>　　其總阻力損失為499.39Pa，并考慮房間10Pa的正壓，所以總阻力為509.39Pa。</p><p>　　四層新風的最不利環(huán)路為1－2－3－4－5－6－7－8－9－10</p><p>　　其總阻力損失為372.61Pa，并考慮房間10Pa的正壓，所以總阻力為382.61Pa。</p><p>　　第十

103、章 空調水管水力計算</p><p><b>　　10.1 計算依據(jù)</b></p><p>　　本計算依據(jù)陸耀慶編著的《供暖通風設計手冊》和電子工業(yè)部第十設計研究院主編的《空氣調節(jié)設計手冊》。</p><p>　　10.2 壓力損失的構成 </p><p>　?。?）. 管道的沿程壓力損失</p><

104、;p>　　由《實冊》P805，管道的沿程壓力損失可按下式計算，</p><p>　　ΔP = ΔPm ·ι 10-1</p><p>　　式中， ΔPm——比摩阻，Pam-1；</p><p><b>　　ι——管長，m</b></p><p&

105、gt;　　計算中所需數(shù)據(jù)見《實冊》圖11.8-24 冷水管道的水力計算圖。</p><p>　?。?）. 管道的局部壓力損失</p><p>　　由《實冊》P806，管道的局部壓力損失可按下式計算，</p><p>　　ΔP j= ζ·υ2ρ/2 10-2 </p><p&

106、gt;　　式中， ζ——管件的局部阻力系數(shù)，見《實冊》表11.8-4和表1.1-5；</p><p>　　υ2ρ/2——動壓，Pa</p><p>　　10.3 水力計算數(shù)據(jù) </p><p><b>　　水利計算表</b></p><p>　　2.水管總阻力的計算：</p><p>　　二層水

107、管最不利環(huán)路總阻力損失為：13071+11087=24158Pa</p><p>　　三層水管最不利環(huán)路總阻力損失為：25452＋23045＝48497Pa。</p><p>　　四層水管最不利環(huán)路總阻力損失為：11803＋10668＝22471Pa。</p><p>　　由于四層至十層的布置完全一致，因此，總阻力損失都是224717Pa。</p>&

108、lt;p>　　十五層水管最不利環(huán)路總阻力損失為：11064+10453=21617</p><p>　　第十一章 冷、熱源及其輔助設備的選型</p><p>　　本建筑的總建筑面積共10704㎡，由洗浴、餐廳和標準客房間等部分組成。則總冷負荷Q＝1054kw，總熱負荷Q＝1003kw。</p><p>　　11.1 制冷機組的選擇</p><

109、;p>　　制冷機組的選擇應該根據(jù)建筑物的用途，建筑條件，各類制冷機的特性，結合當?shù)厮矗òㄋ?、水溫及水質）、電源等情況，從初投資和運行費用進行綜合技術經(jīng)濟比較來確定。制冷機分壓縮式和吸收式，壓縮式制冷機有活塞式，螺桿式和離心式三種型式，吸收式分蒸汽熱水式、直燃式和熱水式。選擇電力驅動的冷水機組，當單機空調制冷量Q在697.7～1744.2KW時，宜采用離心式，Q = 348.9～1744.2KW時，宜選用螺桿式，Q在69.8～

110、139.5KW時，宜選用活塞式。電力驅動的制冷機的制冷系數(shù)COP比吸收式制冷機的熱力系數(shù)ε高，前者為后者的三倍以上，能耗由低到高的順序為：離心式、螺桿式、活塞式、吸收式（國外機組螺桿式排在離心式前面）。本工程設計初步選擇壓縮式制冷機，建筑物的冷負荷為房間冷負荷加上新風負荷，由知總冷負荷為638KW，不能采用活塞式制冷機，剩下二種型式的壓縮式制冷機的優(yōu)缺點比較如下：</p><p>　　離心式制冷機的主要優(yōu)點：&l

111、t;/p><p>　　COP高，對R-11、7-12℃冷水、冷卻水進口溫度為32℃時,可達5.67。改善熱交換器的傳熱性能，增加中間冷卻器后，理論COP可達6.99。</p><p>　　葉輪轉速高，壓縮機輸氣量大，單機容量大，結構緊，重量輕，相同容量下比活塞式制冷機重量輕80%以上，占地面積小。</p><p>　　葉輪作旋轉運動，運轉平穩(wěn)振動小，噪聲較低。制冷劑中不

112、混有潤滑油，蒸發(fā)器和冷凝器的傳熱性能好。</p><p>　　調節(jié)方便，在15～100 ％的范圍內能較經(jīng)濟的實現(xiàn)無級調節(jié)。當采用多級壓縮時，可提高效率10 ％～20 ％和改善低負荷時的喘振現(xiàn)象。</p><p>　　無氣閥，填料，活塞環(huán)等易損件，工作比較可靠。</p><p>　　螺桿式制冷機的主要優(yōu)點：</p><p>　　與活塞式相比，結

113、構簡單，運動部件少，無往復運動的慣性力，轉速高，運轉平穩(wěn)，振動小.中小型密閉式機組的噪聲較低，機組重量輕。</p><p>　　單機制冷量大，由于缸內無余隙容積和吸排氣閥片，因此具有較高的容積效率。單級活塞式壓縮比通常不大于10，且容積效率隨壓縮比的增加急劇下降，而螺桿式容積效率高，壓縮比可達20，且容積效率變化不大，COP高。</p><p>　　螺桿式易損件少，零部件僅為活塞式的十分之

114、一，運行可靠，易于維修。</p><p>　　對濕沖程不敏感，允許少量液滴入缸，無液擊危險。</p><p>　　調節(jié)方便，制冷量可通過滑閥進行無級調節(jié)。</p><p>　　制冷劑為溴化鋰的制冷產(chǎn)品，危害臭氧層的程度低,溫室效應小。</p><p>　　離心式制冷機的主要缺點：</p><p>　　由于轉速高，對材料

115、強度，加工精度和制造要求嚴格。</p><p>　　R-11高溫制冷劑在運行過程中，低壓側在負壓狀態(tài)下工作，容易漏入空氣影響效率。</p><p>　　當運行工況偏離設計工況時效率下降快，制冷量隨著蒸發(fā)溫度降低而減少，且減少的幅度比活塞式快，制冷量隨轉數(shù)降低而急劇下降。</p><p>　　單級壓縮機在低負荷下，容易發(fā)生喘振。</p><p>

116、;　　R-11，R-12等制冷劑對臭氧層的破壞作用大，且目前尚無R22工質的產(chǎn)品。</p><p>　　小型離心式的總效率低于活塞式。</p><p>　　螺桿式制冷機的主要缺點：</p><p><b>　　單機容量比離心式小</b></p><p>　　轉速比離心式低，潤滑油系統(tǒng)比較龐大和復雜，耗油量大，噪聲比離心式

117、高。</p><p>　　要求加工精度和裝配精度高。</p><p>　　部分負荷下的調節(jié)性能較差，特別是在60％以下負荷運行時，性能系數(shù)COP急劇下降，只宜在60％～100％負荷范圍內運行。</p><p>　　北京市可供選擇的冷源有螺桿式冷水機組，燃氣型（天然氣）、蒸汽型（蒸汽由城市熱網(wǎng)供給）、燃油型溴化鋰吸收式冷熱水機組?？晒┻x擇的熱源熱源有城市熱網(wǎng)熱水，蒸汽

118、、燃氣型溴化鋰吸收式冷熱水機組、電熱水機組。結合實際工程需要，總冷負荷為1054KW，考慮同時使用問題，所需冷負荷為1054×0.8＝843KW。本建筑的空調系統(tǒng)選擇兩臺麥克維爾單螺桿水冷式制冷機組用作夏季制冷，型號為WHS310.3，制冷量為1078.9KW，輸入功率239.2KW，冷水進出水溫度為12℃/7℃，冷卻水進出水溫度為30℃/35℃，外形尺寸3742×1596×2252。選擇原因如下：該型號的