空調工程畢業(yè)設計說明書

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　金石大廈是一棟寫字樓，地處山東省淄博市。其地下一層，地上十六層，地下一層為車庫和設備層，一至十六層全為辦公室。本次設計要結合該建筑物的綜合性特點，為其設計出合適的中央空調系統(tǒng)。地下一層層高4.9m，地上一層4.5m，二層到十五層層高為3.7m，十六層層高為3.9m，建筑物總高度約為60.5m。該綜合樓占地面積為10168.6

2、m2，建筑面積約為31759.78m2。</p><p>　　根據該建筑物的功能要求和使用特點，分析比較了各種空調方式，確定該建筑物空調系統(tǒng)為風機盤管加獨立新風系統(tǒng)和全空氣系統(tǒng)。主要設計內容包括：空調冷熱負荷的計算；送風量和新風量的確定;空調系統(tǒng)的劃分；空調方式的選擇；空調末端處理設備的選型；冷熱源的選擇；風系統(tǒng)的設計與計算；風管系統(tǒng)的設計；室內送風方式與氣流組織形式的確定；水系統(tǒng)的設計與水力計算；冷熱源的確定；

3、管道的保溫設計，防排煙的設計；消聲防振設計等。本文所設計的中央空調系統(tǒng)既能滿足熱舒適性要求，又最大程度地考慮了建筑節(jié)能的需要。</p><p>　　關鍵詞：金石大廈，空調系統(tǒng)，風機盤管-新風系統(tǒng)，全空氣系統(tǒng)，新風量</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　Stone building is 

4、an office building, located in Jilin city of Jilin province. The underground floor, the ground layer sixteen, underground layer of the garage and equipment layer, one to sixteen layers

5、of all office. The design should be comprehensive and combined with the features of the building, design of central air conditioning system suitable for the. The fir

6、st layer of high 4.9m, on the ground floor 4.5m, two layer to the fifteenlayer is 3.7m, sixteen layers high are 3.9m, total height o</p><p>　　According to the bui

7、lding’s functional requirements application ,I analyzed and compared a variety of air-conditioning models and chose the fan-coil unit with fresh air system and the all-air system.The study content mainly includes: coolin

8、g and heating load calculation of air conditioning in the building;the determination of the supply air volume and the fresh air volume;the air-conditioning system division;the selection of modes of air conditonding syste

9、m;the selection of air conditoning equip</p><p>　　KEY WORDS: air-conditioning system,the fan-coil unit with fresh air system,the all air system,fresh air volume</p><p><b>　　前 言</b>&l

10、t;/p><p>　　空調制冷技術的誕生是建筑技術的一項重大進步，它標志著人類從被動適應宏觀自然氣候發(fā)展到主動控制建筑微氣候，在改造和征服自然的過程的又邁出了堅實的一步。制冷空調系統(tǒng)的出現為人們創(chuàng)造了舒適的生活和工作環(huán)境，但是制冷空調系統(tǒng)的能耗也逐漸成為建筑能耗增長的最主要的原因。據統(tǒng)計，我國建筑能耗約占全國總能能耗的35%，而制冷空調系統(tǒng)能耗又占建筑能耗的50%～60%左右。因此，節(jié)能降耗已經成為空調系統(tǒng)設計的關鍵

11、環(huán)節(jié)?？照{系統(tǒng)設計方案直接影響著建筑環(huán)境的質量和能源消耗狀況，對空調系統(tǒng)設計方案進行科學的選擇和優(yōu)化，是提高空調系統(tǒng)設計質量的重要途徑。</p><p>　　本次畢業(yè)設計的任務是淄博市金石大廈空調設計，根據采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范（GB50019-2003）等標準規(guī)范的要求，設計合理的空調系統(tǒng)方案，滿足建筑物熱舒適性的要求，并最大限度地降低系統(tǒng)的能耗。設計內容包括：確定該建筑物空調方案，計算負荷，確定空調方式和

12、空調房間氣流組織形式，設計風道系統(tǒng)，設計空調水系統(tǒng)，選擇空氣處理設備，制定空調系統(tǒng)的消聲防振措施，確定防排煙措施，選擇冷熱源設備，設計制冷機房等。</p><p>　　通過本次畢業(yè)設計，我們將經受一次較為全面、嚴格的工程設計訓練，熟悉空調系統(tǒng)設計過程，了解現代工程設計方法，培養(yǎng)分析解決問題的能力，樹立高度的工作責任感。</p><p><b>　　第1章 概述</b>

13、</p><p><b>　　1.1建筑概況</b></p><p>　　金石大廈是一棟寫字樓。地處山東省淄博市。其地下一層，地上十六層，地下一層為車庫和設備層，一至十六層全為辦公室。地下一層層高4.9m，地上一層4.5m，二層到十五層層高為3.7m，十六層層高為3.9m，建筑物總高度約為60.5m。該綜合樓占地面積為10168.6 m2，建筑面積約為31759.78

14、m2。</p><p>　　1.2室內外計算參數</p><p>　　1.2.1室外計算參數</p><p><b>　　工程所在城市：淄博</b></p><p>　　淄博市室外氣象參數：</p><p>　　位置：北緯 36.83° 東經118°</p>

15、;<p>　　大氣壓力：夏季100140 Pa 冬季 102370 Pa</p><p>　　室外計算溫度：夏季 34.6° 冬季 -7.4°</p><p>　　相對濕度：夏季 0.62 冬季 0.61</p><p>　　1.2.2室內計算參數</p><p>　　民用建筑空調室內空氣設計參數

16、的確定主要取決于以下內容。</p><p>　?。?）空調房間使用功能對舒適性的要求；</p><p>　?。?）要綜合考慮地區(qū)、經濟條件和節(jié)能要求等因素</p><p>　　本次設計大夏的計算參數如下表所示：</p><p>　　表1-1 室內計算參數</p><p><b>　　1.3 空調方案</

17、b></p><p>　　根據建筑特點、使用特點和空調系統(tǒng)注意事項來確定空調方案，本設計中要充分考慮辦公室的負荷特點和使用時間等問題來確定空調方案。</p><p><b>　　1.3.1空調方式</b></p><p>　　按負擔室內空調負荷所用的介質來分類可選擇四種系統(tǒng)——全空氣系統(tǒng)、空氣—水系統(tǒng)、全水系統(tǒng)、冷劑系統(tǒng)。全空氣系統(tǒng)是指空

18、調房間的室內負荷全部由經過處理的空氣來擔負的空調系統(tǒng)。由于空氣的比熱較小，需要用較多的空氣量才能達到消除余熱余濕的目的，因此要求有較大斷面的風道或較高的風速，會占用較大的空間或形成較大噪聲。</p><p>　　全空氣系統(tǒng)分一次回風式系統(tǒng)和二次回風式系統(tǒng)?？諝狻到y(tǒng)分為再熱系統(tǒng)和誘導器系統(tǒng)并用、全新風系統(tǒng)并用，隨著空調裝置的日益廣泛使用，大型建筑物設置空調的場合愈來愈多，全靠空氣起來擔負熱濕負荷，將占用較多的建

19、筑空間，因此可以同時使用空氣和水來擔負空調的室內負荷。全水系統(tǒng)即為風機盤管機組系統(tǒng)，全部僅靠水來消除余熱余濕，并不能解決房間的通風換氣問題，因而，在注重室內空氣品質的現代化建筑內一般不單獨采用風機盤管機組系統(tǒng)，而是與新風系統(tǒng)聯(lián)合運用。冷劑系統(tǒng)分單元式空調器系統(tǒng)、窗式空調器系統(tǒng)、分體式空調器系統(tǒng)，它是由制冷系統(tǒng)蒸發(fā)器直接放于室內消除室內的余熱和余濕，這種方式通常用于分散安裝的局部空調機組，但用于冷劑管道不便于長距離輸送，因此這種系統(tǒng)不宜作

20、為集中式空調系統(tǒng)來使用。</p><p>　　現以風機盤管加新風系統(tǒng)作為集中式空調和半集中式空調系統(tǒng)的代表比較其特征和適用性。</p><p>　　表 3－1 典型空調系統(tǒng)的比較</p><p><b>　　1.3.2送風系統(tǒng)</b></p><p>　　所有房間全部采用吊頂，風機盤管引出風道采用頂送風方式，風口采用圓形

21、散流器。風口尺寸的確定要依據風口的推薦風速和每個風口的風量選擇風口尺寸。同時也要考慮送風距離、送風速度的影響。風口允許風速：查《采暖通風空調技術措施》可知，送風口的推薦風速為2-5 m/s。</p><p><b>　　1.3.3排風系統(tǒng)</b></p><p>　　為抑制建筑物內無組織進風，空調房間內一般應保證一定的正壓，這是靠控制送排風量來達到。排風系統(tǒng)可設置獨立

22、的排風風機和排風管道或采用衛(wèi)生間局部排風或自然排風。排風量應略小于新風量，本設計采用自然排風和衛(wèi)生間局部排風相結合的方法。</p><p>　　衛(wèi)生間應保持負壓，防止氣味外泄。公共衛(wèi)生間和其他房間的衛(wèi)生間應設機械排風裝置，一般設置排氣扇，將風排入排風豎井中，排風量為新風量的80%。衛(wèi)生間的通風換氣量按10次/h。</p><p><b>　　1.3.4新風系統(tǒng)</b>

23、</p><p>　　新風系統(tǒng)的形式采用分樓層水平式，每層設置新風機組，采用風機盤管加新風系統(tǒng) ，新風處理方式不一樣，對室內空氣品質有很大的影響。風機盤管加新風系統(tǒng)的空氣處理方式有:</p><p>　　1）新風處理到室內狀態(tài)的等焓線，不承擔室內冷負荷；</p><p>　　2）新風處理到室內狀態(tài)的等含濕量線，新風機組承擔部分室內冷負荷；</p>&l

24、t;p>　　3）新風處理到焓值小于室內狀態(tài)點焓值,新風機組不僅承擔新風冷負荷，還承擔部分室內顯熱冷負荷和全部潛熱冷負荷，風機盤管僅承擔一部分室內顯熱冷負荷，可實現等濕冷卻，可改善室內衛(wèi)生和防止水患；</p><p>　　4）新風處理到室內狀態(tài)的等溫線風機盤管承擔的負荷很大，特別是濕負荷很大，造成衛(wèi)生問題和水患； </p><p>　　5）新風處理到室內狀態(tài)的等焓線，并與室內狀態(tài)點直接

25、混合進入風機盤管處理。風機盤管處理的風量比其它方式大，不易選型。</p><p>　　通過比較，和該設計的特點，決定選擇新風處理到室內狀態(tài)的等焓線，不承擔室內冷負荷方案。在每層新風機房設置新風處理機組，負擔新風負荷，新風送入風機盤管送風道。</p><p><b>　　第2章 負荷計算</b></p><p>　　空調負荷是指空調房間冷（熱）負

26、荷和濕負荷，是確定空調系統(tǒng)送風量及空調設備容量的基本依據。</p><p>　　2.1夏季冷負荷的計算</p><p>　　2.1.1 外墻和屋面?zhèn)鳠崂湄摵捎嬎愎?lt;/p><p>　　外墻或屋面?zhèn)鳠嵝纬傻挠嬎銜r刻冷負荷Qτ(W)，按下式計算：</p><p>　　Q=F·K·（tln-tn）（W）</p>

27、<p>　　式中：Q1——外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷,W；</p><p>　　F——外墻和屋面的面積，m²；</p><p>　　K——外墻和屋面的傳熱系數，W/（m²·℃）。</p><p>　　tn——室內計算溫度，℃；</p><p>　　tl n——外墻和屋面冷負荷計算溫度的逐時值，

28、℃。</p><p>　　2.1.2 外窗的溫差傳熱冷負荷</p><p>　　通過外窗溫差傳熱形成的計算時刻冷負荷Q2按下式計算：</p><p>　　Q2=F·K·（tl –tn）（W）</p><p>　　式中：F——外玻璃窗面積，m²；</p><p>　　K——玻璃的傳熱系數，

29、W/（m²·k）；</p><p>　　tl——玻璃窗的冷負荷溫度逐時值，℃；</p><p>　　tn——室內設計溫度，℃。</p><p>　　2.1.3 外窗日射得熱引起的冷負荷</p><p>　　透過玻璃進入室內的日射得熱形成的逐時冷負荷Qτ按下式計算：</p><p>　　Q4=F&#

30、183;C Z·D j.max·CLQ（W） </p><p>　　式中：F——玻璃窗的凈面積,是窗口面積乘以有效面積系數Ca， </p><p>　　C Z——玻璃窗的綜合遮擋系數C Z=Cs·Cn ；</p><p>　　其中，Cs—— 玻璃窗的遮擋系數；</p><p>　　Cn—— 窗內遮陽

31、設施的遮陽系數；</p><p>　　D j.max——日射得熱因數的最大值，W/m²；</p><p>　　CLQ ——冷負荷系數。</p><p>　　2.1.4 設備散熱形成的冷負荷</p><p>　　電子設備的冷負荷按下式計算：</p><p>　　Qs=1000n1n2n3N</p>

32、<p><b>　　式中 </b></p><p>　　n1—利用系數，一般可取0.7～0.9；</p><p>　　n2—負荷系數，對計算機去1.0，一般儀表取0.5～0.9；</p><p>　　n3—同時使用系數，一般可取0.5～0.8；</p><p>　　N—設備的安裝功率，KW。</p&g

33、t;<p>　　2.1.5 照明散熱形成的冷負荷</p><p>　　照明設備散熱形成的計算時刻冷負荷Qc，應根據燈具的種類和安裝情況分別按下列各式計算：</p><p>　　白熾燈 Qc＝1000NCLQ</p><p>　　熒光燈 Qc＝1000n1n2NCLQ</p><p>　　式中 Qc—燈具散熱

34、形成的逐時冷負荷，W；</p><p>　　N—照明燈具所需功率，KW</p><p>　　n1—鎮(zhèn)流器消耗功率系數；</p><p>　　n2—燈罩隔熱系數；</p><p>　　CLQ—照明散熱冷負荷系數。</p><p>　　2.1.6 人體散熱形成的冷負荷</p><p>　　人體顯熱

35、散熱引起的冷負荷計算式為：</p><p>　　Qc（t）=qsnφCLQ</p><p>　　式中 Qc(t)—人體顯熱散熱形成的逐時冷負荷，W；</p><p>　　qs—不同室溫和勞動性質成年男子顯熱散熱量，w；</p><p><b>　　n—室內全部人數；</b></p><p>

36、<b>　　Ф—群集系數；</b></p><p>　　CLQ—人體顯熱散熱冷負荷系數。</p><p>　　人體潛熱散熱引起的冷負荷計算公式為：</p><p><b>　　Qc—qlnФ</b></p><p>　　式中 Qc—人體潛熱形成的冷負荷，w；</p><p&

37、gt;　　ql—不同室溫和勞動性質成年男子潛熱散熱量，w；</p><p><b>　　2.2濕負荷的計算</b></p><p>　　人體散濕量可以按如下公式計算：</p><p>　　mw—0.278nФg</p><p>　　式中 mw—人體散濕量，kg／s；</p><p>　　g—成

38、年男子的小時散濕量，g／h。</p><p><b>　　2.3新風冷負荷</b></p><p>　　目前，我國空調設計中對新風量的確定原則，仍采用現行規(guī)范、設計手冊中規(guī)定或推薦的原則, 辦公樓的新風量取30 m³/h?人。</p><p>　　夏季，空調新風冷負荷按下式計算：</p><p>　　Qc.0=

39、M0(h0-hr)（KW）</p><p>　　式中：Qc.0——夏季新風冷負荷，kW；</p><p>　　M0——新風量，kg/s；</p><p>　　h0——室外空氣的焓值，kJ/kg；</p><p>　　hr——室內空氣的焓值，kJ/kg。</p><p><b>　　2.4冬季熱負荷</b

40、></p><p>　　在工程設計中，圍護結構的基本耗熱量是按一維穩(wěn)定傳熱過程進行計算的，即假設在計算時間內，室內、外空氣溫度和其它傳熱過程參數都不隨時間變化。實際上，室內散熱設備散熱不穩(wěn)定，室外空氣溫度隨季節(jié)和晝夜變化不斷波動，這是一個不穩(wěn)定傳熱過程。但不穩(wěn)定傳熱計算，所以對室內溫度容許有一定波動幅度的一般建筑物來說，采用穩(wěn)定傳熱計算可以簡化計算方法并能基本滿足要求。采用不穩(wěn)定傳熱原理進行圍護結構耗熱量計

41、算。</p><p>　　圍護結構基本耗熱量，可按下式計算：</p><p><b>　　W</b></p><p>　　式中： K——圍護結構的傳熱系數，W／㎡·℃</p><p>　　F——圍護結構的面積，㎡</p><p>　　——室內計算溫度，℃</p><p

42、>　　——供暖室外計算溫度，℃</p><p>　　——圍護結構的修正系數。</p><p><b>　　2.5負荷計算舉例</b></p><p>　　本次負荷計算利用鴻業(yè)負荷計算軟件進行，下面以房間7013（科室長辦公室）為例，說明負荷計算的過程。然后把各個房間計算結果匯總成表。</p><p><b&g

43、t;　　2.5.1房間概況</b></p><p>　　辦公室面積為20.4m2,層高為3700mm。</p><p>　　北外墻結構為加氣混凝土砌塊（聚苯板），傳熱系數K=3.22 w/(㎡﹒k)。</p><p>　　北外窗為雙層鋁合金窗，有內遮陽，遮陽系數Cn = 0.60，其有效面積系數Ca=0.75。窗高2800mm。</p>&

44、lt;p>　　辦公室人員密度0.1人／m2 </p><p><b>　　室內照明：白熾燈</b></p><p>　　室內計算參數：室內溫度26℃，相對濕度60％.</p><p>　　2.5.2北外墻冷負荷</p><p><b>　　北外墻冷負荷</b></p><p

45、>　　2.5.3北外窗瞬時傳熱冷負荷</p><p>　　北外窗瞬時傳熱冷負荷</p><p>　　2.5.4透過玻璃窗日射得熱引起的冷負荷</p><p>　　由附錄2-15查得雙層鋼窗有效面積系數Ca=0.75,故窗的有效面積F=3.64x0.75=2.73m2。由附錄2-13查得遮擋系數Cs=0.78，由附錄2-14查得遮陽系數Cn=0.6，于是綜合遮陽

46、系數Cz=0.78x0.6=0.47。再由附錄2-12查的緯度40°時，北向日射得熱因數最大值Dj，max=114W/㎡，再由2-17查得北區(qū)有內遮陽的玻璃窗冷負荷系數逐時值CLQ。</p><p>　　北窗透入日射得熱引起的冷負荷</p><p>　　2.5.5人員散熱引起的冷負荷</p><p>　　辦公室屬靜坐，查表知，當室溫為25℃時，每人散發(fā)的顯

47、熱和潛熱量分別為67W和41W，群集系數為0.89，由附錄2-23查得人體顯熱散熱冷負荷系數逐時值（注意：8:00為人體進入室內后的第一個小時數）。</p><p>　　人員散熱引起的冷負荷</p><p>　　2.5.6照明散熱形成的冷負荷</p><p>　　查附錄2-22，得到照明散熱冷負荷系數</p><p>　　照明散熱形成的冷負荷

48、</p><p>　　2.5.7設備散熱形成的冷負荷</p><p>　　辦公室設備為電子設備，設備功率為270W。計算列表如下</p><p>　　2.5.8各分項逐時冷負荷匯總</p><p>　　7013房間逐時冷負荷匯總表</p><p>　　由匯總表知，房間最大冷負荷出現在14：00，最大值為1018W。&l

49、t;/p><p>　　第3章 設備選擇計算</p><p>　　3.1風機盤管加新風系統(tǒng)選型計算</p><p>　　上文已經確定新風冷卻去濕處理到室內空氣的焓值，而風機盤管承擔室內人員、設備冷負荷和建筑圍護結構冷負荷。</p><p>　　房間中新風供應有以下兩種方式：（1）直接送到風機盤管吸入端，與房間的回風混合后，再被風機盤管冷卻后送入室內

50、。這種方式的優(yōu)點是比較簡單，缺點是一旦風機盤管停機后，新風將從回風口吹出，回風口一般有過濾器，此時過濾器上灰塵將被吹入房間。因此，一般不推薦采用這種送風方式。（2）新風與風機盤管的送風并聯(lián)送出，可以混合后再送出，也可以各自單獨送入室內。這種系統(tǒng)從安裝稍微復雜一些，但避免了上述缺點，衛(wèi)生條件好，應優(yōu)先采用這種方式。</p><p>　　本次設計采用第二種方式，新風與風機盤管的空氣處理過程及送風在室內的狀態(tài)變化過程在

51、焓濕圖上的表示如下圖所示：</p><p>　　下面以房間6006為例說明計算過程</p><p><b>　?。?）求熱濕比</b></p><p>　　房間室內冷負荷為Qc=2236W，</p><p>　　濕負荷為Mw=0.216kg/h=0.06g/s</p><p>　　熱濕比ε==36

52、600KJ/kg</p><p><b>　?。?）確定狀態(tài)點</b></p><p>　　室內狀態(tài)點為R，溫度25℃，濕度55％，在焓濕圖上確定室內狀態(tài)點R，hr=54.0 KJ/kg,并從此處做ε=36600 KJ/kg的過程線，與φ=90%線相交，既得送風狀態(tài)點S，hs=45.0 KJ/kg。</p><p><b>　?。?）

53、送風量的確定</b></p><p>　　G=kg/s=856m3/h</p><p>　　(4)確定M點和新風量</p><p>　　此房間設計新風量為125.7 m3/h，送風量的百分之十為85.6 m3/h，所以最終新風量為125.7 m3/h。則風機盤管風量為：</p><p>　　GF=G—GW=856—125.7=73

54、0 m3/h</p><p>　　由得hm=44.2 KJ/kg。連接L、S兩點并延長與hm相交得M點，tm=17℃。</p><p><b>　?。?）設備承擔冷量</b></p><p>　　室外點狀態(tài)點O，溫度30.4℃，濕度60%，焓值為74 KJ/kg。</p><p><b>　　新風機組承擔冷量：

55、</b></p><p>　　Qw=Gw（ho-hl）=（74-54.8）=0.804KW</p><p><b>　　風機盤管承擔冷量：</b></p><p>　　QF=GF（hr-hs）=（54-45）=2.19KW</p><p>　?。?）風機盤管的選型</p><p>　　

56、由上知GF=730 m3/h，QF=2.19KW，在本次設計中使用約克風機盤管，查鴻業(yè)盤管手冊，選用SCR600型號風機盤管1臺，中檔風量850 m3/h，Q=3.28KW，能夠滿足要求。</p><p>　?。?）新風機組的選型</p><p>　　本工程各樓層都設有兩個新風機房，采用臥式新風機組，以六層為例，房間6001—6004用一個新風機組，GXF=2162.2 m3/h，QXF=

57、17.01KW，選用海爾型號為G-2DF</p><p>　　的空氣處理機組1臺，能夠滿足要求。</p><p>　　按以上方法計算得到其他房間的設備型號和臺數，各個辦公室的風機盤管及各層新風機組選型詳見附表。</p><p>　　3.2全空氣系統(tǒng)空調機組的選擇計算</p><p>　　全空氣系統(tǒng)分一次回風和二次回風，本工程一二層的門廳，空間

58、很大，故選用一次回風的全空氣系統(tǒng)。全空氣系統(tǒng)的優(yōu)點有以下幾方面：1.設備簡單，節(jié)省初投資。2.可嚴格控制溫濕度。3.可充分進行通風換氣，室內衛(wèi)生條件好。4.空氣處理設備可集中設置在機房內，維修管理方便。5.可實現全年多工況節(jié)能運行調節(jié)，經濟性好。6.使用壽命長。</p><p>　　3.2.1送風量的確定</p><p>　　以一層門廳為例，采用全空氣系統(tǒng)，采用露點送風系統(tǒng)，采用相對濕度為

59、95%露點送風.由空調房間的余熱Q和余濕W得到房間的熱濕比,過室內狀態(tài)點N作熱濕比線與=95%的交點即為送風狀態(tài)點O,i—d圖,得L點狀態(tài)參數,則送風量</p><p><b>　　。</b></p><p>　　圖4－1 露點送風空氣處理焓濕圖</p><p><b>　　(1)室內熱濕比</b></p>

60、<p>　　冷負荷：ΣQ=24194W,濕負荷：W=0.739g/s</p><p>　　ε=Q/W=24194/0.739=32738.8</p><p>　　(2)確定送風狀態(tài)點</p><p>　　室內狀態(tài)點N：由，相對濕度Ф=65%，可查得：in=62.67kJ/kg；過N點作=32738.8的直線與設定的交點S，即為送風狀態(tài)點,查i—d圖,得S點

61、：is=56.38kJ/kg;</p><p>　　(3)計算系統(tǒng)送風量</p><p>　　(4)確定混合狀態(tài)點M（室外設計參數夏季，,）</p><p>　　新風比為12%，），根據混合空氣的比例關系可直接確定出混合點的位置： 。</p><p>　　3.2.2空氣處理機組的選型</p><p>　　計算可得而一樓

62、總的送風量為10175.26m³/h，查資料可選特靈設備有限公司生產的臥式組合式空調機組（風量14000m³/h,冷量45.66KW），冷量和風量均能滿足該大空間的負荷要求。該機組由排風回風新風調節(jié)段、過濾段、表冷段、加熱段、加濕段、風機段構成。</p><p>　　臥式空調機組性能參數表</p><p>　　第4章 空調房間的氣流組織</p><p

63、>　　4.1 空調房間的氣流組織方式與送回風口型式</p><p>　　4.1.1氣流組織原理</p><p>　　氣流組織也稱空氣分布，也就是設計者要組織空氣合理的流動。</p><p>　　氣流組織直接影響室內空調效果，關系著房間工作區(qū)的溫濕度基數、精度及區(qū)域溫差、工作區(qū)氣流速度，是空氣調節(jié)設計的一個重要環(huán)節(jié)。對氣流組織的要求主要是針對“工作區(qū)”，所謂工作

64、區(qū)是指房間內人群的活動區(qū)域，一般指距地面2 m以下。 </p><p>　　對于工作區(qū)的溫濕度、清潔度的要求，一般依據舒適度空調或工藝性空調提出的參數確定。對于工作區(qū)的流速我國現行的“采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范”規(guī)定：舒適性空調冬季室內風速不應大于0.2 m/s，夏季不應大于0.3 m/s；工藝性空調冬季室內風速不宜大于0.3 m/s，夏季宜采用0.2～0.5 m/s。</p><p>　

65、　4.1.2氣流組織方式</p><p>　　按照送、回風口形式和布置位置及氣流方向，一般可分為以下幾種形式：</p><p>　　1.側送風的氣流組織</p><p>　　側面送風是空調工程中最常用的一種氣流組織方式，一般以貼附射流形式出現。側面送風有單側送風和雙側送風兩種。單側送風有上送下回和上送上回等氣流組織形式。雙側送風有雙側內送下回、雙側外送上回和雙側內松

66、上回等形式。側送風口宜貼頂棚布置形成貼附射流，工作區(qū)處于回流區(qū)，回風口宜設在送風口的同側。送風出口風速一般為2～5 m/s，送風口位置高時取較大值。</p><p>　　2.頂送風的氣流組織</p><p>　　頂送風有四種典型的室內氣流組織模式，分別為：（1）散流器平送，頂棚回風的氣流組織模式，散流器與頂棚在同一平面上，送出的氣流為貼附于頂棚的射流。（2）散流器向下送風，下側回風的室內氣

67、流組織，所用的散流器具有向下送風的特點。（3）垂直單向流，送風與回風都有起穩(wěn)壓作用的靜壓箱。（4）頂棚孔板送風，下側部回風。</p><p>　　3.下送風的氣流組織</p><p>　　下送風有兩種典型的氣流組織方式，分別為：（1）地板送風模式，地面需架空，下部空間用于布置風管，或直接用于送風靜壓箱，把空氣分配到底板送風口。（2）下部低速側送風的室內氣流組織。送風口的速度很低，一般約為0

68、.3 m/s。</p><p>　　綜上所述，空調房間的氣流組織方式有很多種，在實際應用中，應根據人的舒適要求、生產工藝過程對空氣環(huán)境的要求及工藝特點和建筑條件選擇合適的氣流組織方式。</p><p>　　4.1.3送、回風口</p><p><b>　　1.送風口</b></p><p>　　送風口也稱空氣分布器，對射

69、流的擴散及氣流流型的形成有直接影響。按其安裝位置可分為側送風口、頂送風口和地面風口；按送出氣流的流動狀況可分為擴散型風口、軸向型風口和孔板送風口。</p><p><b>　?。?）側送風口</b></p><p>　　在房間內橫向送出的風口叫側送風口。工程上用的最多的是百葉風口，百葉風口中的百葉可做成活動式的，既能調節(jié)風量，也能調節(jié)送風方向。百葉風口常用的有單層百葉

70、風口和雙層百葉風口。</p><p><b>　?。?）散流器</b></p><p>　　散流器是裝在天花板上的一種由上向下送風的風口，射流沿表面呈輻射狀流動。</p><p><b>　?。?）孔板送風口</b></p><p>　　孔板送風口是利用頂棚上面的空間為送風靜壓箱，空氣在箱內靜壓作用

71、下通過在金屬板上開設的大量孔徑為4～10mm的小孔，大面積的向室內送風的方式。</p><p><b>　?。?）噴射式送風口</b></p><p>　　對于大型體育館、禮堂、劇院和通用大廳等建筑，常采用噴射式送風口。</p><p><b>　　2.回風口</b></p><p>　　房間內的回

72、風口是一個匯流的流場，風速的衰減很快，它對房間氣流的影響相對于送風口來說比較小，因此風口的形式也比較簡單。常用的回風口形式有：單層百葉風口、固定格柵風口、網板風口等。</p><p>　　4.2 空調房間的氣流分布計算</p><p>　　4.2.1房間的氣流組織方式</p><p>　　本次工程選用散流器平送，頂棚回風的氣流組織模式，其氣流分布如圖4.1所示<

73、;/p><p>　　圖4.1 散流器平送、頂棚回風</p><p>　　散流器送風氣流分布設計步驟是：首先布置散流器，然后預選散流器，最后校核射流的射程和室內平均風速。散流器布置原則是：（1）布置時充分考慮建筑結構的特點，散流器平送方向不得有障礙物（如柱）。（2）一般按對稱布置或梅花形布置（如圖4.2所示）。（3）每個圓形或方形散流器所服務的區(qū)域最好是正方形或接近正方形；如果散流器服務區(qū)域的

74、長寬比大于1.25時，宜選用矩形散流器。如果采用頂棚回風，則回風口應布置在距散流器最遠處。圖4.2為兩種典型的散流器平面布置形式，其中（a）為房間內有柱，對稱布置；（b）為梅花形布置，這種布置方式，每個散流器送出氣流有互補性，氣流分布更為均勻。</p><p>　　圖4.2 散流器平面布置圖</p><p>　?。╝）對稱布置；（b）梅花形布置；</p><p>

75、　　1-柱；2-方形散流器；3-三面送風散流器</p><p>　　4.2.2氣流組織計算過程</p><p>　　散流器送風氣流分布計算，主要選用合適的散流器，使房間內風速滿足設計要求。根據P.J杰克曼（P.J.Jackman）對圓形多層錐面和盤式散流器的實驗結果綜合的公式，散流器射流的速度衰減方程為：</p><p>　　= （4-1）</p&

76、gt;<p>　　式中 x——以散流器中心為起點的射流水平距離，m；</p><p>　　vx——在x處的最大風速，m/s；</p><p>　　vo——散流器出口風速，m/s；</p><p>　　xo——平送射流原點與散流器中心的距離，多層錐面散流器取0.07m；</p><p>　　A——散流器的有效流通面積，m2；&l

77、t;/p><p>　　K——系數，多層錐面散流器為1.4，盤式散流器為1.1。</p><p>　　室內平均風速vm（m/s）與房間大小、射流的射程有關，可按下式計算：</p><p>　　vm= （4-2）</p><p>　　式中 L——散流器服務區(qū)邊長，m；</p><p>　　H——房間凈高，m；</p

78、><p>　　r——射流射程與邊長L之比，因此rL即為射程，射程為散流器中心到風速為0.5m/s處的距離，通常把射程控制在到房間（區(qū)域）邊緣之75%。</p><p>　　式(4-2)是等溫射流的計算公式，當送冷風時，應增加20%，送熱風時減少20%。</p><p>　　下面以房間6001為例來說明散流器的選擇計算。房間為16.4×24.6的空調房間，凈高3

79、.2m,送風量為11048 m3/h=3.07 m3/s。</p><p>　　（1）布置散流器。采用圖4-2（a）的布置方式，即每個散流器承擔4.1×4.1的送風區(qū)域。</p><p>　　（2）初選散流器。選用圓形平送型散流器，按按頸部風速2-6m/s選擇散流器規(guī)格。層高低或要求噪聲低時，應選用低風速；層高高或噪聲控制不高時，可選用高風速。本例按3m/s左右選風口，選用頸部尺

80、寸為的方形散流器，頸部面積為0.033m2，則頸部風速為：</p><p>　　v==3.87m/s</p><p>　　散流器實際出口面積約為頸部面積的90%,即A=0.033×0.9=0.0297 m2，則散流器出口風速vo=3.87/0.9=4.3m/s</p><p>　?。?）按式（4-1）求射流末端速度為0.5m/s的射程，即：</p&g

81、t;<p>　　x=xo=-0.07=2.0m</p><p>　?。?）按式（4-2）計算室內平均風速：</p><p><b>　　==0.2m/s</b></p><p>　　如果送冷風，則室內平均風速為0.24 m/s；送熱風時，室內平均風速為0.16 m/s。所選散流器符合要求。</p><p>

82、　　其它房間的計算結果見附表</p><p>　　第5章 風道的設計與水力計算</p><p>　　5.1 風道的設計與布置</p><p>　　5.1.1風道的分類</p><p>　　風道系統(tǒng)是空調系統(tǒng)中的重要組成部分，風道系統(tǒng)的設計直接影響空調系統(tǒng)的實際運行效果和技術經濟性能。</p><p><b>

83、　　1.按風道形狀</b></p><p>　　（1）圓形風道 圓形風道具有強度大，相同斷面積時消耗材料少于矩形風管及阻力小等優(yōu)點。一般多用于除塵系統(tǒng)和高速空調系統(tǒng)。</p><p>　?。?）矩形風道 矩形風道具有占有的有效空間小、易于布置及管件制作相對簡單等優(yōu)點，廣泛地用于民用建筑空調系統(tǒng)。</p><p><b>　　2.按風道材

84、料</b></p><p>　　（1）金屬風道 這類風道材料主要包括普通薄鋼板、鍍鋅薄鋼板及不銹鋼板。金屬風道的優(yōu)點是易于加工制作，安裝方便，具有一定的機械強度和良好的防火性能。</p><p>　　（2）非金屬風道 常見的主要有無機玻璃鋼風道、塑料風道、纖維板風道、礦渣石膏板風道等。與金屬風道相比，具有耐腐蝕、使用壽命長、強度較高的優(yōu)點。</p><

85、;p>　?。?）土建風道 通常有兩種：一種是混凝土現澆制成，另一種采用磚砌體制成。</p><p>　　本設計中采用矩形鍍鋅薄鋼板風道，該種材料做成的風管使用壽命長，摩擦阻力小，風道制作快速，安裝方便。</p><p>　　5.1.2風道的設計布置原則</p><p>　　風道布置直接影響空調系統(tǒng)的總體布局，與工藝、土建、電氣、給排水、消防等專業(yè)關系密切，

86、應相互配合、協(xié)調。</p><p>　　1.合理布置風管系統(tǒng)。風管系統(tǒng)的總體布置對空調系統(tǒng)的造價、運行的經濟性及運行效果的影響很大。因此，在設計中，風管系統(tǒng)的總體布置方案應該是一個在初投資、運行費用和運行效果之間綜合考慮的折中方案。</p><p>　　2.風管的斷面形狀應與建筑結構配合，并力爭做到與建筑空間完美統(tǒng)一。布置風道時，應使風管少占建筑空間而不妨礙生產操作，常沿著墻、柱、樓板屋梁

87、或屋架敷設，安裝在支架或吊架上。</p><p>　　3.在空調風管系統(tǒng)設計中，應對其風管進行保溫，目的有兩個：一是避免風管系統(tǒng)在輸送空氣過程中不必要的冷、熱量損失；二是避免空調風管輸送冷空氣時，其表面溫度可能低于周圍空氣的露點溫度，使表面結露。</p><p>　　4.風管上應設必需的調節(jié)和測量裝置（如閥門、壓力表等）或預留安裝測量裝置的接口，且應設在便于操作和觀察的地點。</p&

88、gt;<p>　　5.風管布置應力求順直，避免復雜的局部構件。彎頭，三通等管件安排得當，與風管的連接要合理，以減少阻力和噪聲。</p><p>　　5.2風道的水力計算</p><p><b>　　5.2.1風道阻力</b></p><p>　　由流體力學可知，空氣在管道內流動，必然要克服阻力產生能量損失?？諝庠诠艿纼攘鲃佑袃煞N形

89、式的阻力，即沿程阻力和局部阻力。</p><p><b>　　1.沿程阻力</b></p><p>　　根據流體力學理論，空氣在橫斷面不變的管道內流動時，沿程阻力可按下式計算。</p><p><b>　　△=λ</b></p><p>　　式中 △——風管的摩擦阻力，Pa;</p>

90、<p>　　λ——沿程摩擦阻力系數；</p><p>　　v——風管內空氣的平均流速，m/s；</p><p>　　ρ——空氣密度，kg/m3；</p><p><b>　　——風管長度，m；</b></p><p>　　RS——風管的水力半徑，m。</p><p>　　通常定義風管單位

91、長度的摩擦阻力為比摩阻，單位Pa/m，用Rm表示，則有：</p><p><b>　　Rm=</b></p><p><b>　　2.局部阻力</b></p><p>　　風道中流動的空氣，當其方向和斷面的大小發(fā)生變化或通過管件設備時，由于在邊界急劇改變的區(qū)域出現漩渦區(qū)和流速的重新分布而產生的阻力稱為局部阻力，克服局部阻力

92、而引起的能量損失稱為局部阻力損失，簡稱局部損失。</p><p>　　局部損失按下式計算：</p><p><b>　　△=ζ</b></p><p>　　式中 △——局部損失，Pa；</p><p>　　ζ——局部阻力系數。</p><p>　　5.2.2風道水力計算</p>&

93、lt;p>　　以第六層東段的風系統(tǒng)為例，演示風管水力計算的步驟方法。</p><p>　?。?）風管的計算圖如圖所示：</p><p>　　圖5-1 風系統(tǒng)水力計算圖</p><p>　　由圖可知6-5-4-3-2-1不利環(huán)路。</p><p>　?。?）管段的水力計算</p><p>　　①管段6-5：已知該管

94、道的新風量為2423m³/h,管長為L=5.4m。</p><p><b>　　1）沿程水力損失</b></p><p>　　初選風速v=5.0m/s，則風道斷面積</p><p>　　F=Mx/(3600×v)= 2423/(3600×5.0)= 0.135 m2。</p><p>　　將

95、F規(guī)格化為630mm×250mm，則F=0.1575m2；這時實際流速v=4.27m/s，流速當量直徑Dv=360mm。根據流速和當量直徑查《通風與空氣調節(jié)工程》附表6.1得到單位長度摩擦阻力Rm=0.52Pa/m，則管段5-6的沿程阻力為：</p><p>　　△Pm6-7=L×Rm=5.4×0.52=2.81 Pa</p><p><b>　　2

96、）局部阻力損失</b></p><p>　　局部阻力是由彎管，閥門，漸縮管造成的，查《通風與空氣調節(jié)工程》附錄6.4得它們的局部阻力系數：彎管：ζ=0.14；多葉調節(jié)閥：ζ=0.25；漸縮管：ζ=0.10；則總的局部阻力系數ζ=0.49則局部阻力損失：</p><p>　　△Pj=ζρv2/2=0.49×1.2×4.272/2=5.05Pa</p>

97、;<p>　　以上就是管段6-5的水力計算步驟，其他管段也按此方法計算，計算結果見下表：</p><p>　　第6章 空調水系統(tǒng)的設計與水力計算</p><p>　　6.1水系統(tǒng)的設計與布置</p><p>　　6.1.1水系統(tǒng)的比較</p><p>　　空調水系統(tǒng)包括冷水系統(tǒng)和冷卻水系統(tǒng)兩個部分，它們有不同類型可供選擇。<

98、;/p><p>　　表6-1 空調水系統(tǒng)比較表</p><p>　　根據以上各系統(tǒng)的特征及優(yōu)缺點，結合本工程的實際情況，本設計標準層的風機盤管水系統(tǒng)采用選擇閉式、同程、雙管制、單級泵系統(tǒng)，這樣布置的優(yōu)點是過渡季節(jié)只供給新風，不使用風機盤管的時候便于系統(tǒng)的調節(jié)，節(jié)約能源。</p><p>　　6.1.2水系統(tǒng)的布置</p><p>　　本系統(tǒng)設計可

99、以采用雙管制供應冷凍水，且具有結構簡單，初期投資小等特點。同時考慮到節(jié)能與管道內清潔等問題，可以采用閉式系統(tǒng)，不與大氣相接觸，管路不易產生污垢和腐蝕，不需要克服系統(tǒng)靜水壓頭，水泵耗電較小。</p><p>　　當采用風機盤管時，用水點很多，利用調節(jié)管徑大小，進行平衡，往往不可能的。運用平衡閥或者普通閥門進行水量調節(jié)則調節(jié)工作量很大，宜采用同程式。采用同程式增加了回程的跑空管路，增加了投資和水管的占用空間。而采用同

100、程式水系統(tǒng)，水量分配、調度方便，便于進行水力平衡，安全性高。</p><p>　　6.2水系統(tǒng)的水力計算</p><p>　　水管管道的水力計算是在系統(tǒng)和設備布置、管道材料、各支管的位置和水量均已確定的基礎上進行的。其主要目的是，確定各段的管徑（或斷面尺寸）和阻力，保證系統(tǒng)內達到要求的水量分配。最后確定水泵的型號和動力消耗。管道水力計算方法有假定流速法、壓損平均法和靜壓復得法等幾種，前最常

101、用的是假定流速法。</p><p>　　6.2.1水力計算公式</p><p><b>　　1）沿程阻力損失 </b></p><p>　　水在管道內的沿程阻力：</p><p>　　Hf= (×L×ρ×v2)/2×d=RL </p><p>　　式中

102、 ——摩擦阻力系數，無因次量；</p><p>　　L——直管段長度，m；</p><p>　　d——管道內徑，m；</p><p>　　ρ——水的密度，1000kg/m3；</p><p>　　v——水流速，m/s；</p><p>　　R——單位長度沿程阻力，又稱比摩阻，Pa/m；</p>&l

103、t;p>　　R=(×ρ×v2)/2×d </p><p>　　冷水管采用鋼管或鍍鋅管時，比摩阻R一般為100～400，最常用的為250Pa/m。具體的數據可以查《民用空調建筑設計》P235 圖8-1。</p><p><b>　?。?）局部阻力損失</b></p><p>　　水流

104、動是遇到彎頭、三通及其他配件時，因摩擦及渦流耗能而產生的局部阻力計算公式為：</p><p>　　Hd=（ζ×ρ×v2）/2 </p><p>　　式中 ζ——局部阻力系數，見表8-5及8-6；</p><p>　　v——水流速，m/s；</p><p>　　以上公式摘自《民用建筑空調設計

105、》P237</p><p><b>　　（3）總阻力損失</b></p><p>　　H=Hf+Hd=RL+（ζ×ρ×v2）/2 </p><p>　　6.2.2水環(huán)路的水力計算</p><p>　　1、有分析可知，風機盤管系統(tǒng)的最不利環(huán)路是第十六樓的水環(huán)路，水環(huán)路如下圖所示：</p

106、><p>　　圖6-1最不利環(huán)路圖</p><p><b>　　2、計算過程</b></p><p>　　（1）管段1-2:風機盤管所承擔的冷量Q=4.34KW，冷凍供回水溫差△t=5℃，則水流量G為：</p><p>　　G= Q/Cρ（th-tj）=4.34/（4.187×1000×5）=2.07&#

107、215;10-4m3/s</p><p>　　初選流速v=0.6m/s，則水管管徑d為：</p><p>　　d= （4ω/3600πv）1/2×103=21mm</p><p>　　將管徑規(guī)格化得d=20mm，則水管中實際的流速v=0.65m/s。</p><p>　　由文獻[6]查得比摩阻Rm=450pa/m，則沿程阻力損失△P

108、m=Rm×L=450×10.1pa=4545pa；局部阻力損失系數ζ=6.7，則△Pj=6.7×1000×0.652/2=1415pa，總阻力損失△P=△Pm+△Pj=4545+1415=5960pa。</p><p>　　第7章 空調系統(tǒng)的消聲與防振</p><p>　　7.1空調系統(tǒng)的消聲設計</p><p>　　7.1.

109、1空調消聲器的原理和種類</p><p>　　暖通空調系統(tǒng)在建筑內熱濕環(huán)境、空氣品質進行控制的同時，也對建筑的聲環(huán)境產生不同程度的影響。當系統(tǒng)運行產生的噪聲超過一定允許值后，將影響人員的正常工作、學習、休息或影響房間功能，甚至影響人體健康。因此，在進行暖通空調系統(tǒng)設計的同時，應當進行噪聲控制設計。噪聲控制有兩個方面，一是空調系統(tǒng)服務對象的噪聲控制；二是暖通空調系統(tǒng)的設備房的噪聲控制。</p><

110、;p>　　空調系統(tǒng)的噪聲控制，在進行系統(tǒng)設計時應考慮以下因素：降低系統(tǒng)噪聲，合理選擇風機類型，；風道內的流速控制；轉動設備的防振隔聲；風管管件的合理布置等。經計算后證明自然衰減不能達到允許的噪聲時，則應在管路或空調箱內設置消聲器，對噪聲加以控制。</p><p>　　消聲器是利用聲的吸收、反射、干涉等原理，降低通風與空調系統(tǒng)中氣流噪聲的裝置。根據消聲原理的不同，消聲器可分為阻性、抗性、共振型和復合型等類別。

111、</p><p><b>　　1.阻性消聲器</b></p><p>　　阻性消聲器是利用吸聲材料的吸聲作用而消聲的。這種消聲器對于高頻和中頻噪聲消聲效果好，但是對低頻噪聲效果較差。</p><p><b>　　2.抗性消聲器</b></p><p>　　抗性消聲器由管和小室相連而成，該消聲器是利用

112、風管截面的突然改變而使聲波向聲源方向反射而起到消聲作用的。這種消聲器對中、低噪聲有較好的消聲效果，結構簡單，由于不使用吸聲材料，因而不受高溫和腐蝕性氣體的影響，消除低頻噪聲有一定效果。</p><p><b>　　3.共振型消聲器</b></p><p>　　共振型消聲器是利用管道開孔與共振腔相連接，利用小孔處的空氣柱與空腔內的空氣構成彈性共振系統(tǒng)，當外界噪聲的頻率與

113、此共振系統(tǒng)的固有頻率相同時，小孔中的空氣柱產生共振并與孔壁發(fā)生劇烈摩擦，摩擦可以消耗聲能，從而達到消聲的目的。這種消聲器具有較強的頻率選擇性，一般對于低頻噪聲可以產生較大的衰減。</p><p><b>　　4.復合型消聲器</b></p><p>　　復合型消聲器集中了阻性和抗性消聲器的優(yōu)點，對低頻至高頻區(qū)噪聲均具有良好的消聲效果。</p><p

114、>　　7.1.2消聲器的應用</p><p>　　1.應用消聲器的注意事項</p><p>　?。?）當空調系統(tǒng)所需消聲量確定后，可根據具體情況選擇消聲器的形式。</p><p>　　（2）消聲器一般設置在通風機房和空調機房之間的管道中。消聲器宜放在機房外，如必須經過機房時，消聲器的外殼及連接部分應做好隔聲處理。</p><p>　?。?/p>

115、3）消聲器不宜設置在室外，以免外面的噪聲穿入消聲后的管段。</p><p>　?。?）消聲器應設于風管系統(tǒng)中氣流平穩(wěn)的管段上。當風管內風速小于8 m/s時，消聲器應接在通風機的主風管上；當風速大于8 m/s時，宜分別裝在各分支管上。</p><p>　?。?）空調通過消聲器時的流速不宜超過下列數值：阻性消聲器5～10 m/s；共振型消聲器5 m/s；消聲彎頭6～8m/s。</p>

116、;<p><b>　　2.消聲裝置的選擇</b></p><p>　?。?）新風機組及有靜壓的風機盤管的出口處選用消聲靜壓箱降低風機側的聲音的傳播，消聲靜壓箱現場制作，選用材料為雙層1.5厚鋼板，中空65內填超細棉毯，尺寸大小根據實際風量來控制消聲靜壓箱斷面速度在2.0m/s以下。</p><p>　?。?）冷水機組過減振裝置來降低噪聲對建筑物的影響。&

117、lt;/p><p>　　（3）盡量控制氣流在風管內的均勻流動，若出現不均勻現象比較嚴重時，用阻性消聲彎頭來進行消聲。</p><p>　　（4）在接入空調房間的送風口附近的送風管道上進行消聲處理，控制進入房間的噪聲在允許的范圍內。</p><p>　　7.2空調裝置的防振措施</p><p>　　7.2.1常用減振器</p><

118、;p>　　空調系統(tǒng)中的通風機、水泵、制冷壓縮機是產生振動的振源。機器的振動又傳至支承結構（如樓板或基礎）或管道，引起后者的振動，這些振動有時會影響人的身體健康，或者會影響產品的質量，有時還會危及支承結構的安全。因此，對振源應采取減振措施。</p><p>　　通風與空調設備常用的減振墊和減振器有橡膠減振墊、橡膠減振器、彈簧減振器等。</p><p><b>　?。?）橡膠減

119、振墊</b></p><p>　　橡膠彈性好、阻尼比打、制造方便，是一種常用的較理想的隔振材料，可以一塊或多塊疊加使用，但易受溫度、油質、陽光、化學溶劑的侵蝕，所以容易老化。</p><p><b>　?。?）橡膠減振器</b></p><p>　　橡膠減振器是由丁腈橡膠制成的圓錐形的彈性體，并粘貼在內外金屬環(huán)上受剪切力的作用。它有

120、較低的固有頻率和足夠的阻尼，減振效果好，安裝和更換方便，且價格低廉。</p><p><b>　?。?）彈簧減振器</b></p><p>　　由單個或數個相同尺寸的彈簧和鑄鐵護罩組成，用于機組座的安裝及吊裝。它的固有頻率低，靜態(tài)壓縮量大，承載能力大，減振效果好，性能穩(wěn)定，應用廣泛，但價格較貴。</p><p><b>　　7.2.2