裝配式鋼筋混凝土簡支t型梁橋設(shè)計(jì)

1、<p>　　裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋設(shè)計(jì)</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　?。ㄒ唬蛎鎯艨?</p><p>　　凈—7+2×0.75m人行道</p><p>　　（二）設(shè)計(jì)荷載 </p><p>　　公路－Ⅱ級(jí)和人群荷

2、載標(biāo)準(zhǔn)值為3</p><p>　?。ㄈ┲髁嚎鐝胶腿L</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)跨徑：19 (墩中心距離)；</p><p>　　計(jì)算跨徑：18.5 (支座中心距離)；</p><p>　　主梁全長：18.96 (主梁預(yù)制長度)</p><p><b>　?。ㄋ模┎牧?lt;/b></p>

3、;<p>　　鋼筋：主鋼筋采用HRB335，其它用鋼筋采用R235</p><p><b>　　混凝土：C30</b></p><p>　　（五）縫寬度限值：Ⅱ類環(huán)境（允許裂縫寬度0.02mm）。</p><p><b>　?。┰O(shè)計(jì)依據(jù)</b></p><p>　?、佟豆窐蚝O(shè)計(jì)

4、通甩規(guī)范》（JTGD60－2004）</p><p>　?、凇豆蜂摻罨炷良邦A(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62－2004）</p><p><b>　?。ㄆ撸﹨⒖假Y料</b></p><p>　　《橋梁工程》，姚玲森主編，人民交通出版社，北京。</p><p>　　《橋梁計(jì)算示例集—混凝土簡支梁（板）橋》，易建國

5、主編，人民交通出版社，北京。</p><p>　　《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》，沈浦生主編。</p><p><b>　　二、任務(wù)與要求</b></p><p><b>　　1、結(jié)構(gòu)尺寸擬定；</b></p><p><b>　　2、行車道板計(jì)算</b></p><p&

6、gt;<b>　　計(jì)算圖示</b></p><p><b>　　恒載及內(nèi)力</b></p><p><b>　　活載及內(nèi)力</b></p><p>　　截面設(shè)計(jì)、配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p><b>　　3、主梁計(jì)算</b></p><

7、;p>　　主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算</p><p><b>　　內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算</p><p>　　配置主筋：偏安全的按計(jì)算彎矩最大的梁進(jìn)行配筋</p><p><b>　　截面強(qiáng)度驗(yàn)算</b></p><p>　　斜筋配置

8、：偏安全的按剪力最大的梁進(jìn)行配筋</p><p><b>　　箍筋配置</b></p><p><b>　　斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算</b></p><p><b>　　4、裂縫寬度驗(yàn)算</b></p><p><b>　　5、變形計(jì)算；</b></p&g

9、t;<p><b>　　6、橫梁的計(jì)算；</b></p><p>　　橫梁彎矩計(jì)算（用偏心壓力法）</p><p><b>　　橫梁截面配筋與驗(yàn)算</b></p><p><b>　　橫梁剪力計(jì)算及配筋</b></p><p><b>　　一、結(jié)構(gòu)尺寸擬

10、定</b></p><p><b>　?、僦髁航孛娉叽纾?lt;/b></p><p>　　根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004），梁的高跨比的經(jīng)濟(jì)范圍在1/11到1/16之間，此設(shè)計(jì)中標(biāo)準(zhǔn)跨徑為19m，擬定采用的梁高為1.30m，翼板寬1.6m，腹板寬0.18m。 </p><p>　　②主梁間距和主梁片數(shù)：</

11、p><p>　　橋面凈空：凈—7+2×0.75m人行道，采用5片T型主梁標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，主梁間距為1.60m。</p><p><b>　　結(jié)構(gòu)斷面形式</b></p><p><b>　　二、行車道板計(jì)算</b></p><p>　　計(jì)算如圖所示的T梁翼板，荷載為公路二級(jí)，橋面鋪裝為3cm厚的瀝青

12、混凝土面層和9cm厚的混凝土墊層。</p><p><b>　　永久荷載及其效應(yīng)</b></p><p>　　1.每延米板上的橫載ｇ</p><p>　　瀝青混凝土層面：ｇ１＝0.03×1.0×23=0.69（KN/m）</p><p>　　C30混凝土墊層：g2=0.09×1.0×

13、;24=2.16(KN/m)</p><p>　　T梁翼緣板自重g3=0.11×1.0×25=2.75(KN/m)</p><p>　　每延米跨寬板恒載合計(jì)：g==5.60KN/m</p><p>　　2.每米寬板條的恒載內(nèi)力</p><p>　　彎矩：MAh=-×5.60×()2=-1.411(KN/

14、m)</p><p>　　剪力：VAh==5.60×=3.976(KN)</p><p>　　3.車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力</p><p>　　公路—II級(jí)：以重車后輪作用于絞縫軸線上為最不利位置，后軸作用力標(biāo)準(zhǔn)值為P=140KN,輪壓分布寬度如下圖所示，按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》知后車輪地寬度b2及長度a2為：a2=0.20m ，b2=0.60m</p

15、><p>　　a1=a2+2H=0.20+2×0.12=0.44(m)</p><p>　　b1=b2+2H=0.60+2×0.12=0.84(m)</p><p>　　荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度： </p><p>　　a=a1+1.4+2l0=0.44+1.4+2×0.71=3

16、.26(m)</p><p>　　沖擊系數(shù)：1+μ=1.3 </p><p>　　作用于每米板寬條上的剪力為：</p><p>　　VAp=(1+μ)=1.3×=27.914(KN)</p><p>　　作用于每米板寬條上的彎矩為：</p><p>　　MAp=-(1+μ)(l0-)×2=-1.3

17、(0.71-)=-13.957(KN/m)</p><p><b>　　基本組合 </b></p><p>　　恒+汽： 1.2MAh+1.4MAp=-1.2×1.411-1.4×13.957=-21.233（KN/m）</p><p>　　1.2VAh+1.4VAp=1.2×3.976+1.4×27

18、.914=43.8508(KN)</p><p>　　故行車道板的設(shè)計(jì)作用效應(yīng)為：MA=-21.233（KN/m），VA=43.851(KN)</p><p>　　(二)截面設(shè)計(jì)、配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p>　　懸臂板根部高度h=140mm，凈保護(hù)層a=25mm。若選用φ12鋼筋，則</p><p>　　有效高度h0=h-a=115mm&

19、lt;/p><p>　　按（D62）5.2.2條： r0Mdfcdbx(h0-x/2)</p><p>　　故x=14.3mm而且14.3mm<ξb h0=0.56115=64.4mm</p><p>　　(2) 求鋼筋面積AS</p><p>　　按（D62）5.2.2條：fsdAS=fcdbx 故AS==7.05×1

20、0-4(m2)</p><p><b>　　(3) 配筋</b></p><p>　　查有關(guān)板寬1m內(nèi)的鋼筋截面與間距表，當(dāng)選用φ12鋼筋時(shí)，需要鋼筋間距為150mm時(shí)，此時(shí)所提供的鋼筋截面積為：Ag=7.54cm2＞7.05cm2</p><p><b>　　(4) 尺寸驗(yàn)算：</b></p><p&

21、gt;　　按（D62）5.2.9條抗剪上限值：</p><p>　　按（D62）5.2.10條抗剪上限值： </p><p>　　由上式可知可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅須按構(gòu)造要求配置箍筋，取分布鋼筋用φ8，間距取20cm</p><p>　　承載能力驗(yàn)算 fsdAS=fcdbx 得x=mm</p><p>　　Md=fc

22、dbx(h0-x/2)</p><p>　　Md=13.8 </p><p><b>　　故承載力滿足要求。</b></p><p><b>　　二、主梁內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　主梁的荷載橫向分布系數(shù)</p><p>　?、?跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（偏心

23、壓力法計(jì)算）</p><p>　　本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=5，梁間距為1.6米，則：</p><p>　　=++++=(2)2+1.62+02+(-1.6)2+(-2×1.6)2=25.6m2</p><p>　　1號(hào)梁橫向影響線的豎坐標(biāo)值為： =+=+=0.20+0.40=0.60</p><p>　　=-=-=0.2

24、0-0.40=-0.20</p><p>　　進(jìn)而由和計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置，設(shè)零點(diǎn)至1號(hào)梁位的距離為,則：= 解得：=4.80m</p><p>　　零點(diǎn)位置確定后，就可求出各類荷載相應(yīng)于各個(gè)荷載位置的橫向影響線豎坐標(biāo)值和。</p><p>　　由和繪制1號(hào)梁橫向影響線，按照橋規(guī)確定汽車荷載最不利位置，圖示如下：</p><p>　　設(shè)

25、人行道緣石至1號(hào)梁軸線的距離為，則：</p><p><b>　　==0.3m</b></p><p>　　于是1號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下（以和分別表示影響線零點(diǎn)至汽車車輪和人群荷載集度的橫坐標(biāo)距離）</p><p><b>　　車輛荷載：===</b></p><p><b>　

26、　==0.538</b></p><p><b>　　人群荷載：=</b></p><p>　　同理可以求得各梁橫向影響線的豎標(biāo)值：</p><p>　　公路-II級(jí)：=0.538，=0.469，=0.4</p><p>　　人群荷載：=0.648，=0.442，=0.2</p><p&g

27、t;　?、?梁端剪力橫向分布系數(shù)計(jì)算（按杠桿法）</p><p>　　公路Ⅰ級(jí) m1汽´=1/20.875=0.438</p><p>　　m2汽´=1/21.000=0.500</p><p>　　m3汽´=1/2（0.938+0.250）=0.594</p><p>　　人群荷載 m1人

28、0;=1.422</p><p>　　m2人´=-0.422</p><p><b>　　m3人´=0</b></p><p>　　按杠桿法計(jì)算橫向分布系數(shù)</p><p><b>　　（二）、內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>　　1．恒

29、載內(nèi)力</b></p><p>　　(1)恒載：假定橋面構(gòu)造各部分重量平均分配給各土梁承擔(dān)，計(jì)算如下。</p><p>　　一側(cè)人行道部分每2.5m長時(shí)重12.35/2.5=4.94(kN/m)。按人行道板橫向分布系數(shù)分?jǐn)傊粮髁旱陌逯貫椋?lt;/p><p><b>　　1號(hào)梁、5號(hào)梁：</b></p><p>

30、<b>　　2號(hào)梁、4號(hào)梁：</b></p><p><b>　　3號(hào)梁：</b></p><p>　　各梁的永久荷載匯總于表：</p><p><b>　　恒載內(nèi)力 ，</b></p><p>　　2）公路—Ⅱ級(jí)均布荷載qk,集中荷載Pk及其影響線面積</p>

31、<p>　　按照《橋規(guī)》規(guī)定，公路—II級(jí)車道荷載均布荷載qk=7.87</p><p>　　5kN/m, Pk=175.5kN。計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)。</p><p>　　可變作用（人群）（每延米）p人：p人=3×0.75=2.25（kN/m）</p><p><b>　　可變作用效應(yīng)</b>

32、;</p><p>　　人群產(chǎn)生的彎矩（kN）</p><p>　　基本荷載組合：按照《橋規(guī)》規(guī)定，永久作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用系數(shù)：</p><p><b>　　汽車荷載作用系數(shù)：</b></p><p><b>　　人群荷載作用系數(shù)：</b></p>

33、;<p>　　注：--橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取=0.9，=0.8</p><p>　　公路—II級(jí)產(chǎn)生的跨中剪力</p><p>　　人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力</p><p>　　②支點(diǎn)剪力V0的計(jì)算：</p><p>　　計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為：</p><p>　　a.支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算的

34、結(jié)果</p><p>　　b. ～按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)（同上） </p><p>　　c.支點(diǎn)～按照直線變化。</p><p>　　汽車荷載作用如上圖，計(jì)算結(jié)果如下表</p><p>　　汽車荷載計(jì)算結(jié)果如下表</p><p><b>　　計(jì)算公式：，</b></p>&l

35、t;p>　　人群荷載計(jì)算結(jié)果如下表：</p><p><b>　　計(jì)算公式：，其中</b></p><p>　　(三) 截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算</p><p>　　由彎矩基本組合表可知，1號(hào)梁Md值最大，考慮到施工方便，偏安全地一律按1號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。采用焊接鋼筋骨架配筋，設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為3cm，則主梁有效高度，。</p>

36、;<p>　　翼緣計(jì)算寬度按照下面公式計(jì)算，并取其中最小值：</p><p><b>　　，故取</b></p><p>　　首先判斷截面類型，即</p><p>　　＞，為第一類T型截面。</p><p>　　確定混凝土受壓區(qū)高度</p><p>　　由 推出As=5988.2m

37、m2</p><p>　　采用兩排焊接骨架，每排3Φ32+1Φ28，合計(jì)為6Φ32+2Φ28，則鋼筋A(yù)s=4825+1232=6057mm2＞5988.2mm2。鋼筋布置如下圖所示</p><p>　　鋼筋截面重心至截面下邊緣的距離為 </p><p><b>　　梁的實(shí)際有效高度為</b></p><p><b

38、>　　配筋率，滿足要求。</b></p><p>　?。?）持久狀況截面承載力極限狀態(tài)計(jì)算：</p><p>　　按截面實(shí)際配筋率計(jì)算受壓區(qū)高度：</p><p>　　截面抗彎極限承載力 </p><p><b>　　Mad=</b></p><p><b>　　滿足

39、規(guī)范要求。</b></p><p>　　（3）根據(jù)斜截面抗剪承載力進(jìn)行斜筋配置</p><p>　　由剪力效應(yīng)組合表知，支點(diǎn)剪力效應(yīng)以3號(hào)梁為最大，為偏安全設(shè)計(jì)，一律用3號(hào)梁數(shù)值?？缰屑袅π?yīng)以1號(hào)梁最大，一律以1號(hào)梁為準(zhǔn)。</p><p>　　假定有通過支點(diǎn)。按《公預(yù)規(guī)》構(gòu)造要求：</p><p>　　又由《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，構(gòu)造要

40、求需滿足：</p><p><b>　　按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，</b></p><p>　　介乎兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算。</p><p>　?。?）斜截面配筋的計(jì)算圖示。按《公預(yù)規(guī)》5.2.6與5.2.11條規(guī)定：</p><p>　?、僮畲蠹袅θ∮弥ё行模焊咭话耄┨幗孛娴臄?shù)值，其中混凝土與箍

41、筋共同承擔(dān)不小于60%，彎起筋（按45%彎起），承擔(dān)不大于40%；②計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心處由彎起筋承擔(dān)的那部分剪力值；</p><p>　?、塾?jì)算以后每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。</p><p>　　彎起鋼筋配置計(jì)算圖示如下：</p><p>　　由內(nèi)插可得，距梁高處的剪力效應(yīng)：,其中混凝

42、土和箍筋共同承擔(dān)的剪力，即</p><p>　　由彎起鋼筋承擔(dān)的剪力組合設(shè)計(jì)值為</p><p>　　相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見下表，</p><p>　　各排彎起鋼筋的計(jì)算，按《公橋規(guī)范》規(guī)定，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力計(jì)算公式：</p><p><b>　　式中：</b></p>&l

43、t;p><b>　　而且</b></p><p>　　則每排彎起鋼筋的面積為：</p><p>　　，由縱筋彎起2Φ32，提供的</p><p>　　，由縱筋彎起2Φ32，提供的</p><p>　　，由縱筋彎起2Φ32，提供的</p><p>　　，由縱筋彎起2Φ28，提供的</p&

44、gt;<p>　　在近跨中處，增設(shè)兩組220輔助斜筋，，彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按抗彎強(qiáng)度計(jì)算不需要該鋼筋的截面以外不小于外，本方案滿足要求。</p><p>　　主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：用彎矩包絡(luò)圖和結(jié)構(gòu)抵抗圖來完成。</p><p>　　對(duì)于鋼筋混凝土簡支橋梁，可以將彎矩包絡(luò)圖近似為一條二次拋物線。若以梁跨中截面處為橫坐標(biāo)原點(diǎn)，其縱坐標(biāo)表示該

45、截面上作用的最大彎矩（向下為正），則簡支梁的彎矩包絡(luò)圖可以描述為</p><p>　　由已知彎矩，按上式作出梁的彎矩包絡(luò)圖；各排彎起鋼筋彎起后，按照下部鋼筋的數(shù)量計(jì)算各截面正截面的抗彎承載能力，繪制結(jié)構(gòu)抵抗圖</p><p>　　各截面正截面的抗彎承載能力計(jì)算如下：</p><p>　　由支座中心至1點(diǎn)：縱向鋼筋為2Φ32。</p><p>

46、　　假設(shè)截面為第一類，則</p><p>　　說明假設(shè)正確，即截面類型為第一類。</p><p><b>　　，符合構(gòu)造要求。</b></p><p>　　將x值代入中，求得截面所能承受的彎矩設(shè)計(jì)值，計(jì)算結(jié)果如下表</p><p>　　將表中正截面抗彎承載力在圖中用各平行線表示出來，得到結(jié)構(gòu)抵抗圖。</p>

47、<p>　　從圖中看出結(jié)構(gòu)抵抗圖外包彎矩包絡(luò)圖，說明該梁正截面抗彎承載力滿足了要求。</p><p><b>　　箍筋配置</b></p><p>　　箍筋間距的計(jì)算公式為：</p><p>　　式中：——異形彎矩影響系數(shù)，取=1.0；</p><p>　　——受壓翼緣的影響系數(shù)，取=1.1；</p&g

48、t;<p>　　Vd——據(jù)支座中心處截面上的計(jì)算剪力</p><p>　　P——斜截面內(nèi)縱向受拉主筋的配筋率，P=100；</p><p>　　Asv——同一截面上箍筋的總截面面積（mm）；</p><p>　　——箍筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度；</p><p>　　——混凝土和鋼筋的剪力分擔(dān)系數(shù)，取=0.6。</p>&l

49、t;p>　　選用28雙肢箍筋（R235，），則面積Asv=1.006cm2;距支座中心處的主筋為2Φ32，</p><p><b>　　選用</b></p><p>　　根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，在支座中心向跨徑方向長度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。綜上，全梁箍筋的配置為28雙肢箍筋；由支點(diǎn)據(jù)支座中心2.3m處，=10cm，其余地方箍筋間距為=30

50、cm。 則配筋率分別為：</p><p><b>　　當(dāng)=10cm時(shí)，=</b></p><p><b>　　當(dāng)=30cm時(shí)，=</b></p><p>　　均大于規(guī)范規(guī)定的最小配股率：R235鋼筋不小于0.18%的要求。</p><p>　?。?）斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算</p>&l

51、t;p>　　以距支座中心處處斜截面承載力的復(fù)核方法為例驗(yàn)算</p><p>　　選定斜截面頂端位置。從圖中可以得到距離支座中心處處斜截面的橫坐標(biāo)為x=9250-650=8600mm，正截面有效高度?，F(xiàn)取斜截面投影長度，則得到選擇的斜截面頂端位置A，其橫坐標(biāo)為x=8600-1252=7348mm。</p><p>　　b)斜截面抗剪承載力復(fù)核。</p><p>

52、　　A處正截面上的剪力及彎矩分別為，此處正截面有效高度，則實(shí)際剪跨比m及斜截面投影長度c分別為</p><p>　　將要復(fù)核的斜截面為圖中A-B截面（虛線）。</p><p><b>　　斜角</b></p><p>　　斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有4Φ32，相應(yīng)的主筋配筋率為，箍筋的配筋率（）</p><p><b&g

53、t;　　彎起鋼筋為</b></p><p>　　，故距離支座處為的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　按照同樣的方法可以對(duì)規(guī)范規(guī)定的驗(yàn)算截面逐一驗(yàn)算。</p><p>　　持久狀況斜截面抗彎承載力驗(yàn)算</p><p>　　現(xiàn)行《公橋規(guī)范》對(duì)斜截面的抗彎承載力一般都是通過構(gòu)造要求來滿足。只要彎起鋼筋的起彎點(diǎn)至該鋼筋的

54、充分利用點(diǎn)的距離大于，則其斜截面抗彎承載能力就滿足了要求。</p><p>　　以圖1中所示彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置，來逐個(gè)檢查是否滿足要求。</p><p>　　第一排彎起鋼筋（）：</p><p>　　其充分利用點(diǎn)“k”的橫坐標(biāo)x=6097mm，而的起彎點(diǎn)1的橫坐標(biāo)，說明1點(diǎn)位于k點(diǎn)左邊，且，滿足要求。</p><p>　　同理可以檢查第二

55、排、第三排的彎起鋼筋滿足要求；故斜截面抗彎承載力滿足要求。</p><p><b>　　（四）裂縫寬度驗(yàn)算</b></p><p>　　按《公預(yù)規(guī)》6.4.3條規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計(jì)算：</p><p>　　取1號(hào)梁的彎矩效應(yīng)組合：</p><p><b>　　短期效應(yīng)組合：</b></p

56、><p><b>　　長期效應(yīng)組合：</b></p><p>　　選短期效應(yīng)組合，鋼筋應(yīng)力：</p><p>　　已知C2=C3=1.0，Es=2.0×105Mpa,</p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　代入上式得：</b

57、></p><p>　　滿足《公預(yù)規(guī)》規(guī)定“在一般正常大氣條件下，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件不超過最大裂縫寬度的要求”。</p><p><b>　?。ㄎ澹┳冃悟?yàn)算</b></p><p>　　按《公預(yù)規(guī)》6.5.1條和6.5.2條規(guī)定：</p><p>　　式中：——全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的面

58、積距。</p><p>　　——換算截面中性軸距T梁頂面的距離。按下式求解：</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)解方程得：</b></p><p>　　計(jì)算開裂截面換算截面慣性矩為</p><p><b>　　計(jì)算 </b></p><p>　　計(jì)算換算截面形心至頂面高度

59、</p><p>　　根據(jù)計(jì)算結(jié)果，結(jié)構(gòu)自重彎矩為784.6。公路-II級(jí)可變荷載?？缰袡M向分布系數(shù)；人群荷載，跨中橫向分布系數(shù)。</p><p><b>　　永久作用：</b></p><p><b>　　可變作用（車輛）：</b></p><p><b>　　可變作用（人群）：<

60、/b></p><p>　　根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.5.3條規(guī)定，當(dāng)采用C40以下混凝土?xí)r，撓度系數(shù)，施工中可通過預(yù)拱度消除永久作用撓度，則：</p><p><b>　　，符合規(guī)范的要求。</b></p><p><b>　　四、橫梁的計(jì)算</b></p><p>　　橫梁彎矩計(jì)算（用偏心壓力法）

61、</p><p>　　對(duì)于具有多根內(nèi)橫梁的橋梁，由于主粱跨中處的橫梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計(jì)算跨中橫梁的內(nèi)力，其它橫粱可偏安全地仿此設(shè)計(jì)。</p><p>　　確定作用在中橫隔梁上的計(jì)算荷載</p><p>　　對(duì)于跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖所示，縱向一行車輪對(duì)橫隔梁的計(jì)算荷載為：</p><p><b>

62、　　計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí)：</b></p><p><b>　　布置車道荷載</b></p><p><b>　　人群荷載</b></p><p>　　繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線</p><p>　　可以求得各主梁的橫向影響線坐標(biāo)值如下</p><p><b>

63、　?、倮L制彎矩影響線</b></p><p>　　P=1作用于1號(hào)梁軸上時(shí)：</p><p>　　同理可得P=1作用在5號(hào)梁和3號(hào)梁上時(shí)</p><p>　　有這三個(gè)豎坐標(biāo)值和已知影響線折點(diǎn)位置可繪制出彎矩影響線如圖2</p><p><b>　　中橫隔梁內(nèi)力影響線</b></p><p&

64、gt;　　鑒于橫隔梁的恒載內(nèi)力甚小，計(jì)算中可省略，則按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力為：</p><p><b>　　故橫梁內(nèi)力：</b></p><p>　　正彎矩由汽車荷載控制：</p><p>　　負(fù)彎矩由人群荷載控制：</p><p>　?。ǘM梁截面配筋與驗(yàn)算</p><p><

65、b>　　1.正彎矩配筋</b></p><p>　　把鋪裝層折算3cm計(jì)入截面，則橫梁翼板有效寬度為：1/3跨徑，即</p><p>　　640/3=213(cm)；b+12hn=15+12×14=183(cm)</p><p>　　按規(guī)范取小者，即b‘=183cm，暫取a=8cm，則h0=103-8=95 (cm)。</p>

66、<p>　　按《公預(yù)規(guī)》5.2.2條規(guī)定“</p><p><b>　　由公式，得</b></p><p><b>　　選用4Φ18，</b></p><p>　　此時(shí)：鋼筋截面重心至截面下邊緣的距離a=50+20.5=70.5mm，則實(shí)際有效高度h0=1030-70.5=959.5mm</p>

67、<p><b>　　，滿足要求。</b></p><p>　　驗(yàn)算截面抗彎承載力：</p><p><b>　　2.負(fù)彎矩配筋</b></p><p>　　取a=3cm，h0=100-3=97（cm）</p><p><b>　　選用2Φ16，則</b></p

68、><p><b>　　此時(shí)：</b></p><p>　　驗(yàn)算截面抗彎承載力：</p><p><b>　　橫梁正截面含筋率：</b></p><p>　　均大于《公預(yù)規(guī)》9.1.12條規(guī)定的受拉鋼筋最小配筋百分率0.20%。</p><p><b>　　橫梁剪力計(jì)算及

69、配筋</b></p><p>　　對(duì)于1號(hào)主梁處截面的影響線可計(jì)算如下：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)，=R1；即（1號(hào)梁荷載橫向影響線）</p><p>　　P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)，=R1-1，即</p><p>　　繪成的影響線如下圖：</p><p>　　按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力為：</p><p

70、>　　按《公預(yù)規(guī)》5.2.9～5.2.10條抗剪承載力驗(yàn)算要求：</p><p><b>　　，計(jì)算剪力效應(yīng)</b></p><p>　　介于兩者之間，橫梁需配置抗剪鋼筋。選取箍筋為雙肢A8，。按《公預(yù)規(guī)》5.2.11條規(guī)定，箍筋間距按下列公式計(jì)算：</p><p><b>　　式中，</b></p>