ge燃料與燃燒系統概述

1、燃氣供應與燃燒系統,,天然氣調壓站,,天然氣調壓站,天然氣調壓站流程:廠外來氣:電動關斷閥---------粗精一體過濾器------超聲波流量計-------廠內廠內:超聲波流量計-------氣動關斷閥--------工作/監(jiān)控調壓閥-------增壓機-------前置模塊,天然氣調壓站,由廠外天然氣來，經兩道帶旁路的電動球閥后，進入兩個冗余的粗精一體分離/過濾器（一用一備），再進入四路至三臺燃機的管線（三用一備）和一路至啟動

2、鍋爐的管線，這些管線上都分別裝有超聲波流量計，用于對燃氣使用量的檢測和記錄。,調壓站,至三臺燃機的管線經并聯的工作、監(jiān)控調壓閥后進入增壓機升壓至燃機所需天然氣壓力后進入前置模塊進行進一步的氣體燃料過濾和加熱后送至燃機；至啟動鍋爐的管線經一臺電加熱器后進入啟動鍋爐。在調壓站的各段管線和設備上都設有放散閥和氮氣置換接口，放散閥在事故或檢修情況下打開，將天然氣放散至集中放散塔（安全區(qū)域）。,調壓閥,增壓機,正常情況，市燃氣集團燃氣入廠壓力3.

3、2MPa，最低2.9MPa。我廠燃機前置模塊入口要求壓力3.47~3.79MPa，供氣壓力不足，故需設置增壓機。,安全設施,調壓站安全輔助設施：靜電釋放器：裝設在調壓站大門處，進入調壓站區(qū)域人員手觸釋放靜電。火種箱：裝設在調壓站大門處，進入該區(qū)域人員要將打火機、手機等可能的火源放入其中。另外還設有避雷針、天燃氣放散管路，危險氣體檢測器及滅火設備，防爆型照明等。,天然氣前置模塊,天燃氣前置模塊,作用:過濾天然氣中的液體及固體顆粒，并

4、將天然氣加熱到一定溫度，使其滿足燃氣輪機起動、升速和帶負荷的要求。組成：絕對分離器（即粗精一體過濾器）、性能加熱器、啟動電加熱器、滌氣器（除濕器）、排污箱、出口計量裝置,前置模塊系統圖,兩只，一用一備組成：液位計、液位開關、壓力表、壓差開關、安全閥、疏水閥等。壓差可以反映過濾器內部狀況,作為是否對過濾器維護的依據.液位開關作用:一是控制疏水閥,二是起保護作用.液位高到報警值時報警，開疏水閥,高到保護值時跳機.結構、作用：一只兩級過

5、濾/分離裝置，垂直布置。第一級分離通過重力及離心力的作用去除氣體中較大的固體顆粒及液滴，第二級分離有多個玻璃纖維聚丙烯凝聚組件組成，燃氣從內側進入，外側流出。除去霧狀水滴。,前置過濾器,過濾器,過濾器,啟動電加熱器和性能加熱器,1、啟動電加熱器（一臺）：啟動初期，燃機達到點火轉速時,用來 加熱天燃氣，保證進入燃燒室的天燃氣具有一定的過熱度（燃料氣的溫度和它自己的露點溫度之差）。2、性能加熱器：性能加熱器達到啟動條件時,性能加熱器投入,

6、電加熱器退出。兩只串聯運行，作用是加熱天燃氣到設計所需溫度，一般為180℃. 加熱 源：來自中壓省煤器出口給水。結構：殼-管式，管內走給水，管外走燃氣。殼底是液滴收集室，并裝有液位指示計。（1）高液位時，發(fā)出報警，同時自動打開疏水閥將水放至排污罐，水位恢復正常30秒后，疏水閥自動關閉。 （2）高-高液位時，報警同時切斷加熱器水源。（原因；水側管束泄露或破裂）。 （3）液位繼續(xù)升高時，報警并使燃機跳閘。天燃氣出

7、口溫度：通過調整給水量自動控制。,前置模塊運行,當燃氣輪機機組監(jiān)控人員發(fā)出機組啟動指令后，前置模塊就隨機組投入運行。機組達到點火轉速時，啟動電加熱器投入運行，當性能加熱器達到啟動條件時，性能加熱器投用，啟動電加熱器退出運行。,,性能加熱器自動跳閘保護條件：（1）加熱器疏水水位高高值（2）加熱器出口溫度高，延時30秒（3）中壓給水泵停運（4）DCS發(fā)性能加熱器停運信號,,滌氣器：被加熱的燃氣進入燃機前的最后一級顆粒過濾和去除燃料氣

8、中有的小水滴。,安全關斷閥,滌氣器出口裝設有安全關斷閥。該閥的開關決定燃氣輪機系統能否通氣。安全關斷閥在正常時保持常開狀態(tài)，在事故情況下，安全關斷閥關斷，緊急切斷天然氣，確保設備安全。,燃料間配置及泄漏試驗,9FB機組燃料閥組間配置,燃料間作用：將氣體燃料調整到合適的壓力和流量，然后輸送到燃氣輪機燃燒室燃燒，以滿足不同工況下機組燃燒的燃料需求；對沒有參與燃燒的燃料管路進行持續(xù)的清吹，防止自燃；在機組發(fā)生跳閘時，快速切斷燃料燃料閥

9、組間配置了如下閥門：進口濾網、ASV、SRV、GCV-X、清吹閥以及燃氣放空閥,進口濾網,燃氣從滌氣器出來經過設置在燃料調節(jié)系統進口的天燃氣管路上的濾網，當天然氣通過該濾網時，濾網將固體顆粒從天然氣中分離出來，保護燃氣閥門和燃燒室，防止天然氣中夾帶的雜質損壞閥門密封面或堵塞燃料噴嘴，并造成機組燃燒異常。在濾網前后安裝有差壓表，在運行中，如果差壓指示增大，就意味著濾網發(fā)生堵塞，需要進行清理。清理濾網的頻率取決于天然氣的質量。在濾網底部安裝

10、有排污管道和閥門，可以定期對濾網進行排污，防止濾網堵塞。,各閥門作用（GEK11634）,ASV（輔助截止閥）：ASNI VI級密封氣動彈簧結構的截止蝶閥。當機組正常運行中，電磁閥引導儀用空氣進入執(zhí)行機構，閥門保持開啟狀態(tài)。當發(fā)生跳閘時，電磁閥使閥門泄壓，儲能彈簧機構動作，閥門快速關閉。它作為SRV的備用關斷閥。機組點火程序開始時，此閥門打開。SRV（速比閥）：SRV有兩個作用。一是作為主截止閥，在機組緊急跳閘或正常停機時，它通過液壓

11、油來驅動彈簧執(zhí)行機構來完成跳閘關閉。隔絕天然氣，防止天然氣漏入燃燒室和余熱鍋爐內，達到保護系統設備的目的。 SRV還有一個功能，就是調節(jié)P2壓力，這也是速比閥的意義。,各閥門作用（GEK11634）,GCV-（1、2、3、4）： DLN2.6+系統有四個獨立的氣體控制閥。氣體控制閥（GCV）由液壓油驅動的彈簧執(zhí)行機構來控制。閥門開度是由控制系統決定的，以保持各管道燃料占總燃料的百分比。這個燃料分配是DLN的工作模式和燃燒基準溫度（FSR

12、）的一個函數。清吹閥：對沒有參與燃燒的燃料管路進行持續(xù)的清吹，防止自燃；吹掃閥的開關速率必須是緩慢的，盡量減少瞬變。閥門開關過快所造成的負荷大范圍波動和溫度的瞬變。,各閥門作用（GEK11634）,Gas Fuel Vent Valve (VA13-15)：燃料系統工作時，這個閥門保持關閉；燃料系統停運后，這個閥門打開，因為速比閥和控制閥的閥桿與閥座都是金屬材質，不能嚴格防漏。 因此閥門打開，以 防止速比閥和控制

13、 閥間聚集燃料，并 且保證沒有氣體通 過GCV在燃燒室和排氣段中聚集。,泄漏試驗,目的：當機組熄火、起動點火失敗時，速比閥會自動關閉;當機組主保護回路或點火回路出現故障時，系統將閉鎖閥門打開。為保證閥門的嚴密性，在燃氣輪機起動時，控制系統會自動進行閥門泄漏試驗，目的就是對速比閥和燃料控制閥的嚴密性進行診斷檢查，如果測試不能通過，機組不能起動，需要對閥門進行檢查。檢測SRV和GCV以及排空閥的泄漏情況,泄漏試驗,試驗時間

14、：1，清吹計時開始時，即14HM轉速繼電器動作。2，機組熄火后泄漏試驗分為泄漏試驗A和泄漏試驗B泄漏試驗A：檢測SRV的泄漏情況。清吹計時開始后，ASV打開， SRV關閉，燃氣放空閥關閉，如果SRV閥后的壓力在K86GLT1時間內大于K86GLTA，機組啟動失敗。,泄漏試驗,試驗A合格后，SRV也打開，使得P2壓力在K86GLT2時間內達到正常運行時的壓力。然后ASV和SRV同時關閉，泄漏試驗B開始。泄漏試驗B：檢測GCV和排空閥

15、的泄漏情況。如果在K86GLT3時間內P2壓力下降值大于K86GLTB，啟動失敗。如果試驗B通過，排空閥打開，P2壓力歸零。這段時間為K86GLT4,泄漏試驗,K86GLT4時間結束后時間，試驗利用 K86GLT5（5s）的時間確認所有的閥門已經在正常狀態(tài)，然后SRV打開，將ASV后的壓力在K86GLT6時間內全部卸掉。ASV后壓力卸掉后，泄漏試驗結束,GE 燃燒系統概述,,燃燒室的功能,從壓氣機排出的高溫高壓的空氣，一部分經逆流進入

16、燃燒室內部，與天然氣進行燃燒，產生的熱氣進入透平中做功。燃燒室主要用來實現以下三個功能： 1）使燃料與由壓氣機送來的一部分壓縮空氣進行有效燃燒 2）使由壓氣機送來的另一部分壓縮空氣與燃燒后形成的產物均勻的摻混，將其溫度降低到透平進口的初溫水平 3）控制NOx的形成，使透平排氣符合環(huán)保標準,燃燒,天然氣的主要成分是甲烷，占95%左右。甲烷的分子式是CH4甲烷燃燒,燃燒方式,過量空氣系數αf：燃料燃燒時，實際空氣量與

17、理論空氣量之比。（理論空氣量指燃燒單位質量的燃料完全燃燒理論上所需要的空氣量）αf >1時為稀混合氣αf <1時為濃混合氣通常情況下，過量空氣系數越大，燃燒效率越高,燃燒方式,天然氣在燃燒室內通常有兩種燃燒方式： 擴散燃燒diffusion：燃料與空氣沒有預先均勻混合，而是100%的燃料被100%的空氣包圍，在邊界上相互擴散，在αf =1的火焰面上進行燃燒特點： ※火焰溫度高，火焰穩(wěn)定 ※N

18、Ox排放高,燃燒方式,預混燃燒premix：燃料與空氣預先在燃燒區(qū)上游均勻混合，燃燒反應在火焰區(qū)發(fā)生。燃燒溫度取決于αf 的大小特點： ※火焰溫度較低 ※NOx排放低,DLN燃燒室的意義,國標《火電廠大氣污染物排放標準（GB 13223-2011）： ∴自2012年1月1日起，以天然氣為燃料的新建燃機機組，NOx 排放限值為25ppm,※未規(guī)定燃機負荷范圍※對燃機啟動過程中的排放指標未做要求,NOx的

19、形成,Nox主要由NO和NO2 組成由于燃燒室中的火焰 溫度比較高，且高于 空氣中的N2 和O2 起 化學反應生成NOx的 起始溫度1650℃ ,因 此，燃機排放的主要 污染物就是NOx,NOx的危害,空氣中NO濃度越大，毒性越強。NO2的毒性更大，它很容易與人體和動物血液中的血色素混合，從而奪取氧分，使血液缺氧，引起中樞神經麻痹癥。NO2 還強力刺激呼吸器官黏膜，引起肺部疾病

20、，對人體的心，肝，腎臟及造血組織有損害，嚴重時會導致死亡NO和NO2 會破壞臭氧層，使其失去對紫外光輻射的屏蔽作用，危害地面生物。大氣中的NOX 和SOx與粉塵共存，容易生成硝酸或硝酸鹽溶液和硫酸或硫酸鹽溶液 ，從而形成酸雨,燃機NOx 的排放,明顯可見：60+ PPM,輕度可見：30-60 PPM,不可見：小于15ppm,降低NOx排放的措施,1）噴射水或蒸汽在擴散燃燒的燃燒室中噴射一定數量的水或蒸汽，以降低燃燒火焰的溫度，有

21、效地抑制NOx的產生量，這是目前一種比較成熟而能有效減少燃氣輪機NOx排放的方法。,降低NOx排放的措施,2）采用SCR在余熱鍋爐中安裝所謂的選擇性催化還原反應裝置（SCR），布置催化床并注入氨，使燃燒產物中的氮氧化物反應生成氨氣、氮氣和水。,降低NOx排放的措施,3）在燃燒室中采用催化燃燒法 催化燃燒法是在燃燒室中布設催化反應床，使燃料與空氣在催化劑表面進行反應，借以燃燒非常稀釋的燃料／空氣的混合物，由于反應（燃燒）溫度可以

22、控制得相應較低，從一開始便減少了N0x的生成量。,降低NOx排放的措施,4）使用DLN燃燒室 目前，優(yōu)化燃燒室結構和合理組織燃燒來抑制生成NOx的新途徑的研究重點已轉向干式低NOx（DLN）燃燒室的研制。這就是摒棄常規(guī)燃燒室中的擴散燃燒方式，而改用均相預混方式的湍流火焰?zhèn)鞑ト紵椒āτ谌剂蠟樘烊粴獾娜細廨啓C，在環(huán)保部門有要求時，毫無例外地使用預混燃燒室,GE公司DLN燃燒室的發(fā)展,1990-1991：DLN1 ---

23、 6B/7E/9E1993-1994：DLN2.0 --- 早期FA機組1996 ：DLN2.6/2.0+ 2005 ：DLN2.6+,DLN燃燒室的特性,1）空氣和天然氣經過預先混合，以較高的空/燃比進行燃燒，以控制燃燒溫度不超過1650℃2）隨著燃燒溫度的下降，NOx 下降，但CO的排放增加，因此必須合理地選擇空/燃比3）實驗表明，按火焰溫度1430℃-1530℃標準選擇燃料，

24、可以使NOx和CO排放就較低4）預混的可燃性極限范圍較狹窄，而且在低溫下火焰的傳播速度比較低，因此在設計時，應充分考慮防止熄火（燃燒切換）,DLN 2.6+,9FB機組的燃燒室布置,DLN2.6+綜合了9FA DLN 2+和6FA DLN2.6燃燒系統技術與優(yōu)勢。DLN 2.6+具有DLN 2.6相同的燃燒系統配置：5個外圍燃料噴嘴和一個單獨的中心燃料噴嘴，中心燃料噴嘴確保了在較廣條件下燃燒的穩(wěn)定性。在DLN2.6結構基礎上，DLN2

25、.6+增加了由DLN 2+和DLN2.5H所采用的燃料噴嘴—“Swozzle”。Swozzle將燃料噴射口和旋流葉片結合在燃料噴嘴主體內部，從而能夠將燃料更好混合，使燃燒區(qū)域更加穩(wěn)定。由于采用了GE專有的非平均燃料分配策略，DLN2.6+能夠在更低的部分負荷運行情況下保證排放達標。,DLN燃燒室噴嘴,GE公司的DLN2.0與2.6燃燒室采用了swirler噴嘴DLN2.0+與DLN2.6+ 燃燒室采用了swozzle

26、 噴嘴,DLN2.6+噴嘴,噴嘴和前外缸,燃燒室端蓋將五只燃料噴嘴定位在外缸上，端蓋上開了很多小孔，起冷卻作用,燃燒室后缸,燃燒室前缸通過法蘭螺栓與后缸連接。后缸配置了聯焰管、火花塞、火檢以及脈動壓力探頭,導流襯套與火焰筒,導流襯套一段嵌接在后缸法蘭內，另一段連接在過渡段上,火焰筒嵌于導流襯套內部,過渡段,過渡段是雙殼體結構， 內過渡段被沖擊冷卻 襯套包圍，從壓氣機 出口流來的壓縮空氣 可以通過小

27、孔形成射 流沖擊冷卻內過渡段。,過渡段,過渡段前部使用V型支架支撐，后部使用牛腿托架支撐，與透平第一級噴嘴之間用浮動的金屬密封連接,左圖為從過渡段向透平看,與透平的連接,,火花塞,9F級燃燒室配置了兩個高能火花塞，分別布置在2、3兩個燃燒室上?；鸹ㄈ梢陨炜s，當點火后機組加速時， 火花塞被燃燒室中升高的壓力壓回，以免被燒壞。停機后，火花塞又被彈簧壓進燃燒室,火檢,4個紫外線火檢分別位于15、16、17、18號燃燒室

28、上。由于處于高溫工作環(huán)境，火檢配置了冷卻水熄火保護,聯焰管,各燃燒室之間都裝設有聯焰管，使每個燃燒室的燃燒空間彼此串聯起來。未安裝點火器的燃燒室依靠聯焰管傳遞火焰而著火。,9FB機組燃燒室的配置,GE公司的9FB機組，共配置18個燃燒室順氣流方向為逆時針布置每個燃燒室配置了4種燃料噴嘴：PM1，PM2，PM3，D5PM2和PM3又分為內通道與外通道。另外還有一路從壓氣機排氣引來的吹掃氣，對噴嘴進行持續(xù)的

29、吹掃.,DLN2.6+噴嘴,,,,DLN2.6+各種燃燒模式,,燃燒模式切換順序,MODE D：燃機由MODE D模式點火。當機組達到點火轉速后，放空閥關閉，SRV打開來控制P2壓力，D5控制閥打開至點火設定點。MODE 1D：火焰穩(wěn)定后，暖機結束，機組轉速上升至FSNL。在95%轉速時，燃燒模式切換為MODE 1D模式，清吹系統投入運行，壓氣機排氣對PM2和PM3管道進行持續(xù)的清吹。,燃燒模式切換順序,MODE 4D：并網后，機組開

30、始升負荷，TTRF1升至一定值時，PM3的清吹閥關閉。當確定PM3的清吹閥關閉后，PM3燃氣管道投入運行，燃燒模式切至MODE 4DMODE 4：當TTRF1升至下一定值時，D5管道退出運行，D5清吹管道投入運行，燃燒模式切至MODE 4,燃燒模式切換順序,MODE 6.3：當負荷升至40%基本負荷左右（第三個TTRF1定值）時：PM2清吹管道退出運行，PM2噴嘴投入運行，燃燒模式切至MODE 6.3。全部的預混燃燒噴嘴投入運行，D5

31、管道清吹。停機時順序與此相反MODE 6D：在大于第三個TTRF1定值后閉鎖預混燃燒，則進入6D模式，此時全部噴嘴參與燃燒。MODE 1：機組甩負荷后,DLN的另一種模式,表 DLN模式的分段圖注：帶“D”的模式標注是擴散燃燒穩(wěn)定模式。 “.3”模式標注，意思是富PM3全預混運行。 “.2” 模式標注，意思是富PM2全預混運行。DLN MODE 通燃料的通路 PURGED

32、 近似LOAD（％GT負荷）D5（P） D5 無 點火 - 95％轉速1D（L） D5，PM1 PM3，PM2 95％轉速 - 10％3D（J） D5，PM1，PM2

33、 PM3的 10％ - 40％3（N） - 預混 PM1，PM2 D5，PM3的 10％ - 25％6.2（C)- 預混 PM1，PM3，PM2 D5 25％ - 40％6.3（B) - 預混 PM1，PM3，PM2

34、 D5 40％ - 基本6D（A） D5，PM1，PM3，PM2 沒有 40％ -基本甩負荷（I） PM1 沒有 超速 – FSNL預混通路甩負荷（I）

35、 D5 沒有 超速- FSNL擴散通路,管路吹掃,每個氣體燃料支管配備吹掃空氣系統，燃氣輪機運行在DLN模式不要求燃料輸送時，供應壓氣機排出空氣到燃料噴嘴中,用于吹掃和冷卻。任何支管在部分轉速時天然氣清吹是不啟動的，達到95％的轉速（L14HSZ2）1分鐘后根據需要啟用。從預混模式(Mode I)甩負荷期間， PM3和PM2支管不啟動氣

36、體清吹，因為這是一個過渡到1D（L）的瞬態(tài)過程，為的是維持穩(wěn)定的火焰。下表顯示了每個支管在每個DLN模式時的吹掃配置。,清吹列表,DLN模式 D5 PM1 PM3 PM2D5（P） 燃料 清吹 清吹 清吹1D（L） 燃料 燃料 清吹

37、 清吹3D（J） 燃料 燃料 清吹 燃料3（M） 清吹 燃料 吹掃 燃料6.2（??C） 清吹 燃料 燃料 燃料6.3（B） 清吹 燃料 燃料 燃料6D（A）

38、 燃料 燃料 燃料 燃料甩負荷（I）-PM 關 燃料 關 關甩負荷（I）擴散 燃料 關 關 關,D5吹掃,當D5吹掃剛啟動時，該閥打開至100％來“吹”，在返回到預定的位置之前，在那里保持20秒，將支管的燃料氣體完全清吹。,韋伯指數,熱值,熱值指完全燃燒1

39、kg（或1m³，氣體）的物質釋放出的能量，單位是焦耳/千克（或者焦耳/立方米，氣體）高位熱值(HHV)：燃料的燃燒熱和水蒸汽的冷凝熱的總數，即燃料完全燃燒時所放出的總熱量低位熱值(LHV)：燃料的燃燒熱，即由總熱量減去冷凝熱的差數,LNG,天然氣在常壓下，冷卻至約 -162℃時，則由氣態(tài)變成液態(tài)，稱為液化天然氣（英文Liquefied Natural Gas）。液化天然氣密度是標準狀態(tài)下甲烷的625倍。也就是說，1m&#

40、179;液化天然氣可氣化成625 m³天然氣，由此可見貯存和運輸的方便性。通常天然氣的熱值范圍在30000-45000KJ/m³。這取決于天然氣的成分,天然氣成分,表中為我廠天然氣成分設計值通常來講，重烴的比例越高，燃料的熱值越大,韋伯指數的意義,使用氣體燃料的燃氣輪機能夠運行在一個很寬范圍的熱值內，但是對于能夠提供專門燃料系統的設計而言，它是受限制的。燃料噴嘴被設計成運行在一個固定的壓比范圍之內，并且熱量

41、的變更靠增大或減小燃料噴嘴面積或燃料氣的溫度來調節(jié)。在整個運行期間，燃料噴嘴的壓比必須在可接受范圍內。對于一個已經設計好的給定系統，度量氣體燃料可調性的標準是當量韋伯指數MWI.(Modified Wobbe Index),韋伯指數的定義,所謂韋伯指數就是指燃料低熱值與（相對空氣的）相對密度的平方根之比，其數學表達式為Tfuel為氣體燃料的溫度SG為氣體燃料相對于空氣的比重，即氣體燃料的分子質量/空氣分子質量（28.9）,韋伯指

42、數的規(guī)定,GE為用戶提供了MWI的設計值，并且要求運行中的MWI不能超出設計值的上下限。MWI的上下限說明在進行燃料系統設計時何種氣體能被接受。對于DLN燃燒室，如果超出此范圍的燃料氣體必須做一些附加的措施，例如，對燃料進行加熱。DLN2.6及DLN2.0+的MWI變化率是±5%。如果超出限制，則可能出現噴嘴損壞的事故。,噴嘴的工作范圍,MWI 變化超過 +/- 2%，若不進行調整，則會出現高動態(tài)壓力（Dymanics

43、）波動，燃燒器可能提前遭到破壞，被迫故障停機。MWI 變化超過+/- 5%，如不能通過調整進行解決，噴嘴壓力降發(fā)生偏離，火焰熄滅，污染物排放超標，高動態(tài)壓力波動，燃燒室遭到破壞，故障停機等。DLN2.6+燃燒系統可以適用更寬的運行范圍：±10% MWI的變化。,燃燒調整,燃燒脈動的定義,由于不穩(wěn)定的熱擴散和燃燒室本身的特性造成的燃燒系統內的壓力波動,燃燒脈動的測量,GE公司對燃燒脈動的等級劃分,Mark VI畫

44、面上燃燒脈動監(jiān)測,當量韋伯指數對燃燒脈動的影響,LEAN BLOW OUT-乏氣熄火LBO,LEAN BLOW OUT是指由于燃料/空氣比例過低導致火焰不穩(wěn)定或熄火，有可能導致分散度過大或熄火跳機LBO原因：1）環(huán)境溫度變化2）天然氣熱值變化（成分）3）天然氣供應壓力低4）IGV故障，導致突然開啟5）GCV故障6）IBH故障7）燃燒部件安裝不當,燃燒室的運行范圍,燃燒調整四要素,燃燒調整就是調節(jié)各參數使燃燒工況同時滿足

45、Dynamic，NOx，CO和燃燒穩(wěn)定性等方面的要求,燃燒調整的目的,控制燃燒脈動1）過高的燃燒脈動將加速部件的磨損并導致燃燒不穩(wěn)定2）嚴重的時候會導致燃燒部件損壞或停機保證燃燒部件完整性個別噴嘴流量過高，導致局部高溫及部件損壞運行穩(wěn)定1）使機組有足夠的LBO裕度2）模式切換時運行穩(wěn)定減弱天然氣組分變化時對機組的影響,OpFlex TM AutoTune 自動燃燒調整,特點：基于模型控制的，實時的，連續(xù)的對燃燒