巖石高邊坡變形穩(wěn)定性及其控制2

1、提 綱,1. 前言2. 西南地區(qū)巖石高邊坡的主要特點(diǎn)3. 相關(guān)的科學(xué)和工程技術(shù)問題4. 巖石高邊坡發(fā)育的動力學(xué)過程5. 典型巖石高邊坡變形破壞機(jī)理6. 開挖過程中高邊坡的變形破壞、穩(wěn)定性評價(jià) 及其控制原理7. 基于變形理論的高邊坡變形過程模擬與過程控制技術(shù)8. 實(shí)例研究9. 結(jié)束語,從大量的工程實(shí)例和一般規(guī)律的總結(jié)可見：開挖邊坡由于卸荷效應(yīng)的影響，必然會產(chǎn)生一定量級的變形響應(yīng)和伴生的破裂現(xiàn)象。關(guān)鍵是要認(rèn)識這種變形

2、的性質(zhì)及其對邊坡穩(wěn)定性的涵義。 從這些事例也可以看出，人工邊坡在開挖過程中的變形破裂響應(yīng)與自然邊坡在河谷下切過程中所發(fā)生的響應(yīng)具有相似形，均屬于“卸荷”響應(yīng)。從變形破壞的地質(zhì)-力學(xué)行表現(xiàn)上，這種變形具有兩種基本性質(zhì)： 一是“表生改造型”的變形和破裂：即巖質(zhì)高邊坡形成過程中，伴隨河谷的下切或邊坡的開挖，邊坡應(yīng)力釋放，從而驅(qū)動邊坡巖體產(chǎn)生變形和破裂，以適應(yīng)新的平衡狀態(tài)，這個(gè)過程我們稱之為表生改造。這個(gè)過程中產(chǎn)生的變

3、形與破裂我們稱為表生改造變形或破裂。 這個(gè)階段驅(qū)動邊坡變形和破裂的動力是邊坡開挖引起的內(nèi)部應(yīng)力釋放，可以稱為“釋放應(yīng)力”。,6.1 開挖過程中高邊坡變形破壞響應(yīng),二是“時(shí)效性質(zhì)的變形”。當(dāng)邊坡完成表生改造而形成新的應(yīng)力場體系后，邊坡的應(yīng)力場將轉(zhuǎn)為以自重應(yīng)力場為主的狀態(tài)。這時(shí)，邊坡可能有兩種走向，一是由于沒有進(jìn)一步變形的條件從而形成新的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)而處于平衡狀態(tài)；另一種走向就是邊坡內(nèi)存在不良的地質(zhì)結(jié)構(gòu)，邊坡將在自重應(yīng)力場的驅(qū)動下，繼續(xù)發(fā)生隨時(shí)

4、間的變形破裂過程，這個(gè)過程我們稱之為時(shí)效變形。顯然，這個(gè)階段驅(qū)動邊坡變形、破裂甚至破壞的“動力”是邊坡的自重。 最后，隨著“時(shí)效變形”的發(fā)展，邊坡將進(jìn)入以潛在滑動面累進(jìn)性破壞、滑動面貫穿、滑面形成為特征的破壞階段。,6.1 開挖過程中高邊坡變形破壞響應(yīng),（1）強(qiáng)烈變形及破壞區(qū) （2）時(shí)效變形區(qū) （3）表生改造區(qū) （4）應(yīng)力約束區(qū),,,破壞區(qū),,,,,時(shí)效變形區(qū),表生改造區(qū),應(yīng)力約束區(qū),,,,6.1 開挖過程中高邊坡變形破壞

5、響應(yīng),邊坡巖體的“表生改造”和“時(shí)效變形”是邊坡穩(wěn)定性地質(zhì)-力學(xué)行為的兩個(gè)重要方面。理論上，在卸荷條件下任何高邊坡都是在經(jīng)歷表生改造以后，才進(jìn)入后續(xù)的時(shí)效變形階段；也只有通過時(shí)效變形，潛在滑動面才得以充分發(fā)育并最終貫穿，從而導(dǎo)致邊坡的最終失穩(wěn)。 邊坡經(jīng)表生改造進(jìn)入時(shí)效變形，再由時(shí)效變形進(jìn)入最終的破壞階段，嚴(yán)格說來，這是任何一個(gè)邊坡演化都將經(jīng)歷的三個(gè)階段。,6.1 開挖過程中高邊坡變形破壞響應(yīng),(1) 性質(zhì)和特點(diǎn)

6、 表生改造是與坡體開挖過程相伴生的地質(zhì)-力學(xué)行為，是卸荷回彈性質(zhì)的變形。有以下特點(diǎn)： 表生改造的變形與邊坡的開挖卸荷有很好的對應(yīng)關(guān)系，是一種開挖坡體由于卸荷作用產(chǎn)生的回彈變形， 這種變形性質(zhì)宏觀上是“彈性”的，隨著開挖的進(jìn)行，卸荷的過程而產(chǎn)生，一旦開挖過程結(jié)束，變形很快就停止，幾乎沒有后續(xù)的變形。 變形的方向也是指向與臨空面垂直方向的； 會產(chǎn)生與變形相對應(yīng)的卸荷破裂，但方向是

7、平行臨空面的。 表生改造一方面起到釋放坡體應(yīng)力，促進(jìn)邊坡應(yīng)力場形成的作用；另一方面，這個(gè)過程的發(fā)生形成了邊坡淺表部的“卸荷松弛帶”，從而劣化了巖體的工程地質(zhì)條件，主要表現(xiàn)在：卸荷松弛帶破壞了邊坡的巖體結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致巖體宏觀強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)面強(qiáng)度的降低，形成邊坡繼續(xù)變形的幾何和力學(xué)邊界條件等。,關(guān)于表生改造變形,,有的邊坡表生改造完成后，就會處于穩(wěn)定狀態(tài)，不會產(chǎn)生隨時(shí)間的變形，即進(jìn)入不了“時(shí)效變形”階段。反映在監(jiān)測曲線上就是變形隨開挖過

8、程而發(fā)展，盡管開挖過程中還可能出現(xiàn)較大的變形速率（高應(yīng)力、快速開挖情形），但開挖結(jié)束后，位移速率將迅速降低，并趨于平緩，兩者基本同步（“同步型”）；邊坡進(jìn)入不了時(shí)效變形，進(jìn)而也沒有整體失穩(wěn)破壞的可能。因此，這類邊坡通常整體是穩(wěn)定的。,(2) 條件 那么，什么樣的邊坡只產(chǎn)生表生改造變形呢？顯然識別這類邊坡是很重要的！ 邊坡內(nèi)沒有特定的不利結(jié)構(gòu)面或結(jié)構(gòu)面組合！,關(guān)于表生改造變形,三峽船閘高邊坡,1999.05,（整體

9、塊狀結(jié)構(gòu)巖體的邊坡）,TP21GP02測點(diǎn)（右線南坡15571,高程200m）變形過程線（據(jù)[28]）,變形監(jiān)測情況,外觀點(diǎn)變形,開挖引起的卸荷-卸荷帶的劃分,卸荷帶劃分的定量研究,開挖引起的卸荷,,,,,開挖引起的卸荷,對于結(jié)構(gòu)相對完整，由微新的塊狀或整體塊狀巖體構(gòu)成的巖石高邊坡，開挖過程的卸荷變形響應(yīng)為： （1）邊坡的變形主要受開挖的影響；開挖結(jié)束后，變形很快停止，“工后”剩余變形很小。這表明，巖體還主要是彈性

10、介質(zhì)，變形是開挖卸荷所產(chǎn)生的彈性恢復(fù)，滯彈性很小。也就是說，沒有隨時(shí)間發(fā)生的時(shí)效變形。 （2）當(dāng)邊坡內(nèi)不存在對變形不利的控制性結(jié)構(gòu)面時(shí)，邊坡的變形總體表現(xiàn)出較強(qiáng)的連續(xù)性，表現(xiàn)在內(nèi)觀點(diǎn)的觀測曲線上，由坡面向內(nèi)部，變形是逐漸連續(xù)減小的，除了淺表部3-5m施工的強(qiáng)烈擾動區(qū)外，內(nèi)部不存在變形的“不連續(xù)”現(xiàn)象。 （3）當(dāng)邊坡內(nèi)存在小規(guī)模斷層或長大結(jié)構(gòu)面時(shí)（不構(gòu)成控制性破壞面），坡體內(nèi)部的變形將會出現(xiàn)相對的“不連續(xù)

11、現(xiàn)象”；對本案而言，這種特定的開挖強(qiáng)卸荷深度約在13-15m（直立段開挖高度約50m）范圍。,認(rèn) 識,,工程概況,岷江紫坪鋪水電站,,800,750,900,,進(jìn)水口邊坡的巖體結(jié)構(gòu)特征,,L10,邊坡中下段上游側(cè),,L10,L11,變形破裂機(jī)理—壓縮傾倒型,,硐臉邊坡857m便道一帶L11下部巖層的傾倒拉裂縫,,硐臉邊坡頂部因壓縮蠕變傾倒引起的墻體拉裂現(xiàn)象,變形破裂現(xiàn)象,,,,MIP1多點(diǎn)位移計(jì)時(shí)間－位移過程線,MIP1多點(diǎn)位移計(jì)位移

12、－孔深曲線,邊坡變形監(jiān)測,,,MIP4多點(diǎn)位移計(jì)位移－孔深曲線,MIP4多點(diǎn)位移計(jì)時(shí)間－位移過程線,邊坡變形監(jiān)測,① 隨著邊坡的開挖（約7個(gè)月），邊坡的變形有明顯增大的趨勢；在受支護(hù)措施控制的情況下，邊坡的最大變形量已達(dá)55mm以上。從2002年11月30日開始（不包括此前的變形），到2003年5月31日，位于865高程的MIP4測點(diǎn)表面點(diǎn)的位移量為55.8mm， 845m高程的MIP3測點(diǎn)表面點(diǎn)的位移量為32.5mm。隨著高程的降低，

13、邊坡的變形具有減弱的趨勢，表現(xiàn)在邊坡的變形量及變形涉及深度均逐漸減小。 ② 從位移與孔深的關(guān)系看，開挖量較大的硐臉邊坡，845m高程以上的MIP1、MIP3、MIP4等監(jiān)測點(diǎn)一帶的邊坡變形的最大涉及深度一般可達(dá)25－30m左右，但變形主體發(fā)生在0-10~12米的范圍內(nèi)，如MIP4測點(diǎn)位移主要發(fā)生在7.0m以外的坡體，而7~26m位移隨深度的增加而遞減，26.0m以內(nèi)的巖體已基本未有變形。,邊坡變形監(jiān)測,,,,③ 2003年2月初，隨著

14、開挖量的增大，邊坡的變形持續(xù)增大，自2003年4月中旬始，隨著坡體開挖結(jié)束、錨索支護(hù)的加強(qiáng)以及進(jìn)水口處閘室修建等，尤其是邊坡上部對穿錨索的施工完畢，邊坡的變形明顯得到控制，位移曲線逐漸趨于平緩，2003年5月份各支儀器表面點(diǎn)的平均位移速率均小于0.10mm/d，2003年5月份始邊坡已趨穩(wěn)定。 ④ 上述監(jiān)測資料顯示，開挖邊坡的變形具有傾倒變形的特征，這與邊坡結(jié)構(gòu)分析及邊坡的變形跡象所顯示的變形特征具有較好的一致性。,邊坡變形監(jiān)測,認(rèn)

15、 識,（1）邊坡的變形隨著開挖的進(jìn)行而發(fā)展，開挖的結(jié)束而停止，兩者基本同步。表明這種變形的產(chǎn)生主要受開挖卸荷的影響，是邊坡開挖過程中，坡體的卸荷回彈的調(diào)整變形，變形本身具有“彈性性質(zhì)”。變形的量級最大50-60mm。（2）邊坡的變形主要發(fā)生在淺表層0-10m的范圍內(nèi)。這個(gè)深度相當(dāng)于開挖引起邊坡的“強(qiáng)卸荷區(qū)”，顯然是在正常的范圍之內(nèi)。（3）盡管邊坡中有反傾向坡內(nèi)的軟弱巖帶，但是由于傾向坡內(nèi)，并沒有對邊坡的整體變形起到控制作用。因此，邊

16、坡開挖結(jié)束后，由于坡體不存在繼續(xù)變形的結(jié)構(gòu)條件，變形也就很快停止了。（4）顯然，這類邊坡只具備開挖卸荷過程中發(fā)生表生改造變形(卸荷回彈變形)的動力條件，而不具備發(fā)生“時(shí)效變形”的結(jié)構(gòu)條件。,小灣進(jìn)水口邊坡變形分析,,（1220m高程，靠近f3，變形輕微:總變形量約6mm：0.5mm/月）,協(xié)調(diào)漸變型：1，12號內(nèi)觀點(diǎn)為代表，變形表現(xiàn)一定的連續(xù)性和由表及里的漸變性。,,,邊坡變形監(jiān)測,這類變形總體表現(xiàn)為變形量由坡面向坡內(nèi)逐漸變形，漸進(jìn)連

17、續(xù)變化。表明坡體的變形是連續(xù)的，沒有受到特定的結(jié)構(gòu)面控制?？傋冃瘟枯^小，其量級取決于巖體的宏觀特性和支護(hù)的強(qiáng)度。盡管12號點(diǎn)變形量相對較大，但仍在巖體的正常變形范圍內(nèi)。,邊坡變形監(jiān)測,淺表松弛型：3，6，8，10，11，13號內(nèi)觀點(diǎn)為代表。變形具有不連續(xù)性：0-3m(個(gè)別8m)范圍內(nèi)變形相對較大，3-5mm/月，個(gè)別（局部）達(dá)十余mm；此以內(nèi)變形量小，總量毫米級，速率低，0.5-2mm/月，屬正常變形。,,,邊坡變形監(jiān)測,,,,邊坡變形

18、監(jiān)測,總的來看，這類點(diǎn)所代表的部位巖體發(fā)生的是淺表部的正常卸荷松弛，深度范圍3-5m，個(gè)別8m，變形量一般3-5mm/月，個(gè)別點(diǎn)可達(dá)十余mm。淺表部的變形不受某一明顯的特定結(jié)構(gòu)面控制，而是形成卸荷松弛帶。,邊坡變形監(jiān)測,邊坡變形監(jiān)測,,1220m高程，靠近f89-1,,,回彈錯(cuò)動型：變形在距坡面一定深度范圍內(nèi)具有很好的同步性和一致性。表明在這個(gè)深度上存在特定的結(jié)構(gòu)面，控制了其外側(cè)邊坡在開挖卸荷過程中的整體回彈變形。,邊坡變形監(jiān)測,122

19、0m高程，靠近f89-1,邊坡變形監(jiān)測,變形方向?yàn)镹E向，受開挖臨空面控制，仍然屬于回彈變形，只不過是沿緩面發(fā)生，一定深度范圍內(nèi)變形具有同步性、一致性。,邊坡變形監(jiān)測,邊坡經(jīng)表生改造進(jìn)入時(shí)效變形，再由時(shí)效變形進(jìn)入最終的破壞階段，嚴(yán)格說來，這是任何一個(gè)邊坡演化都將經(jīng)歷的三個(gè)階段。但是，從是否具有工程地質(zhì)意義的角度來講，邊坡的演化能否進(jìn)入時(shí)效變形階段，并通過時(shí)效變形進(jìn)入最終的破壞，主要還取決于邊坡的地質(zhì)結(jié)構(gòu)特征。實(shí)踐表明：以下幾類邊坡的地質(zhì)

20、結(jié)構(gòu)非常有利于邊坡在完成表生改造后，進(jìn)入時(shí)效變形階段： （1）邊坡內(nèi)具有傾向坡外的緩傾角結(jié)構(gòu)面，且傾角與殘余摩擦角接近。 （2）邊坡具有由軟巖構(gòu)成的軟弱基座。 （3）由近直立中-薄層狀巖層構(gòu)成的陡邊坡(尤其是軟巖或有軟巖夾層) （4）碎裂結(jié)構(gòu)巖體邊坡。 （5）堆積體（散體）邊坡。,關(guān)于時(shí)效變形:,6.1 開挖過程中高邊坡變形破壞響應(yīng),“時(shí)效變形”是在表生改造結(jié)束后，緊接著發(fā)生的一種隨時(shí)間逐漸發(fā)展的變形。在這

21、種情形下，邊坡的變形表現(xiàn)并不伴隨開挖過程的終止而停止；而是在開挖結(jié)束后，還將發(fā)生持續(xù)的變形；這種變形不完全取決于“開挖卸荷過程”的影響，甚至在量級上會超過開挖卸荷過程中的變形。更有甚者，開挖過程中，幾乎沒有卸荷響應(yīng)，而在結(jié)束后，會有很大的變形發(fā)生。表現(xiàn)在變形監(jiān)測曲線上，”小灣飲水溝堆積體就是一個(gè)典型的實(shí)例！。 這種情形在我們所總結(jié)的“模式”中，對應(yīng)于“時(shí)效變形”。也就是說，伴隨開挖過程，邊坡應(yīng)力釋放，產(chǎn)生回彈變形。但是由于坡

22、體具有前述的不利的地質(zhì)結(jié)構(gòu)，因此，開挖結(jié)束后，變形會轉(zhuǎn)而受到坡體中不利的地質(zhì)結(jié)構(gòu)控制，從而在調(diào)整后的邊坡應(yīng)力場作用下，沿著這些不利的地質(zhì)結(jié)構(gòu)或“弱面”，產(chǎn)生持續(xù)的變形。反映在監(jiān)測曲線上是“延持型”，也就是開挖結(jié)束后，位移還在繼續(xù)發(fā)展，并可能保持一定的速率。,6.1 開挖過程中高邊坡變形破壞響應(yīng),,,,,,,,,關(guān)于時(shí)效變形,6.1 開挖過程中高邊坡變形破壞響應(yīng),,小灣水電站飲水溝堆積體變形與災(zāi)害防治,2003年11月17日，飲水溝堆積體

23、邊坡開始出現(xiàn)異常變形 2003年12月17日，在堆積體下游側(cè)緣附近EL.1420~1480m馬道間發(fā)現(xiàn)裂縫 隨后在堆積體上游側(cè)緣、堆積體上部也相繼發(fā)現(xiàn)裂縫。 此外，在1378排水洞洞壁(襯砌)也有裂縫發(fā)育。,邊坡變形開裂跡象,總的看來，自2003年12月17日發(fā)現(xiàn)裂縫以來，隨著邊坡變形的發(fā)展，不斷有新增裂縫出現(xiàn)，分布范圍擴(kuò)大；已有裂縫發(fā)生不同程度的位移，甚至出現(xiàn)延伸長度擴(kuò)展。到20

24、04年3月31日，堆積體坡面上EL.1245~1588m之間先后共出現(xiàn)約150條裂縫。,變形過程及趨勢分析,●坡面裂縫總體發(fā)育特征 1) 2003年12月17日～2004年3月31日之間，每天新增裂縫條數(shù)及每天發(fā)生長度擴(kuò)展的裂縫條數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，裂縫的形成與發(fā)展表現(xiàn)出明顯的階段性：裂縫形成→變形累計(jì)→裂縫長度擴(kuò)展、新增裂縫→變形累計(jì)(圖3-1)。 顯然，新裂縫出現(xiàn)或已有裂縫發(fā)生長度擴(kuò)展應(yīng)代表著一種“非穩(wěn)定

25、擴(kuò)展”，而裂縫位移的持續(xù)增大則代表著一種“穩(wěn)定擴(kuò)展”。由此看來，堆積體邊坡坡面裂縫的發(fā)展，大體從2004年2月下旬即進(jìn)入了“穩(wěn)定擴(kuò)展階段”。此后，之所以未出現(xiàn)進(jìn)一步的、新的“非穩(wěn)定擴(kuò)展”可能與以下兩方面因素有關(guān)： 一是，它的出現(xiàn)需要一定程度的變形累計(jì)； 二是，搶險(xiǎn)支護(hù)在后期逐漸開始發(fā)揮作用。,變形過程及趨勢分析,2)在整個(gè)堆積體坡面上，裂縫的空間分布是極不均勻的，隨著時(shí)間的持續(xù)，新增裂縫的分布出現(xiàn)明顯的遷

26、移特點(diǎn)(圖3-2)。 2003年12月中下旬出現(xiàn)的裂縫，數(shù)量較少、延伸長、連通程度高，集中分布于堆積體上下游側(cè)緣及其附近。裂縫形態(tài)以縱向裂縫為主，少量弧形、橫向、斜向裂縫。以剪性或剪張性為主、少量張性。 2004年2月中上旬(2月5日~2月17日)新增的裂縫，數(shù)量較多、延伸相對較短，連通程度低，大多數(shù)分布于EL.1480m馬道及其以上的堆積體表面。裂縫形態(tài)以橫向、斜向裂縫為主，少量縱向裂縫。以張剪性或張性為主。,,,照

27、片2(b) 1480m馬道北端沿古錯(cuò)動面的剪脹現(xiàn)象(上游邊界)(2004年3月13日攝),照片2(a) 1480m馬道北端沿古錯(cuò)動面的剪脹現(xiàn)象(上游邊界)(2004年2月1日攝),,變形過程及趨勢分析,,,,,,2號山梁Ⅲ區(qū)表面測點(diǎn)位移～時(shí)間過程曲線,,綜合治理工程,（1）上述的討論可以歸結(jié)為： 巖石高邊坡的演化是一個(gè)動態(tài)的地質(zhì)-力學(xué)過程，邊坡通過變形的積累（量變），逐漸發(fā)展到破壞的發(fā)生（質(zhì)變，災(zāi)變），這個(gè)過程具體

28、就表現(xiàn)在上述隨時(shí)間的三階段演化上。 從這個(gè)意義上講，高邊坡的“穩(wěn)定性”是隨邊坡變形-破壞發(fā)生、發(fā)展的一個(gè)動態(tài)問題。我們所看到的只是這個(gè)“過程”的某個(gè)具體“片段”，而需要的則是對這個(gè)過程的全面了解和掌握，尤其是伴隨這個(gè)過程，高邊坡的潛在滑動面是怎樣孕育和演化的。只有從全過程上、內(nèi)部作用機(jī)理上掌握其變形破壞的演變規(guī)律和滑動面貫穿機(jī)制，才能對其穩(wěn)定性現(xiàn)狀和今后發(fā)展趨勢作出合理的評價(jià)和預(yù)測（這就是我們所倡導(dǎo)的“地質(zhì)過程機(jī)制分析—定量評價(jià)”

29、的學(xué)術(shù)思想）。,6.2 高邊坡的變形穩(wěn)定性及分析評價(jià),（2）基于以上的認(rèn)識，“巖石高邊坡穩(wěn)定性評價(jià)”的核心就是要闡明邊坡變形破壞的過程和機(jī)理，并從地質(zhì)-力學(xué)的角度進(jìn)行刻畫，而這種刻畫的關(guān)鍵是“變形”。因此，與傳統(tǒng)意義上的“強(qiáng)度穩(wěn)定性問題”不同，巖石高邊坡穩(wěn)定性評價(jià)更應(yīng)該是一個(gè)“變形穩(wěn)定性”問題。實(shí)際上，傳統(tǒng)的基于極限平衡理論的“強(qiáng)度穩(wěn)定性”是變形發(fā)展到累進(jìn)性破裂階段、滑動面基本形成后的狀態(tài)，而對絕大多數(shù)巖石高邊坡而言，滑動面是伴隨變形-

30、破裂發(fā)展而逐漸孕育的，在變形的初期或一定階段，滑動面尚未形成，也就不存在所謂傳統(tǒng)的“強(qiáng)度穩(wěn)定性”問題。因此，巖石高邊坡穩(wěn)定性評價(jià)應(yīng)該采用“變形穩(wěn)定性分析”的途徑。,6.2 高邊坡的變形穩(wěn)定性及分析評價(jià),6.2 高邊坡的變形穩(wěn)定性及分析評價(jià),6.2 高邊坡的變形穩(wěn)定性,6.2 高邊坡的變形穩(wěn)定性及分析評價(jià),6.2 高邊坡的變形穩(wěn)定性及分析評價(jià),（3）“變形穩(wěn)定性分析”包含兩方面的涵義： 一方面是通過高邊坡變形破壞現(xiàn)象的分析和機(jī)制的

31、研究，以滑動面演化過程描述為基礎(chǔ)，建立邊坡變形破壞的機(jī)理模型，從而提出穩(wěn)定性的判據(jù)和失穩(wěn)準(zhǔn)則； 另一方面，是充分運(yùn)用現(xiàn)代數(shù)學(xué)-力學(xué)理論和計(jì)算機(jī)技術(shù)，實(shí)現(xiàn)高邊坡變形破壞演變的全過程模擬和過程控制，從而根據(jù)模擬結(jié)果對穩(wěn)定性現(xiàn)狀進(jìn)行量化評價(jià)，并通過模型的時(shí)-空延拓進(jìn)行穩(wěn)定性預(yù)測。實(shí)際上，以上兩個(gè)方面是相互支撐，有機(jī)結(jié)合的，前者偏重地質(zhì)分析，后者則強(qiáng)調(diào)模型的理論驗(yàn)證和整體分析。,6.2 高邊坡的變形穩(wěn)定性及分析評價(jià),根據(jù)以上變形穩(wěn)定性

32、的原理，高邊坡穩(wěn)定性的控制，關(guān)鍵在于控制變形；變形控制住了，不具備進(jìn)一步發(fā)展的條件了，滑動面的演化就會在“孕育”或者“發(fā)展”階段結(jié)束，從而進(jìn)入不了最終的累進(jìn)性破壞階段。,6.3 高邊坡穩(wěn)定性的控制原理,6. 高邊坡變形穩(wěn)定性評價(jià)及其控制原理,一般意義上講，如果邊坡中沒有不利的地質(zhì)結(jié)構(gòu)面，邊坡只會產(chǎn)生開挖卸荷引起的“表生改造變形”，而后就處于穩(wěn)定狀態(tài)；通常情況下，它不會影響邊坡的整體穩(wěn)定性，因此，一般的邊坡可以不更多的考慮對它的控制（控制

33、起來難度也比較大?。?。 但是不是所有情形都這樣呢？這關(guān)鍵還要看這種“表生改造”變形的程度和工程的重要性。對重要等級的工程邊坡，過大的變形同樣會影響邊坡的工作狀態(tài)，這同樣也是一個(gè)穩(wěn)定性問題（“變形穩(wěn)定性”）。因此，在這種情形下，對這類變形進(jìn)行合理的評價(jià)，在開挖過程中采取適當(dāng)?shù)目刂拼胧┤匀皇潜匾摹?必須明確的是，這種情形下，所采取的邊坡穩(wěn)定性控制措施是針對淺表層的“表生改造”變形所采取的，不是針對沿著特定破壞

34、面的“強(qiáng)度穩(wěn)定性”問題采取的。兩者在設(shè)計(jì)的控制范圍和控制的工程量上應(yīng)該有本質(zhì)的區(qū)別。,6.3 高邊坡穩(wěn)定性的控制原理,工程經(jīng)驗(yàn)表明，發(fā)生這種變形的邊坡在地質(zhì)上前提條件是沒有顯著的失穩(wěn)破壞控制性結(jié)構(gòu)面，通常具有以下的特點(diǎn)： （1）結(jié)構(gòu)狀態(tài)較好，通常具有整體或塊狀結(jié)構(gòu)的邊坡； （2）反傾層狀結(jié)構(gòu)邊坡或近水平層狀結(jié)構(gòu)邊坡； （3）含有陡裂面，但通常產(chǎn)狀近直立。 。。。。。。。,6.3 高邊坡

35、穩(wěn)定性的控制原理,當(dāng)邊坡中存在不利的地質(zhì)結(jié)構(gòu)面，邊坡在完成“表生改造”變形后，將進(jìn)入“時(shí)效變形”階段。這種邊坡具有極大的破壞潛在風(fēng)險(xiǎn)。對這種邊坡必須采取強(qiáng)有力的變形控制措施，否則坡體中的弱面可能會因?yàn)槌掷m(xù)的變形而逐漸喪失強(qiáng)度，反過來又促使邊坡變形進(jìn)一步發(fā)展，變形-強(qiáng)度曲線跨越了峰值，進(jìn)入累進(jìn)性破壞階段，坡體最終產(chǎn)生整體滑移性質(zhì)的失穩(wěn)破壞。 對這種性質(zhì)變形的控制時(shí)機(jī)，理論上應(yīng)該是在時(shí)效變形的初期，而且越早越好。遲了，變形充分發(fā)

36、展，滑動面的演化進(jìn)入不可逆轉(zhuǎn)的狀態(tài)，這時(shí)，一方面留給支護(hù)的時(shí)間縮短；另一方面，支護(hù)的強(qiáng)度也會陡然增大。,6.3 高邊坡穩(wěn)定性的控制原理,6.3 高邊坡穩(wěn)定性的控制原理,,上述的分析表明，大部分的情況下，高邊坡的“不穩(wěn)定性”首先表現(xiàn)為隨時(shí)間持續(xù)發(fā)展的時(shí)效變形過程，當(dāng)變形量累積到一定程度，邊坡才進(jìn)入快速發(fā)展階段（或加速蠕變階段）。這個(gè)從時(shí)效變形轉(zhuǎn)入加速蠕變的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，可以認(rèn)為是潛在滑動面的強(qiáng)度得到最大調(diào)動的時(shí)候；這之后，潛在滑動面將出現(xiàn)“損傷

37、”的非穩(wěn)定的擴(kuò)展，出現(xiàn)累進(jìn)性的破壞，滑面強(qiáng)度迅速降低，坡體變形快速發(fā)展，最終失穩(wěn)破壞。這時(shí)，潛在滑動面的強(qiáng)度通常是在殘余點(diǎn)上。由此可見，高邊坡穩(wěn)定性不是一個(gè)簡單的“強(qiáng)度穩(wěn)定性”的概念，而是一個(gè)變形穩(wěn)定性問題。這類問題用傳統(tǒng)的極限平衡理論往往是很難評價(jià)的?！?實(shí)際工程中，在使用這套方法時(shí)，常常也出現(xiàn)這樣的尷尬，就是將室內(nèi)或現(xiàn)場試驗(yàn)獲得的強(qiáng)度參數(shù)做各種認(rèn)為的折減或整調(diào)，來符合所謂的“實(shí)際情況”。,6.3 高邊坡穩(wěn)定性的控制原理,幾個(gè)基本

38、的原則： （1）低開口 （2）高清坡 （3）緩接坡 （4）強(qiáng)鎖頭 （5）緊箍腳,6.4.基于變形控制的巖石高邊坡設(shè)計(jì)原則,（1）低開口：邊坡開口線確定的原則一方面是要考慮邊坡本身的地質(zhì)條件；另一方面也要考慮盡量減少對自然邊坡的影響，尤其是在開口線上方存在高陡邊坡的情形。這就要求邊坡在通過合理的工程措施能夠達(dá)到設(shè)計(jì)安全標(biāo)準(zhǔn)的前提下，盡量降低它的開口線高程，減小開挖邊坡高度，做到對自然邊坡盡量小的干擾。在允許

39、的情況下，要不惜采用強(qiáng)支護(hù)措施實(shí)現(xiàn)這一點(diǎn)。,6.4.基于變形控制的巖石高邊坡設(shè)計(jì)原則,高開口,（2）高清坡：邊坡開口線降低后，必然會在其上方保留了相當(dāng)高度的自然高陡邊坡。通常這部分邊坡的問題主要是表層由于強(qiáng)烈卸荷形成的松弛巖體和局部“危巖體”，他們對施工及建筑物的長期運(yùn)行仍然構(gòu)成嚴(yán)重威脅。對這部分坡體要高度重視，認(rèn)真“清理”。這里所謂“清理”包括以下措施：首先是清除穩(wěn)定性條件極差，呈“松脫”狀況的“危巖體”及局部強(qiáng)卸荷巖體；然后，采用主

40、動防護(hù)(掛網(wǎng)+錨桿)及被動攔擋措施進(jìn)行邊坡防護(hù)。,6.4.基于變形控制的巖石高邊坡設(shè)計(jì)原則,溪洛渡水電站右岸高邊坡全景,（3）緩接坡：“緩接坡”是指在開挖邊坡上方有陡自然邊坡的情形，這時(shí)，邊坡的開口線與自然陡邊坡之間的“銜接”最好有一定的“緩沖帶”，即“緩坡段”相接。要盡量避免開挖邊坡的開口線“直抵”自然陡邊坡坡腳的情況出現(xiàn)；因?yàn)?，這時(shí)，開挖邊坡會對自然邊坡形成“掏坡腳”的情形，這種情形會在很大程度上改變(劣化)自然邊坡的應(yīng)力條件，對自

41、然陡邊坡的穩(wěn)定性產(chǎn)生極為不利的影響。如果確實(shí)不能避免此種情形，要在充分評估的基礎(chǔ)上，開挖前就對自然陡邊坡進(jìn)行加固。,6.4.基于變形控制的巖石高邊坡設(shè)計(jì)原則,（4）強(qiáng)鎖頭：降低開口線的結(jié)果通常是出現(xiàn)陡坡率的人工邊坡，這時(shí)，特別要強(qiáng)調(diào)的是開口線以下一定范圍的“坡頭”部分要加強(qiáng)支護(hù)，形成“強(qiáng)鎖頭(口)”的支護(hù)態(tài)勢；這部分通常也是坡體的卸荷風(fēng)化帶，巖體條件較差，開挖過程中變形易于發(fā)展?！皬?qiáng)鎖頭”通常通過錨索支護(hù)的形式實(shí)現(xiàn)，錨索的深度應(yīng)該通過開

42、挖邊坡變形影響分析來確定。同樣道理，在鎖頭的同時(shí)，也要注意“鎖邊”。,6.4.基于變形控制的巖石高邊坡設(shè)計(jì)原則,（5）緊箍腳：坡角部位往往是邊坡容易“出事”的另一個(gè)重要部位。因?yàn)?，對開挖巖石邊坡來說，坡角部位往往是壓、剪應(yīng)力的集中部位，破壞面也常常從此部位貫穿。因此，這一部位應(yīng)該加強(qiáng)支護(hù)，形成類似一個(gè)“箍帶”的加強(qiáng)區(qū)，把坡腳部位箍住?！熬o箍腳”除了為邊坡提供主動抗力外，也起到了改善坡腳部位應(yīng)力狀態(tài)的作用，從而避免這一部位剪切和壓剪破壞的

43、出現(xiàn)。,6.4.基于變形控制的巖石高邊坡設(shè)計(jì)原則,1. 工程地質(zhì)基本理論觀點(diǎn) (1)高邊坡動態(tài)地質(zhì)歷史過程分析理論，即變 形破壞機(jī)制分析 (2)高邊坡穩(wěn)定性的時(shí)效變形理論: 表生改造—時(shí)效變形—失穩(wěn)破壞 (3)變形穩(wěn)定性評價(jià) (4)高邊坡治理的變形控制理論,7. 基于變形理論的高邊坡變形過程模擬與過程控制技術(shù),7.1 理

44、論與技術(shù)系統(tǒng)概要,2. 巖土力學(xué)理論 (1)巖土介質(zhì)小變形理論(彈性,彈塑性,粘彈塑性理論) (2)非線性大變形理論 (3)斷裂破壞理論(斷裂,疲勞,損傷理論) (4)結(jié)構(gòu)-地質(zhì)體相互作用理論,7. 基于“變形理論”的高邊坡變形過程模擬 與過程控制技術(shù),3. 變形監(jiān)測與反饋分析技術(shù)4. 計(jì)算機(jī)全過程模擬技術(shù) 小變形過程模擬+大變形及破壞過程模擬+運(yùn)動過程模擬,7. 基于“

45、變形理論”的高邊坡變形過程模擬 與過程控制技術(shù),高邊坡工程地質(zhì)環(huán)境條件研究,工程地質(zhì)-力學(xué)模型,地質(zhì)結(jié)構(gòu)模型,巖，土，水靜動力學(xué)參數(shù),,,,巖土體結(jié)構(gòu)模型及力學(xué)模型研究,,,,,,7. 基于“變形理論”的高邊坡變形過程模擬 與過程控制技術(shù),7.2 實(shí)施的技術(shù)流程,邊坡變形破壞機(jī)理概念模型的建立,邊坡變形破壞全過程模擬再現(xiàn)及概念模型的驗(yàn)證,小變形階段模擬（有限元模擬）,非連續(xù)變形及運(yùn)動過程模擬（DDA,UDEC,D

46、EM）,大變形階段模擬（Flac）,,邊坡失穩(wěn)及災(zāi)害形成的機(jī)理模型,高邊坡變形破壞機(jī)制及變形穩(wěn)定性分析,,邊坡變形破壞現(xiàn)象調(diào)查,,,,,,,,,,,,,,,,邊坡穩(wěn)定性評價(jià)及預(yù)測,,,,,,7. 基于“變形理論”的高邊坡變形過程模擬 與過程控制技術(shù),復(fù)雜介質(zhì)及復(fù)雜地質(zhì)過程模擬,,,復(fù)雜地質(zhì)過程模擬,復(fù)雜介質(zhì)性態(tài)模擬,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),1.節(jié)理巖體各向異性模型,采用各向異性來描述節(jié)理的力學(xué)效應(yīng)。在

47、極端各向異性條件下,不論坐標(biāo)軸放在什么方向，每一個(gè)應(yīng)力分量都將引起全部六個(gè)變形分量。線彈性條件下，其物理方程由廣義胡克定律描述： 式中： 稱為柔度矩陣。 采用位移法建立有限元方程時(shí)，本構(gòu)方程一般采用如下的形式

48、 對于整體坐標(biāo)建立的單元?jiǎng)偠染仃嚨囊话慊綖椋菏街校?[B]為幾何矩陣,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),正交各向異性體彈塑性本構(gòu)方程為：,在平面應(yīng)變情形下，彈性矩陣為：,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),數(shù)值模擬，尤其是DAA方法中，對于確定性的節(jié)理，均有一個(gè)限制，即節(jié)理應(yīng)是相互貫通的(圖3-19a)。而實(shí)際巖體節(jié)理的連通率有時(shí)是有限的(圖3-19b)。這就涉及到如何利用這些大變形的數(shù)值方法來

49、研究具有非貫通節(jié)理的巖體性態(tài)問題。,2. 節(jié)理巖體非連續(xù)性模擬,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),,在數(shù)值模擬中引入Kulatilake 提出的虛擬節(jié)理(fictitious joints)的方法，很好地解決了這一問題。這些虛擬節(jié)理的性質(zhì)和完整巖體一樣。這樣就可以用離散元法等對既包含實(shí)際節(jié)理又包含虛擬節(jié)理的巖體進(jìn)行應(yīng)力分析了，關(guān)鍵問題就是如何給出這些虛擬節(jié)理的合理變形與強(qiáng)度參數(shù)。,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),,

50、根據(jù)上述原理，可以確定包含斷續(xù)節(jié)理在內(nèi)的節(jié)理巖體模擬步驟和程序如下：(1) 根據(jù)實(shí)際巖體條件，生成包含貫通與斷續(xù)節(jié)理在內(nèi)的實(shí)際節(jié)理網(wǎng)絡(luò)模型；(2) 引入虛擬節(jié)理，使斷續(xù)節(jié)理變?yōu)樨炌ㄐ怨?jié)理，與原有的實(shí)際貫通節(jié)理一同構(gòu)成節(jié)理網(wǎng)絡(luò)，定義出每條虛擬節(jié)理的幾何特征；(3) 賦予虛擬節(jié)理以等效的力學(xué)參數(shù)值以模擬完整巖塊的性態(tài)；(4) 對于虛實(shí)結(jié)合的節(jié)理模型進(jìn)行應(yīng)力和變形分析，評價(jià)其變形與強(qiáng)度性態(tài)。通過上述方法就可以實(shí)現(xiàn)包含斷續(xù)節(jié)理巖體的離

51、散元分析。這樣處理的優(yōu)點(diǎn)在于簡單明了，物理意義和模型都很直觀。從而拓寬了節(jié)理巖體離散元模擬的應(yīng)用范圍。,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),復(fù)雜介質(zhì)及復(fù)雜地質(zhì)過程模擬,,,復(fù)雜地質(zhì)過程模擬,復(fù)雜介質(zhì)性態(tài)模擬,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),,３. 邊坡開挖卸荷過程的模擬,(1) 試驗(yàn)設(shè)計(jì),7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的

52、數(shù)值模擬技術(shù),,,,,,,,,,,(a),,Limestone in Panzhihua , unloading, controlled by LVDT, tensile failure(,s,1,=118.05,MPa,,s,3,=2.43,MPa,),,(b),,Migmatitic granite in Qinling Tunnel, unloading, controlled by LVDT,,shear,-,tensile,f

53、ailure(,s,1,=160.98,MPa,,,s,3,=5.41,MPa,),,(c),,Limestone in Panzhihua, unloading, controlled by FORCE, shear failure(,s,1,=226.66,MPa,,,s,3,=12.26,MPa),,(d),,Migmatitic granite in Qinling Tunnel, unloading, controlled b

54、y FORCE,,tensileshear failure (,s,1,=214.93,MPa,,s,3,=0.63,MPa,),,,破裂機(jī)理分析,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),A. 開挖卸荷過程中,由于圍壓的解除, 巖石在卸荷狀態(tài)下的力學(xué)性能明顯降低; 主要表現(xiàn)為模量和破壞強(qiáng)度的降低. 因此，在對開挖卸荷過程的模擬中，應(yīng)該采用卸荷過程的參數(shù)確定的本構(gòu)模型;或者說，在對卸荷過程的模擬中，應(yīng)該考慮和調(diào)整卸荷過程中，卸荷帶范圍

55、內(nèi)力學(xué)參數(shù)的變化；　　B. 力學(xué)性能的降低程度與卸荷速率有關(guān), 卸荷速率越快(LVDT與FORCE方式比較), 模量和強(qiáng)度的降低越大. 這就告訴我們,可以通過降低施工的速度來減緩巖體破裂的發(fā)生;　　C. 在快速卸荷的條件下,巖體的破壞機(jī)理表現(xiàn)為張剪型的復(fù)合破裂機(jī)制.,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),４. 水-巖耦合過程的模擬,很多巖體工程在正常狀態(tài)下是穩(wěn)定的，但在地下水就可能失穩(wěn)破壞，如雨季或地震發(fā)生時(shí)山區(qū)經(jīng)常發(fā)生的滑坡

56、和泥石流、水庫蓄水與排空時(shí)出現(xiàn)的庫岸巖體失穩(wěn)?，F(xiàn)在在巖體水力學(xué)研究方面國內(nèi)外已取得了相當(dāng)大的進(jìn)展，從水----力相互作用發(fā)展到水----熱----力三者相互作用。但現(xiàn)在的研究方法一般都是將巖體當(dāng)作連續(xù)介質(zhì)看待，采用有限元或有限差分方法研究水----力相互作用。但這種分析方法對于節(jié)理發(fā)育的巖體來講顯然是不合適的在為此我們提出了采用離散單元法 來分析節(jié)理巖體中的水力相互作用。,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),,,,點(diǎn)接觸：即

57、角,-,邊接觸和角,-,角接觸。,,,邊,—,邊接觸：利用平行裂隙中的立方定,律：,,通常水力開度可由下式給出,,,水-巖耦合作用的離散元模型,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),根據(jù)節(jié)理的初始開度及水頭計(jì)算出流經(jīng)節(jié)理的流量；按流動效應(yīng)更新孔隙水壓力；將更新孔隙水壓力迭加到其它作用力（塊間接觸力，外部載荷等）上；在新的載荷作用下，計(jì)算出節(jié)理的水力開度；以新的水力開度，計(jì)算流經(jīng)節(jié)理的流量，進(jìn)入新一輪計(jì)算。,. 水-巖耦合作

58、用分析計(jì)算步驟,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),坡高15m，坡腳水位為零，分別將右邊界的水位提高至6 m、9 m、直至坡頂12 m。,6m時(shí)的流場,9m時(shí)的流場,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),9m時(shí)的孔隙水壓力和位移,水位到坡頂時(shí)的流場,水位到坡頂時(shí)的位移,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),５. 動力響應(yīng)過程的模擬,地震，爆破等動荷載也是誘發(fā)地質(zhì)災(zāi)害發(fā)生的主控因素；目前國內(nèi)外采用有限元法(無限元法)

59、，邊界元法，邊界積分方法及有限差分法等基于連續(xù)介質(zhì)的數(shù)值方法在動力分析中都有了很大的進(jìn)展；但工程巖體常常包含各種節(jié)理裂隙等不連續(xù)面。在地震及爆炸發(fā)生時(shí)，地震波將在這些結(jié)構(gòu)面上多生復(fù)雜的反射、折射、繞射等傳播過程。這就使得基于連續(xù)介質(zhì)的動力分析方法存在著一定的缺陷，為此我們提出了基于非連續(xù)介質(zhì)的動力分析方法---------巖體動力響應(yīng)的離散單元法。,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),,巖體動力響應(yīng)過程的離散元模型,Cunda

60、ll建立的離散元方法體系以時(shí)間步長(timestep)為變量，計(jì)算塊體系統(tǒng)中各塊的速度、位移、接觸力以及應(yīng)力等狀態(tài)量。通過施加阻尼的方法，求得系統(tǒng)的準(zhǔn)靜態(tài)解。這樣的算法及思路很適合于動力分析。在此基礎(chǔ)上，引入動力條件及有關(guān)計(jì)算，就很容易使離散元法用于動力問題。,,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),,動力運(yùn)動方程,,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),,動力運(yùn)動方程數(shù)值解,,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),動

61、力過程離散元模擬,,按實(shí)際巖體的節(jié)理形態(tài)形成塊體系統(tǒng)；確定塊體模型的類型；確定節(jié)理和塊體的本構(gòu)模型并賦予材料參數(shù)；確定邊界條件和初始條件(Initial conditions)；確定解題條件：包括阻尼、時(shí)步以及一些內(nèi)部變量跟蹤等；初始應(yīng)力場(Initial stress field)模擬；引入系統(tǒng)擾動因素：如開挖與支護(hù)，邊界條件變化，也包括動載荷，地下水等擾動因素。迭代計(jì)算與結(jié)果輸出。,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模

62、擬技術(shù),動力過程離散元模擬檢驗(yàn),,C =2.5 MPa時(shí)A, B兩點(diǎn)的剪應(yīng)力,C =0.5 MPa時(shí)A, B兩點(diǎn)的剪應(yīng)力,7.3 應(yīng)用于變形穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬技術(shù),謝謝，謝謝各位專家的指導(dǎo)！,（1）沒有跡象表明進(jìn)水口正面邊坡的變形總體上具備統(tǒng)一性，說明邊坡內(nèi)不存在控制邊坡整體變形的統(tǒng)一的、不利的地質(zhì)結(jié)構(gòu)面。在這種情形下，所發(fā)生的上述變形是開挖過程中應(yīng)力釋放，邊坡卸荷回彈調(diào)整的結(jié)果。從模式上，仍然屬于表生改造的范疇。（2）不同部

63、位的變形，表現(xiàn)出局部變化的特征；從內(nèi)觀變形曲線的分析可以看出，變形主要表現(xiàn)為三種情形，即協(xié)調(diào)漸變型（相對均勻巖體）、淺表松弛型（具有一定的不連續(xù)結(jié)構(gòu)）和受局部緩裂面控制的回彈錯(cuò)動型。（3）變形的量級總的來看除了局部受緩裂控制的起情形外，變形量均較小。在邊坡變形的正常范圍之內(nèi)。（4）由于變形屬于開挖過程中的卸荷回彈變形（或表生改造變形），坡體內(nèi)不存在統(tǒng)一的控制邊坡變形破壞的不利結(jié)構(gòu)面，因此，邊坡在開挖結(jié)束以后，不會整體進(jìn)入“時(shí)效變