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文檔簡(jiǎn)介
1、本文對(duì)磨球在球坐標(biāo)系下的傳熱方程進(jìn)行了有限差分,結(jié)合磨球淬火過程的邊界條件,采用能量守恒原理和有限容積法對(duì)邊界條件列出了差分格式。在此基礎(chǔ)上,利用Matlab軟件對(duì)磨球水中淬火冷卻過程溫度場(chǎng)進(jìn)行了編程計(jì)算,并進(jìn)行了直徑為120mm的60Mn磨球水中淬火后表面返升溫度測(cè)定的試驗(yàn),證實(shí)了隱式差分計(jì)算方法和各種熱物性參數(shù)選擇方法的合理性。在此基礎(chǔ)上對(duì)不同直徑B2、60Mn磨球的淬火過程溫度場(chǎng)變化以及平均冷卻速度進(jìn)行了計(jì)算,對(duì)其淬火質(zhì)量效應(yīng)進(jìn)行
2、研究。對(duì)不同直徑的B2磨球進(jìn)行了水淬試驗(yàn),將B2磨球試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。對(duì)60Mn和B2磨球淬火質(zhì)量效應(yīng)影響因素進(jìn)行了研究,進(jìn)一步地,對(duì)大直徑中高碳低合金鋼磨球淬火質(zhì)量效應(yīng)進(jìn)行了分析和討論,對(duì)典型的中高碳低合金鋼磨球用鋼(B6)140mm磨球進(jìn)行了試驗(yàn)研究。
結(jié)果表明,不同直徑中高碳低合金鋼磨球水中淬火冷卻規(guī)律均呈現(xiàn)自表面10mm厚度范圍內(nèi),冷卻速度很高,并隨深度的增加冷卻速度急劇降低,深度大于10mm后,冷卻速
3、度的下降速度有所減緩,隨著深度不斷增加,冷卻速度將達(dá)到一穩(wěn)定數(shù)值,該穩(wěn)定數(shù)值隨磨球直徑的增大而減小,所對(duì)應(yīng)的磨球深度隨磨球直徑的增大而增大。60Mn和B2磨球的淬火質(zhì)量效應(yīng)變化規(guī)律類似,磨球存在一全馬氏體臨界直徑DL,磨球直徑D小于DL,淬火質(zhì)量效應(yīng)系數(shù)qe=0,且DLB2>DL60Mn;直徑大于DL,qe迅速增大并隨著直徑D的增大qe增大速率降低;當(dāng)磨球直徑大于DLB2時(shí),qe60Mn>qeB2。不同直徑B2磨球水淬試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果
4、符合較好。
對(duì)于60Mn磨球,磨球淬火溫度對(duì)磨球內(nèi)部的冷卻速度的穩(wěn)定值有一定影響,該穩(wěn)定值隨著淬火溫度的升高而提高,因而馬氏體臨界直徑DL有所增大,但增大幅度不大,當(dāng)磨球直徑D處于此變化范圍時(shí),淬火溫度對(duì)磨球淬火質(zhì)量效應(yīng)系數(shù)qe影響顯著;當(dāng)D遠(yuǎn)大于DL時(shí),不同淬火溫度對(duì)qe影響很小。淬火介質(zhì)分別為油和水時(shí),B2磨球水中馬氏體臨界直徑DLw大于油中馬氏體臨界直徑DLo,當(dāng)磨球直徑D大于DLw時(shí),油中淬火質(zhì)量效應(yīng)系數(shù)qeo大于水中
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