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1、隨著社會(huì)進(jìn)步,人們開始對(duì)室內(nèi)空間提出更高的要求,一些傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)形式已經(jīng)無法滿足人們需要。鋼筋混凝土板柱結(jié)構(gòu)的出現(xiàn),給人們提供更為廣闊的室內(nèi)空間,但同時(shí)由于其傳力路徑及受力特點(diǎn)不同于傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)形式,研究其破壞形態(tài)十分必要。大量學(xué)者對(duì)影響板柱節(jié)點(diǎn)抗沖切承載力的諸多參數(shù)進(jìn)行研究,但目前對(duì)于其中較為重要的配筋率和混凝土強(qiáng)度參數(shù)仍然存在很大分歧,特別是隨著高強(qiáng)混凝土的廣泛應(yīng)用,許多設(shè)計(jì)方法已經(jīng)不能夠很好的反應(yīng)出這些參數(shù)對(duì)板柱節(jié)點(diǎn)抗沖切承載力的影響。<
2、br> 因此,許多學(xué)者曾提出各種類型的強(qiáng)度理論計(jì)算模型,比如,剛塑性模型、基于雙向板轉(zhuǎn)角的臨界斜裂縫理論、基于截面應(yīng)變的抗剪強(qiáng)度模型及基于圓錐殼模型的計(jì)算方法等等。由于各種模型基于不同假設(shè),給出不同計(jì)算方法,分析計(jì)算過程較為繁瑣復(fù)雜,國(guó)際上一直沒有比較統(tǒng)一的理論分析方法,因此許多國(guó)家的設(shè)計(jì)規(guī)范采用的是半經(jīng)驗(yàn)性的公式,其計(jì)算結(jié)果有一定的離散性,也缺乏有力的理論依據(jù)。本文進(jìn)行了5塊鋼筋混凝土板柱節(jié)點(diǎn)沖切破壞試驗(yàn),觀察試驗(yàn)板破壞現(xiàn)象、板受拉
3、區(qū)裂縫狀態(tài)、荷載-撓度曲線、荷載-應(yīng)變曲線及板斜裂縫開展情況,同時(shí)引用同系列試驗(yàn)的4塊試驗(yàn)板的試驗(yàn)結(jié)果比較不同混凝土強(qiáng)度(C30、C50、C70)、縱向鋼筋配筋率(0.86%、1.28%、1.73%)試件破壞模式的差異,特別是高強(qiáng)混凝土板破壞特點(diǎn)及受沖切性能。
本文采用簡(jiǎn)化的剛塑性理論、基于轉(zhuǎn)角的臨界斜裂縫理論的計(jì)算方法、基于截面應(yīng)變的抗剪強(qiáng)度理論和基于圓錐殼理論的Carl Erik Broms計(jì)算方法分別對(duì)本系列試驗(yàn)5塊試驗(yàn)
4、板和引用的4塊試驗(yàn)板的抗沖切承載力進(jìn)行計(jì)算,并與試驗(yàn)實(shí)測(cè)值比較;又采用T. Ying、易偉建和H.M. Elsanadedy提出的統(tǒng)計(jì)公式對(duì)這9塊試驗(yàn)板進(jìn)行計(jì)算對(duì)比;同時(shí)采用ACI318-11規(guī)范、EC2-2004規(guī)范以、fib Model Code2010規(guī)范和GB50010-2010規(guī)范對(duì)這9塊試驗(yàn)板抗沖切承載力進(jìn)行計(jì)算分析;最后計(jì)算與本試驗(yàn)板尺寸、配筋及混凝土強(qiáng)度相近的52塊試驗(yàn)板,比較各種計(jì)算方法的不同及計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確度和離散程
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