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文檔簡介
1、大量震后調(diào)查表明,強(qiáng)震下場(chǎng)地液化是導(dǎo)致橋梁樁基礎(chǔ)發(fā)生嚴(yán)重破壞的重要原因。針對(duì)液化場(chǎng)地土-樁-橋梁結(jié)構(gòu)體系動(dòng)力反應(yīng),國內(nèi)外已有很多研究工作。然而已有的研究工作更多集中于液化場(chǎng)地樁-土動(dòng)力相互作用機(jī)理以及參數(shù)分析,很少研究考慮地震動(dòng)特性的影響效應(yīng)。為此,本文針對(duì)強(qiáng)震下液化場(chǎng)地土-樁-橋梁結(jié)構(gòu)體系,基于通過離心機(jī)試驗(yàn)驗(yàn)證的土-樁-橋梁結(jié)構(gòu)動(dòng)力相互作用三維有限元數(shù)值模型,對(duì)比分析近場(chǎng)脈沖型和近場(chǎng)非脈沖型地震動(dòng)作用下場(chǎng)地、樁基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響
2、應(yīng),并通過計(jì)算隨機(jī)變量相關(guān)性的方法研究地震動(dòng)參數(shù)和各響應(yīng)之間的相關(guān)性。具體研究內(nèi)容、方法及成果如下。
首先,離心機(jī)試驗(yàn)數(shù)值模擬及地震動(dòng)選取。針對(duì)液化場(chǎng)地樁基礎(chǔ)(單樁和群樁)離心機(jī)試驗(yàn),基于OpenSees計(jì)算平臺(tái)建立液化場(chǎng)地土-樁(單樁和群樁)-橋梁結(jié)構(gòu)動(dòng)力相互作用三維有限元數(shù)值模型,樁采用線彈性梁-柱單元,砂土采用多屈服面塑性本構(gòu)模型模擬,樁-土接觸采用剛性連接和零長度單元模擬,通過在單樁頂部施加集中質(zhì)量點(diǎn)模擬橋梁結(jié)構(gòu)。并從
3、場(chǎng)地、樁基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)三方面驗(yàn)證了模型的可靠性。此外,分別選取了72條近場(chǎng)脈沖型和72條近場(chǎng)非脈沖型地震動(dòng),并選擇了近場(chǎng)脈沖型地震動(dòng)脈沖周期(Tp-pulse)、峰值速度與峰值加速度的比值(PGV/PGA)、平均周期(Tm)、阿里亞斯強(qiáng)度(AI)和90%能量持時(shí)(D5-95)為地震動(dòng)特性基本參數(shù),為后續(xù)研究使用。
接著,地震動(dòng)特性對(duì)液化場(chǎng)地橋梁單樁基礎(chǔ)影響研究?;谏鲜鲆羊?yàn)證的單樁體系數(shù)值模型和所選地震動(dòng),對(duì)比分析土-
4、單樁-橋梁結(jié)構(gòu)體系在兩種類型地震動(dòng)作用下的動(dòng)力反應(yīng)區(qū)別,并對(duì)地震動(dòng)參數(shù)與各響應(yīng)的相關(guān)性進(jìn)行分析,研究表明:上層松砂均發(fā)生了液化,而下層密砂大多數(shù)未發(fā)生液化;近場(chǎng)脈沖型地震動(dòng)作用下各響應(yīng)(地表加速放大系數(shù)、樁身位移和彎矩峰值、上部結(jié)構(gòu)位移峰值和加速度放大系數(shù))的平均值均大于近場(chǎng)非脈沖型地震動(dòng)作用下的值,單樁基礎(chǔ)呈懸臂梁變形形式;PGV/PGA和Tm均與各響應(yīng)的相關(guān)性較好,是能較好地表達(dá)地震動(dòng)對(duì)液化場(chǎng)地土-單樁-橋梁結(jié)構(gòu)體系破壞勢(shì)的參數(shù),并
5、用95%預(yù)測(cè)區(qū)間估計(jì),給出地震動(dòng)作用下各響應(yīng)與PGV/PGA、Tm關(guān)系的預(yù)測(cè)上下界方程。
最后,地震動(dòng)特性對(duì)液化場(chǎng)地橋梁群樁基礎(chǔ)影響研究?;谝羊?yàn)證的群樁體系數(shù)值模型和所選地震動(dòng),在單樁體系研究的基礎(chǔ)上,省略場(chǎng)地響應(yīng)的研究,對(duì)比分析土-群樁-橋梁結(jié)構(gòu)體系在兩種類型地震動(dòng)作用下的動(dòng)力反應(yīng)區(qū)別,并對(duì)地震動(dòng)參數(shù)與各響應(yīng)的相關(guān)性進(jìn)行分析,結(jié)果表明:近場(chǎng)脈沖型地震動(dòng)作用下各響應(yīng)(樁1樁身位移和彎矩峰值、上部結(jié)構(gòu)位移峰值和加速度放大系數(shù))
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