10mncrnimo焊接性分析課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　焊接冶金學(xué)課程設(shè)計(jì)</b></p><p>　　10MnCrNiMo的焊接性分析</p><p>　　學(xué) 院：機(jī)械工程學(xué)院 </p><p>　　專業(yè)班級(jí)：材料成型及控制工程專業(yè)</p><p>　　學(xué) 生：

2、 </p><p>　　學(xué) 號(hào)： </p><p><b>　　指導(dǎo)老師： </b></p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　一．本課程設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容和要求 3</

3、p><p>　?。?）基本內(nèi)容 3</p><p>　　（2）基本要求 3</p><p>　　二．10MnCrNiMo的化學(xué)成分及力學(xué)性能分析

4、 3</p><p>　?。?）鋼號(hào)及化學(xué)成分 3</p><p>　　（2）主要合金元素作用分析 4</p><p>　　三．SHCCT圖分析

5、 6</p><p>　　四．10MnCrNiMo的焊接性分析 7</p><p>　?。?）冷裂紋 7</p><p>　　（

6、2）熱裂紋及消除應(yīng)力裂紋（再熱裂紋） 8</p><p>　　（3）熱影響區(qū)的性能變化 8</p><p>　　五．焊接工藝特點(diǎn) 10</p><

7、;p>　?。?）焊接方法和焊接材料的選擇 10</p><p>　　（2）焊縫化學(xué)成分的計(jì)算 11</p><p>　?。?）焊接參數(shù)的選擇 11</

8、p><p>　?。?）焊接工藝確定 12</p><p>　　（5）焊后質(zhì)量檢測(cè) 13</p><p>　　一．本課程設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容和要求</p><p><b&

9、gt;　　（1）基本內(nèi)容：</b></p><p>　　查閱板厚為5mm的母材材料的成分、力學(xué)性能、用途及其SHCCT；</p><p>　　對(duì)母材進(jìn)行焊接性理論分析；</p><p>　　選用焊接材料，以熔合比為0.3計(jì)算焊縫的化學(xué)成分；</p><p>　　根據(jù)SHCCT圖分析HAZ的組織；</p><p&

10、gt;　　初步探討材料的焊接工藝的特點(diǎn)，采用對(duì)接接頭；</p><p>　　查詢文獻(xiàn)、綜合分析及標(biāo)注的方法。</p><p><b>　?。?）基本要求：</b></p><p>　　掌握焊接性理論分析方法；</p><p>　　掌握SHCCT圖的分析方法；</p><p>　　初步分析材料的焊

11、接工藝特點(diǎn)；</p><p>　　標(biāo)注所引用的文獻(xiàn)來源。</p><p>　　二．10MnCrNiMo的化學(xué)成分及力學(xué)性能分析</p><p>　?。?）鋼號(hào)及化學(xué)成分</p><p>　　表 一 【1】</p><p>　　由上表可知，合金元素總質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.2%，

12、為低合金結(jié)構(gòu)鋼。</p><p>　　表 二 【1】</p><p>　　測(cè)定條件：Tm=1350℃ 原始狀態(tài)：淬火+回火（調(diào)質(zhì)）</p><p>　　由上表可知，一定溫度條件下，經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理后，屈服強(qiáng)度為σs=651Mpa,抗拉強(qiáng)度為σb=716Mpa,故屬于低碳調(diào)質(zhì)鋼

13、，且為高強(qiáng)鋼。故10MnCrNiMo為低合金高強(qiáng)度的低碳調(diào)質(zhì)鋼。</p><p>　　用途：10MnCrNiMo常制造成圓鋼，用于系泊鏈的制造如煤機(jī)鏈條、圓環(huán)鏈。</p><p>　?。?）主要合金元素作用分析： 【2】 </p><p>　　錳（Mn）：在煉鋼過程中，錳是良好的脫氧劑和脫硫劑。在碳

14、素鋼中加入0.70%以上時(shí)就算“錳鋼”，較一般鋼量的鋼不但有足夠的韌性，且有較高的強(qiáng)度和硬度，提高鋼的淬性，改善鋼的熱加工性能，錳量增高，減弱鋼的抗腐蝕能力，降低焊接性能。錳元素細(xì)化焊縫區(qū)組織晶粒大??；增加焊縫的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度，減少鋼的時(shí)效傾向增強(qiáng)沖擊韌性。</p><p>　　鉻（Cr）：鉻能顯著提高焊縫的強(qiáng)度、硬度和耐磨性，但同時(shí)降低塑性和韌性，熱處理后韌性更低，鉻又能提高鋼的抗氧化性和耐腐蝕性。

15、0;   鎳（Ni）：鎳能提高鋼的強(qiáng)度，而又保持良好的塑性和韌性。鎳對(duì)酸堿有較高的耐腐蝕能力，在高溫下有防銹和耐熱能力。鎳的加入可以提高焊縫的硬度，屈服強(qiáng)度，抗拉強(qiáng)度及沖擊性能。消除應(yīng)力處理對(duì)錳鎳匹配焊縫的韌性幾乎沒有影響，但在鎳與錳含量不匹配時(shí)產(chǎn)生嚴(yán)重脆化。</p><p>　　鉬（Mo）：細(xì)化焊縫粗晶區(qū)與細(xì)晶區(qū)的晶粒，，提高淬透性和熱強(qiáng)性能，在高溫時(shí)保持足夠的強(qiáng)度和抗蠕變能力(長期在高溫下受到

16、應(yīng)力，發(fā)生變形，稱蠕變)。結(jié)構(gòu)鋼中加入鉬，能提高機(jī)械性能，使焊縫的硬度、屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度提高。</p><p>　　硅（Si）：硅會(huì)導(dǎo)致焊縫金屬脆性降低，從韌性考慮硅有害。從防止焊縫氣孔考慮，焊縫金屬至少應(yīng)含有0.2%的硅，能作為脫氧劑并防止CO氣孔形成，所以焊縫應(yīng)含有一定的硅，但作為脫氧產(chǎn)物容易形成硅酸而夾渣，低熔點(diǎn)的硅酸鹽還可能導(dǎo)致結(jié)晶裂紋。硅能使焊縫的硬度、屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度呈非線性增加，但缺口韌性下降，

17、其損害程度與含錳量有關(guān)。</p><p>　　硫（S）：硫在通常情況下也是有害元素。使鋼產(chǎn)生熱脆性，降低鋼的延展性和韌性，在鍛造和軋制時(shí)造成裂紋。硫?qū)附有阅芤膊焕?，降低耐腐蝕性。所以通常要求硫含量小于0.055%，選用母材符合要求。</p><p>　　磷（P）：在一般情況下，磷是鋼中有害元素，增加鋼的冷脆性，使焊接性能變壞，降低塑性，使冷彎性能變壞。因此通常要求鋼中含磷量小于0.045

18、%，選用母材符合要求。</p><p>　　銅（Cu）：銅能提高強(qiáng)度和韌性，特別是大氣腐蝕性能。當(dāng)Cu、Mo聯(lián)合添加時(shí)，可顯著提高淬透性。但是過量的銅會(huì)引起殘余奧氏體增多，影響材料耐磨性。缺點(diǎn)是在熱加工時(shí)容易產(chǎn)生熱脆，銅含量超過0.5%塑性顯著降低。當(dāng)銅含量小于0.50%對(duì)焊接性無影響選用的母材符合要求不會(huì)對(duì)焊接性產(chǎn)生影響。</p><p>　　其中，Mn、Si為固溶強(qiáng)化作用，Mo為沉淀強(qiáng)

19、化和細(xì)晶強(qiáng)化。</p><p>　　三．SHCCT圖分析</p><p>　　圖2.1 【1】</p><p><b>　　圖2.2</b></p><p>　　如圖2.1中，圖中縱坐標(biāo)以正常刻度表示溫度，橫坐標(biāo)以對(duì)數(shù)刻度表示時(shí)間，除了曲線1、2、3以外的每條曲線都表示以A3為起點(diǎn)的

20、冷卻過程，A表示奧氏體組織區(qū)域，F(xiàn)表示鐵樹體組織轉(zhuǎn)變區(qū)域， Zw表示中間組織轉(zhuǎn)變區(qū)域，M表示馬氏體組織轉(zhuǎn)變區(qū)域，圖中曲線1為奧氏體開始析出鐵素體的區(qū)域，曲線2為從奧氏體析出中間組織的區(qū)域，同時(shí)曲線2為鐵素體析出結(jié)束曲線，曲線3是中間組織轉(zhuǎn)變結(jié)束曲線，同時(shí)Ms表示馬氏體開始轉(zhuǎn)變形成的溫度。</p><p>　　圖中的CZ’、Cf’分別表示從A3溫度冷卻到500℃開始出現(xiàn)的中間組織（即各種貝氏體類組織）、鐵素體，以及

21、記得到貝氏體和鐵素體的臨界冷卻時(shí)間（s）。這些特征值對(duì)分析焊接熱影響區(qū)的組織很有意義，只要結(jié)合圖2.2在實(shí)際焊接過程中熱影響區(qū)所要研究部位的金屬從A3冷卻到500℃的時(shí)間，對(duì)照臨界冷卻時(shí)間，就可以判斷熱影響區(qū)的顯微組織。</p><p>　　拿圖中最右邊的冷卻曲線來說，最終室溫下的組織成分為55%的F，40%的Zw和5%的M，平均維氏硬度為224HV。</p><p>　　如圖2.2所示，

22、Cz’和Cf’對(duì)應(yīng)的冷卻曲線的冷卻速度分別為Vz=（A3-500）/ CZ’=75℃/s；和Vf=（A3-500）/ Cf’=59.4℃/s，Vz和Vf分別為室溫組織全部為回火馬氏體的臨界速度和室溫組織中不含鐵素體的臨界速度。說明圖2.1往右的曲線表示的冷卻速度越慢，對(duì)于低碳調(diào)質(zhì)鋼來說，焊接后得到的理想的組織為回火馬氏體和下貝氏體（10%~30%）的混合組織。故冷卻速度在Vz和Vf之間的冷卻曲線較為理想。即在室溫下得到的組織全為回火馬氏

23、體和貝氏體。</p><p>　　在冷卻時(shí)要求馬氏體轉(zhuǎn)變時(shí)的冷卻速度不能太快，使馬氏體有一個(gè)自回火的過程，從而有利于形成回火馬氏體，采用多層多道焊接方法時(shí)，后一道焊縫對(duì)前一道焊縫有一個(gè)回火熱處理的過程，這也有利于回火馬氏體的形成。</p><p>　　大致冷卻過程為：從 785℃開始冷卻，開始的組織為奧氏體，冷卻到約650℃時(shí)，從奧氏體中開始析出鐵素體，隨著冷卻過程的進(jìn)行鐵素體的量增加，冷

24、卻到約570℃時(shí)，開始析出中間組織（即各種貝氏體組織），隨著冷卻過程的進(jìn)一步進(jìn)行，在440℃時(shí)，開始析出馬氏體，最后的室溫組織為馬氏體+下貝氏體。</p><p>　　四．10MnCrNiMo的焊接性分析</p><p>　　由表一、表二分析可知，10MnCrNiMo為低碳調(diào)質(zhì)鋼，低碳調(diào)質(zhì)鋼碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不超過0.18%，焊接性能遠(yuǎn)優(yōu)于中碳調(diào)質(zhì)鋼，這類鋼焊接熱影響區(qū)形成的是低碳馬氏體，馬氏體

25、開始轉(zhuǎn)變溫度Ms較高，所形成的馬氏體具有“自回火”特性，使得焊接冷裂紋傾向比中碳調(diào)質(zhì)鋼小。</p><p>　　低碳調(diào)質(zhì)鋼的σs一般為441～980MPa，在調(diào)質(zhì)態(tài)供貨和使用。其特點(diǎn)是含碳量更低，淬火組織為低碳馬氏體，不僅強(qiáng)度高，并且兼有良好的塑性和韌性，可以直接在調(diào)質(zhì)狀態(tài)下進(jìn)行焊接，焊后也不需要進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。這類鋼由于強(qiáng)度高，主要用于高壓設(shè)備。調(diào)質(zhì)鋼中最簡單的一類，就是將σs≥343MPa的Mn-Si鋼進(jìn)行調(diào)質(zhì)

26、處理后達(dá)到的σs441～490MPa。但當(dāng)板厚加大或強(qiáng)度級(jí)別要求更高時(shí)，就需添加一些其他的合金元素，如Cr、Ni、Mo、V、Nb、B、Ti、Zr和Cu等元素，來保證達(dá)到足夠的淬透性和抗回火性。 【3】</p><p><b>　?。?）冷裂紋</b></p><p>　　這類鋼的合金化原理，就是在低碳的基礎(chǔ)

27、上通過加入多種提高淬透性的合金元素，來保證獲得強(qiáng)度高、韌性好的低碳馬氏體和部分下貝氏體的混合組織。</p><p>　　鋼的淬硬傾向主要取決于化學(xué)成分，其中碳元素的影響元素最大，而中碳鋼含碳量較高，冷裂傾向較大，可以通過碳當(dāng)量公式來大致估算鋼的冷裂敏感性。通常碳當(dāng)量越高，淬硬性越大，冷裂敏感性也越大。選用日本JIS標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定： </p><p>

28、;　　Ceq=C+Mn/6 + Si/24 +Ni/40 +Cr/5 +Mo/4 +V/14 (%) 【4】</p><p>　　由表一中各個(gè)元素含量代入公式算出：Ceq=0.495%，可查下表三知鋼材淬硬傾向較大，需要焊前預(yù)熱100℃以防止冷裂紋的產(chǎn)生。 </p><p>　　表三：根據(jù)鋼材強(qiáng)度和碳當(dāng)量確定預(yù)熱溫度

29、</p><p>　　由于這類鋼的淬硬傾向大，在焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)有產(chǎn)生冷裂紋和韌性下降的傾向。但由于這類鋼的特點(diǎn)是馬氏體含量很低，它的轉(zhuǎn)變溫度Ms點(diǎn)較高，如果在該溫度下冷卻較慢，則生成的馬氏體還能來的及進(jìn)行一次“自回火”處理，因而實(shí)際上冷裂傾向并不一定很大。即在馬氏體形成后如果能從工藝上提供一個(gè)“自回火”處理的條件，即保證馬氏體轉(zhuǎn)變的冷卻速度較慢，則冷裂紋是有可能避免的；若馬氏體轉(zhuǎn)變的冷卻速度很快，得不到“自回

30、火”效果，則冷裂傾向就必然會(huì)增大。同時(shí)，限制焊縫含氫量，可采用低氫型焊條。</p><p>　?。?）熱裂紋及再熱裂紋</p><p>　　1．低碳調(diào)質(zhì)鋼含碳量較低、Mn含量較高，因此熱裂紋傾向比較小，可以根據(jù)化學(xué)成分對(duì)焊接熱裂紋敏感性的影響評(píng)估熱裂紋傾向，采用熱裂紋敏感性指數(shù)法（簡稱HCS），其計(jì)算公式為：</p><p><b>　　【5】</b

31、></p><p>　　由10MnCrNiMo鋼各元素的化學(xué)成分估算出HCS=1.52，當(dāng)HCS≤4時(shí)，一般不產(chǎn)生熱裂紋，因此10MnCrNiMo鋼沒有熱裂紋傾向。</p><p>　　2.從低碳調(diào)質(zhì)鋼的合金系統(tǒng)來看，在為加強(qiáng)淬透性和抗回火性而加的一些合金元素中，大多數(shù)是屬于能引起再熱裂紋的元素，如Cr、Mo、Cu、V、Nb、Ti和B等，其中V的影響最大，Mo次之，而且V和Mo同時(shí)加

32、入是就更嚴(yán)重。Cr的影響與含量有關(guān)。在Cr-Mo和Cr-Mo-V鋼中，當(dāng)Cr＜1%時(shí)，隨著含Cr量的增加再熱裂紋的傾向加大；當(dāng)Cr＞1%后，繼續(xù)增加含Cr量時(shí)再熱裂紋傾向減小。</p><p>　　用△G法判斷：△G’=Cr+3.3Mo+8.1V-2+10C（%）=0.63≤1.5，故10MnCrNiMo對(duì)再熱裂紋不敏感。

33、【6】</p><p>　　（3）熱影響區(qū)的性能變化 【4】</p><p><b>　?、龠^熱區(qū)的脆化</b></p><p>　　這類鋼的合金化原理是通過提高淬透性來保證獲得高強(qiáng)度和高韌性的低碳馬氏體和下貝氏體。因此它的含C量很低，一般限制在0.18%以下。一些

34、強(qiáng)度級(jí)別高的鋼都存在一個(gè)韌性最佳的冷卻時(shí)間t8/5，這時(shí)剛好對(duì)應(yīng)于馬氏體+下貝氏體的組織。焊接熱循環(huán)作用下，當(dāng)t8/5繼續(xù)增加時(shí)，引起脆化的原因除了奧氏體晶粒粗化引起脆化外，主要原因是由于上貝氏體和M-A組元的形成。這類鋼中上貝氏體轉(zhuǎn)變的同時(shí)很容易出現(xiàn)M-A組元。當(dāng)合金化程度增加，奧氏體穩(wěn)定性提高時(shí)，易在貝氏體組織中的鐵素體之間形成一些M-A組元。M-A組元的存在導(dǎo)致脆化，數(shù)量越多脆化越嚴(yán)重成為潛在的裂紋源，起了應(yīng)力集中的作用，對(duì)熱影響

35、區(qū)韌性有不利的影響。</p><p>　　防止措施：母材中含有的Cr、Ni、Mn合金元素可以提高淬透性；當(dāng)含Ni量較高時(shí)，形成的高Ni馬氏體，甚至上貝氏體都是具有很好的韌性。因此，增加鋼中的含Ni量對(duì)近縫區(qū)的韌性有很大改善。因此要調(diào)整t8/5來控制M-A組元的產(chǎn)生?？刂坪附訜彷斎牒筒捎枚鄬佣嗟篮腹に?，使低碳調(diào)質(zhì)鋼熱影響區(qū)避免出現(xiàn)高硬度的馬氏體或M-A混合組織，改善抗脆能力。</p><p>

36、;　?、诤附訜嵊绊憛^(qū)的軟化</p><p>　　這是焊接調(diào)質(zhì)鋼時(shí)的一個(gè)普遍問題，熱影響區(qū)內(nèi)凡是加熱溫度高于母材回火溫度至Ac1的區(qū)域，由于碳化物的積聚長大而使鋼材軟化，而且溫度越接近于Ac1的區(qū)域，軟化越嚴(yán)重，因此對(duì)焊后不再進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理的低碳調(diào)質(zhì)鋼來說尤其重要。從強(qiáng)度出發(fā)，這是焊接接頭的一個(gè)薄弱環(huán)節(jié)，強(qiáng)度級(jí)別越高這一問題就越突出。此外，軟化的程度和軟化區(qū)的寬度也與焊接工藝也有很大關(guān)系。因此，在制定這類鋼的焊接工藝

37、時(shí)必須考慮到這一問題。</p><p>　　防止措施：減小焊接熱輸入有利于縮小軟化區(qū)寬度，軟化程度有所降低。軟化寬度一定，板厚越大，焊接熱輸入越小，初始預(yù)熱溫度越低，焊接接頭強(qiáng)度就可以越高。</p><p><b>　　五．焊接工藝特點(diǎn)</b></p><p>　?。?）焊接方法和焊接材料的選擇</p><p>　　低碳

38、調(diào)質(zhì)鋼焊接時(shí)要解決兩個(gè)問題：1.防止裂紋；2.保證在滿足高強(qiáng)度要求的同時(shí)，提高焊縫金屬及熱影響區(qū)的韌性。</p><p>　　低碳鋼常用焊接方法有焊條電弧焊、CO2焊和Ar+ CO2混合氣體保護(hù)焊等。對(duì)于屈服強(qiáng)度由于等于980Mpa大于等于686Mpa的低碳調(diào)質(zhì)鋼，焊條電弧焊或埋弧焊或熔化極氣體保護(hù)焊、鎢極氬弧焊都能采用。又因?yàn)楹附咏宇^采用對(duì)接接頭形式，焊條電弧焊可應(yīng)用于平焊、立焊、橫焊、仰焊等各種空間位置和對(duì)接

39、、搭接、角接、T形接頭等各種接頭形式的焊接，對(duì)接接頭的裝配精度要求低，適用于低碳鋼、低合金結(jié)構(gòu)鋼、等材料的焊接。這里選擇焊條電弧焊。</p><p>　　考慮到焊縫與母材強(qiáng)度的等強(qiáng)度原則，由于之前考慮冷裂紋時(shí)有預(yù)熱100℃的情況且要采用低氫型焊條，可采用“等強(qiáng)匹配“且化學(xué)成分要盡量與母材相近，選用焊條牌號(hào)J707NiW（E7015-G）。 <

40、/p><p>　　其中，有W成分，鎢熔點(diǎn)高，鎢與碳形成碳化鎢有很高的硬度和耐磨性。不影響形成的焊縫強(qiáng)度和性能。 【7】【8】</p><p>　　再由圖4.1可知，母材為5mm厚度，選擇焊條直徑為3.2mm。</p><p>　　圖4.1 【

41、7】</p><p>　?。?）焊縫化學(xué)成分的計(jì)算</p><p>　　根據(jù)公式：W(焊縫金屬）=D(熔合比）*W(母材金屬）+(1-D）*W（焊接材料）計(jì)算焊縫化學(xué)成分（%）如下，熔合比D=0.3 【9】</p><p>　?。?）焊接參數(shù)的選擇</p><p>　　1.焊接熱輸入的確定

42、</p><p>　　焊接熱輸入增大是熱影響區(qū)晶粒粗化，同時(shí)也促使形成上貝氏，甚至形成M-A組元，使韌性降低。當(dāng)熱輸入過小時(shí)，熱影響區(qū)的淬硬性明顯增強(qiáng)，也使韌性下降。從防止冷裂紋出發(fā)，要求冷卻速度慢為佳，但對(duì)防止脆化來說卻要求冷卻快較好，因此應(yīng)兼顧兩者冷卻速度范圍。</p><p>　　由于焊條選擇為J707NiW（E7015-G），由下圖4.2可知選擇焊接電流120A。要限制過大的線能量

43、，以避免出現(xiàn)裂紋和脆化。</p><p>　　圖4.2 【7】</p><p>　　2.預(yù)熱溫度和焊后熱處理</p><p>　　預(yù)熱的目的是防止裂紋，降低馬氏體轉(zhuǎn)變時(shí)的冷卻速度，通過馬氏體的“自回火”來提高抗裂性能，之前計(jì)算冷裂性得出結(jié)論需焊前預(yù)熱100℃左右，才能防止裂紋的產(chǎn)生。</p><p>

44、;　　低碳調(diào)質(zhì)鋼一般是在焊態(tài)條件下使用，由于有“自回火”的作用，通常情況下不進(jìn)行焊后熱處理。除非接頭強(qiáng)度和韌性過低、焊接結(jié)構(gòu)受力大或承受應(yīng)力腐蝕等情況才進(jìn)行焊后熱處理，熱處理溫度必須必母材原材料調(diào)質(zhì)處理的回火溫度低30℃左右。</p><p><b>　　（4）焊接工藝確定</b></p><p>　　1.焊前清除焊件鐵銹、油污、水分等雜質(zhì)，將坡口附近打磨出光潔表面。

45、</p><p>　　2. 板厚較小，焊前可不進(jìn)行預(yù)熱，但為了防止產(chǎn)生冷裂紋，可進(jìn)行100℃預(yù)熱，必須嚴(yán)格控制預(yù)熱溫度。</p><p>　　3. 為防止產(chǎn)生冷裂紋，因此必須嚴(yán)格控制焊接材料中的含氫量，要求所使用的焊條必須是低氫型或超低氫型的，焊前應(yīng)嚴(yán)格按規(guī)定進(jìn)行烘干、貯存，放在保溫箱內(nèi)，隨用隨取。</p><p>　　4．為避免過度損傷熱影響區(qū)的韌性，應(yīng)避免使用過

46、大的線能量。應(yīng)盡可能采用多層小焊道焊縫，最好采用窄焊道，而不采用橫向擺動(dòng)的運(yùn)條技術(shù)。</p><p>　　5. 焊后熱處理 ，大多數(shù)低碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接構(gòu)件都是在焊態(tài)下使用，不需要進(jìn)行焊后回火處理，只有在下述條件下才進(jìn)行焊后熱處理。</p><p>　?、?、焊后或冷加工后的韌性過低。</p><p>　　②、焊后需進(jìn)行高精度加工，要求保證結(jié)構(gòu)尺寸的穩(wěn)定性。</p&

47、gt;<p>　?、?、焊接結(jié)構(gòu)承受應(yīng)力腐蝕。</p><p>　　焊后熱處理的溫度必須低于母材調(diào)質(zhì)處理的回火溫度。</p><p>　　（5）焊后質(zhì)量檢測(cè) 【10】</p><p><b>　?、俸缚p外觀檢測(cè)</b></p>

48、<p>　　主要以肉眼觀察為主，可采用樣板、量具和放大鏡對(duì)焊縫外觀尺寸、成形情況進(jìn)行檢測(cè)，要求如下：外觀尺寸符合設(shè)計(jì)圖樣的規(guī)定，無裂紋、氣孔、未熔合、未焊透、咬邊等，焊縫與母材過渡圓滑。 </p><p><b>　　②焊縫內(nèi)部檢測(cè)</b></p><p>　　根據(jù)所學(xué)有四種無損檢測(cè)方法：射線檢測(cè)、超聲波檢測(cè)、磁力檢測(cè)、滲透檢測(cè)，它們都有各自的優(yōu)勢(shì)和應(yīng)用范圍

49、。這里采用超聲波檢測(cè)方法。</p><p>　　超聲波探傷時(shí)，利用將高頻脈沖電信號(hào)轉(zhuǎn)換為脈沖超聲波，由探頭傳入焊件，超聲波遇到缺陷和焊件底部時(shí)就分別發(fā)生不同的反射，反射波被探頭接收并轉(zhuǎn)換成電脈沖信號(hào)，經(jīng)設(shè)備處理放大后在示波器上顯示波形圖，然后根據(jù)脈沖波形的位置間距，波峰高低判斷內(nèi)部缺陷的位置和大小。</p><p>　　參考資料：【1】 王宗杰《焊接SHCCT圖及其應(yīng)用》機(jī)械工業(yè)出版社

50、第285頁</p><p>　　【2】http://wenku.baidu.com/view/51f753d2240c844769eaee91.html </p><p>　　【3】李亞江《焊接冶金學(xué)—材料焊接性》 機(jī)械工業(yè)出版社</p><p>　　【4】李亞江《焊接冶金學(xué)—材料焊接性》 機(jī)械工業(yè)出版社 表2-4</p><p

51、>　　【5】李亞江《焊接冶金學(xué)—材料焊接性》 機(jī)械工業(yè)出版社 公式2-2</p><p>　　【6】李亞江《焊接冶金學(xué)—材料焊接性》 機(jī)械工業(yè)出版社 公式2-5</p><p>　　【7】徐越蘭《常用焊接材料手冊(cè)》 化學(xué)工業(yè)出版社</p><p>　　【8】尹士科《焊接材料及接頭組織性能》 化學(xué)工業(yè)出版社</p><p>