干燥氯化銨的振動流化床畢業(yè)設計論文

1、<p>　　用于干燥氯化銨的振動流化床設計</p><p>　　摘要 振動流化床干燥機是近十年來逐步發(fā)展并擴大應用的干燥設備。其特點是將機械激振力施于普通流化床，使顆粒物料在振激力和氣流的雙重作用下處于流化狀態(tài)，實現(xiàn)料層更加均勻地流化和氣固兩相更加密切地接觸，從而強化傳熱傳質和改善產(chǎn)品質量。本設計是針對顆粒粒徑較小的的干燥的裝置(500µm)，產(chǎn)量為200kg/h，干燥熱源為蒸汽，設計中我們將

2、借助一些國內外干燥領域的權威文獻。通過物料平衡和熱量平衡計算我們可以得到床層面積，再以此為基礎進而設計出各個零部件。</p><p>　　關鍵詞 流化床；振動；干燥</p><p>　　The design of Vibrating fluidized bed used for drying Ammonium Chloride</p><p>　　Abstract

3、 Vibrating fluidized bed is a new type drying device developed for decades,which will be more and more important in the field of industrial applications .The mechanical vibration implied on the fluidized bed improves flu

4、idization quality of the solid particles in drying process and contributes to the development of boundary layer turbulence.It will also strengthen heat mass transfer.The design of this device is used to dry some tiny par

5、ticals(500µm),the production is 200kg per hour.The h</p><p>　　Keywords fluidized bed;vibration;drying</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　第一章 緒論1</b></

6、p><p>　　第二章 振動流化床的振動特性3</p><p>　　第一節(jié) 振動流化床的振幅與頻率3</p><p>　　第二節(jié) 振動強度的與最小流化速度3</p><p>　　2.2.1 振動強度與最小流化速度3</p><p>　　2.2.2 物料輸送速度4</p><p>　　第三節(jié)

7、 床層空隙率與堆積密度的確定5</p><p>　　2.3.1 靜床空隙率的確定5</p><p>　　2.3.2 堆積密度的確定5</p><p>　　第三章 振動流化床的空氣動力學特性與干燥階段7</p><p>　　第一節(jié) 振動流化床的床層壓降7</p><p>　　第二節(jié) 干燥過程8</p&g

8、t;<p>　　第四章 熱量平衡與物料平衡9</p><p>　　第一節(jié) 基本參數(shù)的確定9</p><p>　　第二節(jié) 物料平衡9</p><p>　　第三節(jié) 熱量平衡10</p><p>　　第四節(jié) 干燥所需空氣量和體積計算12</p><p>　　第五節(jié) 床層面積的確定13</p&g

9、t;<p>　　第六節(jié) 床層高度和干燥時間的確定13</p><p>　　第七節(jié) 床層面積校核14</p><p>　　第八節(jié) 熱容量系數(shù)ha的計算14</p><p>　　4.7.1 傳熱系數(shù)經(jīng)驗公式14</p><p>　　4.7.2 熱容量系數(shù)的ha計算15</p><p>　　4.7.3

10、上箱體高度的確定15</p><p>　　第五章 振動流化床機械結構設計17</p><p>　　第一節(jié) 多孔板有效尺寸的確定17</p><p>　　第二節(jié) 振動流化床進出風量計算17</p><p>　　第三節(jié) 振動流化床進風管和出風管管徑計算18</p><p>　　5.3.1 進風管管徑計算18&l

11、t;/p><p>　　5.3.2 出風管管徑計算19</p><p>　　第四節(jié) 上箱體結構設計19</p><p>　　第五節(jié) 下箱體結構設計21</p><p>　　第六節(jié) 法蘭的結構設計23</p><p>　　第七節(jié) 多孔板、編織網(wǎng)、托網(wǎng)的結構設計25</p><p>　　5.7.

12、1 分布板孔數(shù)25</p><p>　　5.7.2 分布板的材料與結構26</p><p>　　第八節(jié) 均風板結構設計27</p><p>　　第九節(jié) 振動流化床支座設計28</p><p>　　5.9.1 支座設計28</p><p>　　5.9.2 隔振設計29</p><p>

13、　　第十節(jié) 料層厚度控制及排料方式32</p><p>　　第十一節(jié) 肋板結構設計33</p><p>　　第六章 干燥機主要輔助設備選型33</p><p>　　第一節(jié) 氣體換熱器設計34</p><p>　　第二節(jié) 旋風分離器設計35</p><p>　　第三節(jié) 風機的選擇37</p>&

14、lt;p>　　6.3.1 鼓風機的選擇37</p><p>　　6.3.2 引風機的選擇38</p><p>　　6.3.3 鼓風機與引風機選用件表38</p><p>　　6.3.4 壓頭校核39</p><p>　　第四節(jié) 空氣過濾器的選擇39</p><p>　　第五節(jié) 加料裝置的設計39<

15、;/p><p>　　6.5.1 供料器的分類及選用原則39</p><p>　　6.5.2 供料器的設計39</p><p>　　第六節(jié) 出料裝置的設計40</p><p>　　第七章 振動流化床全重計算與振動電機選擇42</p><p>　　第一節(jié) 振動流化床重量計算42</p><p>

16、;　　7.1.1 上箱體部分的重量兩個排風接管的重量42</p><p>　　7.1.2 下箱體部分質量43</p><p>　　7.1.3 高度調節(jié)裝置的質量估算44</p><p>　　第二節(jié) 激振電機的選擇44</p><p>　　7.2.1 激振電機所要驅動重量44</p><p>　　7.2.2 激

17、振電機的選擇45</p><p>　　7.2.3 激振電機激振力校核45</p><p>　　第三節(jié) 設備緩沖材料的選擇45</p><p>　　第四節(jié) 物料輸送速度校核和流化床生產(chǎn)能力45</p><p>　　7.4.1 物料輸送速度校核45</p><p>　　7.4.2 生產(chǎn)能力46</p>

18、;<p>　　第八章 設備總重及總體尺寸47</p><p>　　第九章 設備對廠房的要求48</p><p><b>　　設計小結49</b></p><p><b>　　參考文獻50</b></p><p><b>　　致謝51</b></p&

19、gt;<p><b>　　第一章 緒論</b></p><p>　　干燥是指從濕物料中去除水分或其他濕分的各種操作過程，如在日常生活中將濕物料置于陽光之下曝曬以去除水分，工業(yè)上用硅膠、石灰、濃硫酸等去除空氣、工業(yè)氣體中的水分。工業(yè)干燥包括三種含義，它們分別是：1，涂層從液態(tài)向固態(tài)變化的過程。2，利用熱力蒸發(fā)作用降低物料水分的作業(yè)。3，藥材中水分氣化蒸發(fā)的過程。按照被干燥的物料種

20、類不同干燥可以分為三種：（1）粒狀物料的干燥，（2）膏狀物料的干燥，（3）流動物料的干燥。按照操作條件不同干燥可以分為兩種：（1）連續(xù)式，（2）間歇式。按照結構狀態(tài)可以分為五種：（1）一般流化型，（2）振動流化型，（3）攪拌流化型，（4）脈沖流化型，（5）碰撞流化型。</p><p>　　本文所設計的振動流化床干燥機主要是針對第二種情況，即利用熱力蒸發(fā)作用降低物料水分的作業(yè)。</p><p&g

21、t;　　振動流化床的作用原理為物料自進料口進入，在振動力與重力的作用下，物料沿著水平放置的流化床的床層前進（拋擲向前的連續(xù)運動），熱風通過流化床向上同物料充分換熱后由排風口排出，干燥物料則由排料口排出。下圖表示出振動流化床的基本結構和工作原理。</p><p>　　圖1.1 振動流化床結構和工作原理</p><p>　　這種臥式流化床具有非常突出的優(yōu)點： 　　</p><

22、;p>　?。?）在很低的氣速下可獲得均勻的流化，從而大大降低了能耗、顆粒間的磨損和粉塵夾帶?！　?lt;/p><p>　?。?）物料停留時間分布均勻，幾乎可以認為是“活塞式流動”，并且停留時間易于調節(jié)控制，因此可獲得非常理想的產(chǎn)品含水率。</p><p>　　目前，我國振動流化床干燥機在國內市場占有率已達80％以上。預計“十五”期間，國產(chǎn)振動流化床干燥機在國內市場占有率將達90％以上，競

23、爭的焦點主要集中在產(chǎn)品質量、技術水平、售后服務和價格方面。</p><p>　　本設計中我們將以熱量平衡與物料平衡為主線，通過熱量平衡的計算來確定床層面積，再通過物料平衡校核這個面積，并且得到靜床高度與干燥時間，再以此為基礎來設計振動流化床的各個零部件。</p><p>　　第二章 振動流化床的振動特性</p><p>　　第一節(jié) 振動流化床的振幅與頻率</p

24、><p>　　作簡諧振動的振動流化床（見圖2-1），由于激振力通常按正弦規(guī)律施加在分布板上，故其分布板上某點A位移符合下式</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中，A為分布板延振動方向的振幅，m；為振動圓頻率，，且，f為振動頻率，s-1；t為時間，s；為振動角，rad。</p><p>　　

25、對于振動流化床，一般情況下A取0.001~0.008m為宜，f一般取20~80為宜，</p><p>　　在本設計中可取A=0.003m，f=20s-1。</p><p>　　第二節(jié) 振動強度的與最小流化速度</p><p>　　2.2.1、振動強度與最小流化速度</p><p>　　為了衡量振動的激烈程度，將K定義為振動方向的振動強度。振動

26、強度K對流化床干燥器的氣體動力學特征、傳熱傳質特性和干燥速率都有顯著的影響。并且根據(jù)經(jīng)驗公式振動強度與最流化速度有很大關系，其關聯(lián)式見式（2-9），根據(jù)《現(xiàn)代干燥技術》[2]</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中K為振動強度，g為當?shù)氐闹亓铀俣龋?.8m/s2，對于輸料板上有孔，并在其下部吹氣的場合，轉入振動流態(tài)化的條件為<

27、/p><p><b>　?。?-3） </b></p><p>　　由于誤差很小，K我們可以用（2-2）來計算。</p><p>　　由聚氯乙烯顆粒做實驗時，得到最小流化速度umfv的關聯(lián)式為</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　式中，為物料密度，

28、kg/m3； 為空氣密度，kg/m3；為空氣的動力學粘度，m2/s； 為物料粒度，m； 即為振動強度K。由于，A=3mm，f=20/s，振動角速度。</p><p>　　根據(jù)所給數(shù)據(jù)，=1500kg/m3，=1.08kg/m3，= 19.1×10-6m2/s，=0.0005m。 </p><p><b>　　代入式（2-4）</b></p>

29、<p>　　一般操作氣速在0.1m/s到0.8m/s之間，取。</p><p>　　2.2.2、物料輸送速度</p><p>　　對于導振角，我們可以有經(jīng)驗公式</p><p><b>　　(2-5)</b></p><p>　　本設計中為25。，m主要視物料性質而定，根據(jù)《現(xiàn)代干燥技術》[2]提供的數(shù)據(jù)，對于

30、氯化銨m取0.1~0.5之間的數(shù)值，在這里我們取0.1，K=1.61，A=0.003m，。</p><p>　　第三節(jié) 床層空隙率與堆積密度的確定</p><p>　　2.3.1、靜床空隙率的確定</p><p>　　對于床底不通氣的場合，床層空隙率的變化主要取決于振動加速度，對于靜床空隙率有公式</p><p><b>　　（2-

31、6）</b></p><p>　　式中，為靜床空隙率，為物料堆積密度，kg/m3，為物料密度，kg/m3。</p><p>　　堆積密度的確定有賴于床層空隙率的確定，對于床層空隙率一般通過實驗得出，根據(jù)一些學者做過的實驗，振動強度、振頻和振幅與空隙率關系見圖2-2、2-3。</p><p>　　圖2-2以振幅A為參數(shù) 圖2-3以振

32、頻為參數(shù)</p><p>　　在本設計中，K=1.61，A=0.003m，根據(jù)圖2-2，我們可以確定，對于振動通氣流化床，空隙率同振動條件下初始流化速度及氣速的關系可用下式來表述</p><p><b>　　（2-7）</b></p><p>　　2.3.2、堆積密度的確定</p><p>　　靜床空隙率為0.37，查《

33、化工設備設計全書》[3]可知，帶入（2-6）</p><p>　　得到，帶入（2-7），有。</p><p>　　第三章 振動流化床的空氣動力學特性與干燥階段</p><p>　　第一節(jié) 振動流化床的床層壓降</p><p>　　在振動流化床中，氣體通過顆粒床層產(chǎn)生壓降，主要是由于克服顆粒重量及顆粒間的摩擦引起的。</p>&l

34、t;p>　　在沒有振動條件下，開始流化時床層壓力降為</p><p><b>　　（3-1）</b></p><p>　　式中，為物料密度，kg/m3，大小為1500kg/m3；為靜床高度，m，第四章算得的h0為0.0055m；為靜床空隙率，為0.37。</p><p>　　振動流化床開始時壓力降</p><p>

35、<b>　　（3-2）</b></p><p>　　式中，n取決于顆粒性質，并且由下面的經(jīng)驗公式確定</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　不存在振動條件下，初始流化時壓力降由（3-1）</p><p><b>　　再按式（3-3）</b><

36、/p><p>　　將n重新代回（3-2）</p><p><b>　　第二節(jié) 干燥過程</b></p><p>　　圖3.1 實驗測得的典型干燥曲線</p><p>　　在振動流化床中，前段床層處于恒速干燥階段，提供給床層的熱量幾乎全部用來蒸發(fā)水分，提高該段的進風溫度，可顯著提高傳熱推動力。干燥后段，物料表面邊干，溫度開始上

37、升，此時再提高風溫，干燥速率提高很有限，但排料、排風溫度會大幅提高，熱效率降低。其中Wc為臨界含水量點，2為恒速階段，3為降速階段。</p><p>　　第四章 熱量平衡與物料平衡</p><p>　　第一節(jié) 基本參數(shù)的確定</p><p>　　根據(jù)生產(chǎn)廠家所給出的初始數(shù)據(jù)和查閱資料所得的數(shù)據(jù)，可以獲得如下的基本參數(shù)，本設計將以這些參數(shù)為基礎進行進一步的設計計算。&

38、lt;/p><p>　　表4.1 基本參數(shù)表</p><p><b>　　第二節(jié) 物料平衡</b></p><p>　　振動流化床設計方法還不完善，不能做到嚴格的按特定物料的傳熱傳質模式去設計干燥機，工程經(jīng)驗在設計中仍然具有重要地位。通常，利用常規(guī)熱平衡計算結合必要的實驗，確定床層面積；利用振動的理論進行振動系統(tǒng)的設計；再利用機械學原理結合干燥工藝

39、要求設計結構。 </p><p>　　4.2.1、物料中應除去的濕分總量</p><p>　　通常，工業(yè)界習慣于按照原始濕物料的投入量來表示小時產(chǎn)量，稱為處理量G1（kg/h）；以G2(kg/h)表示產(chǎn)品產(chǎn)量；為方便計算，取在干燥過程中始終不變的絕干物料產(chǎn)量為Gd(kg/h)；那么，它們之間有下面的關系</p><p>　　Gd=G1=G2

40、 （4-1）</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　根據(jù)某公司提供的初始數(shù)據(jù)，干燥物料為氯化銨，初含水分為 2.3，即 終含水分為 0.5，即， 產(chǎn)量G2=200kg/h，進風溫度為60°C，熱源為蒸汽。</p><p><b>　　依據(jù)式（4-1）</b>

41、;</p><p>　　G1=203.6847kg/h ，取204 ，Gd=199kg/h。</p><p>　　干燥過程中蒸發(fā)的水分為ω</p><p>　　根據(jù)公式（4-2），我們可以求出ω。</p><p>　　干基含水量X與濕基含水量ω有以下的換算關系，</p><p><b>　　(4-3)<

42、/b></p><p>　　X為干基含水量，ω為濕基含水量。 </p><p>　　分別把，帶入（4-3）得到濕基含水量X1，X2為 X1=2.306%， X2=0.502%，由此我們可以算出干燥過程中蒸發(fā)的水分</p><p><b>　　。</b></p><p>　　第三節(jié) 熱量平衡計算</

43、p><p>　　干燥需要熱源提供熱量，這包括了三個部分的熱量，它們分別是</p><p>　　Q1：物料自tm1加熱到空氣的濕球溫度tw所需要的熱量；</p><p>　　Q2：在tw時蒸發(fā)水分所需要的熱量（假設全部水分均在tw時蒸發(fā)）；</p><p>　　Q3：物料由tw升溫至排出溫度tm2需要的熱量。</p><p>

44、;　　下面我們將分別求出這三部分熱量。</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　式中，Cs為干物料的比熱容，J/(kg°C)；Cw為水的比熱容，J/(kg°C)；tw可以根據(jù)圖4.2查得；根據(jù)《化工設備設計全書》[3]查得 Cs=1553.3J/(kg°C)， Cw=4200J/(kg°C)。<

45、/p><p>　　圖4.2 空氣焓濕圖 </p><p>　　根據(jù)上圖，當進風溫度為60°C時，選定空氣含濕量為0.0012，那么可以查出此時空氣的濕球溫度tw約為26°C。</p><p><b>　　帶入（4-4）得出</b></p><p>　　Q1=199×(1553.3+4200

46、×2.306%）(26-20)=11161193J</p><p>　　水分蒸發(fā)需要的熱量Q2為</p><p><b>　　(4-5)</b></p><p>　　其中為干燥過程中蒸發(fā)的水分（kg/h），γω為水在tw時的汽化潛熱，查《傳熱學（第二版）》[1]，可得γω=2440000J/kg。</p><p&g

47、t;<b>　　因此</b></p><p>　　Q2=2440000×3.59=8759600J</p><p>　　物料由tw升溫至排出溫度tm2需要的熱量Q3為</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　式中，tm2為物料的排出溫度，根據(jù)《用振動流化床干燥谷

48、物計算》[5]有</p><p><b>　?。?-7）</b></p><p>　　式中，tg1=60 °C ，tw=26 °C ，WF為物料的自由含水量，WFC為物料的臨界自由含水量，WB為平衡水分，在本設計中WB=0.9%。</p><p>　　查閱《食品干燥原理技術基礎》[12]有</p><p&

49、gt;　　其中X為相對干燥系數(shù)</p><p><b>　　則</b></p><p>　　在tg1=60°C，tw=26°C。</p><p><b>　　算得</b></p><p>　　tm2=52°C ,將tm2帶入（4-6）得</p><p

50、>　　那么，所需總熱量Q可得出為</p><p>　　Q=Q1+Q2+Q3=11161193+8759600+8143876=28064669J</p><p>　　第四節(jié) 干燥所需空氣量和體積計算</p><p>　　由《現(xiàn)代干燥技術》[2]所提供的公式</p><p><b>　?。?-8）</b></p

51、><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　式中，tg1、tg2分別為進氣與排氣溫度，tg1=60°C，tg2=35°Ccg為空氣比熱容，J/(kg°C)，為1005J/(kg·°C)；ρg為空氣密度，kg/m3，ρg=1.08kg/m3，Gg為所需空氣量，Vg為所需空氣體積。將上述數(shù)值帶入到（4-8），

52、(4-9)有</p><p>　　第五節(jié) 床層面積的確定</p><p>　　4.5.1、由熱量平衡計算布風板面積</p><p><b>　　（4-10）</b></p><p>　　根據(jù)第二章所計算的數(shù)據(jù)u0=0.4m/s，那么，床層面積S</p><p>　　第六節(jié) 床層高度和干燥時間的確定

53、</p><p>　　用（4-10）確定床層面積時，沒有考慮物料在傳熱傳質方面的差異，因而最好能通過實驗找到必須的干燥時間τd，s；再以規(guī)定的產(chǎn)量要求來確定床層面積。設單位時間干燥處理量為G1、床層初始高度為h0、物料堆積密度為ρb、物料輸送速度為us、床寬為B、長為L，LB=0.76m2,則有</p><p><b>　?。?-11）</b></p>

54、<p><b>　　（4-12）</b></p><p>　　結合（4-11）、（4-12）有 </p><p><b>　　（4-13）</b></p><p>　　取靜床高度h0=0.0055m，干燥時間τd=70s</p><p>　　與所給數(shù)據(jù)相符

55、，這證明我們的假設是合理的。 </p><p>　　第七節(jié) 床層面積校核</p><p>　　根據(jù)物料衡方程我們有</p><p><b>　　其中將得</b></p><p><b>　　A=0.74m2</b></p><p>　　與S相差不大證明，我們的計算是合理的&l

56、t;/p><p>　　那么，我們取A=0.75m2。</p><p>　　第八節(jié) 熱容量系數(shù)ha的計算</p><p>　　4.7.1 傳熱系數(shù)經(jīng)驗公式</p><p>　　根據(jù)麥芽、砂糖等物料在振動流化床上的換熱實驗，有經(jīng)驗公式：</p><p><b>　?。?-14）</b></p>

57、<p>　　為傳熱系數(shù)，A為振動幅度，取0.003m；f為振動頻率，取為20次s-1；此經(jīng)驗公式可作為氯化銨干燥設計時的參考。</p><p>　　4.7.2 、熱容量系數(shù)的ha計算</p><p><b>　　由（4-14）有</b></p><p>　　由下式計算單位容積的傳熱面積</p><p>　　

58、4.7.3、上箱體高度的確定</p><p>　　根據(jù)《壓力容器與化工設備設計使用手冊》[13]提供的方法，上箱體高度H由下列公式確定</p><p><b>　?。?-15）</b></p><p>　　圖4.3 逆流箱體內物料與空氣的溫度分布圖</p><p>　　根據(jù)第四章所做的計算，我們得出物料的出料溫度tw2=

59、52°C，進料溫度tw1=20°C；進風溫度tg1=60°C，出風溫度tg2=35°C。</p><p>　　根據(jù)《壓力容器與化工設備設計使用手冊》[13]由于物料在箱體內部不斷翻滾返混，可以認為空氣與物料是逆流換熱，那么有：</p><p>　　式中為對數(shù)平均溫差，決定于物料與空氣的溫度變化。</p><p><b&g

60、t;　　因此</b></p><p>　　將以上算得的結果帶入（4-15）得</p><p>　　第五章 振動流化床機械結構設計</p><p>　　第一節(jié) 多孔板有效尺寸的確定</p><p>　　多孔板有效長度為L，有效寬度為B，一般情況下B=（1/4—1/6）L。</p><p><b>　

61、　根據(jù)式（4-12）</b></p><p>　　取L=1.8m，B=0.42m，得S=0.756在0.76（熱量衡算得的面積）與0.74（物料衡算得的面積）之間，并且與0.75十分接近，可見L與B的取值是合理的。</p><p>　　再由G1=60×L/τd×B×ρb×h0校核床層高度h0</p><p>　　得

62、h0=0.0055m。</p><p>　　第二節(jié) 振動流化床進出風量計算</p><p>　　5.2.1、進風量計算</p><p>　　進風溫度：tg1=60°C</p><p>　　表觀流速：u=0.4m/s</p><p>　　則振動流化床下箱體總進風量V60</p><p>

63、　　V60=u0×L×B=0.4×2.5×0.3=0.3m3/s</p><p>　　空氣進入加熱裝置前，常溫常壓下風機的風量V20</p><p>　　V20=V60×（273+20）/（273+tg1）=0.264m3/s</p><p>　　為了使風量有一個調節(jié)裕度，將標準風量增加10%因此此風機的風量V風為&

64、lt;/p><p>　　V風=1.1×V20=0.2904m3/s，取0.3m3/s。</p><p>　　換算為V風=3600×0.3=1080m3/h。</p><p>　　5.2.2、振動流化床的排氣量</p><p>　?。?）物料干燥排除蒸汽體積</p><p>　　濕物料生產(chǎn)能力G1=204

65、kg/h</p><p>　　干燥后銨鹽產(chǎn)量G2=200kg/h</p><p>　　被干燥水分重量△W=G1—G2=4kg/h</p><p>　　由[1]《傳熱學 戴鍋生 第二版》得60°C濕空氣的比容v=7.6804m3/kg。</p><p>　　則60°C濕空氣的的體積</p><p>　

66、　V60汽=△W×v=30.7216m3/h。</p><p>　　取V60汽=31m3/h。</p><p><b>　　（2）排風量計算</b></p><p><b>　　校核出風口溫度</b></p><p>　　在第三章中為了通過熱量衡計算床層面積我們把出風口溫度設定為35

67、76;C，現(xiàn)在我們將把通過物料衡算得床層面積帶入公式（4-8）、（4-9）得</p><p>　　式中，cg為50°C時空氣的比熱容，cg=1005J/(kg·°C)，tg2=37.43°C與35°C的給定條件相差不大，可見我們前面的假定是合理的。</p><p>　　排風溫度為35°C，則振動流化床的排風量為</p>

68、<p>　　V35=V風×(273+35)/(273+20)+V60汽×（273+35）/(273+60)=1164m3/h</p><p>　　引風機的工作溫度為35°C，因此引風量</p><p>　　V引=V35=1164m3/h=0.3233m3/s，取0.32m3/s。</p><p>　　第三節(jié) 振動流化床進風

69、管和出風管管徑計算</p><p>　　5.3.1、進風管管徑計算</p><p>　　振動流化床進風量：V風=0.3m3/s。</p><p>　　采用四個進風管進風，則每個進風管進風量為V1=1/4V風=0.075m3/s。</p><p>　　由《化工設備設計全書》[3]，可知對于一般裝置中的管路中流速范圍為10-20m/s，我們設進風

70、管空氣流速為，ν1=15m/s。</p><p><b>　　由 </b></p><p><b>　　ν1==15m/s</b></p><p>　　得D1=79.8mm</p><p>　　所以選進風管為DN80標準管，直徑為80mm。</p><p>　　5.3.2、

71、出風管管徑計算</p><p>　　振動流化床排氣量V35=0.32m3/s。</p><p>　　采用兩個排氣管，則每個排氣管的風量為V2=1/2V35=0.16m3/s。</p><p>　　由《化工設備設計全書》[3]，可知對于一般裝置中的管路中流速范圍為10-20m/s，我們設進風管空氣流速為，ν2=14m/s。</p><p>&l

72、t;b>　　ν2==14m/s</b></p><p>　　得D2=120mm。</p><p>　　所以選進風管為DN125標準管，直徑為125mm。</p><p>　　進、出風管在箱體上的位置將在第六章中作相關介紹。</p><p>　　第四節(jié) 上箱體結構設計</p><p>　　上箱體將干燥區(qū)

73、同大氣分隔開防止粉塵外逸污染環(huán)境。通常上箱體與床層同寬，高度設計與普通流化床相似，主要取決于稀相的分離高度。上箱體的幾何設計可有多種，見圖5.1。</p><p>　　圖5.1 各種形狀不同的上箱體</p><p>　　為基本型，（b）、（c）、（d）為上半部尺寸大于下半部，因而其上部風速小于下部，有利于粒子沉降，降低粉塵夾帶量。（d）、（e）頂部為曲面形，剛度較好，內部易于打磨拋光處理，

74、光潔度好，不粘附粉塵，衛(wèi)生條件要求嚴格物料，但加工難度也大些，因此本設計的上箱體并不采用曲面型?；诮档蛥⒄褓|量的目的，上箱體通常被設計成薄壁結構，壁厚3mm。為了防止側壁產(chǎn)生過大的彈性振動，焊裝加強筋是必要的。</p><p>　　圖5.2 上箱體的結構圖</p><p>　　上箱體是熱空氣與物料熱量交換的主要場所，物料與上箱體直接接觸，考慮到物料的腐蝕性以及振動過程中上箱體所承受的載荷

75、，選用不銹鋼作為材料，材料選0Cr18Ni9，厚度選為3mm。上箱體橫截面如5.2所示：之所以采用這種結構形式，是為了使氣流流動更加均勻，壁面形成死區(qū)，換熱更加充分，熱空氣通過</p><p>　　物料層后，由于流通面積的擴大而降低流速，同時減少了物料夾帶現(xiàn)象的產(chǎn)生。上箱體采用這種結構避免了法蘭與物料的直接接觸，法蘭材料選用碳鋼以節(jié)約不銹鋼的用量。</p><p>　　上箱體上布置四個用以

76、觀察和清洗箱體內部的矩形孔，兼顧到上箱體的強度我們把孔的尺寸定為200×150，在上箱體的位置如圖5.3。</p><p>　　圖5.3 孔在上箱體的位置分布圖</p><p>　　上箱體設置兩個排風管，其位置在圖5.4中表示出來，用于排風，進料口位于床身一側，材料也用0Cr18Ni9不銹鋼。</p><p>　　圖5.4 出風管在箱體上的布置</p

77、><p>　　第五節(jié) 下箱體結構設計</p><p>　　下箱體依其功能是機體和空氣分配室，它和分布板共同完成將熱風均勻送入床層的任務。正如前面分析過的那樣，下箱體容積的大小與床層壓降均勻性及壓降波動有關。一般認為，下箱體進風口面積為分布板開孔面積的6-8倍時，可實現(xiàn)床層布氣均勻。為此必須有足夠大的下箱體容積才行，下箱體懸吊式如圖5.5（b），其結構同上箱體一樣為薄壁結構。但圖5.5（a）所示

78、的座式下箱體，則由于要承受全部參振質體動負荷，應設計為箱式框架結構。</p><p>　　圖5.5 下箱體結構圖</p><p>　　下箱體是熱空氣進入的氣室，同時激振電機也安裝在下箱體上，所以下箱體的厚度要比上箱體大，取為4mm，材料為0Cr18Ni9不銹鋼。為了方便清洗箱體，下箱體應設有排污口，下箱體結構設計圖詳見圖5.6。</p><p>　　圖5.6 下箱體

79、設計簡圖</p><p>　　第六節(jié) 法蘭的結構設計</p><p>　　5.6.1、上、下箱體法蘭設計</p><p>　　上下箱體的連接方式主要有兩種，一種是軟連接，即用織物將上下箱體連接起來，這種情況一般是針對體積較大的流化床而設計的，由于床身重量較大，上下箱體一起振動會造成不必要的能量損失，如果把上箱體固定起來就會大大節(jié)約耗能。另一種是將上下箱體固定在一起，

80、同步振動，這種情況一般用于體積較小，重量較輕的振動流化床，由于本設計的處理量較小，體積較小因此用第二種連接方式，上下箱體將由法蘭連接，見圖5.7（a）。</p><p>　　圖5.7(a) 法蘭結構圖</p><p>　　根據(jù)[14]提供的關于法蘭的國家標準，我們選擇標準號為HG20594的板式法蘭，螺紋孔徑為10mm，橫向共布置20個螺孔，為了使螺栓易于更換在本設計中所有螺紋都選用GB/

81、T 5780螺紋孔大小為10mm，螺栓選用GB/T 5782 M8，結構圖見圖 5.7（b）。</p><p>　　圖5.7（b） 上、下箱體飛邊結構圖</p><p>　　5.6.2、出風口法蘭設計</p><p>　　根據(jù)[14]提供的法蘭國家標準，對于出風口，我們選擇DN125的標準板式平焊法蘭，型號為PL-HG-20593，螺紋孔徑為18mm，對稱布置8個孔

82、，結構圖見圖5.7（c）。</p><p>　　圖5.7(c) 出風口法蘭結構設計</p><p>　　5.6.3、入風口法蘭設計</p><p>　　根據(jù)[14]提供的法蘭國家標準，對于出風口，我們選擇DN80的標準板式平焊法蘭，型號為PL-HG-20593，螺紋孔徑為10mm，對稱布置8個螺孔，結構圖見圖5.7（d）。</p><p>　

83、　圖5.7（d) 進風口法蘭設計</p><p>　　第七節(jié) 多孔板、編織網(wǎng)、托網(wǎng)的結構設計</p><p>　　5.7.1、分布板孔數(shù)</p><p>　　高速的熱空氣流通過多孔板使物料在振動流化床內變成流化狀態(tài)，經(jīng)驗表明，開孔率越大，流化質量越不易保證，漏料也會越發(fā)的嚴重，但開孔率過小會使阻力增加，動力消耗提高?，F(xiàn)代振動流化床開孔率一般取在1%-5%，當多孔板下

84、加設均風板和防漏網(wǎng)時開孔率可取7%-8%。</p><p>　　本設計中開孔率取5%，即</p><p>　　分布板孔徑一般為1.5-2.0mm，這里取為2.0mm，則孔數(shù)為</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　在分布板上篩孔按等邊三角形布置，空心距為</p><p&g

85、t;<b>　　（5-2）</b></p><p><b>　　取t=0.008m</b></p><p>　　分布板的結構簡圖見圖5.8</p><p>　　圖5.8分布板結構圖</p><p>　　5.7.2、分布板的材料與結構</p><p>　　分布板采用0.3~6m

86、m厚的鋼板鉆孔或沖制孔而成。圖4.8給出了幾種常用的分布板結構圖。</p><p>　　圖5.9 常用分布板結構示意圖</p><p>　　在本設計中分布板結構采用直流式分布，考慮到板的剛度及生產(chǎn)成本我們選擇（a）型板，厚度取1mm。板材料采用HT200，孔用沖制而成，加工簡單。</p><p>　　圖5.10 分布板剖視圖</p><p>

87、　　為了不使物料從分布板中掉落，在多孔板下設置編織網(wǎng)。為了不使物料從孔中掉落，在多孔板下面敷設編織網(wǎng)，編織網(wǎng)選擇GB/T5330.1-2000工業(yè)用金屬篩網(wǎng)，金屬絲粗細為25，目數(shù)選為3200，編織形式采用平紋組織。同時在物料較多時不使多孔板發(fā)生凹陷變化，在編織網(wǎng)下設有托網(wǎng)。</p><p>　　第八節(jié) 均風板結構設計</p><p>　　由于熱空氣流是由較高的速度進入下箱體，而下箱體氣室

88、的寬度不大，進風口為雙側布置的，為了是風量分布更加均勻，所以必須在下箱體設置均風板。</p><p>　　圖5.11 均風板開孔分布圖</p><p>　　如上圖所示，即為均風板的開孔分布圖，縱向開17排孔，孔間距為100mm，橫向開5排孔，孔間距為70mm?？椎某叽鐬?0mm，均風板的開孔率為</p><p>　　第九節(jié) 振動流化床支座設計</p>

89、<p>　　5.9.1、支座設計</p><p>　　支座是放置緩沖材料或者彈簧并以此來支撐振動流化床的構件，為了保證床身的平衡我們選擇四個支撐點，因此我們會選擇兩個支座，然而，為了保證床身在振動過程中有一定的斜度（1:100），靠物料進口較近的支座應該比出口處的支座高度稍微高些。</p><p>　　考慮到支座材料需要承受振動，因此我們選擇具有良好吸振能力的鑄鐵為材料（HT10

90、0），靠近進料口的支座結構簡圖請見圖5.12（a），后部支座尺寸見5.12（b），它們的區(qū)別在于底座的高度尺寸。</p><p>　　圖5.12（a） 前部支架結構簡圖 圖5.12（b）后部支座結構簡圖</p><p>　　圖5.13則表示出兩個支架之間的間距</p><p>　　圖5.13支架布置簡圖</p><p>　　5.9

91、.2、隔振設計</p><p>　　振動的導入對流化床干燥有利，但對周圍環(huán)境卻十分有害，應設法降低或消除它。工程上常常采用彈簧隔振或平衡的方式吸收部分振動能量，下面將介紹設計方法。</p><p><b>　?。?）、隔振設計</b></p><p>　　所謂隔振，就是用剛度較小的彈簧將振動流化床支撐起來。如果將隔振系數(shù)定義為傳給地基動載荷與參

92、振機體慣性力之比，則可通過隔振系數(shù)的大小來判斷隔振效果。按經(jīng)驗，一般在0.01~0.25之間隔振系統(tǒng)能滿足工作需要，因此可用下式計算隔振簧剛度</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　式中，mj為振動質體計算質量，kg·s2/cm，為y方向橡膠彈簧的剛度。</p><p>　　為避免在機器工作和啟動停車過程

93、中，隔振簧產(chǎn)生沖擊或脫離機體，它的最大動變形量應小于靜變形量。下面是滿足此條件的經(jīng)驗公式</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　Ay為垂直振幅，M為參振總質量</p><p>　?。?）、隔振簧（緩沖材料）選擇及剛度、強度計算</p><p>　　常用的隔振簧有金屬螺旋簧及圓柱形橡膠彈簧，金

94、屬簧具有制造簡單、內摩擦小、能耗低等優(yōu)點，但有體積大、易產(chǎn)生噪音，橫向剛度小、容易使及其產(chǎn)生橫向搖晃等缺點。橡膠簧則可制成不同形狀和尺寸，三個方向剛度均可按需要設計，噪音低，過共振區(qū)時振幅較小，但是適應溫度能力較差，近年來橡膠簧已被大量采用。圓柱形橡膠簧的剛度用下式計算</p><p><b>　　（5-5）</b></p><p>　　式中，D為彈簧外徑，d為彈簧內

95、徑，h為彈簧高度，E為拉壓彈性模數(shù)。</p><p>　　E、G與橡膠邵氏硬度之關系見表5.14，并且E與隔振簧高度h有以下經(jīng)驗公式?jīng)Q定</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　表5.14 橡膠材料的拉壓彈性模數(shù)與剪切彈性模數(shù)</p><p>　　我們選擇橡膠的邵氏硬度為50，帶入得</

96、p><p><b>　　h=12.5cm</b></p><p>　　按圖5.15給出的設計線圖，可方便獲得較優(yōu)解。</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗，設Ky=121，E=18，求D、d并且校核h。</p><p>　　圖5.15 橡膠彈簧設計線圖</p><p>　　首先按經(jīng)驗，暫定D=8，d=3得D+

97、d=11，D—d=5，在E尺上找到121，連接該兩點和（D+d）尺上的11點連接成一條直線于S尺上的另一點，再過此點作水平線交于D—d=5曲線上，過其交點再作鉛垂線，與h尺交點即為所求之h，可以看出h=8，小于12.5，為了留取25%的裕度，我們將h定為10，圖5.16是橡膠簧的結構示意圖。</p><p>　　圖5.16 橡膠簧結構示意圖</p><p>　　第十節(jié) 料層厚度控制及排料方

98、式</p><p>　　部分振動流化床中，料層厚度是由給料量、振動參數(shù)及風參數(shù)確定的，一旦這些參數(shù)調整好后，料層厚度及確定，操作過程中無法另行控制，這類干燥機的操作彈性較小</p><p>　　在干燥機的排料端加裝控制堰（圖5.17），這便是料層可控的振動流化床。調整手柄，可方便地調整控制堰板的上沿高度和下沿與分布板的間隙。當物料粒度均勻、干濕狀態(tài)密度有較大的差異時，使堰板下沿貼近分布板，

99、上沿高度則控制料層厚度，干燥完好的物料浮在床層上部，以一流方式排出機外。當物料粒度差異較大或干濕狀態(tài)密度變化不大時，不能溢流排料，此時，堰板下沿與分布板間隙以及堰板上沿高度應協(xié)同調整，利用堰板的節(jié)流作用調整料層厚度及排料速度</p><p>　　實踐表明，料層可控的振動流化床，較易控制物料在床層中的停留時間。</p><p>　　圖5.17 排料控制堰</p><p&g

100、t;　　1-手柄；2-上箱體；3-緊固螺母；4-滑道；5-軸；6-排料口；7-下箱體；8-分布板；9-控制堰</p><p>　　第十一節(jié) 肋板結構設計</p><p>　　由于上、下箱體厚度較小，為了保證振動流化床在工作過程中減輕變形，延長振動流化床的壽命，增加床體剛度，需在上、下箱體上均勻焊接肋板，焊接方式采用雙面交錯焊接，這種焊接方法對上、下箱體有很大的意義，應為上箱體是不銹鋼材料，

101、這種方法可以減小上箱體的燒損，而對于下箱體來說，可以有效減少焊縫面積。</p><p>　　圖5.18 肋板尺寸與位置</p><p>　　第六章 干燥機主要輔助設備選型</p><p>　　第一節(jié) 氣體換熱器設計</p><p>　　各種干燥系統(tǒng)常用的供熱裝置有蒸汽加熱器，煙道氣，電加熱器等，根據(jù)公司提出的要求，本設計中我們將選用蒸汽加熱器

102、，蒸汽壓力不超過0.78MPa，給定熱源蒸汽溫度為160°C左右。</p><p>　　6.1.1、蒸汽加熱器的設計步驟</p><p>　?。?）、從蒸汽性能表中查得，當蒸汽表壓力p=0.5MPa，飽和蒸汽溫度為 tH=158.08°C。</p><p>　?。?）、空氣平均溫度，查[1]，得40°C時空氣的密度為 1.128kg/

103、m3，即。</p><p>　?。?）、根據(jù)[3]所提供的蒸汽加熱器性能規(guī)格表</p><p>　　空氣從20°C上升到60°C所需要的熱量</p><p>　　（4）、入口處風速uin的計算</p><p>　　在第五章中我們設計了分布板，分布板小孔風速uh與流化速度u0由下式?jīng)Q定</p><p>

104、;<b>　?。?-1）</b></p><p>　　分布板壓降是氣體通過分布板小孔的阻力，與孔徑和孔速有關。為使布氣均勻，必須使分布板壓降等于入風口動壓的100倍，即</p><p><b>　　（6-2）</b></p><p>　　式中，cd為分布板阻力系數(shù)，1.5-2.5,uin為進風口速度。</p>

105、<p>　　由于開孔率為5%，u0=0.4m/s,有uh=8m/s，取cd=2,可算出uin=1.2m/s</p><p>　　（5）、由實際風速算通風面積，由</p><p><b>　　得</b></p><p>　?。?）、空氣的質量流速ur</p><p>　?。?）、計算管排傳熱系數(shù)</p&g

106、t;<p>　　根據(jù)[3]所提供的SRZ蒸汽加熱器傳熱系數(shù)和空氣通過阻力的計算公式表，我們選擇SRZ 5×5X型蒸汽加熱器有</p><p>　　K為傳熱系數(shù)，ur為空氣質量流速。</p><p><b>　　傳熱溫差</b></p><p><b>　　所需傳熱面積</b></p>

107、<p>　　所需單元排管數(shù)，查《化工設備設計全書》[3]可知，Aa為每排管子的換熱面積，對于SRZ 5×5X型蒸汽加熱器有Aa=6.23m2。</p><p>　　實際選取2組，總傳熱面積</p><p>　　第二節(jié) 旋風分離器設計</p><p>　　選用XLT/A型旋風分離器。查資料可知它的凈化能力170~42780m3/h</p>

108、;<p>　　6.2.1、氣體處理量</p><p>　　旋風分離器的氣體處理量Qx就是從振動流化床中排出的氣體量V35，即Qx=V35=1080m3/h，在XLT/A旋風分離器的處理范圍之內。</p><p>　　6.2.2、旋風分離器直徑</p><p>　　氣體以vm/s的速度進入旋風分離器，所產(chǎn)生的離心力可以分離出小到5µm的固體顆粒

109、，因此進口速度為</p><p><b>　　取µf=14m/s</b></p><p>　　得F進=0.214m/s</p><p><b>　　校核出口截面積F進</b></p><p><b>　　F進=</b></p><p><

110、b>　　故假設成立</b></p><p>　　又進氣口高度A=0.66Dx</p><p>　　進氣口B=0.26Dx</p><p>　　F進=A×B=0.172Dx2</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　Dx=0.353m

111、</b></p><p>　　取旋風分離器直徑D為0.3m，則</p><p>　　F'=0.172D2=0.01548m2</p><p>　　可見能夠滿足分離要求</p><p>　　由此我們根據(jù)《化工設備設計全書》[3]選擇的旋風分離器型號為XLT/A 300單筒式水平出風旋風分離器。</p><

112、p>　　6.2.4、壓力損失計算</p><p>　　由[1]查得，出風溫度為T出=35°C時空氣密度</p><p><b>　　又樣本查出阻力系數(shù)</b></p><p><b>　　ζ=5.5</b></p><p><b>　　則壓力損失為：</b>&l

113、t;/p><p><b>　　第三節(jié) 風機的選擇</b></p><p>　　本次設計的振動流化床需要兩臺風機，其中一臺作為供熱源，將振動流化床所需要的空氣量送入熱風爐，另一臺作為引風用，將從旋風分離器出來的氣體排掉。</p><p>　　6.3.1、鼓風機的選擇</p><p>　　鼓風機提供的風量為1080m3/h，進氣

114、溫度為20°C。</p><p>　　選擇深圳市三力基業(yè)電機有限公司生產(chǎn)的型號為型號SF7530SL/BC的離心鼓風機 ，具體參數(shù)如下：</p><p>　　功率：1.4（kw）</p><p><b>　　材質：塑料</b></p><p><b>　　類型：離心式鼓風機</b><

115、/p><p><b>　　風機壓力：低壓風機</b></p><p>　　升壓：0.25mH2O或2500pa</p><p><b>　　氣流方向：離心風機</b></p><p><b>　　適用范圍：機械</b></p><p>　　風量：2100（可

116、調）</p><p><b>　　性能：低噪音風機</b></p><p><b>　　用途：生產(chǎn)</b></p><p><b>　　重量：7.5kg</b></p><p>　　6.3.2、引風機的選擇</p><p>　　鼓風機提供的風量為1080

117、m3/h。</p><p>　　選擇深圳市三力基業(yè)電機有限公司生產(chǎn)的型號為型號DCSF12032S的離心風機 ，具體參數(shù)如下：</p><p>　　功率：1.4（kw）</p><p><b>　　材質：塑料</b></p><p><b>　　類型：離心式鼓風機</b></p>&l

118、t;p><b>　　風機壓力：低壓風機</b></p><p>　　升壓：0.25mH2O</p><p><b>　　氣流方向：離心風機</b></p><p><b>　　適用范圍：機械</b></p><p>　　風量：2100（可調）</p><

119、;p><b>　　性能：低噪音風機</b></p><p><b>　　用途：生產(chǎn)</b></p><p><b>　　重量：7.5kg</b></p><p>　　6.3.3、鼓風機與引風機選用件表</p><p>　　根據(jù)三力基業(yè)生產(chǎn)的電機樣本，所選用的鼓風機引風機的

120、選用件如下：</p><p>　　表6.1 鼓風機與引風機選用件表</p><p>　　6.3.4、壓頭校核</p><p>　　旋風分離器的壓頭損失△P=115mmH2O</p><p>　　在振動流化床的壓頭損失為△P=100mmH2O，另外在管路，閥門等處，在氣體通過時也存在壓頭損失，，對于整個系統(tǒng)，總壓頭損失225mmH2O。<

121、/p><p>　　大于總的壓力損失225mmH2O。</p><p><b>　　故此風機是合適的。</b></p><p>　　第四節(jié) 空氣過濾器的選擇</p><p>　　6.4.1、空氣流量的確定</p><p>　　空氣流量V風=1500m3/h，由于本身振動流化床所需要的風量就不大，因此一級

122、高效空氣過濾器就可以了，高效空氣預熱器采用超細纖維玻璃紙，膠版紙，鋁膜等材料作為隔板與鋁合金，鐵框膠合而成。具有過濾率高，阻力低，容量大等特點，濾塵率達到了99.99%，高效空氣過濾器的基本參數(shù)如下。</p><p>　　表6.2 高效空氣過濾器基本參數(shù)</p><p>　　第五節(jié) 加料裝置的設計</p><p>　　在干燥裝置中，供給或排出粉狀，顆粒狀及塊狀物料的

123、機械，一般統(tǒng)稱為供料器，有加料器和排料器之分。對后續(xù)裝置而言，排料器也就成為了加料器。在干燥過程中，加料器所處理掉往往好似濕物料，而排料器處理的往往是較干的物料。加料器的用途主要是定量連續(xù)或間斷地供給物料。排料器的用途主要是不定量連續(xù)或間斷地排出物料。</p><p>　　供料器應具有下列特點：（a）能定量供料（b）不泄露物料和空氣（c）不產(chǎn)生粒子破損（d）能適應多種物料，供料量可調節(jié)（e）消耗功率?。╢）運轉可

124、靠，操作簡單，維修方便（g）占地面積小，高度低。</p><p>　　6.5.1、供料器的分類及選用原則</p><p>　　供料器從機理上分可以分四種，即：重力作用式、機械力作用式、往復式及振動式、氣壓式及流態(tài)化式。在設計供料器時必須要考慮到物料性質，使用狀態(tài)，密封等因子。</p><p>　　6.5.2、供料器的設計</p><p>　　

125、考慮到生產(chǎn)成本及操作方便等諸多因素，本設計中給料器選為重力作用式，通過閘板的開合來控制物料的加料速度。閘板式分為延水平、垂直或傾斜方向作直線運動的擋板（圖6.3（a））；旋轉的鉸鏈式閘門（圖6.3（b、c、d、e））；使弧形板作旋轉運動的切斷式閘門（圖6.3（f））；以及旋轉彎成特殊形狀的彎管（圖6.3（g））。開閉的方式分直接傳動或由杠桿、齒輪鏈傳動等，作用方式分手動、電動和氣動。</p><p>　　圖6.3