深基坑開挖支護設計畢業(yè)論文

1、<p><b>　　畢業(yè)設計（論文）</b></p><p>　　題 目西安地鐵棗園站基坑</p><p>　　開挖支護設計 </p><p>　　專 業(yè) 城市地下空間工程 </p><p>　　班 級 城地 081 </p><p>　　2

2、012 年摘 要</p><p>　　基坑工程是指在地表以下開挖的一個地下空間及其配套的支護體系。而基坑支護就是為保證基坑開挖，基礎施工的順利進行及基坑周邊環(huán)境的安全，對基坑側壁以及周邊環(huán)境采用的支擋，加固與保護措施。</p><p>　　基坑支護體系是臨時結構，安全儲備較小，具有較大風險，基坑工程具有很強的區(qū)域性。不同水文，工程地質環(huán)境條件下基坑工程的差異很大?；庸こ汰h(huán)境

3、效應復雜，基坑開挖不僅要保證基坑本身的安全穩(wěn)定，而且要有效的控制基坑周邊地層移動以及保護周圍環(huán)境。</p><p>　　本文先介紹了棗園站的工程概況，包括水文地質和周圍環(huán)境，然后通過結合對現有基坑開挖支護工法和車站實際情況的比較選擇出了適合本站的開挖支護方案。下來通過土壓力的計算、結構內力的計算，配筋、驗算、支撐設計、變形估算等對基坑的開挖支護作了理論上的數據分析，最后通過施工組織說明了各個工序施工的工法和應注意

4、的問題。</p><p>　　關鍵詞：支護方案，地下連續(xù)墻，支撐，施工組織設計</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Foundation Pit is the excavation of an underground space below the surface and a coordinated sup

5、port system. Bracing of foundation pit is to ensure that excavation and foundation construction for the smooth and safe environment Foundation Pit and used the pit retaining wall reinforcement and protection.</p>

6、<p>　　Bracing of Foundation Pit structure is the structural safety of temporary reserves are smaller, more risk. Foundation pit structure has a strong regional. Excavation works under different hydrological environ

7、mental and geological conditions are vastly. Effects complex excavation, excavation pit is not only necessary to ensure their own safety，but also to effectively control the pit surrounding strata.</p><p>　　F

8、irst，the paper introduces the general engineering situation of Zaoyuan Station，Including hydrological geology and the environment，Then，based on the existing foundation pit excavation method and station actual situation s

9、elect the suitable for the station of the excavation and support scheme。And then， through the soil pressure calculation, structure calculation, reinforcement, checking, support design, deformation estimation ，then made a

10、 theoretical analysis of the data for the excavation of fou</p><p>　　KEY WORDS: Supporting scheme, the Underground continuous wall, Support, Construction organization design</p><p><b>　　目錄

11、</b></p><p>　　第一章 工程概況1</p><p>　　1.1 工程簡介1</p><p>　　1.2 工程地質與水文地質條件1</p><p>　　1.2.1 車站工程地質層分布與特征描述1</p><p>　　1.2.2 水文地質條件2</p><p>

12、;　　1.2.3 特殊地質條件3</p><p>　　第二章 支護方案的選擇與比較4</p><p>　　2.1 基坑支護的類型及其特點和適用范圍4</p><p>　　2.1.1 深層攪拌水泥土圍護墻4</p><p>　　2.1.2 土釘墻4</p><p>　　2.1.3 排樁支護5</p>

13、;<p>　　2.1.4 槽鋼鋼板樁5</p><p>　　2.1.5 鉆孔灌注樁5</p><p>　　2.1.6 鋼板樁6</p><p>　　2.1.7 SMW工法6</p><p>　　2.1.8 地下連續(xù)墻6</p><p>　　2.2 方案的比較及確定7</p>&l

14、t;p>　　2.2.1 基坑的特點7</p><p>　　2.2.2 支護方案的選擇8</p><p>　　第三章 土壓力計算10</p><p>　　3.1 地面荷載的確定10</p><p>　　3.2 按分層土計算土壓力10</p><p>　　3.3 土層力學參數平均值13</p>

15、<p>　　第四章 結構內力計算15</p><p>　　4.1 計算理論的確定15</p><p>　　4.2 結構內力計算及配筋15</p><p>　　4.2.1 土壓力計算15</p><p>　　4.2.2 用等值梁法計算彎矩18</p><p>　　4.3 地下連續(xù)墻的配筋計算25

16、</p><p>　　4.3.1 縱筋配置25</p><p>　　4.3.2 水平筋配置28</p><p>　　第五章 基坑穩(wěn)定性分析29</p><p>　　5.1 基坑的整體穩(wěn)定性驗算29</p><p>　　5.2 基坑的抗隆起穩(wěn)定驗算29</p><p>　　5.3 基坑的

17、抗?jié)B流穩(wěn)定性驗算31</p><p>　　第六章 支撐設計32</p><p>　　6.1 方案比較32</p><p>　　6.2 圍檁設計32</p><p>　　6.3 支撐設計34</p><p>　　第七章 基坑變形估算及控制36</p><p><b>　　

18、7.1 概述36</b></p><p>　　7.2 基坑的變形估算36</p><p>　　7.2.1 水平位移估算36</p><p>　　7.2.2 基坑隆起估算36</p><p>　　7.2.3 地表沉降估算37</p><p>　　第八章 施工組織設計38</p>&

19、lt;p>　　8.1 施工場地的布置38</p><p>　　8.2 地下連續(xù)墻的施工38</p><p>　　8.2.1導墻施工38</p><p>　　8.2.2 槽段開挖40</p><p>　　8.2.3 地下墻接頭形式43</p><p>　　8.2.4 鋼筋籠整幅吊裝措施44</p&

20、gt;<p>　　8.2.5泥漿系統(tǒng)44</p><p>　　8.3工程質量的保證48</p><p>　　8.4 文明施工措施48</p><p>　　8.5 環(huán)境保護措施49</p><p><b>　　結論50</b></p><p><b>　　致謝51

21、</b></p><p><b>　　參考文獻52</b></p><p><b>　　附錄54</b></p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　基坑工程是我國當前地基基礎領域一個重要的研究方向?；庸こ淘诙兰o八十年代末才開始全面、深

22、入地研究與工程實踐，但隨著我國建設事業(yè)的發(fā)展，城市的高層建筑大量涌現，極大的推動了深基坑工程設計理論和施工技術的不斷發(fā)展，同時也產生了大量的深基坑支護設計與施工問題。</p><p>　　國內外大量工程實踐表明，許多工程的最危險階段不一定是在正常使用階段，而是在建造階段和老化階段。對許多工程事故常常發(fā)生在施工階段而言，其原因除了施工質量沒有保證、施工方法發(fā)生了不合理的改變、人為錯誤等原因以外，重要原因之一是由于對

23、環(huán)境、地質、荷載等因素認識不足而導致設計和施工中的某種失誤和疏忽所致。</p><p>　　深基坑工程是與眾多因素相關的綜合技術，是一個系統(tǒng)的工程問題，必須具有結構力學、土力學、地基基礎、地基處理、原位測試等多種學科知識，同時具有豐富的施工經驗，并結合擬建場地的土質和周圍環(huán)境情況，才能制定出因地制宜的支護結構方案和實施辦法。它與場地工程勘察、支護結構設計、施工開挖、基坑穩(wěn)定、降水、施工管理、現場監(jiān)測、相鄰場地施工

24、相互影響等密切相關?；釉O計與施工涉及地質條件、巖土性質、場地環(huán)境、工程要求、氣候變化、地下水動態(tài)、施工程序和方法等許多相關的復雜問題，是理論上尚待完善、成熟和發(fā)展的綜合技術學科。如何根據場地工程性質、水文地質、環(huán)境條件制定合理的設計方案；如何在保證穩(wěn)定性的前提條件下，設計最經濟的方案，也是基坑比較重要的問題。因此在基坑工程設計與施工中，需要嚴謹、周密的分析與計算。</p><p>　　本設計主要包括了四個大的方

25、面：1、工程概況的論述及支護方案的比選，2、圍護結構設計與計算，3、基坑的降排水4、施工組織設計。根據基坑的工程概況及其特點，在考慮基坑的安全性和經濟性的前提下選擇了地下地下連續(xù)墻加四道綱支撐作為支護方案，采用郎肯理論計算水土壓力，通過結構荷載法計算墻體內力、彎矩和嵌固深度。5、根據深基坑施工組織規(guī)范詳細的敘述了地下連續(xù)墻的施工工藝流程和施工要點。</p><p><b>　　第一章 工程概況</

26、b></p><p><b>　　1.1 工程簡介</b></p><p>　　棗園站位于棗園西路與棗園北路交叉路口西側，棗園西路北側的規(guī)劃綠化帶內，與棗園西路平行布置，周邊的現狀與規(guī)劃均以居住為主，車站西北側為建設中的萬國地產萬國城，東北側為大馬路村的建設用地，規(guī)劃為高層商住樓，西南側為西安驪山汽車廠的三四零二社區(qū)，東南側為豐盛園小區(qū)和愛菊佳園等住宅小區(qū)。棗園

27、西路為西安市城區(qū)至咸陽的主干道，道路交通繁忙，車流量較大，規(guī)劃道路寬度60米，雙向八車道，道路北側規(guī)劃綠地寬度30m，道路南側規(guī)劃綠地寬度20m。</p><p>　　1.2 工程地質與水文地質條件</p><p>　　1.2.1 車站工程地質層分布與特征描述</p><p>　　根據本次鉆探揭露，擬建場地地基土的組成自上而下為：人工填土；第四系上更新統(tǒng)風積新黃土

28、、殘積古土壤；上更新統(tǒng)及中更新統(tǒng)沖積粉質粘土及砂類土等?，F將各層地基土按層序分述如下：</p><p>　　1-1雜填土Q4ml： 黃褐～深褐色，局部為雜色。土質不均，上部以建筑垃圾為主，局部含較多灰渣、灰土等。該層頂面普遍分布10～30cm厚的混凝土或瀝青面層。</p><p>　　1-2素填土Q4ml： 黃褐～深褐色。頂部分布有15～20cm的混凝土或瀝青路面，土質不均，成分以粘性土為

29、主，局部含少量灰渣及磚瓦碎塊等，局部含少量粉細砂。硬塑。局部具輕微～中等濕陷性。屬中等偏高壓縮性土，局部具高壓縮性。</p><p>　　3-1新黃土Q3eol：褐黃色。土質均勻，針狀孔隙發(fā)育，含微量氧化鐵、鈣質條紋及零星蝸牛殼碎片?？伤埽ㄒ盒灾笖灯骄礗L=0.30），個別土樣軟塑。上部土樣具輕微～中等濕陷性，局部具自重濕陷性。屬中等壓縮性土，個別土樣具高壓縮性。</p><p>　　3

30、-2古土壤Q3el：棕黃～淺棕紅。土質較均勻，具塊狀結構，含多量鈣質條紋及鈣質結核，底部鈣質結核較為富集，局部富積成薄層。可塑（液性指數平均值IL=0.43）。屬中等壓縮性土。</p><p>　　3-4粉質粘土Q3al： 褐黃～淺灰黃色，局部灰白色。土質不勻，可見少量氧化鐵、黑色錳質斑點，底部局部含砂顆粒，該層中部局部含中砂透鏡體?？伤埽ㄒ盒灾笖灯骄礗L=0.33-0.51）。屬中等壓縮性土。</p&g

31、t;<p>　　3-6粉細砂Q3al：黃褐色，部分地段呈灰黃色。成份以石英、長石為主，云母片及暗色礦物次之，局部下部夾中砂透鏡體或含較多中砂顆粒，含泥量少。級配較差。密實（標準貫入試驗擊數平均值N＝36.5-61.0）。濕度部分稍濕，部分飽和。</p><p>　　3-7中砂Q3al：黃褐～灰黃色。成份以石英、長石為主，云母片及暗色礦物次之，局部頂部夾粉細砂透鏡體。級配差。密實（標準貫入試驗擊數平均

32、值N＝33.3-49.3）。濕度稍濕或飽和。</p><p>　　1.2.2 水文地質條件</p><p><b>　?。?）地下水位：</b></p><p>　　棗園站淺部主要地層為第四系晚更新統(tǒng)風積、殘積層和沖積層。本次勘察期間測得地下水水位埋深為24.70～26.80m，地下水位高程為366.91～369.00m。自西向東地下水位逐漸

33、抬升。地下水位與季節(jié)、氣候、地下水賦存、補給及排泄有密切的關系。豐水期（10月～3月）間，地下水位會有所上升；旱季期間，地下水位會有所下降，水位年變化幅度為約2.00m。</p><p>　　受西郊水源地抽取地下水影響，致使近年來該區(qū)域地下水位下降較多。</p><p>　?。?）地下水類型、賦存方式、補給及流向：</p><p>　　擬建場地地下水主要為第四系孔隙

34、潛水。主要賦存于沖、洪積砂層中，預測水量較大。本段第四系孔隙水含水層主要有中砂層3-7-3等。沖積粉質粘土為相對隔水層。根據區(qū)域地質資料，本區(qū)潛水含水層底板約在70～80m。</p><p>　?。?）地下水水質特征及水、土腐蝕性：</p><p>　　場區(qū)地下水對混凝土結構無腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋在干濕交替條件下具弱腐蝕性，對鋼結構具弱腐蝕性。地基土對混凝土結構均無腐蝕性，對鋼

35、筋混凝土結構中的鋼筋及鋼結構具弱腐蝕性。</p><p>　?。?）車站抗浮、抗?jié)B設計水位：</p><p>　　根據陜西省工程勘察研究院提供的地鐵一號線抗浮水位（2008.7.16）結果，擬建棗園站抗浮、抗?jié)B設計水位高程分別為391.00m和389.00m</p><p>　　1.2.3 特殊地質條件</p><p>　?。?） 擬建場地可

36、能分布廢棄枯井，枯井中可能充填有塊石，施工中還可能遇到未查明的地下構造物等硬物，應及時處理。</p><p>　?。?）填土：該層土組成物質復雜，顆粒粒度極不均勻，土性差異大，結構松散，開挖易坍塌，引起地面變形。</p><p>　?。?） 濕陷性黃土：根據本次勘察探井（本次共完成7個探井）土試樣室內土工試驗結果，濕陷性黃土分布深度6.50～11.50m，對于車站主體、風亭、風井及通道平直

37、段，可不考慮黃土濕陷性問題。</p><p>　　第二章 支護方案的選擇與比較</p><p>　　2.1 基坑支護的類型及其特點和適用范圍</p><p>　　2.1.1 深層攪拌水泥土圍護墻</p><p>　　深層攪拌水泥土圍護墻是采用深層攪拌機就地將土和輸入的水泥漿強行攪拌,形成連續(xù)搭接的水泥土柱狀加固體擋墻。水泥土圍護墻優(yōu)點:由于一

38、般坑內無支撐,便于機械化快速挖土;具有擋土、止水的雙重功能;一般情況下較經濟;施工中無振動、無噪音、污染少、擠土輕微,因此在鬧市區(qū)內施工更顯出優(yōu)越性。水泥土圍護墻的缺點:首先是位移相對較大,尤其在基坑長度大時,為此可采取中間加墩、起拱等措施以限制過大的位移;其次是厚度較大,只有在紅線位置和周圍環(huán)境允許時才能采用,而且在水泥土攪拌樁施工時要注意防止影響周圍環(huán)境。</p><p><b>　　2.1.2 土

39、釘墻</b></p><p>　　土釘墻是一種邊坡穩(wěn)定式的支護，其作用與被動的具備擋土作用的圍護墻不同,它是起主動嵌固作用,增加邊坡的穩(wěn)定性,使基坑開挖后坡面保持穩(wěn)定。土釘墻主要用于土質較好地區(qū),我國華北和華東北部一帶應用較多,目前我國南方地區(qū)亦有應用,有的已用于坑深10m以上的基坑,穩(wěn)定可靠、施工簡便且工期短、效果較好、經濟性好、在土質較好地區(qū)應積極推廣。采用土釘墻的一般要求，①土釘墻可適用于塑，不

40、塑或堅硬的粘性土；②在有地下水的土層中，土釘支護應該在充分降排水的前提下采用；③土釘墻容易引起土體位移，采用土釘墻支護應慎重考慮，墻體變形對周圍環(huán)境的影響。 </p><p>　　2.1.3 排樁支護</p><p>　　基坑開挖時，對不能放坡或由于場地限制不能采用攪拌樁支護，開挖深度在6~10m左右時，即可采用排樁圍護。排樁可采用鉆孔灌注樁、人工挖孔樁、預制鋼筋混凝土板樁或鋼板樁等。當基

41、坑開挖深度較大時，可設置多道支撐，以減少內力,采用沖鉆孔樁能夠穿越條石、舊基礎。在護壁樁間做旋噴帷幕達到止水的效果，但由于基坑開挖深度大護壁不可能采用錨拉或內支撐，錨桿無法施工，也無法采用錨拉，南北兩側亦無法對稱采用排樁，在設立支護時沒有合適的支護方式。</p><p>　　2.1.4 槽鋼鋼板樁</p><p>　　這是一種簡易的鋼板樁圍護墻,由槽鋼正反扣搭接或并排組成。槽鋼長6~10m

42、,型號由計算確定。其特點為：槽鋼具有良好的耐久性,基坑施工完畢回填土后可將槽鋼拔出回收再次使用;施工方便,工期短;不能擋水和土中的細小顆粒，在地下水位高的地區(qū)需采取隔水或降水措施；抗彎能力較弱,多用于深度小于4m的較淺基坑或溝槽,頂部宜設置一道支撐或拉錨;支護剛度小,開挖后變形較大。</p><p>　　2.1.5 鉆孔灌注樁</p><p>　　鉆孔灌注樁圍護墻是排樁式中應用最多的一種,

43、在我國得到廣泛的應用。其多用于坑深7~10m的基坑工程,在我國北方土質較好地區(qū)已有8~9m的臂樁圍護墻。鉆孔灌注樁支護墻體的特點有:施工時無振動、無噪音等環(huán)境公害,無擠土現象,對周圍環(huán)境影響小;墻身強度高,剛度大,支護穩(wěn)定性好,變形小;當工程樁也為灌注樁時,可以同步施工，從而施工有利于組織、方便、工期短;樁間縫隙易造成水土流失,特別時在高水位軟粘土質地區(qū),需根據工程條件采取注漿、水泥攪拌樁、旋噴樁等施工措施以解決擋水問題;適用于軟粘土質

44、和砂土地區(qū),但是在砂礫層和卵石中施工困難應該慎用;樁與樁之間主要通過樁頂冠梁和圍檁連成整體,因而相對整體性較差,當在重要地區(qū),特殊工程及開挖深度很大的基坑中應用時需要特別慎重。</p><p><b>　　2.1.6 鋼板樁</b></p><p>　　采用鋼板樁支護針對本基坑為臨時支護的特點，施工方便，工期短，在基坑施工完畢回填土后將槽鋼拔出，重新利用，可以將支護費

45、用降到最低。但采用鋼板樁支護有一致命的弱點，即不能擋水和土中的細小顆粒，且在地下水位高時還要求降水或隔水，這與本工程地下水位高，地水豐富的地質條件極不相稱。另鋼板樁支護抗彎能力較弱，開挖撓曲變形較大，一般適用深度不超過4m。很顯然本基坑軟弱含水的地質條件10m的開挖深度，以及地處城市建筑密集區(qū)對撓曲位移的嚴格要求等均不適宜采用鋼板樁支護，一經采用必將造成嚴重后果。</p><p>　　2.1.7 SMW工法<

46、;/p><p>　　型鋼等(多數為H 型鋼,亦有插入拉森式鋼板樁、鋼管等) ,將承受荷載與防SMW工法亦稱勁性水泥土攪拌樁法,即在水泥土樁內插入H滲擋水結合起來,使之成為同時具有受力與抗?jié)B兩種功能的支護結構的圍護墻。SMW支護結構的支護特點主要為:施工時基本無噪音,對周圍環(huán)境影響小;結構強度可靠,凡是適合應用水泥土攪拌樁的場合都可使用,特別適合于以粘土和粉細砂為主的松軟地層;擋水防滲性能好,不必另設擋水帷幕;可以配合

47、多道支撐應用于較深的基坑;此工法在一定條件下可代替作為地下圍護的地下連續(xù)墻,在費用上如果能夠采取一定施工措施成功回收H 型鋼等受拉材料;則大大低于地下連續(xù)墻,因而具有較大發(fā)展前景。</p><p>　　2.1.8 地下連續(xù)墻</p><p>　　通常連續(xù)墻的厚度為600mm、800mm、1000mm，也有厚達1200mm的。地下連續(xù)墻剛度大，止水效果好，是支護結構中最強的支護型式，適用于地

48、質條件差和復雜，基坑深度大，周邊環(huán)境要求較高的基坑，但是造價較高，施工要求專用設備</p><p>　　優(yōu)點：①施工時振動小，噪音低，非常適合本基坑的開挖支護設計；②墻體剛度大，特別適合本基坑復雜的地質條件，尤其是對松散填土及軟塑淤泥質粉質粘土的支擋效果明顯，基坑安全性能夠得到保證；③防滲性能好，地下連續(xù)墻現今工藝已成熟，在墻體結頭和施工方法上都得到改進，墻體幾乎不透水。④占地少，本工程地處城市建筑密集區(qū)，空間狹

49、小，采用地下連續(xù)墻可以充分利用建筑紅線以內有限的地面和空間，能夠充分發(fā)揮其經濟效益，在施工過程中，不會引起地面沉降，因此對周圍建筑沒有絲毫影響；⑤工效高，工期短，質量可靠，經濟效益高。采用地下連續(xù)墻是真正的優(yōu)質高效，符合現代都市的競爭理念，業(yè)主容易接受。</p><p>　　缺點：①對廢泥漿處理，不但會增加工程費用，如泥水分離不完善或處理不當，造成新的環(huán)境污染；②槽壁坍塌問題。如地下水位急劇上升，護壁泥漿液面急劇

50、下降，土層中有軟弱的砂性砂層，泥漿的性質不當或已變質，施工管理不當等均可能引起壁槽壁坍塌，引起地面沉降，危害鄰近工程結構和地下管理的安全。同時也可能使墻體混凝土體積超方，墻面粗躁結構尺寸超出允許界限；采用地下連續(xù)墻費用要相對較高，但為保證安全穩(wěn)定及效率，費用仿高5-10%的預算之內，同時采用連續(xù)墻施工，工序簡單，變更較少，費用易于控制。</p><p>　　2.2 方案的比較及確定</p><

51、p>　　2.2.1 基坑的特點</p><p>　　綜合分析本工程的地理位置、土質條件、基坑開挖深度及周圍環(huán)境的影響，有以下的特點：</p><p>　　（1）基坑開挖面積較大，下方市政管線較多。</p><p>　　（2）基坑開挖深度范圍內的土層的工程性較差。開挖層包含較多層不同性質土層。</p><p>　?。?）基坑周圍存在高層建

52、筑及待建高層，對沉降要求較高，且可能牽扯到文物的保護，環(huán)境條件復雜。</p><p>　?。?）開挖深度超過17.4米，屬一級基坑。</p><p>　　（5）基坑所在地地下水在24米以下，而開挖深度在17.4米，所以無需作降水處理.</p><p>　　2.2.2 支護方案的選擇</p><p>　　根據本工程的特點，設計時此基坑有可能采用

53、的幾種支護形式從技術上和經濟上進行了分析比較。</p><p>　　1．采用鉆孔灌注樁作為擋土結構、深層水泥攪拌樁為止水帷幕及結合三道鋼管內支撐的支護體式。</p><p>　　優(yōu)點：鉆孔灌注樁施工容易、造價較低，目前此種技術比較成熟。另深層水泥攪拌樁為止水帷幕時有好的效果防水。鋼管內支撐具有拼裝方便、施工速度快并可以多次重復使用等優(yōu)點，并可施加預應力。此時支護結構有一定的安全性和經濟性。

54、</p><p>　　缺點：主體結構深度太大，地下水位較高，施工難度較大。</p><p>　　2．主體采用地下連續(xù)墻及鋼支撐</p><p>　　優(yōu)點：施工振動小，噪音低，非常適于城市施工；墻體剛度大，防滲性能好，可以貼近施工；適用于多種地基條件，可以作為剛性基礎；占地少，可以充分利用建筑紅線以內有限的地面和空間；工效高，工期短，質量可靠，經濟效益高。本方案充分考

55、慮了基坑上層土層滯水，面積大（在交通干線旁），高度大等特點。主體采用地下連續(xù)墻強度高又可以止水，并成為基礎的結構部分，與后澆的內襯共同組成永久性結構的側墻。機械化程度高，能保證工期，是比較安全可靠的施工方法。交通層高度不大，采用人工挖孔樁是安全有效的，并在一定程度上降低了工程造價。</p><p>　　缺點：地下連續(xù)墻作為擋土結構時造價比較高；在一些特殊地質條件下施工難度大；還須有泥漿處理條件，對廢泥漿的處理會造

56、成環(huán)境污染。施工中如出現槽壁坍塌問題會引起鄰近地面沉降，墻體混凝土超方。</p><p>　　由于棗園站周圍都是高層住宅或是規(guī)劃中的高層，所以對整個車站建設過程的要求都比較高。根據西安市環(huán)境保護局的規(guī)定，鄰近市民居住群的建筑施工在晚上22時30分以后必須停止施工，這樣對本站的建設工期提出了嚴峻的考驗，為了應對這一問題，地下連續(xù)墻工法是有絕對優(yōu)勢的，它不但在降低噪音要求可以不用考慮對周圍居民的影響，而且這種工法在施

57、工工期問題上也有一定的優(yōu)勢，它的整個施工過程機械化程度高，使施工效率大大推高，可以減少按預定工期完成建設的壓力。其次，棗園站南面毗鄰交通主干道，其余周圍都是已建成的住宅小區(qū)，周邊的現狀與規(guī)劃均以居住為主，車站西北側為建設中的萬國地產萬國城，東北側為大馬路村的建設用地，規(guī)劃為高層商住樓，西南側為西安驪山汽車廠的三四零二社區(qū)，東南側為豐盛園小區(qū)和愛菊佳園等住宅小區(qū)。施工場地占用空間有限，工作展開比較困難，而連續(xù)墻它可以充分利用建筑紅線以內有

58、限的地面和空間，能夠充分發(fā)揮其經濟效益，在施工過程中，不會引起地面沉降，因此對周圍建筑沒有絲毫影響的優(yōu)點，在這一問題的解決上有絕對的優(yōu)勢。</p><p>　　再者，地下連續(xù)墻作為本基坑的開挖支護方案，它在訪滲性能好反面也有相當的作用，根據地質勘查報告，3-7中砂層存在上層滯水，而連續(xù)墻作為開挖支護方案對中砂層的滯水有很好的防滲能力，也對建成后的車站有防水防滲方面的保護。地下連續(xù)墻工法在諸多方面都滿足周圍環(huán)境的要

59、求，所以通過綜合比較選擇第二種開挖支護方案，也就是采用地下連續(xù)墻工法作為本基坑的開挖支護方案。</p><p><b>　　第三章 土壓力計算</b></p><p>　　3.1 地面荷載的確定</p><p>　　棗園站周邊的現狀與規(guī)劃均以居住為主,車站西北側為建設中的萬國地產萬國城,東北側為大馬路村的建設用地,規(guī)劃為高層商住樓,西南側為西安

60、驪山汽車廠的三四零二社區(qū),東南側為豐盛園小區(qū)和愛菊佳園等住宅小區(qū)。棗園西路為西安市城區(qū)至咸陽的主干道,道路交通繁忙,車流量較大。因此取上部荷載為20kpa。</p><p>　　由于棗園站開挖深度在17.4m 以內，而地下水水位埋深為24.70～26.80m，地下水對基坑的開挖和支護影響不大，故選擇水土分算的原則計算。</p><p>　　3.2 按分層土計算土壓力 </p>

61、<p>　　本工程場地平坦，土體上部底面超載20kPa，在影響范圍內無建筑物產生的側向荷載，且不考慮施工荷載及鄰近基礎工程施工的影響，假定支護墻面垂直光滑，故采用郎肯土壓力理論計算。</p><p>　　表3.1 土體物理學參數</p><p>　　（1） 計算方法：按朗肯理論計算主動與被動土壓力強度，其公式如下：</p><p><b>　　

62、(3.1)</b></p><p><b>　　(3.2)</b></p><p><b>　　式中 </b></p><p>　　、—— 朗肯主動與被動土壓力強度，；</p><p>　　—— 地面均勻荷載，；</p><p>　　—— 第 層土的重度，；<

63、;/p><p>　　—— 第 層土的厚度，；</p><p>　　、—— 朗肯主動與被動土壓力系數；</p><p><b>　　(3.3)</b></p><p><b>　　(3.4)</b></p><p>　　式中、—— 計算點土的抗剪強度指標</p>&l

64、t;p>　　圖3.1 開挖土層圖示</p><p>　　基坑開挖深度17.4m， </p><p>　　OA為雜填土層，，，，；</p><p>　　AB為素填土層，，，，；</p><p>　　BC為新黃土，，，，，為不透水層；</p><p>　　CD為古土壤，，，，，為不透水層；</p>&

65、lt;p>　　DE為粉質粘土層，，，，；</p><p>　　EF粉質粘土.，，，，；</p><p>　　3.3 土層力學參數平均值</p><p>　?。?）參數加權平均數</p><p>　　由于各土層物理力學參數相差不大，故采用加權平均法計算土壓力，各加權平均參數計算為：</p><p><b>

66、;　　平均容重：</b></p><p><b>　　迎土區(qū)：</b></p><p><b>　?。?）土壓力計算</b></p><p><b>　　土壓力系數：</b></p><p><b>　　主動土壓力系數：</b></p&g

67、t;<p><b>　　被動土壓力系數：</b></p><p><b>　　主動土壓力：</b></p><p><b>　　地面均布超載： ；</b></p><p><b>　　墻頂：</b></p><p><b>　　取

68、 </b></p><p><b>　　坑底：</b></p><p><b>　　被動土壓力：</b></p><p>　　第四章 結構內力計算</p><p>　　4.1 計算理論的確定</p><p>　　本工程地質條件較為均勻，但開挖深度較深，為了減少支

69、護樁的彎矩可以設置多層支撐。在進行結構內力計算時，按照分段等值梁法來計算擋土結構的彎矩和支撐力，并計算出樁墻的入土深度。</p><p>　　分段等值梁法即對每一段開挖，將該段樁的上部支點和插入段土壓力零點之間的樁作為簡支梁進行計算，上一次算出的支點假定不變，作為外力計算下一段梁中的支點反力。這種方法考慮了施工時的實際情況。</p><p>　　4.2 結構內力計算及配筋</p>

70、;<p>　　4.2.1 土壓力計算</p><p>　　（1）確定臨界深度，由得：</p><p><b>　　（4.1）</b></p><p>　　（2） 各支點及坑底處的土壓力：</p><p>　　O點： </p><p>　　A 點：

71、 </p><p>　　B點： </p><p>　　C 點： </p><p>　　D點： </p><p>　　E點： </p><p><b>　　（3）土力零點</b></p>&l

72、t;p>　　土壓力零點距離基坑底的距離，可根據凈土壓力零點處墻前被動土壓力強度與墻后主動土壓力強度相等的關系求得。</p><p><b>　　(4.2)</b></p><p><b>　　(4.3)</b></p><p><b>　?。?）基坑支護簡圖</b></p><

73、;p>　　基坑支護結構簡圖如圖4-1所示，將點近似看作為彎矩0點，看做地下支點無彎矩。</p><p>　　圖4.1 基坑支護結構計算簡圖</p><p>　　先將基坑支護圖畫成為一連續(xù)梁，其荷載為水土壓力及地面荷載，如圖4.2所示：</p><p>　　圖4.2 連續(xù)梁結構計算簡圖 </p><p>　　4.2.2 用等值梁法計算彎

74、矩</p><p>　　等值梁法的基本思想：找到基坑底面下連續(xù)墻彎矩為零的某一點，以該點假想為一個鉸，以假想較為板樁入土面點。一旦假想較的位置確定，即可將梁劃分為兩段，上段相當于多跨連續(xù)梁，下段為一次超定靜梁。</p><p>　　(1) 分段計算固端彎矩</p><p>　　1）連續(xù)梁AO段懸臂部分彎矩，計算簡圖如4.3所示：</p><p&g

75、t;　　圖4.3 AB段計算簡圖</p><p>　　2）連續(xù)墻AB段彎矩，計算簡圖如4.4所示：</p><p>　　圖4.4 AB段計算簡圖</p><p>　　3） 連續(xù)墻BC段彎矩，計算簡圖如4.5所示：</p><p>　　圖4.5 BC段計算簡圖</p><p>　　4）連續(xù)墻CD段彎矩，計算簡圖如4.6所

76、示：</p><p>　　圖4.6 CD段計算簡圖</p><p>　　5）連續(xù)墻DEG段彎矩，計算簡圖如4.7所示，其中G點為零彎矩點：</p><p>　　圖4.7 DEG段計算簡圖</p><p><b>　?。?）彎矩分配</b></p><p>　　計算固端彎矩不平衡，需用彎矩分配法平衡

77、支點A、B彎矩。</p><p><b>　　分配系數A點：</b></p><p><b>　　B點：</b></p><p><b>　　C點：</b></p><p>　　D點（遠端固定時為，遠端鉸支時為）：</p><p>　　通過力矩分配，得到

78、各支點的彎矩為：</p><p>　　圖4.8 彎矩、剪力圖</p><p>　　（3）支座反力和軸力計算：</p><p>　　根據《基坑工程》（2008，4，1，哈爾濱工業(yè)大學出版社）有：</p><p><b>　　OA段梁：</b></p><p><b>　　BC段梁：<

79、/b></p><p><b>　　CD段梁：</b></p><p><b>　　段梁點彎矩為零）：</b></p><p><b>　　反力核算：</b></p><p>　　土壓力及地面荷載總計：</p><p><b>　　支點反

80、力：</b></p><p><b>　?。?）嵌固深度計算</b></p><p>　　根據建筑基坑支護技術規(guī)程JGJ120-99，對于均質粘性土，及地下水位以上的粉土或砂類土，嵌固深度可按下式來計算：</p><p>　　式中為嵌固深度系數，當取1.3時，可根據三軸試驗，（當有可靠經驗時，可采取直接剪切試驗）確定土層固結不排水（

81、快）剪內摩擦角及粘聚力系數查表A.0.2；粘聚力系數可按本規(guī)程A.0.3（確定。</p><p>　　根據棗園站個土層物力、力學建議值，取定取，查表A.2.0得</p><p><b>　　可得嵌固深度：</b></p><p>　　4.3 地下連續(xù)墻的配筋計算</p><p>　　4.3.1 縱筋配置</p>

82、;<p>　　根據《簡明深基坑設計施工手冊》及《地下連續(xù)墻設計與施工》，用于基坑支護連續(xù)墻厚度一般為，故初擬連續(xù)墻厚度；以為單元長度進行配筋。同時本基坑支護墻體作為永久性支護結構，所以保護層厚度（《深基坑工程設計施工手冊》表11.3-2），采用混凝土（大于），基坑安全等級為一級，主筋采用HRB335（II級），其安全等級系數。</p><p><b>　　背土側：</b><

83、;/p><p><b>　　查表得：</b></p><p><b>　　，，，</b></p><p><b>　　，，，</b></p><p><b>　　有效高度：</b></p><p>　　查表17《混凝土結構》上冊：<

84、;/p><p><b>　　所以：</b></p><p>　　所以 </p><p><b>　　選配筋：</b></p><p><b>　　迎土側：</b></p><p>　　查表17《混凝土結構》上冊，得&

85、lt;/p><p>　　所以 </p><p><b>　　選配筋：</b></p><p>　　圖4.9 單元槽段配筋</p><p>　　4.3.2 水平筋配置</p><p><b>　　按構造配筋：</b&

86、gt;</p><p>　　水平筋筋最小率要求：當時，間距采用，則</p><p>　　故選擇的水平配筋。 </p><p><b>　　拉結鋼筋：</b></p><p>　　當跨度為4到6米時，拉結筋直徑不小于6mm。故拉結筋選</p><p><b>　　配筋圖見圖02.</

87、b></p><p>　　第五章 基坑穩(wěn)定性分析</p><p>　　在基坑開挖時，由于坑內土體挖出后，使地基的應力場和形變場發(fā)生變化，可能導致基坑的失穩(wěn)。例如基坑整體或局部滑坡，基坑底隆起及管涌等，從而引發(fā)工程事故。所以在進行基坑支護設計時，需要驗算基坑穩(wěn)定性，必要時應該采取適當的加強防范措施，使基坑的穩(wěn)定性具有一定的安全度。保證基坑開挖整個過程安全。</p><

88、;p>　　基坑的穩(wěn)定性驗算主要是指對支護結構進行抗傾覆，抗滑移，及各種內力計算外，還應進行基坑底隆起，抗?jié)B流穩(wěn)定性，管涌等各種穩(wěn)定性驗算?；臃€(wěn)定性分析的目的在于基坑側壁支護結構在給定條件設計出合理的嵌固深度或驗算已擬定支護結構的設計是否穩(wěn)定和合理。</p><p>　　5.1 基坑的整體穩(wěn)定性驗算</p><p>　　采用圓弧滑動法驗算支護結構和地基的整體穩(wěn)定抗滑動穩(wěn)定性，應該注意

89、支護結構一般有內支撐或外土錨拉結構，墻面垂直的特點。不同于邊坡穩(wěn)定驗算的圓弧滑動，滑動面的圓心一般在擋土上方，基坑內側附近。通過試算穩(wěn)定最危險的滑動面和最小安全系數?？紤]支撐作用時，通常不會發(fā)生整體穩(wěn)定破壞，因此對支護結構，當設置多道支撐時可不做基坑的整體穩(wěn)定性驗算。</p><p>　　5.2 基坑的抗隆起穩(wěn)定驗算</p><p>　　采用同時考慮值的抗隆起法，以求得地下墻的入土深度。（

90、基坑工程手冊P130）</p><p>　　基本假定：將墻底面作為求極限承載力的基準面，滑移線形狀見計算簡圖，參照Prandtl的地基承載力公式。不考慮基坑尺寸的影響。</p><p><b>　　計算分析簡圖：</b></p><p>　　5.1 計算分析簡圖</p><p><b>　　式中： <

91、/b></p><p>　　——墻體入土深度（m）；</p><p>　　——基坑開挖深度（m）；</p><p>　　——墻體外側及坑底土體重度（kN/）；</p><p>　　——底面超載（kN/）；</p><p>　　——地基承載力的系數。</p><p>　　用Prandtl公式

92、，分別為：</p><p>　　用本法驗算抗隆起安全系數時，要求，注：安全系數取自《建筑基坑工程技術規(guī)范》YB 9258-97(冶金部)。</p><p><b>　　計算過程：</b></p><p>　　用本法驗算抗隆起安全系數時，由于圖5.1中AB面上的抗剪強度抵抗隆起作用，假定墻體外側及坑底土體重。</p><p&g

93、t;<b>　　解得 </b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　實踐證明，本法基本上可適用于各類土質條件。</p><p>　　5.3 基坑的抗?jié)B流穩(wěn)定性驗算</p><p>　　由于本工程勘察期間測得地下水水位埋深為24.70～26.80m，地下水位高程為366

94、.91～369.00m。擬建車站基坑深度在18m以內，故可以不進行抗?jié)B流驗算。</p><p><b>　　第六章 支撐設計</b></p><p><b>　　6.1 方案比較 </b></p><p>　　在深基坑支護結構中，常用的支護系統(tǒng)按材料可以分為鋼管支撐，型鋼支撐，鋼筋混凝土支撐以及鋼筋混凝土鋼管混合支撐等。

95、其中，鋼筋混凝土支撐，結構整體性好，剛度好，變形小，安全可靠，但施工制作時間長于鋼支撐，拆除工作繁重，材料回收率低；鋼支撐，便于安裝和拆除，材料的消耗量小，并且可以施加預緊力，合理控制基坑變形，同時，鋼支撐的架設速度快，節(jié)約時間，可以很有效的提高施工效率，另外，鋼支撐的回收率高，能減少大量浪費。從長遠利益及能源角度考慮，現今建筑行業(yè)積極推廣鋼支撐的運用。</p><p>　　本基坑在主干道側，基坑工程對環(huán)境及變形

96、沉降都有較高要求，同時考慮經濟效益的要求，本工程擬采用鋼管支撐（見圖03)。</p><p><b>　　6.2 圍檁設計</b></p><p><b>　?。?）計算</b></p><p>　　圍檁初擬采用H型鋼，由于八字撐與支撐及圍檁連接的整體性不易做好，故圍檁的計算跨度取相鄰支撐與八字撐間距的平均值：</p

97、><p><b>　　圍檁最大彎矩：</b></p><p><b>　　圍檁最大剪力：</b></p><p><b>　　初擬選用，</b></p><p><b>　　圖1.1 工字鋼</b></p><p>　　其相關參數查表：

98、《鋼結構》P323 表1.1</p><p>　　表1.1 工字鋼參數表</p><p><b>　?。?）驗算</b></p><p>　　鋼，查《鋼結構》P322附表1.1有：</p><p>　　強度設計值：抗彎，壓，拉 ：</p><p><b>　　抗剪：</b>&

99、lt;/p><p><b>　　滿足</b></p><p><b>　　6.3 支撐設計</b></p><p>　　本基坑按照國內通常做法，采用鋼管，同時根據《建筑基坑技術設計規(guī)范》YB9258-97對支撐的相關規(guī)定，合理布置支撐，如總圖1，平面支撐規(guī)范跨度為5-6m，豎向距離不超過5m，本站根據實際工程情況，橫向跨度最小

100、取值4.5m，最大6m；豎向設4層支撐，豎向深度分別為1m、4m、10.5m、及13.8m，至上而下距離有所減小，已適應側向土體壓力的增大和基坑實際情況。其計算跨度為安全起見，取較長的為準，即取，鋼管壁厚，</p><p>　　每根支撐的最大軸力為（支撐的水平距離為4m）：</p><p>　　則：鋼管支撐的應力：</p><p><b>　　滿足<

101、/b></p><p>　　穩(wěn)定系數（一般為0.6~0.9之間，此處取0.742）</p><p><b>　　支撐的最大軸力：</b></p><p>　　第七章 基坑變形估算及控制</p><p><b>　　7.1 概述</b></p><p>　　深基坑開挖不

102、僅要保證基坑自身的安全與穩(wěn)定，而且要有效控制基坑周圍地層位移，保證周圍環(huán)境。本基坑周圍交通繁忙，且地質條件較差，故需對基坑變形做嚴格控制，即作好變形估算及變形控制。</p><p>　　7.2 基坑的變形估算</p><p>　　基坑的開挖深度為17.4 。</p><p>　　7.2.1 水平位移估算</p><p><b>　　

103、；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　??；</b></p><p>　　7.2.2 基坑隆起估算</p><p>　　根據實際情況，采用同濟大學提出的模擬試驗經驗

104、公式：</p><p>　　《地下連續(xù)墻設計施工與應用》 </p><p><b>　　——基坑隆起量；</b></p><p>　　H——基坑開挖深度；</p><p>　　P——基坑底面超載；</p><p>　　——土的粘聚力、內摩擦角、容重；</p><p>　　D

105、——連續(xù)墻入土深度。</p><p>　　7.2.3 地表沉降估算 </p><p>　　——修正系數，對于連續(xù)強，屬板樁支護，取1.0 ；</p><p>　　H——基坑開挖深度；</p><p>　　——底層的沉降量與基坑開挖深度之比%，黃土地區(qū)取1.0</p><p>　　《地下連續(xù)墻設計施工與應用》</p

106、><p>　　依據地鐵規(guī)范和結合棗園站周邊環(huán)境的實際情況，地表沉降滿足要求。</p><p>　　第八章 施工組織設計</p><p>　　8.1 施工場地的布置</p><p>　　結合棗園站場地和周邊環(huán)境的實際情況，為保證施工的文明和效率，對施工隊伍和機械進入場地前的各項準備工作做出合理的安排： </p><p>　

107、　1、場地的生活和辦公用房區(qū)域與施工區(qū)有嚴格的界限，保證生活和施工互不影響，</p><p>　　2、場地內的交通道路作合理的規(guī)劃，確保施工機械的暢通以及工作人員的安全；</p><p>　　3、施工必須建設布局與施工的合理性，保證施工的便捷；</p><p>　　4、根據現場施工進展情況，督促、檢查總平面布置執(zhí)行情況和因工序變化而對總平面進行的調整工作，合理解決平

108、面和空間的安排，確保工程順序、均衡地施工</p><p>　　5、由于棗園站占道施工，故場地周邊的圍擋設施要有明顯顏色警戒。</p><p>　　具體場地平面布置見附圖01。</p><p>　　8.2 地下連續(xù)墻的施工</p><p><b>　　8.2.1導墻施工</b></p><p>　　

109、導墻起到了擋土，測量基準，承重物支撐，存蓄泥漿等其他一系列作用。</p><p><b>　　A、導墻測量放樣</b></p><p>　?。?）根據設計圖紙?zhí)峁┑淖鴺擞嬎愠龅叵逻B續(xù)墻中心線角點坐</p><p>　　標，用全站儀實地放出地下連續(xù)墻角點，放樣誤差≤±5 mm，并作好護樁。</p><p>　?。?/p>

110、2）為確保后期基坑結構的凈空符合要求，導墻中心軸線應外放a,即結構總體擴大2a。</p><p><b>　　B、導墻形式的確定</b></p><p>　　導墻采用“┓┏”型現澆鋼筋砼，導墻的凈距按照設計要求大于地下連續(xù)墻的設計寬度50mm。標準導墻的斷面圖如下：</p><p><b>　　C、導墻溝槽開挖</b>&l

111、t;/p><p>　?。?）導墻分段施工，分段長度根據模板長度和規(guī)范要求，一般控制在20～30m，深度宜為1.2～2.0m，并使墻址落在原狀土上。 </p><p>　?。?）導墻溝槽開挖采用反鏟挖掘機開挖，側面人工進行修直，坍方或開挖過寬的地方做240磚墻外模。</p><p>　?。?）為及時排除坑底積水，在坑底中

112、央設置一排水溝，在一定距離設置集水坑，用抽水泵外排。</p><p>　?。?）在開挖導墻時，若有廢棄管線等障礙物進行清除，并嚴密封堵廢棄管線斷口，防止其成為泥漿泄漏通道，導墻要座于原狀土上。</p><p>　?。?）導墻溝槽開挖結束，將中軸線引入溝槽底部，控制模板施工。</p><p><b>　　D、導墻鋼筋施工</b></p>

113、;<p>　　導墻鋼筋按設計圖紙施工，搭接接頭長度不小于45d，連接區(qū)段內接頭面積百分率不大于25﹪。單面搭接焊不小于10d，連接區(qū)段內接頭面積百分率不大于50﹪(導墻結構圖見圖04)。</p><p><b>　　E、導墻模板施工</b></p><p>　　模板按地連墻中軸線支立，左右偏差不大于5㎜，各道支撐牢固，模板表面平整，接縫嚴密，不得有縫隙、

114、錯臺現象。</p><p><b>　　F、導墻混凝土澆注</b></p><p>　　導墻混凝土必須符合設計要求，灌注時兩側均勻布料，50㎝振搗一次，以表面泛漿，混凝土面不下沉為準。每次打灰留試件一組。</p><p>　　G、導墻的施工允許偏差</p><p>　?。?）內墻面與地下連續(xù)墻縱軸平行度為±10

115、mm</p><p>　?。?）內外導墻間距為±10mm</p><p>　?。?）導墻內墻面垂直度為5‰</p><p>　?。?）導墻內墻面平整度為3mm</p><p>　?。?）導墻頂面平整度為5mm</p><p>　　8.2.2 槽段開挖</p><p><b>

116、　　A、挖槽設備</b></p><p>　　1) 開挖槽段采用日本進口的MHL-60100AY型、MAL-80120AY型液壓抓斗和KH180履帶式起重機配套的槽壁挖掘機。</p><p>　　2) 挖掘地下墻如果遇到土層較硬，單獨使用液壓抓斗挖掘成槽，效率太低，為此采取先用鉆機以液壓抓斗開斗寬度為間距鉆成疏導孔，再用液壓抓斗挖掘機順疏導孔而下挖除兩孔之間土體的方法成槽，

117、以此提高施工效率。</p><p>　　B、單元槽段成槽開挖寬度</p><p>　　單元槽段成槽前，先根據本幅槽段的分幅寬度b，加上接頭箱的寬度c，考慮成槽時左右垂直度的偏差外放d，則先施工幅的開挖寬度為以保證成槽結束后接頭管和鋼筋籠能順利下放到位。</p><p><b>　　C、單元槽段開挖</b></p><p>

118、;　　單元槽段成槽時采用“三抓”開挖，先挖兩端最后挖中間，使抓斗兩側受力均勻。在轉角處部分槽段因一斗無法完全挖盡時或一斗能挖盡但無法保證抓兩側受力均勻時，根據現場實際情況在抓斗的一側下放特制鋼支架來平衡另一側的阻力，防止抓斗因受力不勻導致槽壁左右傾斜。標準槽段的開挖順序如下圖5所示: </p><p>　　在成槽開始前，在導墻上定位出每一斗抓斗的中心位置，并放上標志物，以確保每次抓斗下放位置一致，防止抓斗左右傾斜

119、。成槽機就位使抓斗平行于導墻，抓斗的中心線與導墻的中心線重合。挖土過程中，抓斗中心每次對準放在導墻上的孔位標志物，保證挖土位置準確。</p><p>　　成槽開挖時抓斗閉斗下放，開挖時再張開，每斗進尺深度控制在0.3m左右，上、下抓斗時緩慢進行，避免形成渦流沖刷槽壁，引起坍方，同時在槽孔砼未灌注之前嚴禁重型機械在槽孔附近行走。</p><p>　　在挖槽中通過成槽機上的垂直度檢測儀表顯示的

120、成槽垂直度情況，及時調整抓斗的垂直度，確保垂直度≤1/300。</p><p><b>　　D、槽段檢驗</b></p><p>　　1) 槽段檢驗的內容</p><p>　?、?槽段的平面位置。</p><p><b>　　槽段的深度</b></p><p>　?、?槽段