電氣工程基礎(chǔ)(工廠供電)課程設(shè)計(jì)--高電壓配電網(wǎng)設(shè)計(jì)

1、<p>　　課程設(shè)計(jì)(論文)說明書</p><p>　　題 目： 高電壓配電網(wǎng)設(shè)計(jì) </p><p>　　院 （系）： 機(jī)械工程學(xué)院 </p><p>　　專 業(yè)： 電氣工程及其自動(dòng)化 </p><p>　　學(xué)生姓名： X X </p>&

2、lt;p>　　學(xué) 號(hào)： </p><p>　　指導(dǎo)教師： </p><p>　　職 稱： 講 師 </p><p>　　2014 年 6月21 日</p><p><b>　　目 錄</b><

3、/p><p><b>　　1 引言3</b></p><p><b>　　2課題設(shè)計(jì)4</b></p><p>　　2.1課程設(shè)計(jì)題目及要求4</p><p>　　2.2課題設(shè)計(jì)資料4</p><p><b>　　3課題設(shè)計(jì)內(nèi)容7</b></

4、p><p>　　3.1 配電網(wǎng)功率平衡7</p><p>　　3.2配電網(wǎng)的電壓等級(jí)選擇及接線方式初步擬定8</p><p>　　3.3 變電所主變壓器的選擇13</p><p>　　3.4導(dǎo)線截面積選擇及校驗(yàn)15</p><p>　　3.5電能損耗23</p><p>　　3.6技術(shù)經(jīng)濟(jì)

5、指標(biāo)比較25</p><p>　　3.7最優(yōu)方案的精確潮流計(jì)算27</p><p>　　3.8變壓器的調(diào)壓計(jì)算接頭選擇31</p><p><b>　　4 總結(jié)34</b></p><p><b>　　致 謝35</b></p><p><b>　　參考文

6、獻(xiàn)36</b></p><p><b>　　1 引言</b></p><p>　　電力工業(yè)是國民經(jīng)濟(jì)的一項(xiàng)基礎(chǔ)工業(yè)，是國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展不可缺少的一部分，它是一種將煤、石油、天然氣、水能、風(fēng)能等一次能源轉(zhuǎn)換成電能這個(gè)二次能源的工業(yè)，它為國民經(jīng)濟(jì)的其他各個(gè)部門快捷、穩(wěn)定的發(fā)展提供了足夠的動(dòng)力，其發(fā)展水平是反應(yīng)國家經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平的重要標(biāo)志。 </p>

7、<p>　　由于電能在工業(yè)及國民經(jīng)濟(jì)的重要性，電能的輸送和分配是電能應(yīng)用于這些領(lǐng)域必不可少的組成部分。所以，輸送和降壓配電是十分重要的一環(huán)。高壓輸電是使電廠或經(jīng)過升壓變壓器后將高壓電輸送到下一升壓或降壓變電所的過程，是電能輸送的核心部分。其功能運(yùn)行情況、容量大小直接影響下級(jí)負(fù)荷的供電，進(jìn)而影響工業(yè)生產(chǎn)及生活用電，因此，高壓輸電在整個(gè)電力系統(tǒng)中對(duì)于保護(hù)供電的可靠性、靈敏性等指標(biāo)十分重要。</p><p>

8、　　輸電線路是聯(lián)系發(fā)電廠和用戶的中間環(huán)節(jié)，起著輸電的作用，這就要求輸電線路的一次部分經(jīng)濟(jì)合理，二次部分安全可靠，只有這樣系統(tǒng)才能正常的運(yùn)行，為國民經(jīng)濟(jì)服務(wù)。</p><p>　　本次課程設(shè)計(jì)是根據(jù)所在地負(fù)荷資料、待設(shè)計(jì)變電所地理位置和已有電廠的供電情況，作出功率平衡；通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)綜合比較，確定配電網(wǎng)供電電壓、電網(wǎng)接線方式及導(dǎo)線截面，進(jìn)行電網(wǎng)功率分布及電壓計(jì)算，評(píng)定調(diào)壓要求，選定調(diào)壓方案，最后評(píng)定電網(wǎng)接線方案。&l

9、t;/p><p><b>　　2課題設(shè)計(jì)</b></p><p>　　2.1課程設(shè)計(jì)題目及要求</p><p>　　2.1.1 課程設(shè)計(jì)題目</p><p><b>　　高壓配電網(wǎng)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　2.1.2 課程設(shè)計(jì)要求</p><p>

10、　　根據(jù)所在地負(fù)荷資料、待設(shè)計(jì)變電所地理位置和已有電廠的供電情況，作出功率平衡。通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)綜合比較，確定配電網(wǎng)供電電壓、電網(wǎng)接線方式及導(dǎo)線截面。進(jìn)行電網(wǎng)功率分布及電壓計(jì)算，評(píng)定調(diào)壓要求，選定調(diào)壓方案，評(píng)定電網(wǎng)接線方案。根據(jù)設(shè)計(jì)結(jié)果，做出設(shè)計(jì)圖紙。</p><p><b>　　2.2課題設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　(1) 高壓配電網(wǎng)設(shè)計(jì)的有關(guān)原始資料如下：&

11、lt;/p><p>　　1）發(fā)電廠、變電所地理位置，見圖1-1。</p><p>　　2）原有發(fā)電廠主接線圖，見圖2-2及設(shè)備數(shù)據(jù)。</p><p>　　3）待建變電所有關(guān)部資料，見表1-1。</p><p>　　表2-1 待建變電所有關(guān)部資</p><p>　　4）典型日負(fù)荷曲線如圖1-3所示。</p>&

12、lt;p>　　5）其他說明： ①功率初步平衡，廠用電率為7%，線損率為6%；②各負(fù)荷最大同時(shí)系數(shù)取1.0；③本高壓配電網(wǎng)多余功率送回系統(tǒng)，功率缺額由系統(tǒng)供給；④除特別說明之外，高壓側(cè)均按屋外布置考慮配電裝置；⑤待設(shè)計(jì)各變電所低壓出線回路數(shù)。電壓為10kV時(shí)，每回出線按1500～2000kW考慮；⑥已有發(fā)電廠和變電所均留有間隔，以備發(fā)展；⑦區(qū)域氣溫最高為40℃，年平均溫度為25℃，最熱月均最高氣溫32℃。</p>&l

13、t;p>　　（2）設(shè)備數(shù)據(jù)表如下：</p><p>　　1）發(fā)電機(jī)的G1 、G2 ，G3: QFQ－50－2，QFQ-125-2.</p><p>　　2）變壓器的T1、T2：SFZ7－63000/110 T3：SFZ7－160000/110。</p><p><b>　　3課題設(shè)計(jì)內(nèi)容</b></p><p>

14、　　3.1 配電網(wǎng)功率平衡</p><p>　　3.1.1 有功功率平衡</p><p>　　有功功率平衡是根據(jù)原始資料，計(jì)算相應(yīng)的電力需求量，以便確定變電所的布局、規(guī)模，以及電網(wǎng)連接的規(guī)劃。</p><p>　?。?）發(fā)電負(fù)荷包括用電負(fù)荷、廠用電、線路損耗三部分，新建電網(wǎng)部分包括這三部分，而原有電網(wǎng)考慮的是送給新建電網(wǎng)部分的電能，線路損耗不予考慮。</p&g

15、t;<p>　?。?）根據(jù)原始資料知廠用電率是7%，線損率為6%。</p><p>　?。?）根據(jù)原始資料知A、B、C、D四座變電所最大負(fù)荷同時(shí)系數(shù)為1，最小負(fù)荷情況由典型日負(fù)荷曲線可知分別為最大負(fù)荷的70%、70%、50%、50%。</p><p>　　新建電網(wǎng)用電負(fù)荷 </p><p

16、>　　供電負(fù)荷 </p><p>　　發(fā)電負(fù)荷 </p><p>　　發(fā)電機(jī)發(fā)出的功率 2×50+125=225MW</p><p>　　為各新建變電所負(fù)荷， 為發(fā)電廠原

17、有直配負(fù)荷</p><p>　　為同時(shí)系數(shù)，取1；為線損率，取0.06</p><p>　　為廠用電率，取0.07</p><p>　　最大負(fù)荷情況下 1×(26+20+25+23)=94MW；94=100MW</p><p>　　(100+2×10+6×1.5+6×1.5)=148.39MW</

18、p><p>　　聯(lián)絡(luò)線上的傳輸功率 =225-148.387=76.61MW</p><p>　　即發(fā)電廠向系統(tǒng)S送電76.61MW</p><p>　　最小負(fù)荷情況 1×（26×0.7+20×0.7+25×0.5+23×0.5）=56.2MW</p><p>　　56.2=59.9MW

19、</p><p>　?。?9.79+2×10+2×6×1.5）=105.15MW</p><p>　　=225-105.15=119.85MW</p><p>　　即發(fā)電廠向系統(tǒng)S送電119.85MW</p><p>　　表3-1最大最小負(fù)荷情況下電網(wǎng)功率</p><p>　　3.1.2無

20、功功率平衡</p><p>　　按照規(guī)定，在主變壓器最大負(fù)荷時(shí)，氣二次側(cè)功率因數(shù)應(yīng)滿足：35~110KV變電所須做無功補(bǔ)償，使其功率因數(shù)滿足要求。A、B、C、D變電所功率因數(shù)均為0.9。</p><p>　　3.2配電網(wǎng)的電壓等級(jí)選擇及接線方式初步擬定</p><p>　　3.2.1 配電網(wǎng)電壓等級(jí)選擇</p><p>　　表3-2 我國各

21、級(jí)電壓輸送能力統(tǒng)計(jì)（部分）</p><p>　　由原始資料可知本次設(shè)計(jì)中，各節(jié)點(diǎn)間傳輸距離GA為23km，GB為 50km，GC為25km，GD為20km，AB為25km，BC為50km，CD為25km，均在20~50km之間，而變電所負(fù)荷分別是，A為26MW,B為20MW,C為25MW,D為23MW，可見輸送容量在10~50MW之間，由公式 </p><p

22、>　　式中 — 每公里電力損失的相對(duì)值（不宜超過5%）</p><p>　　— 線路的額定電壓（kV）； — 線路長度（km）</p><p>　　可知，選擇110kV的電壓等級(jí)比較合適。</p><p>　　3.2.2配電網(wǎng)接線方案初步擬定</p><p>　　1 配電網(wǎng)接線方案初步設(shè)計(jì)方案</p><p&g

23、t;　　配電網(wǎng)接線方案首先要考慮到各負(fù)荷對(duì)供電可靠性的要求，按對(duì)供電可靠性的要求將負(fù)荷分為三級(jí)：</p><p>　　由原始資料可知，變電所A、B、C、D的重要負(fù)荷所占比例均較高，分別為60%、75%、70%、65%，所以要求都有較高的供電可靠性，因?yàn)樵假Y料中未提供2個(gè)獨(dú)立電源，所以擬采用雙回路供電或環(huán)式供電方式提高供電可靠性。配電網(wǎng)初步接線方案如下：</p><p>　　圖3-1 方案

24、一接線圖 圖3-2 方案二接線圖</p><p>　　圖3-3 方案三接線圖 圖3-4 方案四接線圖</p><p>　　圖3-5 方案五接線圖 圖3-6 方案六接線圖</p><p>　　圖3-7 方案七接線圖</

25、p><p>　　2 配電網(wǎng)接線方案初步比較</p><p>　　根據(jù)各方案線路長度來比較，選擇盡可能減少線路長度而達(dá)到有備用效果的方案。</p><p>　　表3-3 各方案線路長度對(duì)比 </p><p>　　對(duì)比后方案五和方案六線路長度過長，首先淘汰。</p><p><b>　　3 均一網(wǎng)假設(shè)比較<

26、/b></p><p>　　對(duì)剩下的五種方案做均一網(wǎng)假設(shè)， 做初步潮流計(jì)算，假設(shè)各方案取以下相同的假設(shè)條件:（1）各變電站負(fù)荷按最大負(fù)荷考慮（2）線路損耗，只考慮線路上傳輸?shù)墓β剩?）雙回線計(jì)算值按照單回線計(jì)算值的一半處理</p><p>　　表3-4 各變電所負(fù)荷情況</p><p>　　均一網(wǎng)初步功率分布計(jì)算公式</p><p>　

27、　線路損耗 ： </p><p><b>　　方案一</b></p><p>　　圖3-8 方案一潮流計(jì)算圖</p><p><b>　　46.19</b></p><p>　　—=46.19—26 =20.19；= —=20.19—20=0.19</p&

28、gt;<p>　　=—=0.19—25=—24.81；=—=—24.81—23=—47.81</p><p>　　= 95832.47</p><p><b>　　方案二</b></p><p>　　圖3-9 方案二潮流計(jì)算圖</p><p><b>　　46.19</b></p

29、><p>　　—=46.19—26 =20.19；= —=20.19—20=0.19</p><p>　　=—=0.19—25=﹣24.81；=—=—24.81—23=﹣47.81</p><p>　　= 120367.91</p><p><b>　　方案三</b></p><p>　　圖3-10

30、方案三潮流計(jì)算圖</p><p><b>　　46.19</b></p><p>　　—=46.19—26 =20.19； = —=20.19—20=0.19</p><p>　　=—=0.19—25=—24.81；=—=—24.81—23=—47.81</p><p>　　故：= 97509.94</p>

31、<p><b>　　方案四</b></p><p>　　圖3-11 方案四潮流計(jì)算圖</p><p>　　=30.10；—=30.10—26=4.10</p><p>　　= —=4.10—20=﹣15.90；=22.64</p><p>　　=—=22.64—25=﹣2.36；=—=—25.36</p

32、><p>　　故= 59715.05</p><p><b>　　方案七</b></p><p><b>　　20</b></p><p>　　圖3-12 方案七潮流計(jì)算圖</p><p>　　26+20=46 ；</p><p>　　=22.64；=—=

33、=﹣2.36</p><p>　　=—=﹣25.36 ；=55150.07</p><p>　　表3-5 各方案綜合情況比較</p><p>　　根據(jù)各方案線路長度、可靠性、線路損耗綜合分析，方案四、方案七線路長度較小，可靠性相對(duì)較好，線路損耗相對(duì)較低，所以確定方案四和方案七為備選方案。</p><p>　　圖3-13方案四接線圖

34、 圖3-14 方案七接線圖</p><p>　　3.3 變電所主變壓器的選擇</p><p>　　3.3.1 變壓器數(shù)量的選擇</p><p>　　變壓器臺(tái)數(shù)應(yīng)根據(jù)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行情況和負(fù)荷的特點(diǎn)進(jìn)行選擇。當(dāng)負(fù)荷中有大量一級(jí)或二級(jí)負(fù)荷時(shí)宜裝設(shè)兩臺(tái)或兩臺(tái)以上變壓器。根據(jù)原始資料可知，A、B、C、D四座變電所的負(fù)荷中均有大量重要負(fù)荷，所以均采用2臺(tái)變

35、壓器。</p><p>　　3.3.2 變壓器容量選擇</p><p>　　每臺(tái)變壓器的容量 （0.6~0.7） ； </p><p>　　A變電所：（0.6~0.7）×260.85=17.65:20.59MVA</p><p>　　0.6×260.85=18.35MVA</p&g

36、t;<p>　　選擇2臺(tái)SFZL7-25000/110變壓器。</p><p>　　B變電所：（0.6~0.7）×200.9=13.33:15.56MVA</p><p>　　0.75×200.9=16.67MVA</p><p>　　選擇2臺(tái)SFZL7-20000/110變壓器。</p><p>　　C變電

37、所：（0.6~0.7）×250.85=17.65:20.59MVA</p><p>　　0.7×250.85=20.59MVA</p><p>　　選擇2臺(tái)SFZL7-25000/110變壓器。</p><p>　　D變電所：（0.6~0.7）×230.9=15.33:17.89MVA</p><p>　　0.6

38、5×250.9=18.06MVA</p><p>　　選擇2臺(tái)SFZL7-20000/110變壓器。</p><p>　　表3-6 各變電所參數(shù)</p><p>　　3.3.3變電所主接線形式的確定</p><p>　　變電所主接線代表了變電所高電壓、大電流的電氣部分的主體結(jié)構(gòu)，是電力系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的重要組成部分。他直接影響電力生產(chǎn)運(yùn)

39、行的可靠性、靈活性同時(shí)對(duì)電氣設(shè)備選擇、配電裝置不知、機(jī)電保護(hù)、自動(dòng)裝置和控制方式等諸多方面都有決定性的關(guān)系。</p><p>　　根據(jù)原始資料電壓為10kV時(shí)，每回出線按1500～2000kW考慮，而個(gè)變電所容量均在20MW以上。所以進(jìn)線回?cái)?shù)較多。同時(shí)，各變電所負(fù)載中重要負(fù)荷比例較高，對(duì)供電可靠性要求較高，所以采用雙母線接線方式作為變電所主接線形式。</p><p>　　3.4導(dǎo)線截面積選

40、擇及校驗(yàn) </p><p>　　3.4.1導(dǎo)線截面積選擇</p><p>　　選擇導(dǎo)線的截面積應(yīng)根據(jù)經(jīng)濟(jì)電流密度進(jìn)行選擇。</p><p><b>　　公式如下：</b></p><p>　??； </p><p>　　式中為線路

41、上流過的最大電流</p><p>　　為經(jīng)濟(jì)電流密度（查表可知）</p><p><b>　　負(fù)荷曲線</b></p><p>　　為各負(fù)荷點(diǎn)的最大有功功率</p><p>　　為各負(fù)荷點(diǎn)的最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)</p><p>　　為所有負(fù)荷點(diǎn)的最大有功功率的最大值</p><p

42、><b>　　=7300h</b></p><p><b>　　=5256h</b></p><p>　　1．方案四導(dǎo)線截面積選擇</p><p><b>　　方案四功率初步分布</b></p><p>　　=30.10+j17.27</p><p&g

43、t;　　==30.10+j17.27—（26+j16.11）=4.10+j1.16</p><p>　　= —=4.10+j1.16—20—j9.69=—15.90—j8.53</p><p>　　=22.64+j13.14</p><p>　　=—=22.64+j13.14—25—j15.49=—2.36—j2.35</p><p>　　=

44、—=—25.36—j13.49</p><p>　　表3-7 各型號(hào)線路經(jīng)濟(jì)電流密度</p><p>　　根據(jù)各段最大負(fù)荷小時(shí)數(shù)，由直線插值法查表得出經(jīng)濟(jì)電流密度。</p><p>　　GA段：==7300h</p><p>　　經(jīng)濟(jì)電流密度J=0.8160A/</p><p>　　AB段：取變電所A和B負(fù)荷的加權(quán)平均

45、值；=7300h</p><p>　　BG段：==7300h</p><p>　　GC段：==5256h</p><p>　　經(jīng)濟(jì)電流密度J=1.0642A/</p><p>　　CD段：==5256h</p><p>　　GD段：==5256h</p><p>　　經(jīng)濟(jì)電流密度J=1.0642

46、A/</p><p>　　根據(jù)公式 可得：</p><p>　　GA段：S=223.21 故選線的型號(hào)為LGJ-240</p><p>　　AB段：S=27.41 故選線的型號(hào)為LGJ-50</p><p>　　BG段：S=116.06 故選線的型號(hào)為LGJ-120</p><p>

47、;　　CG段：S=129.10 故選線的型號(hào)為LGJ-150</p><p>　　CD段：S=16.43 故選線的型號(hào)為LGJ-50</p><p>　　DG段：S=141.67 故選線的型號(hào)為LGJ-150</p><p>　　2．方案七導(dǎo)線截面積選擇</p><p><b>　　方案七功率初步分布</b><

48、/p><p><b>　　=20+j9.69</b></p><p><b>　　=46+j25.8</b></p><p>　　=22.64+j13.14</p><p>　　=﹣2.36—j2.35</p><p>　　=﹣25.36—j13.49</p>&l

49、t;p>　　根據(jù)各段最大負(fù)荷小時(shí)數(shù)，由直線插值法查表得出經(jīng)濟(jì)電流密度。</p><p>　　GA段：==7300h</p><p>　　經(jīng)濟(jì)電流密度J=0.8160A/</p><p>　　AB段：取變電所A和B負(fù)荷的加權(quán)平均值</p><p><b>　　=7300h</b></p><p&g

50、t;　　CG段：==5256h</p><p>　　經(jīng)濟(jì)電流密度J=1.0642A/</p><p>　　CD段：取變電所C和D負(fù)荷的加權(quán)平均值</p><p><b>　　==5256h</b></p><p>　　GD段：==5256h</p><p>　　經(jīng)濟(jì)電流密度J=1.0642A/&l

51、t;/p><p><b>　　根據(jù)公式可得： </b></p><p>　　GA段：S=169.62 故選線的型號(hào)為LGJ-185</p><p>　　AB段：S=71.47 故選線的型號(hào)為LGJ-95</p><p>　　GC段：S=129.10 故選線的型號(hào)為LGJ-150</p><p>　

52、　CD段：S=16.43 故選線的型號(hào)為LGJ-50</p><p>　　DG段：S=141.67 故選線的型號(hào)為LGJ-150</p><p><b>　　3.4.2導(dǎo)線校驗(yàn)</b></p><p>　　1．根據(jù)機(jī)械強(qiáng)度校驗(yàn)導(dǎo)線截面積</p><p>　　為保證架空線路具有必要的機(jī)械強(qiáng)度，規(guī)程規(guī)定，1kV~10kV

53、線路不得采用單股線，其最小截面如表3-8所示。對(duì)更高電壓等級(jí)線路，規(guī)程未作規(guī)定，一般認(rèn)為導(dǎo)線截面積不得小于。而上述兩個(gè)方案所選導(dǎo)線截面積均超過，所以滿足機(jī)械強(qiáng)度的要求。</p><p>　　表3-8 導(dǎo)線最小截面積（）</p><p>　　2.根據(jù)電暈校驗(yàn)導(dǎo)線截面積</p><p>　　電暈將產(chǎn)生功率損耗。因此在設(shè)計(jì)線路時(shí)，就應(yīng)校驗(yàn)所選導(dǎo)線直徑能否滿足在晴朗天氣不發(fā)

54、生電暈的要求。表3-9列出了規(guī)程規(guī)定的不必驗(yàn)算電暈的導(dǎo)線最小直徑。如果按其他條件選擇的導(dǎo)線直徑小于表3-9中所列的數(shù)值，一般就應(yīng)加大導(dǎo)線截面積或考慮采用擴(kuò)徑導(dǎo)線或分裂導(dǎo)線。因?yàn)閮煞N方案中線路電壓均為110kV且所選導(dǎo)線直徑都在9.6以上，即截面積最小的導(dǎo)線型號(hào)為LGJ-50，符合要求，所以不必驗(yàn)算進(jìn)行是否會(huì)發(fā)生電暈。</p><p>　　表3-9 不必驗(yàn)算電暈的導(dǎo)線最小直徑（海拔不超過1000米）</p&g

55、t;<p>　　3.根據(jù)允許載流量校驗(yàn)導(dǎo)線截面積</p><p>　　表3-10 LGJ鋁絞線的長期允許載流量（環(huán)境溫度）</p><p>　　導(dǎo)線型號(hào)初選后，需計(jì)算最嚴(yán)峻的正常運(yùn)行方式下和事故運(yùn)行方式下，實(shí)際可能的工作電流，將其與該型號(hào)導(dǎo)線長期允許載流量相比較，前者應(yīng)小于后者。在正常情況下導(dǎo)線的最高工作溫度取，當(dāng)計(jì)及日照影響時(shí)最多不超過。在海拔1000及以下、環(huán)境溫度為時(shí)的

56、鋼芯鋁絞線的長期允許載流量見表3-10，當(dāng)導(dǎo)線的工作條件與表3-10所示載流量計(jì)算條件不符時(shí)，則導(dǎo)線的長期允許載流量需進(jìn)行修正，其修正系數(shù)見表3-11。</p><p>　　表3-11 不同環(huán)境溫度時(shí)載流量的校正系數(shù)（導(dǎo)體溫度為）</p><p>　　根據(jù)原始資料，該配電網(wǎng)所在地區(qū)區(qū)域氣溫最高為40℃，年平均溫度為25℃，最熱月均最高氣溫32℃。根據(jù)直線插值法可得，該地區(qū)校正稀疏K=0.9

57、16</p><p>　　由公式可得各段導(dǎo)線流過的最大電流。</p><p><b>　　方案四校驗(yàn)</b></p><p>　　GA段：GB斷開，由變電所A通過線路AB給變電所B輸電。流過GA的最大電流</p><p>　　=277.18A<=0.916×655=599.98A滿足要求；流過AB的最大電

58、流==116.64A<=0.916×234=214.34A滿足要求；</p><p>　　GB段：GA斷開，流過GB的最大電流</p><p>　　=277.18A<=0.916×408=373.73A滿足要求；流過AB的最大電流 </p><p>　　==160.55A<=0.916×234=214.34A滿足要

59、求；</p><p>　　GC段：GD斷開，流過GC的最大電流</p><p>　　=288.50A<=0.916×463=424.11A滿足要求；流過CD的最大電流==134.13A<=0.916×234=214.34A滿足要求；</p><p>　　GD段：GC斷開，GD流過的最大電流</p><p>　　

60、=288.50A<=0.916×463=424.11A滿足要求；流過CD的最大電流 </p><p>　　==154.37A<=0.916×234=214.34A滿足要求；</p><p><b>　　方案七校驗(yàn)</b></p><p>　　GA段：斷開一回，流過另一回的最大電流</p><p

61、>　　=277.18A<=0.916×539=493.72A滿足要求；</p><p>　　AB段：斷開一回，流過另一回的最大電流</p><p>　　==116.64A<=0.916×357=327.01A滿足要求；</p><p>　　GC段：GD斷開，流過GC的最大電流</p><p>　　=288

62、.50A<=0.916×463=424.11A滿足要求；流過CD的最大電流==134.13A<=0.916×234=214.34A滿足要求；</p><p>　　GD段：GC斷開，GD流過的最大電流</p><p>　　=288.50A<=0.916×463=424.11A滿足要求；流過CD的最大電流</p><p>

63、　　==154.37A<=0.916×234=214.34A滿足要求；</p><p>　　4.根據(jù)電壓損耗校驗(yàn)導(dǎo)線截面積</p><p>　　根據(jù)所選導(dǎo)線截面積，在電力工程手冊(cè)中可查得各導(dǎo)線的電阻、電抗（幾何均距?。?，再根據(jù)所選導(dǎo)線的實(shí)際參數(shù)，進(jìn)行潮流分布計(jì)算，目的是校驗(yàn)正常運(yùn)行情況下，線路的電壓損耗是否滿足要求。同時(shí)，還要進(jìn)行故障情況下的校驗(yàn)。方法是選擇最嚴(yán)重的故障情況

64、，進(jìn)行潮流計(jì)算，進(jìn)行電壓損耗校驗(yàn)。</p><p><b>　　方案四</b></p><p>　　表3-12 方案四線路阻抗及功率</p><p><b>　　根據(jù)公式</b></p><p>　　正常運(yùn)行時(shí)：=2.09kV；=110—2.09=107.91kV；=0.70kV；=6.24kV；=

65、2.08kV；=110—2.08=107.92kV；=0.58kV；=3.12kV；對(duì)環(huán)網(wǎng)GAB，功率分點(diǎn)在B，電壓損失=2.54%<10%，滿足要求。</p><p>　　對(duì)環(huán)網(wǎng)GCD，功率分點(diǎn)在C，電壓損失=1.89%<10%，滿足要求。</p><p>　　故障時(shí)：GA段斷開時(shí)：=46+j25.8=21.75+j30.75； =16.41kV =14.92%<1

66、5%，滿足要求。</p><p>　　GB段斷開：=46+j25.8 =10.67+j19.44； =9.02kV =8.20%<15%，滿足要求。</p><p>　　GC段斷開：=50+j26.63；==19.95+j18.9；=13.64kV；=12.4%<15%，滿足要求。</p><p>　　GD段斷開： = 50+j26.6 ；=21

67、+j20.91；=14.60kV；=13.27%<15%，滿足要求。</p><p><b>　　方案七</b></p><p>　　表3-13 方案七線路阻抗及功率</p><p><b>　　正常運(yùn)行時(shí)：</b></p><p>　　=1.90kV；=110—1.90=108.10kV；=

68、1.94kV；=2.28kV；=110—2.28=107.72kV；=1.95kV；=1.77%<10%，滿足要求。</p><p><b>　　故障時(shí)：</b></p><p>　　GC段斷開：=50+j26.63；==19.95+j18.9；=13.64kV；=12.4%<15%，滿足要求。</p><p>　　GD段斷開： =

69、 50+j26.6 ；=21+j20.91；=14.60kV；=13.27%<15%，滿足要求。</p><p><b>　　3.5電能損耗</b></p><p><b>　　方案四</b></p><p>　　利用計(jì)算機(jī)程序做精確潮流計(jì)算。</p><p>　　表3-14 方案四精確潮流計(jì)

70、算結(jié)果</p><p><b>　　可得</b></p><p>　　==0.83;=7300h；查表的=6340h；</p><p>　　==0.82;=7300h；查表的=6350h；</p><p>　　==0.93;=7300h；查表的=6290h；</p><p>　　==0.84;=5

71、256h；查表的=3776h；</p><p>　　==0.85;=5256h；查表的=3756h；</p><p>　　==0.89;=5256h；查表的=3692h；</p><p>　　==0.22MW；==0.03MW</p><p>　　==0.28MW；==0.26MW</p><p>　　==0.01MW

72、；==0.24MW</p><p>　　=525.19×kwh</p><p><b>　　方案七</b></p><p>　　表3-15 方案七精確潮流計(jì)算結(jié)果</p><p>　　==0.87;=7300h；查表的=6359h；</p><p>　　==0.9;=7300h；查表的=

73、6264h；</p><p>　　==0.84;=5256h；查表的=3776h；</p><p>　　==0.85;=5256h；查表的=3756h；</p><p>　　==0.89;=5256h；查表的=3692h；</p><p>　　==0.40MW；==0.29MW</p><p>　　==0.26M W；

74、==0.01MW</p><p>　　==0.24MW；=630.34×kwh</p><p>　　3.6技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)比較</p><p>　　3.6.1導(dǎo)線投資費(fèi)用</p><p>　　表3-16 方案四導(dǎo)線型號(hào)及投資</p><p>　　表3-17 方案七導(dǎo)線型號(hào)及投資</p><p&

75、gt;　　3.6.2 變電所投資費(fèi)用</p><p>　　表3-18變壓器型號(hào)及投資</p><p>　　故可得知，兩種方案投資相同。</p><p>　　3.6.3 電能損耗費(fèi)用</p><p>　　全網(wǎng)的電能損耗乘以系統(tǒng)平均售電價(jià)格(取0.5元/kwh)后，可得電能損耗費(fèi):</p><p><b>　　由

76、 可得 </b></p><p>　　=262.60萬元；=315.17萬元</p><p>　　3.6.4 年運(yùn)行費(fèi)用</p><p><b>　　根據(jù)公式：</b></p><p><b>　　(7-2)</b></p><p>　　其中：為基本折舊率（取

77、4%）</p><p>　　為檢修維護(hù)費(fèi)率（取5%）</p><p><b>　　Z為導(dǎo)線投資費(fèi)用</b></p><p>　　=630+262.60=892.6（萬元）</p><p>　　=614.25+315.17=929.42（萬元）</p><p><b>　　根據(jù)公式 &

78、lt;/b></p><p><b>　　(7-3)</b></p><p>　　其中： ，—兩個(gè)方案的投資費(fèi)用；</p><p>　　，—兩個(gè)方案的年運(yùn)行費(fèi)用；</p><p>　　—抵償年限，單位是“年”。</p><p>　　N=（7000.5—6825）/（929.42—892.6）

79、=4.76<5</p><p>　　目前我國一般采用標(biāo)準(zhǔn)抵償年限為5～8年。當(dāng)小于5～8年，認(rèn)為投資高而運(yùn)行費(fèi)用少的方案在經(jīng)濟(jì)上是有利的；反之，則認(rèn)為投資低而運(yùn)行費(fèi)用高的方案在經(jīng)濟(jì)上是有利的。所以方案四是最優(yōu)方案。</p><p>　　3.7最優(yōu)方案的精確潮流計(jì)算</p><p>　　3.7.1 最大負(fù)荷下的潮流計(jì)算</p><p>　

80、??； 若同時(shí)有兩臺(tái)相同的變壓器則為： ；； ； 總變壓器損耗： </p><p><b>　　變電所A</b></p><p>　　SFZL7-25000/110型變壓器：=2.42；=50.82；

81、= 0.047MW =0.982MVar；=0.036MW；=0.2MVar；=0.083+j1.182</p><p><b>　　變電所B </b></p><p>　　=3.146 =63.525</p><p>　　SFZL7-20000/110型變壓器：= 0.032MW ；=0.648MVar；=0

82、.03MW；=0.24MVar；=0.062+j0.888MVA</p><p><b>　　變電所C </b></p><p>　　=2.42 =50.82</p><p>　　SFZL7-25000/110型變壓器：= 0.043MW ；=0.908MVar</p><p>　　=0.036MW ；=0

83、.2MVar；=0.088+j1.407MVA</p><p><b>　　變電所D </b></p><p>　　=3.146 =63.525</p><p>　　SFZL7-20000/110型變壓器：= 0.042MW ；=0.857MVar</p><p>　　=0.03MW ；=0.24MVar；

84、=0.072+j1.097MVA</p><p><b>　　運(yùn)算負(fù)荷：</b></p><p>　　=26.166+j18.474；=20.124+j11.466</p><p>　　=25.176+j18.304；=23.144+j13.334</p><p>　　發(fā)電廠：有2臺(tái)QFQ-50-2型發(fā)電機(jī)，功率因數(shù)為0

85、.8，滿載時(shí)發(fā)出的功率為100+j75MVA。其中廠用電為7%，為7+j5.25，出口母線最大負(fù)荷18+j8.7178MVA。。通過升壓變壓器低壓端的功率為：75+j61.032MVA。</p><p>　　發(fā)電機(jī)G1、G2對(duì)應(yīng)的變壓器T1、T2：SFZ7－63000/110</p><p>　　參數(shù)為：= 0.153MW =3.896MVar</p>

86、<p>　　=0.071MW =0.567MVar</p><p>　　所以單臺(tái)變壓器的損耗：=0.224+j4.463MVA</p><p>　　發(fā)電機(jī)G1、G2的發(fā)電負(fù)荷為：</p><p>　　=74.552+j52.106</p><p>　　1臺(tái)QFQ-125-功率因數(shù)為0.85，滿載時(shí)發(fā)出的功率

87、為125+j93.75MVA。其中廠用電為7%，為8.75+j6.56，通過升壓變壓器低壓端的功率為：116.25+j87.19MVA。</p><p>　　發(fā)電機(jī)G3對(duì)應(yīng)的變壓器T3：SFZ7－160000/110</p><p>　　參數(shù)為：= 0.371MW =13.857MVar</p><p>　　=0.093MW

88、 =0.32MVar</p><p>　　所以單臺(tái)變壓器的損耗：=0.464+j14.177MVA</p><p>　　發(fā)電機(jī)G3的發(fā)電負(fù)荷為：=115.786+j73.013</p><p>　　表3-19方案四線路阻抗</p><p>　　應(yīng)用計(jì)算機(jī)程序作精確潮流計(jì)算可得：</p><p>　　圖3-15 最

89、優(yōu)方案精確潮流計(jì)算圖</p><p>　　=100+j75MVA ；=74.552+j52.106MVA ；=116.25+j87.19MVA =115.786+j73.013MVA ；=—94.578—j61.069MVA =30.75+j22.87MVA ；=30.51+j21.96MVA ；=16.12+j8.47MVA =15.81+j8MVA ；=4.35+j3.49MVA ；=4.31+j3.4

90、6MVA =23.01+j17.13MVA； =22.71+j16.57MVA ；=25.88+j15.58MVA =25.62+j15.08MVA </p><p>　　=—2.46—j1.74MVA ； =—2.46—j1.74MVA ；=113.34kV =112.48kV； =113.25kV ；=113.71kV</p><p>　　3.7.2 最小負(fù)荷下的潮流計(jì)算</p&

91、gt;<p><b>　　變電所A</b></p><p>　　SFZL7-25000/110型變壓器：</p><p>　　= 0.023MW =0.481MVar</p><p>　　=0.036MW =0.2MVar</p><p>　　=0.059+j

92、0.681MVA</p><p><b>　　變電所B</b></p><p>　　SFZL7-20000/110型變壓器：</p><p>　　= 0.016MW =0.318MVar</p><p>　　=0.03MW =0.24MVar</p><

93、p>　　=0.046+j0.558MVA</p><p><b>　　變電所C</b></p><p>　　SFZL7-25000/110型變壓器：</p><p>　　= 0.011MW =0.227MVar</p><p>　　=0.036MW =0.2MVar&l

94、t;/p><p>　　=0.047+j0.427MVA</p><p><b>　　變電所D</b></p><p>　　SFZL7-20000/110型變壓器：</p><p>　　= 0.011MW =0.214MVar</p><p>　　=0.03MW

95、 =0.24MVar</p><p>　　=0.041+j0.454MVA</p><p><b>　　運(yùn)算負(fù)荷：</b></p><p>　　=18.318+j12.639；=14.092+j7.89</p><p>　　=12.594+j8.599；=11.582+j6.478</p><p

96、><b>　　發(fā)電廠：</b></p><p>　　有2臺(tái)QFQ-50-2型發(fā)電機(jī)，功率因數(shù)為0.8，滿載時(shí)發(fā)出的功率為100+j75MVA。其中廠用電為7%，為7+j5.25，出口母線最大負(fù)荷18+j8.7178MVA。。通過升壓變壓器低壓端的功率為：75+j61.032MVA。</p><p>　　發(fā)電機(jī)G1、G2對(duì)應(yīng)的變壓器T1、T2：SFZ7－63000

97、/110</p><p>　　參數(shù)為：= 0.153MW =3.896MVar</p><p>　　=0.071MW =0.567MVar</p><p>　　所以單臺(tái)變壓器的損耗：=0.224+j4.463MVA</p><p>　　發(fā)電機(jī)G1、G2的發(fā)電負(fù)荷為：</p><

98、;p>　　=74.552+j52.106</p><p>　　1臺(tái)QFQ-125-功率因數(shù)為0.85，滿載時(shí)發(fā)出的功率為125+j93.75MVA。其中廠用電為7%，為8.75+j6.56，通過升壓變壓器低壓端的功率為：116.25+j87.19MVA。</p><p>　　發(fā)電機(jī)G3對(duì)應(yīng)的變壓器T3：SFZ7－160000/110</p><p>　　參數(shù)為

99、：= 0.371MW =13.857MVar</p><p>　　=0.093MW =0.32MVar</p><p>　　所以單臺(tái)變壓器的損耗：=0.464+j14.177MVA</p><p>　　發(fā)電機(jī)G3的發(fā)電負(fù)荷為：=115.786+j73.013</p><p><b>　

100、　精確潮流計(jì)算：</b></p><p>　　=21.47+j15.48MVA =21.36+j15.06MVA =11.21+j5.70MVA</p><p>　　=11.07+j5.48MVA =3.04+j2.42MVA =3.02+j2.41MVA</p><p>　　=11.47+j7.98MVA =11.40+j7.85MVA =12.84

101、+j7.35MVA </p><p>　　=12.78+j7.23VA =—1.20—j0.75MVA =—1.20—j0.75MVA </p><p>　　=116.22kV =115.63kV =116.62kV =116.83kV</p><p>　　3.8變壓器的調(diào)壓計(jì)算接頭選擇 </p><p>　　根據(jù)電力網(wǎng)的潮流分布

102、計(jì)算結(jié)果，分別進(jìn)行最大和最小負(fù)荷情況下變壓器的分接頭的選擇。任務(wù)書的調(diào)壓要求為變電所B采用逆調(diào)壓，變電所A、C、D 采用順調(diào)壓。逆調(diào)壓是指中樞點(diǎn)的電壓在最大負(fù)荷時(shí)可升高至105%線路額定電壓，低谷負(fù)荷時(shí)將其下降為線路額定電壓。順調(diào)壓是高峰負(fù)荷時(shí)的中樞點(diǎn)電壓允許不低于102.5%的線路額定電壓，低谷負(fù)荷時(shí)允許不高于107.5%的線路額定電壓。</p><p>　?。?）變電所A的分接頭選擇(順調(diào)壓)</p&g

103、t;<p>　　在最大負(fù)荷時(shí)通過變壓器阻抗支路高壓端的功率為：</p><p>　　S=26.12+j18.5MVA；==4.42kV</p><p><b>　　=</b></p><p>　　分接頭選110+5×110×1.25%=116.875kV</p><p><b>

104、;　　=kV</b></p><p>　　在最小負(fù)荷時(shí)通過變壓器阻抗支路高壓端的功率為：</p><p>　　S=18.32+j12.64MVA；==2.95kV</p><p><b>　　=</b></p><p>　　分接頭選110+5×110×1.25%=116.88kV</

105、p><p><b>　　=kV</b></p><p>　　（2）變電所B的分接頭選擇(逆調(diào)壓)</p><p>　　在最大負(fù)荷時(shí)通過變壓器阻抗支路高壓端的功率為：</p><p>　　S=20.12+j11.47MVA</p><p><b>　　==3.52kV</b><

106、;/p><p><b>　　=</b></p><p>　　分接頭選110+4×110×1.25%=115.5kV</p><p><b>　　=kV</b></p><p>　　在最小負(fù)荷時(shí)通過變壓器阻抗支路高壓端的功率為：</p><p>　　S=14.1

107、0+j7.89MVA</p><p><b>　　==2.36kV</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　分接頭選110+8×110×1.25%=121kV</p><p><b>　　=kV</b></p>&l

108、t;p>　?。?）變電所C的分接頭選擇(順調(diào)壓)</p><p>　　在最大負(fù)荷時(shí)通過變壓器阻抗支路高壓端的功率為：</p><p>　　S=25.18+j18.30MVA；==4.38kV</p><p><b>　　=</b></p><p>　　分接頭選110+5×110×1.25%=11

109、6.88kV</p><p><b>　　=kV</b></p><p>　　在最小負(fù)荷時(shí)通過變壓器阻抗支路高壓端的功率為：</p><p>　　S=12.60+j8.60MVA；==2.00kV</p><p><b>　　=</b></p><p>　　分接頭選110+6

110、×110×1.25%=118.25kV</p><p><b>　　=kV</b></p><p>　?。?）變電所D的分接頭選擇(順調(diào)壓)</p><p>　　在最大負(fù)荷時(shí)通過變壓器阻抗支路高壓端的功率為：</p><p>　　S=23.14+j13.33MVA；==4.04kV</p>

111、<p><b>　　=</b></p><p>　　分接頭選110+5×110×1.25%=116.88kV</p><p><b>　　=kV</b></p><p>　　在最小負(fù)荷時(shí)通過變壓器阻抗支路高壓端的功率為：</p><p>　　S=11.58+j6.4

112、8MVA；==2.30kV</p><p><b>　　=</b></p><p>　　分接頭選110+6×110×1.25%=118.25kV</p><p><b>　　=kV</b></p><p>　　表3-20 選定的分接頭及對(duì)應(yīng)低壓側(cè)電壓</p><

113、;p><b>　　4 總結(jié)</b></p><p>　　本次電氣工程基礎(chǔ)課設(shè)主要研究的高壓輸電線路，根據(jù)所在地負(fù)荷資料、待設(shè)計(jì)變電所地理位置和已有電廠的供電情況，作出功率平衡。通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)綜合比較，確定配電網(wǎng)供電電壓、電網(wǎng)接線方式及導(dǎo)線截面。進(jìn)行電網(wǎng)功率分布及電壓計(jì)算，評(píng)定調(diào)壓要求，選定調(diào)壓方案，評(píng)定電網(wǎng)接線方案。根據(jù)設(shè)計(jì)結(jié)果，做出設(shè)計(jì)圖紙。</p><p>　

114、　在本次設(shè)計(jì)過程中雖然遇到了一些問題，但經(jīng)過一次又一次的思考，一遍又一遍的檢查終于找出了原因所在，也暴露出了前期我在這方面的知識(shí)欠缺和經(jīng)驗(yàn)不足。實(shí)踐出真知，通過親自動(dòng)手制作，使我們掌握的知識(shí)不再是紙上談兵。 過而能改，善莫大焉。在課程設(shè)計(jì)過程中，我們不斷發(fā)現(xiàn)錯(cuò)誤，不斷改正，不斷領(lǐng)悟，不斷獲取。最終的檢查環(huán)節(jié)，本身就是在踐行“過而能改，善莫大焉”的知行觀。這次課程設(shè)計(jì)終于順利完成了，在設(shè)計(jì)中遇到了很多問題，最后在老師的指導(dǎo)下，終

115、于游逆而解。</p><p>　　在今后社會(huì)的發(fā)展和學(xué)習(xí)實(shí)踐過程中，一定要不懈努力，不能遇到問題就想到要退縮，一定要不厭其煩的發(fā)現(xiàn)問題所在，然后一一進(jìn)行解決，只有這樣，才能成功的做成想做的事，才能在今后的道路上劈荊斬棘，而不是知難而退，那樣永遠(yuǎn)不可能收獲成功，收獲喜悅，也永遠(yuǎn)不可能得到社會(huì)及他人對(duì)你的認(rèn)可！ 課程設(shè)計(jì)誠然是一門專業(yè)課，給我很多專業(yè)知識(shí)以及專業(yè)技能上的提升，同時(shí)又是一門講道課，一門辯思課，

116、給了我許多道，給了我很多思，給了我莫大的空間。同時(shí)，設(shè)計(jì)讓我感觸很深。使我對(duì)抽象的理論有了具體的認(rèn)識(shí)。通過這次課程設(shè)計(jì)，我掌握了短路電流的計(jì)算；熟悉了電氣主接線；了解了高電壓開關(guān)柜相關(guān)結(jié)構(gòu)。 </p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)在**老師的悉心指導(dǎo)和嚴(yán)格要求下完成的，從課題選擇、方案論證到具體設(shè)計(jì)無不凝聚著龔老師的心血和汗

117、水。在一周的設(shè)計(jì)過程中，*老師的精心指導(dǎo)和無私的關(guān)懷使我受益匪淺，在此向*老師表示深深的感謝和崇高的敬意！ 不積跬步何以至千里，本設(shè)計(jì)能夠順利的完成，也歸功于各位任課老師的認(rèn)真負(fù)責(zé)，使我能夠很好的掌握和運(yùn)用專業(yè)知識(shí)，并在設(shè)計(jì)中得以體現(xiàn)。正是有了他們的悉心教育和支持，才使我的課程設(shè)計(jì)能夠順利完成，在此向新余學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院的全體老師表示由衷的謝意。同時(shí)在本次設(shè)計(jì)過程中，也離不開課題組其他成員的鼎力相助，他們給我提出了許多寶貴的意

118、見，在此也向他們表示忠心的感謝！</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 西北電力設(shè)計(jì)院. 電力工程電氣設(shè)備手冊(cè)(上、下冊(cè))[M]. 北京:中國水利水電出社, 1989:316-318.</p><p>　　[2] 西北電力設(shè)計(jì)院. 電力工程設(shè)計(jì)手冊(cè)（一次部分）[M]. 北京:中國水利水電出版社, 1989:5

119、0-56.</p><p>　　[3] 丁毓山，雷振山主編. 中小型變電所實(shí)用設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]. 北京:水力電力出版社2000:123-131. </p><p>　　[4] 范錫普，四川聯(lián)合大學(xué). 發(fā)電廠電氣部分（第二版）[M]. 中國水利水電出版社，2000:135-139.</p><p>　　[5] 范明天. 配電網(wǎng)絡(luò)規(guī)劃與設(shè)計(jì)[M]. 北京:中國電力出版社,

120、 2000:50-53.</p><p>　　[6] 陳珩. 電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析[M]. 北京:中國電力出版社, 1985:132-133.</p><p>　　[7] 李光琦. 電力系統(tǒng)暫態(tài)分析[M]. 北京:中國電力出版社，1985:39-42.</p><p>　　[8] 于長順. 發(fā)電廠電氣設(shè)備[M]. 北京:水利電力出版社，1989:45-46.</p

121、><p>　　[9] 電力工業(yè)部電力規(guī)劃設(shè)計(jì)總院. 電力系統(tǒng)設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]. 北京:中國電力出版社，1998:132-141.</p><p>　　[10] 陳章潮. 城市電網(wǎng)規(guī)劃與改造[M]. 北京:中國電力出版社, 2007:139-141.</p><p>　　[11] 陳浩忠. 電力系統(tǒng)規(guī)劃[M]. 北京:中國電力出版社, 2008:56-58.</p&g

122、t;<p>　　[12] A.J.Wood, B.F.Wollenherg. Power Generation Operation Control[M]. NewYork;John Wiley & Sons, 1984:47-49.</p><p>　　[13] Y. Y. Xu. Power factor analysis and improving methods in Zhangzho