鍋爐課程設(shè)計(jì)---400th再熱煤粉鍋爐

1、<p><b>　　鍋爐課程設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　任</b></p><p><b>　　務(wù)</b></p><p><b>　　書(shū)</b></p><p><b>　　目 錄</b></p&g

2、t;<p>　　設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)……………………………………………2</p><p>　　煤的元素及燃燒產(chǎn)物分析……………………………3</p><p>　　鍋爐整體布置的確定…………………………………4</p><p>　　鍋爐熱平衡計(jì)算………………………………………7</p><p>　　爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算………………………………

3、…11</p><p>　　后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算…………………………………21</p><p>　　對(duì)流過(guò)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算…………………………25</p><p>　　高溫再熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算…………………………29</p><p>　　轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計(jì) 算 …………………………………………………………34</p&g

4、t;<p>　　低溫再熱器熱力計(jì)算…………………………………41</p><p>　　旁路省煤器熱力計(jì)算…………………………………44</p><p>　　減溫水校核……………………………………………48</p><p>　　主省煤器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算……………………………48</p><p>　　空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算……………………

5、……………53</p><p>　　熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正和計(jì)算結(jié)果匯總………………55</p><p>　　設(shè)計(jì)其他部分說(shuō)明……………………………………59</p><p>　　第十七節(jié)鍋爐設(shè)計(jì)感想…………………………………………61</p><p>　　第一節(jié) 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)</p><p>　　一、設(shè)計(jì)題目：400t/

6、h再熱煤粉鍋爐</p><p><b>　　二、原始資料</b></p><p>　　1.鍋爐蒸發(fā)量D1 400t/h</p><p>　　2.再熱蒸汽流量D2 330t/h</p><p>　　3.給水溫度tgs

7、235 OC</p><p>　　4.給水壓力 15.6MPa</p><p>　　5.過(guò)熱蒸汽溫度t1 540 OC</p><p>　　6.過(guò)熱蒸汽壓力P1 13.7MPa</p><p>　　7.再熱蒸汽進(jìn)口溫度t2’

8、 330 OC</p><p>　　8.再熱蒸汽進(jìn)口壓力p2’ 2.5MPa</p><p>　　9.再熱蒸汽出口溫度t2” 540 OC </p><p>　　10.再熱蒸汽出口壓力p2” 2.3MPa</p><p>　　11.鍋爐車(chē)間空氣溫度tlk

9、25 OC </p><p>　　12.鍋爐排污率 1.0%</p><p>　　13.空氣中所含水分 10g/kg</p><p><b>　　14.燃料特性</b></p><p>　?。?）燃料種類(lèi)：混煤</p><p>　　（2）煤的應(yīng)用

10、基成分（%）:</p><p>　　Car=52.88% Har=3.2% Oar=4.74% Nar=1.06%</p><p>　　Sar=0.345 Aar=26.52% War=11.26% Vdaf=33.14%</p><p>　　（3）燃料低位發(fā)熱量：Qydw=20400KJ/kg</p><p>　

11、　（4）灰熔點(diǎn)：t1=1185OC; t2=1280 OC; t3=1325 OC</p><p>　　15.燃燒方式：煤粉爐四角布置</p><p>　　16鍋爐型式：II型</p><p>　　第二節(jié) 煤的元素及燃燒產(chǎn)物分析</p><p>　　第三節(jié) 鍋爐整體布置的確定</p><p><b>　

12、　一、鍋爐總體概況</b></p><p>　　鍋爐為單汽包，自然循環(huán)煤粉爐，呈型分布，適應(yīng)露天。汽包中心線標(biāo)高為42300mm，布置在爐前距水冷壁中心線2660mm處，采用四根419×36mm大直徑下降管。爐膛由密封良好的60×6mm的鰭片管膜式水冷壁組成，爐膛截面深×寬=8380×9600mm，寬深比為1.086，近似正方形。燃燒器呈四角大小雙切圓布置。爐膛

13、上部出口處，沿爐膛寬度方向布置6片前屏過(guò)熱器，橫向節(jié)距是1350mm，其后布置16片后屏過(guò)熱器，橫向節(jié)距是630mm。高溫對(duì)流過(guò)熱器布置在后屏后面，位于折焰角的斜坡上，低溫過(guò)熱器由測(cè)墻包覆管、后墻包覆管以及爐頂包覆管組成。再熱器分為高、低兩組，分別位于水平煙道和尾部豎煙井。全部受熱面采用懸吊和支承相結(jié)合的方式。豎煙井深度為7500mm，其上部由隔墻省煤器管分為2個(gè)煙道，主煙道和旁路煙道，相應(yīng)設(shè)置低再和旁省。低再受熱面載荷通過(guò)懸吊管由爐膛

14、鋼架承重，受熱面向下膨脹。省煤器由旁省和隔墻省以及置于豎煙井下部的主省煤器組成。旁省以及隔墻省為懸吊式，主省則由三根鋼價(jià)支撐，擱置在水泥構(gòu)架梁上。2臺(tái)回轉(zhuǎn)式空預(yù)直接安置在9m的運(yùn)轉(zhuǎn)層上，由水平煙道連接，置于尾部豎煙井的后側(cè)。鍋爐煙井周?chē)泄茏影?lt;/p><p>　　鍋爐汽溫調(diào)節(jié)，主蒸汽采用一、二節(jié)噴水減溫，再熱蒸汽采用煙氣擋板，作為升溫調(diào)節(jié)，擋板布置在旁省的傾斜45度的管上。此外，在高再進(jìn)口處設(shè)有事故噴水裝置，作

15、為不得已時(shí)的降溫調(diào)節(jié)措施。當(dāng)負(fù)荷在75%～100%內(nèi)運(yùn)行時(shí)，上述的調(diào)溫裝置可以維持過(guò)熱蒸汽、再熱蒸汽在額定值。另外，在低再出口還設(shè)有微量噴水可以調(diào)節(jié)，以配合煙氣擋板的調(diào)溫。本鍋爐按固態(tài)排渣設(shè)計(jì)，采用帶有粗破碎機(jī)的刮板式的機(jī)械除渣裝置。</p><p>　　圖1 鍋爐整體結(jié)構(gòu)圖</p><p><b>　　二、鍋爐汽水系統(tǒng)</b></p><p&

16、gt;　　按超高壓大容量鍋爐熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)的要求，該鍋爐汽水系統(tǒng)的流程設(shè)計(jì)如下：</p><p><b>　　（1）水系統(tǒng)流程 </b></p><p><b>　　→</b></p><p>　?。?）過(guò)熱蒸汽系統(tǒng)流程</p><p>　?。?）再熱蒸汽系統(tǒng)流程</p><p&g

17、t;　　第四節(jié) 鍋爐熱平衡計(jì)算</p><p>　　一、燃燒產(chǎn)物計(jì)算 </p><p>　　表2 空 氣 平 衡 表</p><p>　　表4 煙氣特性表</p><p>　　表5

18、 煙氣焓溫表</p><p>　　二、熱平衡入燃料消耗量計(jì)算</p><p>　　表六 鍋爐熱平衡及燃料消耗計(jì)算</p><p>　　第五節(jié) 爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算</p><p><b>　　一、爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　

19、表7 爐 膛 尺 寸 確 定</p><p>　　二.水系統(tǒng)及水冷壁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　爐膛四周水冷壁全部采用φ60×6mm的鰭片管制成密封的膜式水冷壁。</p><p>　　水冷系統(tǒng)主要是由大直徑的下降管、分配集箱及其支管、水冷壁上升管、汽水引出管、上下集箱、汽包組成的循環(huán)回路。爐水由汽

20、包經(jīng)過(guò)4根φ419×36mm大直徑下降管以及下端的分配集箱，以及44根分配支管均勻的進(jìn)入14只下集箱，然后分14個(gè)循環(huán)回路上升，經(jīng)過(guò)上集箱和46根汽水引出管進(jìn)入汽包；在汽包中汽水混合物經(jīng)內(nèi)部裝置分離清洗，干凈的蒸汽被引入到過(guò)熱器中，分離下來(lái)的水和省煤器過(guò)來(lái)的給水混合在一起，再進(jìn)入大直徑下降管，進(jìn)行周而復(fù)始的循環(huán)。</p><p>　　整個(gè)水冷壁管，以及敷設(shè)其上的爐墻，均通過(guò)上集箱的吊桿，懸吊在爐頂鋼架上

21、，受熱面作向下的自由膨脹。</p><p>　　水冷壁設(shè)有人孔、看火孔、吹灰孔、防爆門(mén)孔、點(diǎn)火孔、測(cè)量孔等；后墻水冷壁上部由分岔管分為2路，一路折向爐膛，路垂直上升，起懸吊管作用。為使得2路水量的合理分配，以保證均能安全可靠的工作，在垂直懸吊的集箱管孔處設(shè)置了帶有短路的φ10mm節(jié)流孔，伸出集箱底部的短管，從而可以防止因污染物進(jìn)入節(jié)流孔引起的阻塞。</p><p>　　燃燒時(shí)為了防止由于爐

22、膛負(fù)壓波動(dòng)所引起的水冷壁以及爐墻薄壁結(jié)構(gòu)振動(dòng)而造成的破壞，在水冷壁外面布置了由工字鋼組成的剛性梁，剛性梁在上下方和水冷壁一起膨脹，沿剛性梁長(zhǎng)度方向，在結(jié)構(gòu)上保證可以自由膨脹，剛性梁直接支承于爐膛水冷壁及左右側(cè)包覆和后包覆管上。</p><p>　　表8 水冷壁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p><b>　　三、燃燒器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b

23、></p><p>　　燃燒器為正四角大小切圓布置，假想小切圓φ200mm，大切圓φ700mm，一次風(fēng)噴口分3層布置，帶滿(mǎn)負(fù)荷共12個(gè)一次噴口。燃燒器的一、二次風(fēng)噴口的位置，自上至下為（二）、（二）、（一）、（二）、（一）、（一）、（二）一次風(fēng)噴口分為上下2組分隔，以提高一次風(fēng)氣流的剛性。為了適應(yīng)煤種變化和調(diào)整燃燒工況，煤粉噴燃器各噴嘴做成可調(diào)節(jié)的。為了調(diào)整燃燒工況和控制爐膛出口煙溫，可根據(jù)燃燒特性或運(yùn)行人

24、員的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)擺動(dòng)噴嘴的傾角，當(dāng)一個(gè)噴嘴在水平位置上，相鄰噴嘴只能擺動(dòng)10度左右，若所有的噴嘴一起同向擺動(dòng)可擺動(dòng)約正負(fù)20度。整個(gè)燃燒器通過(guò)連接體焊于水冷壁上，與水冷壁一起膨脹。點(diǎn)火輕油槍采用機(jī)械壓力霧化方式。該燃燒器之重油槍也采用機(jī)械壓力霧化方式，最大燃油量按鍋爐額定蒸發(fā)量的40%計(jì)算，裝于中、下二次風(fēng)噴口內(nèi)，共8只油槍。</p><p>　　表9 燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算</p><p

25、><b>　　·</b></p><p>　　四、爐膛及前屏過(guò)熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算</p><p>　　表10 爐膛結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算</p><p>　　五、爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器）</p><p>　　表12 爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器）<

26、/p><p>　　第六節(jié)、后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算</p><p>　　二、后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算</p><p>　　表14 后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算</p><p>　　第七節(jié)、對(duì)流過(guò)熱設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算</p><p>　　采用輻射、半輻射和對(duì)流形式。蒸汽在過(guò)熱器中的流程為在汽包內(nèi)中經(jīng)過(guò)分離后的干凈蒸汽，經(jīng)過(guò)

27、爐頂及尾部包覆過(guò)熱器，繼而進(jìn)入低再懸吊管過(guò)熱器及尾部煙道左右側(cè)包覆管過(guò)熱器，再經(jīng)過(guò)水平煙道左右側(cè)包覆管過(guò)熱器，依次進(jìn)入前屏過(guò)熱器、一級(jí)噴水減溫器、后屏過(guò)熱器、二級(jí)噴水減溫器，最后進(jìn)入高溫對(duì)流過(guò)熱器，匯集到出口集箱。過(guò)熱蒸汽由出口集箱兩端引入到汽輪機(jī)高壓缸。前屏過(guò)熱器共6片，為全輻射過(guò)熱器，后屏過(guò)熱器共16屏，為半輻射過(guò)熱器，高溫對(duì)流過(guò)熱器共100片，作順流布置。在后屏過(guò)熱器前后布置一、二級(jí)噴水減溫器，其中一級(jí)噴水減溫主要用于保護(hù)后屏過(guò)熱

28、器，而二級(jí)噴水減溫 則為調(diào)節(jié)主蒸汽出口溫度，是之維持額定蒸汽參數(shù)。</p><p>　　一、對(duì)流過(guò)熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　二、對(duì)流過(guò)熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算</p><p>　　根據(jù)對(duì)流過(guò)熱器結(jié)構(gòu)尺寸，計(jì)算對(duì)流過(guò)熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于下表</p><p>　　三、對(duì)流過(guò)熱器熱力計(jì)算</p><p>　　三、對(duì)流過(guò)熱器

29、熱力計(jì)算</p><p>　　第八節(jié) 高溫再熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算</p><p>　　再熱器分為低再和高再2部分。高再布置在對(duì)流過(guò)熱器之后的水平煙道中，低再和旁省作并聯(lián)布置在尾部豎井中。低再管共104片，為4排布置，按煙氣流向做逆流順列布置，整個(gè)低再管系重力由懸吊管過(guò)熱器承載，作向下自由膨脹。高再管系為104片、5 排管，作順流順列布置。</p><p>　　在低再

30、進(jìn)口管道上設(shè)有事故噴水裝置，為緊急事故時(shí)作降溫調(diào)節(jié)作用。再熱蒸汽溫度控制以煙氣旁路擋板作為主要調(diào)節(jié)手段，而高、低溫段再熱器之間的噴水裝置作為細(xì)調(diào)，由于再熱蒸汽噴水調(diào)節(jié)要降低機(jī)組的熱效率，所以要盡量少用。</p><p>　　一、高溫再熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　二、高溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算</p><p>　　根據(jù)高溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸，計(jì)算高溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)列于

31、下表</p><p>　　三、高溫再熱器熱力計(jì)算</p><p>　　第九節(jié) 轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力</p><p>　　第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算</p><p>　　根據(jù)轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管結(jié)構(gòu)尺寸圖，計(jì)算引出管結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)列于下表。</p><p>　　二、第一、二、三轉(zhuǎn)向室及

32、低溫再熱器引出管熱力計(jì)算</p><p>　　第十節(jié) 低溫再熱器熱力計(jì)算</p><p>　　低溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算</p><p>　　二、低溫再熱器熱力計(jì)算</p><p>　　第十一節(jié) 旁路省煤器熱力計(jì)算</p><p>　　省煤器由主省煤器、隔墻省煤和旁省三部分組成。給水由爐前三通管進(jìn)入后，分左右2側(cè)引至主

33、省進(jìn)口集箱的2端，主省管系為2排蛇形管圈，順列逆流布置，保持較低煙速，以改善磨損，便于檢修。主省出來(lái)的工質(zhì)，由出口集箱左右二端φ108×10mm的連接管引出，連接管共12根，每端6根，并進(jìn)入旁路煙道的前后隔墻管，工質(zhì)并聯(lián)向上流動(dòng)，到爐頂匯集進(jìn)入隔墻省煤器出口集箱。前后隔墻采用寬鰭片管，前隔墻寬鰭片管外敷設(shè)爐墻，作為尾部豎煙井的后墻，后隔墻寬鰭片管作為旁路煙道的分隔墻，關(guān)外不再敷設(shè)爐墻。由隔墻省煤器出口集箱二端引出工質(zhì)，經(jīng)過(guò)爐外

34、 φ219×26mm的管道下降至旁省進(jìn)口集箱。旁省管系為 排蛇形管圈，順列逆流布置。旁路省煤器在進(jìn)口端的彎管傾斜45度，以組成煙道擋板的框架，旁省管延伸至斜煙道包覆管，連接旁省的出口集箱。斜煙道部位的包覆省煤器管為敷管爐墻，節(jié)距由旁省的90mm變?yōu)?5mm。最后經(jīng)過(guò)旁省出來(lái)的工質(zhì)由12根φ108×10mm mm的后墻引出管引入汽包，作為給水。</p><p><b>　　旁路省煤器

35、熱力計(jì)算</b></p><p>　　二、旁路省煤器熱力計(jì)算 </p><p>　　第十二節(jié) 減溫水量校核</p><p>　　第十三節(jié) 主省煤器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算</p><p><b>　　主省煤器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　表28 主省煤器結(jié)構(gòu)

36、設(shè)計(jì)</p><p>　　二、主省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 </p><p>　　表29 主省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算</p><p>　　三、主省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算</p><p>　　表30 主省煤器熱力計(jì)算</p><p>　　第十四節(jié) 空氣預(yù)熱器熱力

37、計(jì)算</p><p>　　本鍋爐選用2臺(tái)6200mm的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，采用垂直軸受熱面回轉(zhuǎn)的形式。</p><p>　　回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器主要特性數(shù)據(jù)如下：</p><p>　　轉(zhuǎn)子內(nèi)徑：6200mm</p><p>　　轉(zhuǎn)子告高度：2260mm</p><p>　　受熱面高度:1860mm 其中熱端為：1500

38、mm ；冷端為：360mm ；</p><p>　　受熱面積為:18500m2；</p><p>　　預(yù)熱器轉(zhuǎn)速為:1.53r/min；</p><p>　　預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)為:0.20；</p><p>　　冷端受熱面采用“抽屜式”結(jié)構(gòu)，便于大修時(shí)更換。</p><p>　　腐蝕和積灰是目前預(yù)

39、熱器存在的一個(gè)主要問(wèn)題，它直接影響到預(yù)熱器傳熱元件的使用效果和壽命。因此要考慮吹灰和沖洗裝置的設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)尺寸</b></p><p>　　表31 空預(yù)器結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　二、空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算</p><p>　　表31

40、 空預(yù)器熱力計(jì)算</p><p>　　第十五節(jié) 熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正和計(jì)算結(jié)果匯總</p><p>　　一、熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正</p><p><b>　　二．</b></p><p>　　第十六節(jié)　設(shè)計(jì)其他部分說(shuō)明</p><p>　　一、鍋爐構(gòu)架及平臺(tái)布置</p>

41、<p>　　鍋爐構(gòu)架采用爐頂鋼結(jié)構(gòu)大梁和水泥柱的混合結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)可以減少鋼材耗量和工程投資。</p><p>　　鍋爐寬度方向采用400t/h鍋爐標(biāo)準(zhǔn)柱距為16000mm，爐前柱K1和K2之間的柱距為4500mm，K2和K3之間的柱距為10800mm，K3和K4之間的柱距為11700mm，K4和K5之間的柱距為8000mm，自K1、K5柱均屬于單排柱列布置。為了保證單排柱的穩(wěn)定性，在鍋爐寬度和深度方

42、向每隔一定高度布置有聯(lián)系橫梁，組成空間多層建筑結(jié)構(gòu)。K1、K1、K3、K4柱子頂部各布置有一根大阪梁，該梁和水泥頂柱之間采用鉸接支座。</p><p>　　為保證鍋爐各個(gè)受熱面的自由膨脹，所有吊桿以及吊架上部均采用球面墊圈支承。</p><p>　　為了提高梁的穩(wěn)定性，在梁容易失去穩(wěn)定的區(qū)域設(shè)置有加強(qiáng)筋。另外將主梁、次梁和小亮布置成交錯(cuò)相連的梁格，從而保證梁的穩(wěn)定性。</p>

43、<p>　　鍋爐按露天布置，鍋爐構(gòu)架設(shè)計(jì)考慮了風(fēng)雪載荷和地震烈度的要求。</p><p>　　為了保證鍋爐爐墻、膜式水冷壁、包覆管等高溫壓件免受因鍋爐燃燒而產(chǎn)生的負(fù)壓波動(dòng)引起的水冷壁振動(dòng)而造成的損壞，設(shè)計(jì)中采用了剛性梁加固。</p><p>　　鍋爐平臺(tái)采用爐頂鋼梁懸吊以及水泥柱預(yù)埋托架相結(jié)合的支承方式。步道平臺(tái)一般采用寬度為 mm，經(jīng)常需要操作檢修處平臺(tái)適當(dāng)加寬到1500

44、～2000mm。為了滿(mǎn)足鍋爐露天寬度布置不積水的要求，一般平臺(tái)采用拉網(wǎng)板制成，但需要經(jīng)常維修處平臺(tái)，為了防止工具零件下落，保證安全起見(jiàn)，采用花紋鋼板制成。對(duì)于花紋鋼板制成的平臺(tái)，在可能積水的地方應(yīng)該根據(jù)需要由現(xiàn)場(chǎng)鉆泄水孔。</p><p>　　扶梯寬度一般為800mm，個(gè)別對(duì)方為600mm，扶梯的傾斜角度為50度，所有平臺(tái)、扶梯周?chē)O(shè)有安全欄桿，欄桿下面加裝有高度為100mm的護(hù)板，以防工具和雜物外墜。<

45、/p><p><b>　　二、爐墻密封</b></p><p>　　該鍋爐爐膛部分為全焊膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，因而保證了爐墻的嚴(yán)密性，煙氣不會(huì)直接沖刷爐墻使得爐墻的內(nèi)部溫度接近與水冷壁的溫度，因此爐墻可采用輕質(zhì)巖棉板的保溫材料，外面涂上20mm厚的抹面涂料。該鍋爐爐墻外壁溫度均小于50度。為滿(mǎn)足鍋爐露天布置的需要，在爐墻外裝置金屬護(hù)板。</p><p>

46、　　負(fù)壓鍋爐爐頂密封設(shè)計(jì)在過(guò)去一般僅考慮爐墻本身的嚴(yán)密性，但運(yùn)行多年來(lái)發(fā)現(xiàn)電廠的燃煤鍋爐普遍存在著爐頂漏煙灰的現(xiàn)象，這不僅增加了鍋爐熱損失和對(duì)周?chē)h(huán)境的污染，而且爐頂罩殼內(nèi)的溫度升高，大量吊桿處于高溫條件下工作而影響使用壽命。為了加強(qiáng)爐頂密封，本鍋爐的爐頂密封采用了微正壓結(jié)構(gòu)，并對(duì)金屬板進(jìn)行二次密封。同時(shí)在爐頂管與水冷壁以及側(cè)包覆管接觸處用密封墊塊使其成為一個(gè)平面，并在穿過(guò)爐頂?shù)乃泄芟堤幉捎媒饘偈嵝桶迕芊?，爐頂管開(kāi)孔處和兩側(cè)采用密封鋼

47、板作為一次密封。爐頂除采用二次密封外，尚有爐頂罩殼、爐頂蓋板等，以此保護(hù)爐墻，防止露天風(fēng)雪的浸入。</p><p>　　爐頂蓋板中部分采用拉網(wǎng)板，以加強(qiáng)罩殼內(nèi)通風(fēng)將死吊桿溫度。</p><p>　　三、運(yùn)行工況和氣溫調(diào)節(jié)</p><p>　　鍋爐運(yùn)行于氣溫調(diào)節(jié)有密切的關(guān)系，運(yùn)行工況的變動(dòng)會(huì)影響到氣溫的調(diào)節(jié)。該鍋爐的氣溫調(diào)節(jié)是按定壓方式運(yùn)行設(shè)計(jì)的。在負(fù)荷為75%～10

48、0%時(shí)。定壓運(yùn)行，過(guò)熱蒸汽采用噴水減溫調(diào)節(jié)，一級(jí)噴水量為6t/h，二級(jí)噴水量為5t/h，按額定負(fù)荷設(shè)計(jì)的過(guò)熱器 受熱面已經(jīng)考慮了二級(jí)噴水減溫所需的增加的過(guò)熱器受熱面。由于采用輻射與對(duì)流混合形式的過(guò)熱器布置，所以過(guò)熱蒸汽溫度在負(fù)荷為75%～100%變動(dòng)時(shí)，能維持穩(wěn)定的蒸汽溫度。</p><p>　　過(guò)熱蒸汽的噴水水源來(lái)自高壓加熱器的給水母管，再熱蒸汽的噴水水源來(lái)自給水泵中間抽頭。當(dāng)鍋爐負(fù)荷從100%降低到75%時(shí)，

49、煙道擋板的位置從開(kāi)到關(guān)，煙氣旁通量由28%降低到30%，因而75%負(fù)荷時(shí)再熱汽溫能保持額定值。</p><p>　　由于噴水減溫器的水源為鍋爐給水，而噴水與蒸汽直接混合，因而要求電廠運(yùn)行時(shí)嚴(yán)格保證鍋爐給水品質(zhì)，否則會(huì)使出口蒸汽品質(zhì)惡化。</p><p>　　三、再熱器的旁路保護(hù)</p><p>　　為了滿(mǎn)足啟動(dòng)、停機(jī)的要求，以及維持鍋爐最小的穩(wěn)定出力和低負(fù)荷時(shí)對(duì)再熱

50、器進(jìn)行足夠的冷卻，必須對(duì)再熱器進(jìn)行足夠的冷卻，必須對(duì)再熱器進(jìn)行旁路保護(hù)，本機(jī)組采用了二級(jí)旁路保護(hù)系統(tǒng)。</p><p>　　第一級(jí)旁路是過(guò)熱蒸汽不經(jīng)過(guò)高壓缸而經(jīng)過(guò)減溫減壓裝置直接進(jìn)入再熱器。第二級(jí)旁路是再熱蒸汽不經(jīng)過(guò)中、低壓缸而經(jīng)過(guò)減溫減壓裝置直接進(jìn)入凝汽器。</p><p>　　當(dāng)鍋爐出口壓力由于某種原因而超過(guò)設(shè)計(jì)允許值時(shí)，為使主安全閥盡量不動(dòng)作，以免安全閥因頻繁起跳而引起泄漏，此時(shí)以及

51、旁路就自動(dòng)打開(kāi)，流經(jīng)部分蒸汽以降低汽壓，待鍋爐出口壓力恢復(fù)正常后，一級(jí)旁路就自動(dòng)進(jìn)行關(guān)閉。</p><p>　　當(dāng)汽輪機(jī)甩負(fù)荷時(shí)，過(guò)熱蒸汽經(jīng)過(guò)一級(jí)、二級(jí)旁路，流經(jīng)再熱器至凝汽器，從而達(dá)到保護(hù)再熱器并回收冷凝水的目的，提高電廠的經(jīng)濟(jì)，而且可以使得過(guò)熱蒸汽和再熱蒸汽的安全閥不動(dòng)作。</p><p>　　第十七節(jié) 鍋爐及課程設(shè)計(jì)感想</p><p>　　短暫的鍋爐設(shè)計(jì)課

52、程馬上就結(jié)束了，回想這短短的20天，充滿(mǎn)了無(wú)數(shù)的悲劇與激動(dòng)。剛開(kāi)始計(jì)算時(shí)，就模仿者書(shū)上的大體數(shù)據(jù)，人工的在紙上一遍遍的修改數(shù)據(jù)，可是在經(jīng)歷了幾次發(fā)現(xiàn)誤差比較大，如果想要調(diào)平必須從頭再來(lái)。這估計(jì)是最悲慘的，因?yàn)橹厮阋贿叢⒉灰欢ㄒ馕吨磳⒊晒ΑＳ谑呛?，在?jīng)歷了幾次這樣的折磨后，我們開(kāi)始借助于強(qiáng)大的excel表格功能。可是，這并不意味著以后的計(jì)算一帆風(fēng)順，反而是等出現(xiàn)一點(diǎn)問(wèn)題的時(shí)候我們不得不從前面的表格中一項(xiàng)一項(xiàng)排除。在經(jīng)歷了好幾個(gè)這樣的日夜

53、后，終于整理出來(lái)了一套自己比較滿(mǎn)意的數(shù)據(jù)。</p><p>　　雖然最后整體的鍋爐設(shè)計(jì)總的傳熱量誤差有點(diǎn)大，我也從幾個(gè)客觀方面找了一下原因。既有一下省略計(jì)算的原因，比如是排污量，在后面計(jì)算中，這部分損失的熱量全部忽略了，而且灰渣物理熱損失也滿(mǎn)意計(jì)算，也有一下結(jié)構(gòu)方面設(shè)計(jì)造成的原因，由于很多結(jié)構(gòu)并不是很了解，所以我們只能照葫蘆畫(huà)瓢按照書(shū)上例子的機(jī)構(gòu)大體設(shè)計(jì)，這樣無(wú)疑會(huì)造成一些影響。同時(shí)由于計(jì)算量很大，在計(jì)算過(guò)程中，