液壓扳手設計說明書

1、<p><b>　　畢業(yè)設計說明書</b></p><p><b>　　題目：液壓扳手</b></p><p><b>　　指導老師：</b></p><p><b>　　班級：</b></p><p><b>　　姓名：</b&

2、gt;</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　In the energy, the transportation, the metallurgy, the chemical industry, the mine and other professions equipment setups, in the overhaul work,

3、 the assembling and dismantling big specification bolt quite is difficult; Some bolts install in the spatial extremely small and narrow place are unable with to lengthen the arm of force or with the method fastening and

4、the disassemblage bolt which hammers; Some equipment long-term use in the quite moist place, the bolt rusts away seriously is unable wit</p><p>　　Above the hydraulic pressure torque spanner solves the questi

5、on ideal tool. This tool the high-pressure oil which produces with the necessary ultrahigh voltage hydraulic pump takes the power, automatically completes the bolt the fastening and the disassemblage work, steady, does n

6、ot have the impact, safe, the assembly quality is high</p><p>　　Key words：Hydraulic pressure spanner；Notch wheel；detents；Piston cylinder；Connecting rod；Spring；Intensity；Torque；Circumference strength；End cove

7、r；Flange；Fast replacement attachment</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　在能源，交通，冶金，化工，礦山及其他行業(yè)的設備安裝，檢修工作中，裝拆大規(guī)格螺栓比較困難；有些螺栓安裝在空間非常窄小的地方無法用加長力臂或用錘擊的方法緊固和拆卸螺栓；有些設備長期使用在比較潮濕的地方，螺栓銹蝕嚴重無法用人工拆卸，因而

8、難以檢修；在架空管道和高空設備構架上緊固和拆卸螺栓，工作人員雖然戴著安全帶也難以用上力，要安全地完成工作非常困難；據(jù)設備管理權威機構統(tǒng)計，在設備運行故障中有50%以上是因為螺栓問題引起的，因螺栓問題而造成設備重大事故的數(shù)量也非常驚人，因此新的設備安裝和檢修規(guī)范對螺栓緊固的力矩要求比較嚴格，而用人工方法難以達到要求。 </p><p>　　液壓扭矩扳手是解決以上問題的理想工具。該工具用配套的超高壓液壓泵產(chǎn)生的高壓

9、油作為動力，自動完成螺栓的緊固和拆卸工作，平穩(wěn)，無沖擊，安全，裝配質量高。 </p><p>　　中文關鍵字：棘輪；塞缸；塞桿；扭矩；周力；蓋；蘭；換接頭</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　Abstract1</p><p><b>　　摘 要

10、2</b></p><p>　　第一章 液壓扳手的系統(tǒng)組成和主要性能指標5</p><p>　　第二章設計特點和關鍵7</p><p>　　2．1 采用超高壓液壓技術7</p><p>　　第三章液壓缸的設計8</p><p>　　3.1液壓缸的典型結構和組成8</p><p&

11、gt;　　3.1.1液壓缸的典型結構舉例8</p><p>　　3.1.2液壓缸的組成10</p><p>　　3.2液壓缸的特點及應用15</p><p>　　3.3 單活塞液壓缸的計算16</p><p>　　3.3.1單活塞液壓缸內徑的計算:16</p><p>　　3.3.2缸筒臂厚的計算16<

12、;/p><p>　　3.3.3缸筒臂厚的驗算17</p><p>　　3.3.4缸筒底部厚度設計計算17</p><p>　　3.3.5缸筒端部法蘭厚度設計18</p><p>　　3.3.6缸筒端部法蘭用螺釘強度設計計算18</p><p>　　3.4缸筒材料20</p><p>　　3

13、.5缸筒的加工要求20</p><p>　　第四章 活塞的設計20</p><p>　　4.1活塞桿的結構20</p><p>　　4.2.1初步確定活塞桿直徑d20</p><p>　　4.2.2活塞桿的強度計算21</p><p>　　4.2.3活塞桿的加工要求22</p><p&

14、gt;　　4.2.4活塞的導向環(huán)22</p><p>　　4..3活塞用導向環(huán)寬度計算22</p><p>　　4.4活塞桿的導向.密封和防塵24</p><p>　　4.4.1活塞桿的導向24</p><p>　　4.5.中隔圈24</p><p>　　4.5.1中隔圈長度的確定方法24</p>

15、;<p>　　第五章 棘輪機構的設計25</p><p>　　5.1棘輪機構(ratchet mechanism)的基本型式和工作原理：25</p><p>　　5.2棘輪機構的特點及應用：25</p><p>　　5.3 棘輪機構的分類方式25</p><p>　　5.4.1棘輪尺寸的設計計算：27</p&g

16、t;<p>　　5.4.2棘輪強度校驗28</p><p>　　第六章 彈簧的設計29</p><p>　　6.1主動爪彈簧的設計計算：29</p><p>　　6.2 壓縮彈簧穩(wěn)定性驗算：31</p><p>　　6.3壓縮彈簧強度驗算：32</p><p>　　6. 4共振驗算32<

17、/p><p>　　6.5普通圓柱形螺旋彈簧的技術要求：33</p><p>　　6.6鎖塊彈簧的設計計算33</p><p>　　6.7壓縮彈簧穩(wěn)定性驗算：34</p><p>　　6.8縮彈簧強度驗算：34</p><p>　　第七章 機殼的設計35</p><p>　　第八章 主被

18、動棘爪的設計計算35</p><p><b>　　結論36</b></p><p><b>　　致 謝37</b></p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　當前國家對水利、水電、橋梁等基礎設施建設投資力度很大，在其施工、維修和改造的過程之中，大扭矩

19、緊固件的拆裝作業(yè)必不可少同時又十分艱巨。傳統(tǒng)的人力方法拆裝，不僅勞動強度大，作業(yè)效率低，成本高，而且由于劇烈的振動和噪音，經(jīng)常使緊固件報廢，直接影響安裝，維修工期，并不可避免地損傷眥鄰的零部件，影響甚至破壞原工程結構的力學平衡；同時難以根據(jù)設計要求準確控制裝配力矩。因此，設計開發(fā)能夠輸出強大轉矩，同時操作輕便、噪聲低安全可靠和通用性強的拆裝工具——便攜式大扭矩液壓扳手，具有重要的現(xiàn)實意義。</p><p>　　第

20、一章 液壓扳手的系統(tǒng)組成和主要性能指標</p><p>　　綜合分析研究實際操作情況和多種方案，我們認為理想的設計方案是：利用液壓作為動力源，依靠棘輪棘爪機構實現(xiàn)緊固件拆裝作業(yè)的單向間歇運動，并通過對反作用力臂和套筒的系列化設計，使該便攜式大扭矩液壓扳手能夠根據(jù)不同的作業(yè)環(huán)境和工作對象，廣泛應用于水利水電、冶金、建筑、橋梁、礦山、水泥等行業(yè)中大中型設備及鋼結構的安裝、維修工程。液壓扳手執(zhí)行結構組成和主要性能指標如

21、圖1和表1所示：</p><p>　　第二章設計特點和關鍵</p><p>　　2．1 采用超高壓液壓技術</p><p>　　目前，我國已以大于32MPa為超高壓液壓壓力界限值，在現(xiàn)代技術領域和工業(yè)生產(chǎn)中，超高眼技術已是不可缺少。其主要技術特點和要求是：嚴格的密封，超高壓小流量，要求專用液壓介質。液壓系統(tǒng)以一定的功率工作時，由于壓力很高，所以流量就很小，其流量一般

22、在3L/min以下。普通液壓油在超高壓力下流動性銳減，在極大程度上影響著液壓系統(tǒng)的容積效率，體積壓縮量不能忽略，應選用特殊專用介質，．采用柱塞副結構．由于柱塞副對超高壓力下的密封具有良好的適應性，并有強大的構件強度和剛度。</p><p>　　2.2結構和運動機構的設計特點</p><p>　　定位方案：由于大直徑螺栓的拆裝扭矩巨大，液壓缸的反作用力很大，執(zhí)行機構應有安全可靠的定位方案(如

23、圖2，圖4所示)液壓缸的缸體通過頂端凸臺及銷軸余機殼配合，由于反作用力臂內同配合，反作用力臂前段受油缸油口凸臺軸的約束，同時可360度旋轉，滿足多種作業(yè)環(huán)境的要求，在反作用力臂頂部開一條環(huán)形減力槽。</p><p>　　獨特的搖臂運動方案和棘輪棘爪結構設計:活塞桿推動銷軸并帶動搖臂轉動，活塞桿會產(chǎn)生側向力對液壓油缸的密封及活塞桿的穩(wěn)定性十分不利，為此在機殼內壁兩側沿活塞缸軸向設計一對平行滑道，銷軸在平行滑道內眼活

24、塞桿軸線方向作直線運動，同時將搖臂的銷軸孔設計成長孔，以滿足作業(yè)過程中，銷軸與棘輪的中心距不斷變化的要求（如圖3所示）</p><p><b>　　第三章液壓缸的設計</b></p><p>　　液壓缸是液壓傳動的執(zhí)行元件，它和主機工作機構有直接的聯(lián)系，對于不同的機種和機構，液壓缸具有不同的用途和工作要求。因此，在設計液壓缸之前，必須對整個液壓系統(tǒng)進行工況分析，編制負

25、載圖，選定系統(tǒng)的工作壓力，然后根據(jù)使用要求選擇結構類型，按負載情況、運動要求、最大行程等確定其主要工作尺寸，進行強度、穩(wěn)定性和緩沖驗算。</p><p>　　3.1液壓缸的典型結構和組成</p><p>　　3.1.1液壓缸的典型結構舉例  </p><p>　　圖4-12所示的是一個較常用的雙作用單活塞桿液壓缸。它是由缸底20、缸筒10、缸蓋兼導向套9、

26、活塞11和活塞桿18組成。缸筒一端與缸底焊接，另一端缸蓋(導向套)與缸筒用卡鍵6、套5和彈簧擋圈4固定，以便拆裝檢修，兩端設有油口A和B?；钊?1與活塞桿18利用卡鍵15、卡鍵帽16和彈簧擋圈17連在一起?；钊c缸孔的密封采用的是一對Y形聚氨酯密封圈12，由于活塞與缸孔有一定間隙，采用由尼龍1010制成的耐磨環(huán)(又叫支承環(huán))13定心導向。桿18和活塞11的內孔由密封圈14密封。較長的導向套9則可保證活塞桿不偏離中心，導向套外徑由O形圈7

27、密封，而其內孔則由Y形密封圈8和防塵圈3分別防止油外漏和灰塵帶入缸內。缸與桿端銷孔與外界連接，銷孔內有尼龍襯套抗磨。</p><p>　　圖4-12雙作用單活塞桿液壓缸</p><p>　　1—耳環(huán)2—螺母3—防塵圈4、17—彈簧擋圈5—套6、15—卡鍵</p><p>　　7、14—O形密封圈8、12—Y形密封圈9—缸蓋兼導向套10—缸筒</p>&

28、lt;p>　　11—活塞13—耐磨環(huán)16—卡鍵帽18—活塞桿19—襯套20—缸底</p><p>　　如圖4-13所示為一空心雙活塞桿式液壓缸的結構。由圖可見，液壓缸的左右兩腔是通過油口b和d經(jīng)活塞桿1和15的中心孔與左右徑向孔a和c相通的。由于活塞桿固定在床身上，缸體10固定在工作臺上，工作臺在徑向孔c接通壓力油，徑向孔a接通回油時向右移動；反之則向左移動。在這里，缸蓋18和24是通過螺釘(圖中未畫出)與

29、壓板11和20相連，并經(jīng)鋼絲環(huán)12相連，左缸蓋24空套在托架3孔內，可以自由伸縮?？招幕钊麠U的一端用堵頭2堵死，并通過錐銷9和22與活塞8相連。缸筒相對于活塞運動由左右兩個導向套6和19導向?；钊c缸筒之間、缸蓋與活塞桿之間以及缸蓋與缸筒之間分別用O形圈7、V形圈4和17和紙墊13和23進行密封，以防止油液的內、外泄漏。缸筒在接近行程的左右終端時，徑向孔a和c的開口逐漸減小，對移動部件起制動緩沖作用。為了排除液壓缸中剩留的空氣，缸蓋上設

30、置有排氣孔5和14，經(jīng)導向套環(huán)槽的側面孔道(圖中未畫出)引出與排氣閥相連。</p><p>　　圖4-13空心雙活塞桿式液壓缸的結構</p><p>　　1—活塞桿2—堵頭3—托架4、17—V形密封圈5、14—排氣孔6、19—導向套</p><p>　　7—O形密封圈8—活塞9、22—錐銷10—缸體11、20—壓板12、21—鋼絲環(huán)13、23—紙墊15—活塞桿16、

31、25—壓蓋18、24—缸蓋</p><p>　　3.1.2液壓缸的組成  </p><p>　　從上面所述的液壓缸典型結構中可以看到，液壓缸的結構基本上可以分為缸筒和缸蓋、活塞和活塞桿、密封裝置、緩沖裝置和排氣裝置五個部分，分述如下。</p><p>　　(1)缸筒和缸蓋。一般來說，缸筒和缸蓋的結構形式和其使用的材料有關。工作壓力p＜10MPa時，使用鑄鐵

32、；p＜20MPa時，使用無縫鋼管；p＞20MPa時，使用鑄鋼或鍛鋼。圖4-14所示為缸筒和缸蓋的常見結構形式。圖4-14(a)所示為法蘭連接式，結構簡單，容易加工，也容易裝拆，但外形尺寸和重量都較大，常用于鑄鐵制的缸筒上。圖4-14(b)所示為半環(huán)連接式，它的缸筒壁部因開了環(huán)形槽而削弱了強度，為此有時要加厚缸壁，它容易加工和裝拆，重量較輕，常用于無縫鋼管或鍛鋼制的缸筒上。圖4-14(c)所示為螺紋連接式，它的缸筒端部結構復雜，外徑加工時

33、要求保證內外徑同心，裝拆要使用專用工具，它的外形尺寸和重量都較小，常用于無縫鋼管或鑄鋼制的缸筒上。圖4-14(d)所示為拉桿連接式，結構的通用性大，容易加工和裝拆，但外形尺寸較大，且較重。圖4-14(e)所示為焊接連接式，結構簡單，尺寸小，但缸底處內徑不易加工，且可能引起變形。</p><p>　　圖4-14缸筒和缸蓋結構</p><p>　　(a)法蘭連接式(b)半環(huán)連接式(c)螺紋連接

34、式(d)拉桿連接式(e)焊接連接式</p><p>　　1—缸蓋2—缸筒3—壓板4—半環(huán)5—防松螺帽6—拉桿</p><p>　　(2)活塞與活塞桿?？梢园讯绦谐痰囊簤焊椎幕钊麠U與活塞做成一體，這是最簡單的形式。但當行程較長時，這種整體式活塞組件的加工較費事，所以常把活塞與活塞桿分開制造，然后再連接成一體。圖4-15所示為幾種常見的活塞與活塞桿的連接形式。</p><p

35、>　　圖4-15(a)所示為活塞與活塞桿之間采用螺母連接，它適用負載較小，受力無沖擊的液壓缸中。螺紋連接雖然結構簡單，安裝方便可靠，但在活塞桿上車螺紋將削弱其強度。圖4-15(b)和(c)所示為卡環(huán)式連接方式。圖4-15(b)中活塞桿5上開有一個環(huán)形槽，槽內裝有兩個半圓環(huán)3以夾緊活塞4，半環(huán)3由軸套2套住，而軸套2的軸向位置用彈簧卡圈1來固定。圖4-16(c)中的活塞桿，使用了兩個半圓環(huán)4，它們分別由兩個密封圈座2套住，半圓形的活

36、塞3安放在密封圈座的中間。圖4-15(d)所示是一種徑向銷式連接結構，用錐銷1把活塞2固連在活塞桿3上。這種連接方式特別適用于雙出桿式活塞。</p><p>　　(3)密封裝置。  液壓缸中常見的密封裝置如圖4-16所示。圖4-16(a)所示為間隙密封，它依靠運動間的微小間隙來防止泄漏。為了提高這種裝置的密封能力，常在活塞的表面上制出幾條細小的環(huán)形槽，以增大油液通過間隙時的阻力。它的結構簡單，摩擦阻力小

37、，可耐高溫，但泄漏大，加工要求高，磨損后無法恢復原有能力，只有在尺寸較小、壓力較低、相對運動速度較高的缸筒和活塞間使用。圖4-16(b)所示為摩擦環(huán)密封，它依靠套在活塞上的摩擦環(huán)(尼龍或其他高分子材料制成)在O形密封圈彈力作用下貼緊缸壁而防止泄漏。這種材料</p><p>　　圖4-15常見的活塞組件結構形式</p><p>　　效果較好，摩擦阻力較小且穩(wěn)定，可耐高溫，磨損后有自動補償能力

38、，但加工要求高，裝拆較不便，適用于缸筒和活塞之間的密封。圖4-16(c)、圖4-16(d)所示為密封圈(O形圈、V形圈等)密封，它利用橡膠或塑料的彈性使各種截面的環(huán)形圈貼緊在靜、動配合面之間來防止泄漏。它結構簡單，制造方便，磨損后有自動補償能力，性能可靠，在缸筒和活塞之間、缸蓋和活塞桿之間、活塞和活塞桿之間、缸筒和缸蓋之間都能使用。</p><p>　　對于活塞桿外伸部分來說，由于它很容易把臟物帶入液壓缸，使油液

39、受污染，使密封件磨損，因此常需在活塞桿密封處增添防塵圈，并放在向著活塞桿外伸的一端。</p><p><b>　　圖4-16密封裝置</b></p><p>　　(a)間隙密封(b)摩擦環(huán)密封(c)O形圈密封(d)V形圈密封</p><p>　　(4)緩沖裝置。  液壓缸一般都設置緩沖裝置，特別是對大型、高速或要求高的液壓缸，為了防止

40、活塞在行程終點時和缸蓋相互撞擊，引起噪聲、沖擊，則必須設置緩沖裝置。</p><p>　　緩沖裝置的工作原理是利用活塞或缸筒在其走向行程終端時封住活塞和缸蓋之間的部分油液，強迫它從小孔或細縫中擠出，以產(chǎn)生很大的阻力，使工作部件受到制動，逐漸減慢運動速度，達到避免活塞和缸蓋相互撞擊的目的。</p><p>　　如圖4-17(a)所示，當緩沖柱塞進入與其相配的缸蓋上的內孔時，孔中的液壓油只能通

41、過間隙δ排出，使活塞速度降低。由于配合間隙不變，故隨著活塞運動速度的降低，起緩沖作用。當緩沖柱塞進入配合孔之后，油腔中的油只能經(jīng)節(jié)流閥1排出，如圖4-17(b)所示。由于節(jié)流閥1是可調的，因此緩沖作用也可調節(jié)，但仍不能解決速度減低后緩沖作用減弱的缺點。如圖4-17(c)所示，在緩沖柱塞上開有三角槽，隨著柱塞逐漸進入配合孔中，其節(jié)流面積越來越小，解決了在行程最后階段緩沖作用過弱的問題。</p><p>　　圖4-1

42、7液壓缸的緩沖裝置</p><p><b>　　1—節(jié)流閥</b></p><p>　　(5)放氣裝置。  液壓缸在安裝過程中或長時間停放重新工作時，液壓缸里和管道系統(tǒng)中會滲入空氣，為了防止執(zhí)行元件出現(xiàn)爬行，噪聲和發(fā)熱等不正?，F(xiàn)象，需把缸中和系統(tǒng)中的空氣排出。一般可在液壓缸的最高處設置進出油口把氣帶走，也可在最高處設置如圖4-18(a)所示的放氣孔或專門的放

43、氣閥〔見圖4-18(b)、(c)〕。</p><p><b>　　圖4-18放氣裝置</b></p><p>　　1—缸蓋2—放氣小孔3—缸體4—活塞桿</p><p>　　3.2液壓缸的特點及應用</p><p>　　1.雙桿活塞式液壓缸特點和應用： </p><p>　　當兩活塞桿直徑相

44、同、缸兩腔的供油壓力和流量都相等時，活塞(或缸體)兩個方向的推力和運動速度也都相等，適用于要求往復運動速度和輸出力相同的工況 。 </p><p>　　2.單桿活塞式液壓缸特點和應用： </p><p>　　供油壓力和流量不變時，活塞在兩個方向的運動速度和輸出推力皆不相等。A1>A2故

45、F1>F2,V1<V2,即活塞桿伸出時，推力較大，速度較?。换钊麠U縮回時，推力小，速度較大。因而它適用于伸出時承受工作載荷，縮回時為空載或輕載的場合 </p><p>　　————活塞缸有桿腔的截面積，液油壓力，進油時活塞運動速度</p><p>　　————活塞缸無桿腔的截面積，液油壓力，進油時活塞運動速度</p><p>　　液壓缸的差動連接： &l

46、t;/p><p>　　單桿活塞缸的兩腔同時通入壓力油的油路連接方式稱為差動連接，作差動連接的單桿活塞缸稱為差動液壓缸</p><p>　　差動連接時實際起有效作用的面積是活塞桿的橫截面積在輸入油液壓力和流量相同的條件下，活塞運動速度較大而推力較小，廣泛用于組合機床的液壓動力滑臺和其它機械設備的快速運動中要使活塞往返運動速度相等，即V2=V3， 即A1=2A2</p>&l

47、t;p><b>　　3.柱塞式液壓缸</b></p><p><b>　　主要特點：</b></p><p>　　單作用液壓缸。要雙向運動需成對使用,適用于行程較長的場合 ,推力和速度分別為F=p 垂直安裝.</p><p><b>　　伸縮式套筒液壓缸</b></p><p

48、>　　伸縮缸是由兩級或多級活塞缸套裝而成，又稱多級缸。伸縮缸中活塞伸出的順序是從大至小，而空載縮回的順序一般是從小至大。當輸入流量相同時，外伸速度逐次增大;當負載恒定時，液壓缸的工作壓力逐次增高。常用于安裝空間小而行程要求很長的場合. </p><p>　　根據(jù)本設計所需工作環(huán)境和工作要求，最終選定液壓缸形式為雙作用式單桿活塞缸。</p><p>　　3.3 單活塞液壓缸的計算<

49、;/p><p>　　3.3.1單活塞液壓缸內徑的計算:</p><p>　　D= 3=0.090685m</p><p>　　所以液壓缸內徑圓整為0.09m</p><p>　　式中F01----液壓缸使用推力</p><p>　　----液壓缸的負載率,取0.5-0.7</p><p>　　-

50、---液壓缸的總功率,取0.7-0.9</p><p>　　P----液壓缸的供油壓力,一般為系統(tǒng)壓力</p><p>　　3.3.2缸筒臂厚的計算</p><p>　　取=0.08—0.3時計算</p><p>　　(m)=9.68mm</p><p><b>　　圓整后取10mm</b><

51、;/p><p><b>　　D----缸筒內徑</b></p><p>　　----最高允許壓力(MPa)</p><p>　　----缸筒材料的許用應力,</p><p>　　----缸筒材料的屈服強度</p><p><b>　　n----安全系數(shù)</b></p>

52、<p>　　通常n取1.5—2.5根據(jù)液壓缸的重要程度選取,這里取n=2</p><p>　　3.3.3缸筒臂厚的驗算</p><p>　　缸筒臂厚的計算后應驗算以確保液壓缸安全工作</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　所以滿足要求</b></p

53、><p>　　其中p----工作壓力</p><p>　　3.3.4缸筒底部厚度設計計算</p><p>　　缸筒底部設為平面,則</p><p><b>　　D0取50mm</b></p><p>　　pn----液壓缸的額定壓力</p><p>　　----缸筒底部材料的許

54、用應力</p><p>　　D0----計算厚度處的直徑</p><p>　　----缸筒底部厚度</p><p>　　3.3.5缸筒端部法蘭厚度設計</p><p>　　其中b取3.1mm , dl取14.5mm </p><p><b>　　=17mm</b></p><

55、p>　　F----法蘭在缸筒最大內壓力下,承受的軸向力(N)</p><p>　　Ra----法蘭外圓半徑(m)</p><p>　　3.3.6缸筒端部法蘭用螺釘強度設計計算</p><p>　　螺紋處的拉應力： </p><p><b>　　螺紋處的剪應力：</b></p>

56、<p><b>　　和應力的計算</b></p><p>　　其中F----缸筒端部承受的最大推力（N）</p><p>　　D----缸筒內徑（m）</p><p>　　D0----螺紋外徑 （m）</p><p>　　d1----螺紋底徑（m）</p><p>　　K----擰緊螺

57、紋的系數(shù)</p><p>　　不變載荷 取K=1.25—1.5;</p><p>　　變載荷 取K=2.5--4</p><p>　　K1----螺紋連接的摩擦系數(shù)K1=0.12</p><p>　　----缸筒材料的許用應力,</p><p>　　n----安全系數(shù),取n=1.5—2.5</p>

58、;<p><b>　　3.4缸筒材料</b></p><p>　　缸筒的材料，一般要求有足夠的強度和沖擊韌性，對焊接的缸筒還要有良好的焊接性能。</p><p>　　目前，普遍采用的缸筒材料是熱軋或冷拔無縫鋼管。近年來由專業(yè)鋼廠提供內圓已經(jīng)研磨和外圓精加工的高度冷拔無縫鋼管，按所需長度切割下料。再根據(jù)端蓋連接的要求在兩端進行加工，就可清洗裝配。</

59、p><p>　　常州冷拔油缸廠.成都油缸廠.合肥鋼鐵公司研究所等單位，可供應用于液壓缸的高精度無縫鋼管。本設計中采用材料為45號碳素鋼。</p><p>　　3.5缸筒的加工要求</p><p>　　缸筒內用H8配合。內徑的表面粗糙度：活塞選用活塞環(huán)密封，取Ra為0.4—0.2um，且均需研磨。缸筒內徑的圓度和圓柱度都選取8級精度。缸筒端面垂直度選取7級精度。后端蓋的耳

60、環(huán)孔徑或缸筒耳軸軸徑的中心幾對缸筒內孔直線的垂直度取9級精度。為了防止腐蝕以及其他使用的特殊要求，缸筒的內表面鍍鉻，鍍層厚度為30—40um，鍍后研磨或拋光。</p><p>　　第四章 活塞的設計</p><p><b>　　4.1活塞桿的結構</b></p><p>　　活塞桿的桿體采用實心桿，活塞桿的外端結構連接活塞端采用球頭結構，連接

61、棘爪座端采用單耳環(huán)結構。</p><p>　　4.2.1初步確定活塞桿直徑d</p><p>　　由于采用雙作用單活塞桿液壓缸，所以</p><p><b>　　查表得，，所以</b></p><p><b>　　=23mm</b></p><p><b>　　圓整

62、取d=25mm</b></p><p>　　式中D----缸筒內徑</p><p>　　----速度比，見《新編液壓工程手冊》表23.1，取1.06</p><p>　　4.2.2活塞桿的強度計算</p><p>　　在活塞桿的強度計算中，以液壓缸的活塞桿端部和缸筒后端蓋均為耳環(huán)鉸接式安裝方式作為基本情況來考慮。并令活塞桿全部伸出

63、時，活塞桿端部與負載連接點與液壓缸支撐點間的距離假定為LB</p><p>　　當LB時，液壓缸為短行程型，主要需驗算活塞桿壓縮或拉伸強度：</p><p><b>　　d</b></p><p><b>　　=23.9mm</b></p><p><b>　　所以滿足強度要求。</

64、b></p><p>　　式中F----液壓缸的最大推力（N）</p><p>　　----材料的屈服強度（MPa）</p><p>　　----安全系數(shù)一般取2—4</p><p>　　d----活塞桿直徑（m）</p><p>　　4.2.3活塞桿的加工要求</p><p>　　活塞桿

65、表面鍍硬鉻，厚度15—25um。活塞桿外徑公差f7—f9；直線度；表面粗糙度。活塞桿外徑d的圓柱度公差值應按8級選取。</p><p>　　4.2.4活塞的導向環(huán)</p><p>　　安裝在活塞外圓的導向環(huán)，具有準確的導向作用，并可以吸收活塞運動時隨時產(chǎn)生的側向力。其主要優(yōu)點：帶導向環(huán)的活塞，在缸筒內運動是非金屬接觸。因此摩擦系數(shù)小，啟動時無爬行?；钊惭b了導向環(huán)后，能改善活塞與缸筒的同軸

66、度，使間隙均勻，減少了泄漏。導向環(huán)采用耐磨材料，使用壽命長，磨損后易于更換。能刮掉雜質，防止雜質嵌入密封圈 。導向環(huán)填充聚四氟乙烯或纖維復合材料組合材料制成，具有良好的承載能力。</p><p>　　4..3活塞用導向環(huán)寬度計算</p><p>　　活塞用導向環(huán)的數(shù)量及尺寸取決于活塞承受的徑向力大小及導向環(huán)材料所允許的表面承壓能力。其寬度由以下計算：</p><p>

67、;<b>　　=</b></p><p><b>　　=5.6mm</b></p><p>　　式中----活塞受的最大徑向力（N）</p><p>　　K----安全系數(shù)一般取</p><p>　　D----活塞外圓直徑（m）</p><p>　　----材料允許的表面支撐

68、壓力（MPa）,</p><p>　　纖維復合材料：在時，為90Mpa最高工作溫度不超過100。</p><p>　　活塞用蹈象環(huán)的下料長度：</p><p><b>　?。╩）</b></p><p><b>　　L=3.92（）</b></p><p><b>

69、　　=0.18m</b></p><p>　　A----下料系數(shù)，纖維復合材料：A=3.100</p><p>　　D----活塞外圓直徑（m）</p><p>　　T----導向環(huán)厚度（m）</p><p>　　活塞用浮動型導向環(huán)是采用專業(yè)廠提供的帶狀半成品制成，厚度和寬度以及安裝的溝槽結構要素參閱產(chǎn)品樣本。</p>

70、<p>　　4.4活塞桿的導向.密封和防塵</p><p>　　在液壓缸的前端蓋內，有對活塞導向的內孔；又對缸筒有桿側密封的密封件；有活塞桿內縮時刮除附著在表面的雜質.灰塵和水份的防塵圈。</p><p>　　4.4.1活塞桿的導向</p><p>　　活塞桿的導向有無導向.金屬導向套.非金屬導向環(huán)三種結構形式。</p><p>

71、;<b>　　4.5.中隔圈</b></p><p>　　在長行程液壓缸中，由于安裝方式及負載的導向條件，可使活塞的導向環(huán)受到過大的側向力而導致嚴重磨損，因此在長行程液壓缸內須在活塞與有桿側端蓋之間安裝一個中隔圈，是活塞在全部外伸時仍能有足夠的支持長度。</p><p>　　4.5.1中隔圈長度的確定方法</p><p>　　各生產(chǎn)廠按各自的液

72、壓缸結構.間隙等因素和實驗結果來確定中隔圈長度。</p><p>　　當行程長度S超過缸內徑D的8倍時，可裝一個=100mm的中隔圈；超過部分每增加700mm，中隔圈的長度即增加100mm，以此類推。</p><p>　　當1000mm<S<2500mm時，需要安中隔圈的長度如下：</p><p>　　S=1001-1500mm =50mm<

73、;/p><p>　　S=1501-2000mm =100mm</p><p>　　S=2001-2500mm =150mm</p><p>　　第五章 棘輪機構的設計</p><p>　　5.1棘輪機構(ratchet mechanism)的基本型式和工作原理：</p><p>　　機械中常用的外嚙合式棘輪

74、機構，它由主動擺桿，棘爪，棘輪、止回棘爪和機架組成。主動件空套在與棘輪固連的從動軸上，并與驅動棘爪用轉動副相聯(lián)。當主動件順時針方向擺動時，驅動棘爪便插入棘輪的齒槽中，使棘輪跟著轉過一定角度，此時，止回棘爪在棘輪的齒背上滑動。當主動件逆時針方向轉動時，止回棘爪阻止棘輪發(fā)生逆時針方向轉動，而驅動棘爪卻能夠在棘輪齒背上滑過，所以，這時棘輪靜止不動。因此，當主動件作連續(xù)的往復擺動時，棘輪作單向的間歇運動。</p><p>

75、;　　5.2棘輪機構的特點及應用：</p><p>　　1、棘輪機構的結構簡單，制造方便，運動可靠</p><p>　　2、從動棘輪的轉角大小可在較大范圍內調節(jié)</p><p>　　3、工作時有較大的沖擊和噪音，運動平穩(wěn)性較差,常應用于速度較低，載荷不大，運動精度要求不高的場合</p><p>　　5.3 棘輪機構的分類方式</p>

76、;<p>　　按結構形式分為齒式棘輪機構和摩擦式棘輪機構 1.齒式棘輪機構結構簡單，制造方便；動與停的時間比可通過選擇合適的驅動機構實現(xiàn)。該機構的缺點是動程只能作有級調節(jié)；噪音、沖擊和磨損較大，故不宜用于高速。 </p><p>　　齒式棘輪機構 摩擦式棘輪機構 </p><p>　　2.摩擦式棘輪機構是用偏心扇形楔塊代替齒式棘輪機構中的棘爪，以無齒摩擦代替棘輪。特點是傳動

77、平穩(wěn)、無噪音；動程可無級調節(jié)。但因靠摩擦力傳動，會出現(xiàn)打滑現(xiàn)象，雖然可起到安全保護作用，但是傳動精度不高。適用于低速輕載的場合。 按嚙合方式分外嚙合棘輪機構和內嚙合棘輪機構： 外嚙合式棘輪機構的棘爪或楔塊均安裝在棘輪的外部，而內嚙合棘輪機構的棘爪或楔塊均在棘輪內部。外嚙合式棘輪機構由于加工、安裝和維修方便，應用較廣。內嚙合棘輪機構的特點是結構緊湊，外形尺寸小。 </p><p>　　外嚙合式棘輪機構

78、 內嚙合式棘輪機構 </p><p>　　按從動件運動形式分單動式棘輪機構、雙動式棘輪機構和雙向式棘輪機構： 1.單動式式棘輪機構當主動件按某一個方向擺動時，才能推動棘輪轉動。雙動式棘輪機構，在主動搖桿向兩個方向往復擺動的過程中，分別帶動兩個棘爪，兩次推動棘輪轉動。 2.雙動式棘輪機構常用于載荷較大，棘輪尺寸受限，齒數(shù)較少，而主動擺桿的擺角小于棘輪齒距的場合。</p>

79、;<p>　　本設計根據(jù)工作情況和工作要求選取單式外作用棘輪機構。</p><p>　　5.4.1棘輪尺寸的設計計算：</p><p>　　根據(jù)棘輪的用途和設計要求：可取齒數(shù)Z=15，T=3300N*m.，棘輪的材料用20CrMnTi..其材料經(jīng)淬火后的彎曲許用應力不小于1080MPa。淬火硬度55-58HRC。銳角倒鈍。滲碳深度0.3mm。發(fā)藍處理。棘爪銳角倒鈍0.3x45

80、%d。熱處理HRC55-60？.工作表面粗糙度不低于3.2。爪工作面與爪軸線不平行度為0.03-0.05齒寬系數(shù)為ψ=5。</p><p>　　外齒式棘輪齒輪強度計算公式</p><p><b>　　=</b></p><p>　　式中T----棘爪受的扭矩，T=3300Nm</p><p><b>　　z--

81、--棘輪齒數(shù)</b></p><p>　　----安全系數(shù)，取=2</p><p>　　----材料最大允許強度</p><p>　　所以，m≧5.9mm. 經(jīng)圓整后的模數(shù)取標準值m=6mm。</p><p>　　棘輪齒高：h=(0.75-1.3)m=8mm</p><p>　　棘輪齒頂厚：a=m=6mm。

82、齒寬系數(shù)為ψ=5</p><p>　　棘輪齒寬：b=ψ*m=30mmgo</p><p>　　棘輪直徑：da=mz=90mm</p><p>　　棘輪周節(jié)：p=πm=18.85mm</p><p>　　棘爪齒寬：b1=b+-(1-4)=29mm</p><p>　　棘爪長度：l=2*P=30mm</p>

83、<p>　　棘爪端厚：a1=9.5mm</p><p>　　5.4.2棘輪強度校驗</p><p><b>　　棘輪強度校驗公式：</b></p><p>　　m≧P/ψ[p]mm </p><p>　　[p] ——許用單位線應力，[p]=3080 MPa。</p><p>　　P ——

84、棘輪齒的圓周力。P=2T/da=73.3KN</p><p>　　∴m=6≧P/ψ[p]mm=4.8。</p><p><b>　　故齒輪強度足夠。</b></p><p><b>　　棘爪強度校驗：</b></p><p>　　F=(29-9.4)9.5=186.2 mm2</p>

85、<p>　　σ=406 MPa.< [σ]b</p><p><b>　　因此符合校驗強度</b></p><p><b>　　第六章 彈簧的設計</b></p><p>　　彈簧是機械和電子行業(yè)中廣泛使用的一種彈性元件，彈簧在受載時能產(chǎn)生較大的彈性變形，把機械功或動能轉化為變形能，而卸載后彈簧的變形消失并

86、回復原狀，將變形能轉化為機械功或動能。 彈簧的主要功用有：① 測力，如彈簧秤和測量計的彈簧等；②控制運動，如離合器、制動器和閥門控制彈簧；③減振和緩沖，如緩沖器、減振器的彈簧等；④儲能或輸能，如鐘表、儀表和自動控制機構上的彈簧等。</p><p>　　按受力性質，彈簧可分為拉伸彈簧、壓縮彈簧、扭轉彈簧和彎曲彈簧，按形狀可分為螺旋彈簧、碟形彈簧、環(huán)形彈簧、板彈簧、平面蝸卷彈簧以及扭桿彈簧等。普通圓柱螺旋彈簧

87、由于制造簡單，且可根據(jù)受載情況制成各種型式，結構簡單，故應用最廣。彈簧的制造材料一般來說應具有高的彈性極限、疲勞極限、沖擊韌性及良好的熱處理性能等，常用的有碳素彈簧鋼、合金彈簧鋼、不銹彈簧鋼以及銅合金、鎳合金和橡膠等。彈簧的制造方法有冷卷法和熱卷法。彈簧絲直徑小于8毫米的一般用冷卷法，大于8毫米的用熱卷法。有些彈簧在制成后還要進行強壓或噴丸處理，可提高彈簧的承載能力。</p><p>　　碟形彈簧可以承受很大的沖

88、擊載荷，具有良好的吸振能力，常用作緩沖減振彈簧。在載荷相當大和彈簧軸向尺寸受限制的地方，可以采用碟形彈簧。環(huán)形彈簧是目前減振緩沖能力最強的彈簧，常用作近代重型機車、鍛壓設備和飛機起落裝置中的緩沖零件。表中列出的是各種彈簧的基本型式。</p><p>　　螺旋扭轉彈簧是扭轉彈簧中最常用的一種。盤簧具有較多的圈數(shù)、變形較大、儲存能量也較大的特點，多用于壓緊及儀表、鐘表的動力裝置。板彈簧能承受較大的彎曲作用，常用于受載

89、方向尺寸有限制而變形量又較大的場合。由于板彈簧有較好的消振能力，所以在汽車、拖拉機和鐵路車輛的懸掛裝置中均普遍使用這種彈簧。</p><p>　　6.1主動爪彈簧的設計計算：</p><p>　　根據(jù)實際情況和設計要求知：</p><p>　　該彈簧為拉伸螺旋彈簧</p><p>　　彈簧外徑為：D1=8.5mm</p><

90、;p>　　最大壓力：Pn=8N</p><p>　　最小壓力：P1=2N</p><p>　　彈簧長度：H=9mm</p><p><b>　　工作行程h=2mm</b></p><p>　　初算彈簧剛度 P= (Pn- P1)/h=3</p><p>　　彈簧材料直徑d≧1.6</

91、p><p>　　許用切應力τp根據(jù)Ⅰ Ⅱ Ⅲ類載荷按表7-2-20選取，</p><p>　　彈簧指數(shù)C=D/d是反映彈簧特性的重要指標,如果C<5，回使卷繞彈簧困難，彈簧工作</p><p>　　時內側將產(chǎn)生過大的應力。反之C值太大彈簧直徑就越大，使彈簧不穩(wěn)定，設計彈簧時通常先選一個C值，一般選4≦C≦16。</p><p>　　一般假定

92、C=5-10 。</p><p>　　K=(4C-1)/(4C-4)+0.615/C</p><p>　　根據(jù)彈簧應用的實際情況可知主動爪彈簧是Ⅰ類彈簧所受循環(huán)載荷作用次數(shù)在10的6次方以上，</p><p>　　彈簧材料用65Mn，端部并緊磨平支撐圈為1圈，</p><p>　　在次情況下的許用切應力τp=340MPa。假定C=8。K=1.

93、184。</p><p>　　∴d≧0.707 圓整得d=0.8</p><p>　　彈簧中徑為：D=7.7mm 彈簧內徑為：D2=6.9mm</p><p>　　旋繞比C=9.6 K=1.151</p><p>　　查表：7-2-19得：Pd=9.5</p><p>　　彈簧有效圈數(shù)n= Pd /P=3.17 取

94、n=3.5+1=4.5</p><p>　　彈簧剛度 P= Pd/n=2.72</p><p>　　6.2 壓縮彈簧穩(wěn)定性驗算：</p><p>　　當高徑比b=H/D較大時，如軸向載荷超過一定限度，就會發(fā)生較大的側向彎曲而失去穩(wěn)定，這是不允許的。</p><p>　　彈簧的穩(wěn)定性還與彈簧的支承情況有關，不同支承方式允許的高徑比b推薦值應滿

95、足下列要求：</p><p>　　兩端固定 b≦5.3</p><p>　　一端固定一端回轉 b≦3.7 </p><p>　　兩端回轉 b≦2.6</p><p>　　而此彈簧是一端固定一端回轉故</p><p>　　b=H/D=1.06≦3.7此彈簧穩(wěn)定性較好。

96、</p><p>　　6.3壓縮彈簧強度驗算：</p><p>　　安全系數(shù)S= (τp+0.75τmin)/ τmax≧Sp</p><p>　　τmax—最大工作載荷所產(chǎn)生的最大切應力。</p><p>　　τmax=(8KD Pn /πd*d*d)=337 Mpa</p><p>　　τmin—最小工作載荷所產(chǎn)生

97、的最小切應力。</p><p>　　τmin=(8KD P1/πd*d*d)=144 Mpa</p><p>　　Sp—許用安全系數(shù) Sp=1.3-2.2。</p><p>　　S= (τp+0.75τmin)/ τmax=1.61≦2.2.故疲勞強度可以。</p><p><b>　　6. 4共振驗算</b></

98、p><p>　　對承受循環(huán)載荷的彈簧進行共振驗算，其驗算公式：</p><p>　　f=3.56*100000d/n*D*D>10fr</p><p><b>　　f—彈簧自振頻率。</b></p><p>　　fr—強迫機械振動頻率，棘輪有15個齒，轉一圈彈簧振動15次，</p><p>　　

99、d—彈簧材料直徑。d=0.8mm</p><p>　　n—彈簧有效圈數(shù)。n=3.5</p><p>　　D—彈簧中徑。 D= 8.5mm</p><p>　　f=3.56*100000d/n*D*D=876HZ≧150HZ </p><p><b>　　故符合要求。</b></p><p>　　6

100、.5普通圓柱形螺旋彈簧的技術要求： </p><p><b>　　彈簧材料用65Mn</b></p><p>　　經(jīng)淬火和回火熱處理彈簧硬度達HRC40-50</p><p>　　彈簧表面應光滑，不允許有裂紋，氧化皮，腐蝕等缺陷。</p><p><b>　　旋向是右旋，</b></p>

101、<p>　　6.6鎖塊彈簧的設計計算</p><p>　　該彈簧為拉伸螺旋彈簧</p><p>　　際情況和設計要求知：</p><p>　　彈簧外徑為：D1=9.5mm</p><p>　　最大壓力：Pn=22N</p><p>　　彈簧材料直徑d≧1.6 </p><p>　　

102、許用切應力τp根據(jù)Ⅰ Ⅱ Ⅲ類載荷按表7-2-20選取，</p><p>　　K=(4C-1)/(4C-4)+0.615/C</p><p>　　C=D/d,一般假定C=5-8</p><p>　　根據(jù)彈簧應用的實際情況可知鎖塊彈簧是Ⅲ類彈簧,所受循環(huán)載荷作用次數(shù)在10的3次方以下，彈簧材料用65Mn，在次情況下的許用切應力τp=570MPa。</p>

103、<p>　　假定C=8，K=1.184</p><p>　　∴d≧1.6, d=0.96mm ，圓整得d=1mm</p><p>　　彈簧中徑為：D=8.5mm 彈簧內徑為：D1=7.5mm</p><p>　　旋繞比C=8.5 K=1.172</p><p>　　查表：7-2-19得：Pd=16.5</p>

104、<p>　　彈簧有效圈數(shù)n= Pd /P=2.9 取n=3</p><p>　　彈簧剛度 P= Pd/n=5.5</p><p>　　6.7壓縮彈簧穩(wěn)定性驗算：</p><p>　　高徑比b=H/D應滿足下列要求：</p><p>　　兩端固定 b≦5.3</p><p>　　一端固定一

105、端回轉 b≦3.7</p><p>　　兩端回轉 b≦2.6</p><p>　　此彈簧是一端固定一端回轉故</p><p>　　b=H/D=0.85≦3.7此彈簧穩(wěn)定性較好。</p><p>　　6.8縮彈簧強度驗算：</p><p>　　安全系數(shù)S= (τp+0.75τmin)/ τmax≧Sp</

106、p><p>　　τmax————最大工作載荷所產(chǎn)生的最大切應力。</p><p>　　τmax=(8KD Pn /πd*d*d)=337 MPa</p><p>　　τmin————最小工作載荷所產(chǎn)生的最小切應力。</p><p>　　τmin=(8KD P1/πd*d*d)=144 MPa</p><p>　　Sp———

107、—許用安全系數(shù)Sp=1.3-2.2。</p><p>　　S= (τp+0.75τmin)/ τmax=1.61≦2.2.</p><p>　　故疲勞強度符合要求。</p><p>　　第七章 機殼的設計</p><p>　　由于機殼在整個扳手執(zhí)行機構中所占質量較大，因此，要求機殼材料既要有足夠的強度和硬度，本設計機殼選用高強度高硬度而且質

108、量較輕的鋁鎂合金制成，但考慮到含鋁材料在井下作業(yè)時的防暴問題，成型后在材料表面上噴附一層高分子材料氯化聚醚（聚氯醚CPE）以解決該問題，這種材料具有獨特的防腐性能，僅次于聚四氟乙烯，可與聚三氟乙烯相比，能耐各種酸堿和有機溶劑，在高溫下耐濃硝酸，弄雙氧水何時氯氣等，可在120下長期使用，強度剛性同時還須機構設計簡潔，質量輕。本設計材料采用鋁鎂合金，但考慮到比尼龍.聚甲醛等低，耐磨性優(yōu)于尼龍，吸水性小，成品收縮率小，尺寸穩(wěn)定，成品精度高，可

109、用火焰噴鍍法涂于金屬表面。</p><p>　　第八章 主被動棘爪的設計計算</p><p>　　主被動棘爪取相同結構，長29.6mm，寬31mm，厚12.8mm，采用淬火處理</p><p>　　棘爪按彎曲與壓縮組合強度計算：</p><p>　　=1032.4Mpa(-125.2MPa)1083Mpa</p><p&

110、gt;　　式中，M----彎矩。M=;</p><p>　　W----棘爪危險截面抗彎矩，;W=</p><p>　　----棘爪寬度，mm</p><p>　　----棘爪危險截面厚度，mm</p><p>　　F----危險截面的面積，mm2</p><p>　　----需用彎曲應力，Mpa,見《機械零件設計手冊》

111、第352頁表2.4-7</p><p>　　所以，主被動棘爪強度足夠</p><p>　　其他不需要力學校合的零部件具體尺寸見圖紙。</p><p><b>　　結論</b></p><p><b>　　本設計特點：</b></p><p>　　全封閉整體機身結構，零部件不外

112、漏，安全性能好，且可杜絕灰塵雜物進入，保護零部件不受損傷，并可保證良好潤滑，延長適用壽命；</p><p>　　反作用支撐臂360°范圍微調，容易找到反作用支撐點，滿足現(xiàn)場各種復雜情況，而且這種支撐方式使螺栓不受彎曲力，適合于在狹小空間工作，運動部件少，經(jīng)久耐用，維護方便；</p><p>　　旋轉快速接頭可使液壓軟管從任何方向引入，適應任何使用空間；</p>&l

113、t;p><b>　　輸出力矩精度高；</b></p><p>　　零部件高度集成，可靠性高；</p><p>　　一臺扳手可選配多種套筒，拆裝多種規(guī)格的螺栓；</p><p>　　重量輕，防腐性好，可用于水下和礦井操作；關鍵部件安全系數(shù)高，安全可靠，經(jīng)久耐用；</p><p>　　偏心液壓油缸的設計實現(xiàn)將進、出油口

114、合并，提高操作的靈活性，極大地減輕質量和縮小扳手的作業(yè)空間，利于多功能反力臂的布置和調整。</p><p>　　外形美觀，內在質量和外觀都有良好表現(xiàn)。</p><p><b>　　創(chuàng)新與改進方向：</b></p><p>　　本設計結合采用了國際國內標準，并對同類產(chǎn)品存在的一些問題進行了具體分析并予以解決，產(chǎn)品外殼為鋁鎂合金，在礦井等地下施工條

115、件下工作時，容易造成爆炸，本設計在此材料基礎上噴附一層高分子材料氯化聚醚（聚氯醚CPE）以解決該問題，這種材料具有獨特的防腐性能，僅次于聚四氟乙烯，可與聚三氟乙烯相比，能耐各種酸堿和有機溶劑，在高溫下耐濃硝酸，弄雙氧水何時氯氣等，可在120下長期使用，強度剛性比尼龍.聚甲醛等低，耐磨性優(yōu)于尼龍，吸水性小，成品收縮率小，尺寸穩(wěn)定，成品精度高，可用火焰噴鍍法涂于金屬表面。</p><p>　　由于設計時間緊迫，設計經(jīng)

116、驗不足，該設計產(chǎn)品仍有許多需該井的地方，主要是材料的輕型化.成本的降低.扭矩的進一步提高等方面還需要改進。希望在以后的設計工作中能夠吸取這次的經(jīng)驗與教訓，完善設計產(chǎn)品的性能。</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　畢業(yè)設計實踐環(huán)節(jié)是完成教學計劃達到本科生培養(yǎng)目標的重要環(huán)節(jié)，是教學計劃中綜合性最強的實踐教學環(huán)節(jié)，它對培養(yǎng)學生的思想、工作作風及實

117、際能力、提高畢業(yè)生全面素質具有很重要的意義。</p><p>　　通過這次畢業(yè)設計中的具體工作，我掌握了液壓扳手以及與其相關的液壓與機械設計方面的知識，實踐了大學期間所學到的部分知識，積累了實際設計工作中才能得到的經(jīng)驗，對我們將來從事的工作有了一定認識，并產(chǎn)生了濃厚的興趣。在此，特別感謝我的畢業(yè)設計指導老師楊克石老師在畢業(yè)設計 期間給我的悉心指導和啟發(fā)，并感謝在此期間指導夠我的各個專業(yè)方向的老師們，以及所有為我們

118、供過技術咨詢與技術指導的單位和部門。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　《新編液壓工程手冊》 主編：雷天覺 北京理工大學出版社 1998年12月</p><p>　　《機械設計手冊（新版）》主編：王文斌 機械工業(yè)出版社 2004年8月第三版</p><p>　　《機械設