超市低溫冷凍食品展示柜蒸發(fā)器的建模與性能分析

1、<p>　　超市低溫冷凍食品展示柜蒸發(fā)器的建模與性能分析</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　本文介紹了在超市行業(yè)方便低溫下冷凍食品的原位展示柜蒸發(fā)器的“建模和實驗分析”。為了測量存儲，展示柜相對濕度，溫度和壓力，溫度和制冷劑的質(zhì)量流率關(guān)系，進行了大量的實驗。該數(shù)學模型采用傳熱系數(shù)各種經(jīng)驗公式和在一個翅片管式換熱器結(jié)霜性能是為了研究

2、室內(nèi)條件對展示柜的性能的影響。該模型用''原位''機柜實驗數(shù)據(jù)驗證。該模型將是一個很好的指導工具，用于設(shè)計工程師評估各種存儲條件下超市展示柜熱交換器的性能。</p><p>　　關(guān)鍵詞：冷凍產(chǎn)品，展示柜，蒸發(fā)器，建模，仿真，流量，制冷劑，溫度，相對濕度，氣壓，結(jié)霜</p><p><b>　　1 介紹</b></p>&l

3、t;p>　　超市制冷系統(tǒng)，主要是冷藏展示的情況，占儲藏消耗總能量的20％左右。除霜，防汗，電阻爐，展示柜燈和風扇這塊導致額外的14 ％能量消費。建筑空調(diào)系統(tǒng)能源消耗占整個超市能源使用高達17 ％份額。余下超市能源消耗的大約49 ％用于熱水和照明系統(tǒng)。超市經(jīng)常使用的多壓縮機系統(tǒng)/架，分別位于遠程機房。壓縮機并聯(lián)運行在相同飽和吸氣溫度，一般情況下連接在吸氣管道和排氣管道之間。熱量不能通過多風扇冷凝器，多風扇冷凝器通常設(shè)在超級市場建筑物

4、的屋頂上。來自冷凝器的液體制冷劑通過一個儲液器被分配和一個分配管道網(wǎng)流到展示柜的蒸發(fā)器。中溫櫥柜（ 零下 10 ℃）的制冷 通常由來自低溫柜系統(tǒng)（ ≤40 ℃）的獨立制冷系統(tǒng)提供。制冷超市展示柜所需冷量多數(shù)來自直接或多路制冷系統(tǒng)，但是，它需要大量的制冷劑。</p><p>　　每當一個冷藏展示柜在商店/超市的環(huán)境下運行，都會有一個存儲環(huán)境熱量和水分的交換。在超市開放型陳列柜嚴重影響水分的量，而玻璃的易感性門展示柜

5、的水分是高度依賴于使用頻率，即玻璃門展示高使用率</p><p>　　可導致大量水分傳輸?shù)秸舭l(fā)器。積聚在蒸發(fā)器面的水分表面溫度下結(jié)霜。賣場內(nèi)的相對濕度是展示柜蒸發(fā)器霜增長主要的貢獻者。</p><p>　　雖然是一個空調(diào)系統(tǒng)對其進行調(diào)節(jié)，但它也會帶來額外的經(jīng)營成本。 Faramarzi等。 [2]調(diào)查了用玻璃門改造過的中溫開放型五甲板乳制品和熟食店燈具的性能。這分別減少90 ％潛熱和59

6、％感載。 ASHRAE的研究項目RP- 622由鋁木塔瓦等。 [ 3E7 ]采用了特殊的測試設(shè)備來確定與相關(guān)聯(lián)的實際除霜負載磨砂工業(yè)冷凍線圈。 TASSOU和達塔[ 8 ]進行實地和環(huán)境室為基礎(chǔ)的測試，證明相對濕度和存儲溫度對中等溫度櫥柜蒸發(fā)器盤管的影響。也有一些研究結(jié)霜條件下的熱交換器的表現(xiàn)。 Kondepudi等。[9]報道不同翅片結(jié)構(gòu)的影響，即平翅片，波紋翅片和百葉窗翅片上的表現(xiàn)翅片管式換熱器。他們的結(jié)論是，對于同樣的迎風面積和翅

7、片管間距，百葉窗翅片類型有最大的霜凍積累，隨后的是波浪形和扁平翅片類型。同樣，燕等人。[10]相比翅片管式換熱器的三個表現(xiàn)不同類型的翅片（平板散熱片，片面的百葉窗翅片和重定向百葉窗翅片）磨砂條件下。他們發(fā)現(xiàn)，熱結(jié)霜量最大相比于換熱器與重定向百葉窗翅片換熱器與其它類型的散熱片在相同的操作條件。</p><p>　　雖然有進行熱交換器上結(jié)霜的幾項研究，最結(jié)果涉及到的唯一的評價與具體的實驗室規(guī)?；蛑袦匦阅軣峤粨Q器有關(guān)。

8、因此，必須格外小心執(zhí)行應(yīng)用這些研究的結(jié)果與實際前低下一個商業(yè)工作溫度熱交換器環(huán)境。此外，適當?shù)恼舭l(fā)器模型通常要求傳熱系數(shù)的智能應(yīng)用。例如，總的傳熱阻力蒸發(fā)器的可變化最高達20％的變化制冷劑側(cè)的傳熱系數(shù)（阿德米拉爾和布拉德[11]） 。因此，一些研究人員使用不同的技術(shù)來開發(fā)蒸發(fā)器的模型。Seker等，[12]開發(fā)了一個短暫的半經(jīng)驗模型，它是專門針對家用冰箱裝基于泛型方法狹縫蒸發(fā)器由熱交換器被建模為一個單一的集總元件。在他們的模型中， Ka

9、rata的相關(guān)性[ 13 ]應(yīng)用到計算空氣側(cè)的傳熱系數(shù)，制冷劑側(cè)傳熱系數(shù)是從皮埃爾的相關(guān)計算14]，和Sander的相關(guān)性[15]來計算霜導電性。雖然，奧尼爾的[ 16 ]的方法是</p><p>　　用來計算水汽促進霜凍密度的增加，未提供資料以霜的密度是如何計算的函數(shù)時間。它也指定了分別在過熱和兩相區(qū)如何模擬霜的增長。此外，他們的模型并沒有對超市展示驗證柜蒸發(fā)器具有不同的幾何形狀。</p><

10、;p>　　Chandrasekharan等。 [ 17e19 ]開發(fā)的準穩(wěn)態(tài)狀態(tài)模型（s）的中溫展示柜和蒸發(fā)器，通過處理直接擴展技術(shù)蒸發(fā)器上的一排對排霜凍分布基礎(chǔ)上，處理一個以上的具有不同的管間距和肋片參數(shù)模塊。 Granryd[20] ，Gnielinski的[21]和Wattelet等。 [22]用于空氣和制冷劑側(cè)的傳熱系數(shù)的相關(guān)性。霜密度的經(jīng)驗關(guān)系被采納[ 23--24 ]和霜的導熱性拍攝從Yonko和Sepsy [ 25

11、] 。然而，他們的模型缺乏該裝置精確地確定的過熱的面積分數(shù)和兩相區(qū)中的蒸發(fā)器。他們的模型還進行只針對中溫櫥柜的驗證，但不能用在低溫展示柜的蒸發(fā)器。</p><p>　　Ge和TASSOU [ 26 ]利用一個集總元件技術(shù)其中所述蒸發(fā)器被分成過熱和兩相區(qū)。計算傳熱系數(shù)對于在管中的單相流是基于DittuseBoelter的相關(guān)的Incropera和德威特[ 27 ] 。冷凝和制冷劑在管中適當?shù)恼舭l(fā)的相關(guān)性從特拉維斯等

12、人獲得。 [28]和 [29]McQuiston的[ 30-31 ]的相關(guān)性被用于空氣側(cè)傳熱系數(shù)。報道一種半經(jīng)驗的關(guān)聯(lián)</p><p>　　Oskarsson的等。 [ 32-33 ]和克拉科夫等。 [ 34 ]已被用用于計算霜密度和電導率，道爾等[35]采用一個標準的換熱器建模技術(shù)來計算總的熱傳遞系數(shù)。制冷劑側(cè)的傳熱系數(shù)在他們的模型，然而，只計算了內(nèi)部基于豪森相關(guān)管單相流從查普曼獲得的[ 36 ] 。由于蒸發(fā)器

13、管被假定沒有散熱片，他們的模型中使用的丘吉爾和伯恩斯坦相關(guān)性（查普曼[36] ）來計算空氣側(cè)的傳熱系數(shù)。然而，沒有任何信息是關(guān)于蒸發(fā)器結(jié)霜現(xiàn)象的模型。</p><p>　　為了評價二次回路制冷系統(tǒng)的數(shù)值模擬，由霍頓[37]提出了的可行性系統(tǒng)在超市的應(yīng)用。他們的二次回路系統(tǒng)的展示柜蒸發(fā)器的采用有限元技術(shù)，即每個在蒸發(fā)器內(nèi)管被分成小的元素，這是單獨分析。單相和兩</p><p>　　相分別計算

14、相制冷劑的傳熱系數(shù)使用相關(guān)系數(shù)在陳[ 38 ] ?？諝鈧?cè)傳熱計算使用由Kim等人提供的相關(guān)性系數(shù)。[39] 。不過，在陳列柜蒸發(fā)器的霜被忽略了。</p><p>　　現(xiàn)有的相關(guān)性傳熱中的應(yīng)用系數(shù)需要徹底了解比熱交換機的配置。此外，適當?shù)淖C明過熱和兩相區(qū)是至關(guān)重要為正確的霜和傳熱系數(shù)相關(guān)的應(yīng)用的重要性。在一般情況下，在文獻調(diào)查表明，一些研究人員集中在在發(fā)展中的展示柜'蒸發(fā)器模型干/濕條件。別人開發(fā)的換熱器模

15、型適用于中等溫度的應(yīng)用。因此，有必要對數(shù)值模型的發(fā)展，以評價超級市場的熱交換器的性能在一般和熱交換器展示柜冷凍尤其是食品柜磨砂條件下。該這種模型的分析應(yīng)以準確干擴張的面積分數(shù)（過熱/兩相區(qū)）蒸發(fā)器。正是基于這種動機，這項研究有已經(jīng)進行了其中的實驗和建模技術(shù)對于冷凍食品展示柜蒸發(fā)器是為了研究室內(nèi)的影響呈現(xiàn)他們在超市業(yè)績條件環(huán)境。本機型適用于類似Ge和TASSOU [ 26 ]的技術(shù)。然而，傳熱系數(shù)為兩相制冷劑從Ohadi等通過。[40]

16、，而空氣側(cè)的傳熱系數(shù)是基于從Kim等人的相關(guān)性。 [39] 。霜性質(zhì)使用建議的經(jīng)驗公式計算由毛等人提出[41] 。</p><p><b>　　2 系統(tǒng)描述</b></p><p>　　低溫直接膨脹制冷所考慮的系統(tǒng)示意圖。 如下圖1所示。</p><p>　　該玻璃門冷凍食品（ GFF ）展示柜的構(gòu)造從絕緣壁，其包括內(nèi)層和外鋼皮板和聚氨酯泡沫體

17、絕緣。這些展示柜的總長度為28.33米。建設(shè)通冷凍食品（TFF）顯示材料柜是一樣的GFF但它具有較小的總長度14.34米蒸發(fā)器的尺寸，GFF和TFF的櫥柜分別列于表1和圖2 。展示柜的蒸發(fā)器由熱力膨脹閥的和蒸發(fā)器壓力調(diào)節(jié)閥組成。蒸發(fā)器壓力調(diào)節(jié)閥的功能是保持各陳列柜在所要求蒸發(fā)溫度。進壓縮機氣管中的壓力和溫度也通過這些閥來確定。服務(wù)GFF膨脹閥的尺寸和TFF展示柜被認為是完全相同的。因此，在測得的質(zhì)量流量的量常見的管連接兩個展示柜是在兩個

18、機柜之間平分的緣故簡單。機架系統(tǒng)由一個科普蘭的D6DT -300X和兩個谷輪D4D- 220X半封閉往復式壓縮機有六個和四個氣缸。空氣冷卻的冷凝器，其幾何參數(shù)被包括在表1中，是銅管和翅片。液體過冷器（板式熱交換器） ，這是連接到冷凝器幫助的出口管降低過冷卻的制冷劑的溫度從25°C到5°C 左右。這是發(fā)生在過熱制冷劑之間的中溫熱交換和過冷卻的制冷劑低溫制冷系統(tǒng)。</p><p><b>

19、;　　3 數(shù)據(jù)搜集</b></p><p>　　測量是從原位超市在奧克蘭顯示器（被控R404A制冷劑）的情況下，多臺并聯(lián)壓縮機/機架和冷凝器在2004年12月期間。測量點（見圖1）包含（1）吸入溫度和壓力，（2）排出溫度，（3）冷凝器入口溫度和壓力，（4）冷凝器出口溫度，（5）子冷卻器入口溫度，（6）亞冷卻器出口溫度，壓力和質(zhì)量流率，（7）質(zhì)量流量的制冷劑的速率進入冷凍食品展示柜， （8）的質(zhì)量流率制

20、冷劑進入冷凍室，和（ 9 ）質(zhì)量流量率制冷劑進入魚/肉展示柜。一個CR23X Micrologger用于記錄溫度從超市和相對濕度數(shù)據(jù)超過15在第16號的間隔天。一個PT878便攜式超聲波液體流量計是用來記錄從肉/魚流入的制冷劑（ R404A ）的質(zhì)量流量，冷凍食品，冷凍室“和共同的液體管道低溫制冷系統(tǒng)。對于管道直徑≤150毫米，精確度通常為2 ％，與校準。流量計在實驗室進行校準，用于植物前。測量精度（ 2E5 ％ ）是通過比較質(zhì)量流率確

21、定從測得的電算出的制冷劑的機架的功率消耗（考慮壓縮機效率），并與所測得的焓變質(zhì)量流率從流量計。 K型熱電偶，具有所聲稱的貝克的？ 0.6 ％的精度</p><p>　　用等。 [ 42 ] ，分別用來測量超市不同的部分溫度。表1在玻璃門和通冷凍食品柜用換熱器的細信息幾何參數(shù)熱電偶（間≤40≤ 13 C和10 ℃）進行了校準通過用干冰和乙醇混合物而高溫的部分（在0攝氏度和80 ℃）用冰和水的混合物進行了校準，并用水

22、箱控制熱輸入。熱電偶是的精度 正負0.1 K，相對濕度分別為使用HIH- 3610系列濕度傳感器，其測量使用CONTHERM進行校準，用精度2為正負 ％的1050-1400CSL柜和工廠校準參考濕度傳感器。手持式壓力計，使用校準。該Budenberg自重測試儀，用于測量在機房和屋頂壓風冷冷凝器。機架系統(tǒng)的溫度和壓力低溫制冷系統(tǒng)的測定使用手持式數(shù)字溫度計（型號N19Q 1437 ），其包括K型熱電偶和壓力衡量。熱電偶被牢牢固定到管子的表面

23、和一個25毫米厚的乘150毫米長福樂斯保溫被。</p><p>　　溫度的測定結(jié)果，相對濕度，</p><p>　　壓力和制冷劑質(zhì)量流速，分別在表4和表5中的附錄TFF和GFF柜給出</p><p>　　這些測定溫度和相對濕度</p><p>　　在展示柜的入口和出口</p><p>　　用于計算以估計濕度比的<

24、/p><p>　　量在蒸發(fā)器盤管結(jié)霜的積累。該</p><p>　　霜堆積進而被用來計算霜的厚度，</p><p>　　這影響了熱交換器的效率。</p><p>　　熱電偶和相對濕度的位置傳感器，用于兩個TFF和GFF示于圖3 。熱電偶</p><p>　　被牢固地保持在管道的表面和25毫米厚的150毫米長福樂斯保溫被應(yīng)用

25、在每個測量點。的位置和地點在展示柜的所有傳感器經(jīng)過廣泛的測定對于均勻性的初步調(diào)查的測量?？諝鉁囟龋?Tain中TAOUT ） ，制冷劑</p><p>　　溫度（ Texvin ， TEIN ， Teout ）和壓力（ Pexvin ，Peout ）測定在顯示屏的幾個部分。發(fā)現(xiàn)計算出的質(zhì)量流率從這些展示柜陣容運行參數(shù)與輕微差異是一致的。代表在TFF和GFF的切片最終選擇考慮沿著線圈的平均質(zhì)量流量（即質(zhì)量流量隨時間

26、變化） 。測量在每個展示柜的膨脹閥出口點分別位于100mm和150mm 10mm之間距離閥門?；谥评鋭┑臏y量質(zhì)量流率并假設(shè)傳熱之間的差別可以忽略不計在空氣和制冷劑側(cè)的速率，空氣的質(zhì)量流率在熱交換器被計算如下：</p><p>　　5 用文獻數(shù)據(jù)驗證結(jié)霜模型</p><p>　　本仿真模型研制那些在超市常用制冷系統(tǒng)的蒸發(fā)器。然而，沒有可用的實驗數(shù)據(jù)用于這類蒸發(fā)器除總的測量每日平均（未每小時

27、）霜凍積累的TFF ， GFF ，魚/肉柜，并進行冷凍室“蒸發(fā)器。因此，本準穩(wěn)態(tài)霜凍對TFF和GFF蒸發(fā)器的狀態(tài)模型進行了對毛等人的實驗數(shù)據(jù)驗證。 [ 41 ]在平板（600毫米≤ 280公厘） ，其中激光束是用于測量結(jié)霜厚度。二十瞬態(tài)霜生長進行了實驗和數(shù)據(jù)集收集。所述第一數(shù)據(jù)集的平均值從前緣（萊夫）和板表面的距離溫度（Ts ，大街） ，和霜的最大值質(zhì)量（ MFST ，最大值）的積累和霜凍厚度（ TFST ，最大值）</p>

28、<p>　　（見表3）被采取來驗證本模型。其他參數(shù)如空氣入口濕度比（ uain ）雷諾數(shù)（ ReDH ）和空氣入口溫度（覃）</p><p>　　保持恒定。驗證后，霜模型被用來分析性能的TFF和GFF蒸發(fā)器在目前的研究中。圖5a示出結(jié)霜質(zhì)量的預測的平均距離（萊夫.0.24米）的平板前緣</p><p>　　板。在第一個1小時的差異所造成的錯誤測量和預測結(jié)果之間約6％ 。然而，

29、隨著霜堆積的時間增加誤差上升到約10％。主要的原因?qū)τ谶@種高誤差包括：（1）在計算誤差霜/空氣界面溫度; （ 2 ）中的計算錯誤的空氣質(zhì)量流量，以及（3 ）的模型假設(shè)所有的從空氣流中的水分/霜積聚在平臺</p><p>　　板。霜也可沉積在墻壁上風管。這種情況變得更壞，特別是當空氣是連續(xù)冷卻相對于自空氣通道延長的時間被冷卻，從而對更多的水分沉積所述管道的壁。結(jié)霜厚度的驗證是示于圖圖5b從領(lǐng)先的相同的平均距離（萊夫

30、.0.24米）到平板的邊緣。該模型預測的結(jié)霜厚度在霜凍年初增長有37 ％的誤差較以所測量的霜的厚度。圖 5 （二）預測和測量結(jié)霜厚度;和（c ）測定霜（一）預測和測量霜凍質(zhì)量累積比較基于平板上測定霜凍質(zhì)量累積（在同一時間標度）的厚度和計算霜的厚度。變得更大于結(jié)霜期結(jié)束與</p><p>　　50 ％的誤差。在預測結(jié)霜厚度較高的錯誤屬性為霜質(zhì)量累積指定的相同原因上面和霜凍密度。相關(guān)聯(lián)的錯誤霜密度可以使用圖最好的證

31、明。 5C 。該點圖顯示了通過將確定的霜層厚度</p><p>　　每平方米的測定霜凍質(zhì)量累積（在表3中給出）與計算出的霜密度使用霜密度的經(jīng)驗公式。固體圖表顯示實際的結(jié)霜厚度，這是通過實驗獲得的。當兩個圖形進行比較，之間的誤差衡量</p><p><b>　　模型預測的有效性</b></p><p>　　圖 7存儲條件影響霜凍的增長，抗凍耐熱性

32、和TFF展示柜熱交換器空氣壓降。</p><p>　　測量狀態(tài)點的制冷劑的質(zhì)量流量穿過熱交換器） ，和模擬效果（計算基準的傳熱系數(shù)的相關(guān)性和列在表2中的3 -NTU方程）。對于在預測換熱器的效力（圖6a）錯誤范圍從0.1％到15％。但是，在預測（ GFF）熱交換器是的有效性的誤差帶介于0.3 ％和10％ 。對于在預測換熱器效能的誤差范圍</p><p>　　在TFF熱交換器的情況下，主要是

33、因為</p><p>　　更高的誤差，包括計算的霜層厚度，這是在第5節(jié)中討論。另一點，可從圖觀察。圖6a和b是TFF熱交換器的有效性，無論是在實驗條件及模擬結(jié)果都比GFF熱交換器更高該系統(tǒng)的運行周期的較大部分。TFF熱交換器更高的有效性是主要原因，熱傳遞單元的平均數(shù)（NTU ），它是表面面積的函數(shù)，總的熱傳遞系數(shù)，并在兩最小熱容量相位區(qū)域（見表2） ，遠遠大于（ 1.244 ）GFF熱交換器（ 0.386 ）的。

34、</p><p>　　圖。 8 。儲藏條件對霜凍增長影響，抗凍耐熱性和GFF展示柜換熱器空氣壓降。</p><p><b>　　7 結(jié)果和討論</b></p><p>　　該驗證霜的增長模式（見第5章）在平坦</p><p>　　板被用來評價該熱交換器的性能坐落在兩個TFF和GFF展示柜。店內(nèi)空氣絕對濕度，結(jié)霜厚度的變化

35、霜的熱阻和空氣壓降低溫展示柜的蒸發(fā)器是圖中所示。這樣做的原因是儲存期間所采取的計算兩個機柜的相應(yīng)除霜周期。圖7和8還顯示，在TFF蒸發(fā)器的霜層厚度增長是高達1.1毫米，而GFF蒸發(fā)器是0.75毫米。這可以很容易地進行說明</p><p>　　的事實， GFF柜不易受濕氣轉(zhuǎn)移相比TFF柜。例如，如果一個比較排放和回風濕度絕對的變化對于圖TFF機柜?？梢杂^察到，水分返回空氣的含量比排出空氣的高得多，在整個制冷周期。有

36、不同的在兩股氣流（排出的水分含量和返回） ，主要是由于儲存空氣中的水分。霜的質(zhì)量，這是積聚在熱交換器從水分之間的差值而得在進氣口，并假設(shè)該熱交換器的出口處的產(chǎn)品的排汗是微不足道的。然而，所不同的在兩股氣流（排出的水分含量和回報）是非常小的GFF柜的情況下，因為它可以從兩圖（放電重疊觀察</p><p>　　和回風濕度絕對值圖 ）看出這種TFF蒸發(fā)器更高的霜層厚度增長導致較高的抗凍耐熱性，它發(fā)源于0.009從0.0

37、017到0.0039平方米/ W C，而最高為GFF蒸發(fā)器的熱電阻是約0.001米2 /W' C。但是，冷卻空氣中的壓力降為32帕，直到除霜開始。在TFF蒸發(fā)器的情況下的最大壓力降大約是5帕的主要原因是更高的壓降在GFF柜是不只是由于霜的積累，但也高于平均的空氣的質(zhì)量流率（ 14.66公斤/ s）和更小的干燥的自由</p><p>　　流區(qū)域中的蒸發(fā)器（3.1平方米）相比1.84千克/秒和4.4平方米作T

38、FF柜。</p><p><b>　　8 結(jié)論和建議</b></p><p>　　本文提出了低溫超市展示柜蒸發(fā)器的數(shù)學模型，該模型基于傳熱系數(shù)計算為各種經(jīng)驗公式和在翅片管型熱交換器結(jié)霜特性以根據(jù)預測磨砂的展示柜的性能條件。該模型能夠預測結(jié)霜厚度以及展示柜熱交換器效率。</p><p>　　該模型模擬結(jié)果表明，霜厚度，冷凍食品蒸發(fā)器霜凍熱阻均高于

39、玻璃的高門冷凍食品蒸發(fā)器的相對測量濕度（ 33-41 ％ ）和溫度（ 24.1-26.7 ℃） 。但是，空氣壓降遠高于玻璃doorfrozen -對食物比通冷凍食品蒸發(fā)器。該主要的原因是在玻璃這種較高的壓力降門冷凍食品柜，主要是由于較高的質(zhì)量流動的空氣的速率（ 14.66公斤/ s）和小的干燥的自由flowarea蒸發(fā)器的（3.1平方米）相比， 1.84千克/秒和4.4平方米作TFF柜。它也表明通過熱交換器冷凍食品有效性</p&g

40、t;<p><b>　　，圖9所示</b></p><p>　　無論是術(shù)語實驗和模擬的結(jié)果，較次的玻璃門，冷凍食品熱交換器更高，一般來說冷凍食品熱交換器用于較大系統(tǒng)。這也是為什么通過每個冷凍食物傳熱單元熱量是玻璃門的三倍。一般來講，模型對于工程師評價不同條件下超市陳列柜換熱器性能模型將是非常有用的。</p><p><b>　　參考文獻<

41、/b></p><p>　　[1]【 超市低溫制冷系統(tǒng)分析】</p><p>　　（ 2002） 673-679 AUCK大學</p><p>　　[3] 【線圈除霜的測定】。N.K.阿爾 - 木塔瓦， S.A.公司謝里夫， G.D.馬圖爾，機械工程，新西蘭部，</p><p>　　[4]【盤管除霜負載的測定】N.K.阿爾 - 木塔瓦

42、， SA謝里夫，R.A.哈克等人。</p><p>　　[5] 【線圈除霜負荷】第三部分：測試程序和數(shù)據(jù)測定。N.K.阿爾 - 木塔瓦， SA謝里夫，廣東馬圖爾。</p><p>　　[6] 【線圈除霜負荷】第四部分：冷凍/解凍</p><p>　　循環(huán)動力學，N.K.阿爾 - 木塔瓦， SA謝里夫</p><p>　　[ 7 ] 【線圈除霜

43、的測定</p><p>　　負載】第五部分：分析負載。N.K.阿爾 - 木塔瓦， SA謝里夫</p><p>　　[ 9 ]【結(jié)霜條件下翅片管式換熱器的性能】D.L.奧尼爾</p><p>　　[10] 【結(jié)霜翅片管式換熱器】</p><p>　　[11] 【換熱器模型】D.M. Admiraal ，</p><p>

44、<b>　　C.W.布拉德</b></p><p>　　[ 12 ] 【翅片管式換熱器結(jié)霜建模】</p><p><b>　　，制冷雜志</b></p><p>　　[ 13 ] 【理論上和實驗研究</p><p>　　國內(nèi)冰箱蒸發(fā)】H. Karata 技術(shù)</p><p>

45、　　科學與技術(shù)IstanbuleInstitute大學</p><p>　　伊斯坦布爾，1995 。</p><p>　　[ 14 ] 【兩相換熱系數(shù)</p><p>　　】K. Hambraeus </p><p>　　14 （ 1991） 。</p><p>　　[15] 【結(jié)霜和除霜對空氣冷卻器的影響】</

46、p><p>　　·桑德斯荷蘭代爾夫特理工大學，1974。</p><p>　　[ 16 ]【霜形成簡單的回顧】 D.L.奧尼爾</p><p>　　[17] 【陳列柜蒸發(fā)器】R. Chandrasekharan </p><p>　　[18] 【高效的展示柜的設(shè)計】R. Chandrasekharan ，</p><