耐熱鋼在新型干法窯系統(tǒng)中的應用

1、<p>　　超強型耐熱鋼在新型干法窯系統(tǒng)中的應用</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　新型干法窯系統(tǒng)中的主要耐熱部件</p><p>　　水泥行業(yè)各種新型干法生產線中傳統(tǒng)耐熱鋼件使用狀況及年度消耗量</p><p>　　耐熱鋼件的研制、生產和應用狀況</p>

2、;<p>　　超強型耐熱鋼研制的關鍵技術及在水泥行業(yè)中的應用</p><p>　　新型干法窯系統(tǒng)中的主要耐熱部件</p><p><b>　　預熱器內筒</b></p><p>　　預熱器鎖風閥及分料閥</p><p><b>　　預熱器撒料板及托板</b></p>&l

3、t;p><b>　　三次風閘板</b></p><p>　　窯尾護板 下料舌頭 回料勺</p><p><b>　　窯口護板</b></p><p>　　窯頭噴煤系統(tǒng)燃燒器噴嘴</p><p>　　篦冷機各種篦板及護板</p><p>　　各種耐熱螺栓 螺母及耙釘<

4、;/p><p>　　水泥行業(yè)各種新型干法生產線中傳統(tǒng)耐熱鋼件使用狀況及年度消耗量</p><p>　　天津院2500T/D生產線耐熱鋼年消耗量約46噸(不包含耙釘螺栓等),其中:</p><p>　　1.預熱器:(計21.996噸)</p><p>　　a)C2內筒 2套 Ni9板材 3796Kg</p><p>

5、;　　b)C3內筒 2套 Ni9板材 4064Kg</p><p>　　c)C4內筒 2套 Ni20 5264Kg</p><p>　　d)C5內筒 2套 Ni20 7082Kg</p><p>　　e)C1 C2鎖風閥 1套 Ni12 97.3Kg</p><p>　　f)C3 C

6、4 C5鎖風閥 1套 Ni20 122.3Kg</p><p>　　g)C2 C3 C4 C5分料閥 2套Ni20 290Kg</p><p>　　h)C2 C3 撒料板 4套 Ni9 580Kg</p><p>　　i)C4 C5 撒料板 4套 Ni20 700Kg</p><p>　　2.窯系統(tǒng):(計9.278噸)

7、 </p><p>　　a)燃料器噴嘴 1套 Ni20 332Kg</p><p>　　b)擋磚圈 1套 Ni12 708Kg</p><p>　　c)窯口護鐵 1套 Ni20 1656Kg</p><p>　　d)窯尾護鐵 1套 Ni20 1980Kg</p><p>

8、　　e)窯尾舌形板 1套 Ni20 880Kg</p><p>　　f)三次風管閘板閥 2套Ni20 1600Kg</p><p>　　g)三次風管調節(jié)閥2套 Ni20 560Kg</p><p>　　h)閘板閥用鏈條 4套 Ni20棒196Kg</p><p>　　3.篦冷機:(計29.577噸)</p>&l

9、t;p>　　a)TC-VII篦板 1套 Ni12 1350Kg</p><p>　　b)TC-VIII篦板 1套 Ni12 5922Kg</p><p>　　c)TC-IX篦板 1套 Ni12 11868Kg</p><p>　　d) 雙寬篦板 1套 Ni5 6451.5Kg</p><p>

10、　　e) 單寬篦板 1套 Ni5 561Kg</p><p>　　f) 高溫區(qū)擋板盲板1套Ni12 2948.6Kg</p><p>　　g) 低溫區(qū)擋板盲板1套Ni5 476Kg</p><p>　　南京院5000T/D生產線耐熱鋼年消耗量約98.5噸(不包含耙釘螺栓等),其中:</p><p>　　1.預熱器:(

11、計60.242噸)</p><p>　　a)C2內筒 2套 Ni9板材 8744Kg</p><p>　　b)C3內筒 2套 Ni7 14624Kg</p><p>　　c)C4內筒 2套 Ni20 15760Kg</p><p>　　d)C5內筒 2套 Ni20 1525

12、2Kg</p><p>　　e)C3鎖風閥 2套 Ni9 320Kg</p><p>　　f)C4 C5鎖風閥 4套 Ni20 640Kg</p><p>　　g)撒料板 10套 Ni12 3952Kg</p><p>　　h)托板 19套 Ni20 950Kg

13、</p><p>　　2.窯系統(tǒng):(計8.047噸) </p><p>　　a)燃料器噴嘴 1套 Ni20 373Kg</p><p>　　b)窯口護板 1套 Ni20 3420Kg</p><p>　　c)窯尾護板 1套 Ni20 2250Kg</p><p>　　d)回料勺

14、1套 Ni5 2004Kg</p><p>　　3.篦冷機:(計30.048噸)</p><p>　　a)NC3036A篦板 1套 Ni12 1012.5Kg</p><p>　　b)NC3042A篦板 1套 Ni12 4959Kg</p><p>　　c)NC3042AK活動篦板1套Ni12 3783.5Kg<

15、/p><p>　　d)NC3042AK篦板 1套 Ni12 8944Kg</p><p>　　e)NC3042BK篦板 1套 Ni5 8736Kg </p><p>　　f) 高溫區(qū)護板擋板1套 Ni12 1659Kg</p><p>　　g) 低溫區(qū)護板擋板 1套 Ni5 640Kg</p><p

16、>　　h) 噴嘴(空氣炮用) 6套 Ni12 90Kg</p><p>　　i) 119噴嘴 7套 Ni12 224Kg</p><p>　　成都院5000T/D生產線耐熱鋼年消耗量約95噸(不包含耙釘螺栓等),其中:</p><p>　　1.預熱器:(計44.616噸)</p><p>　

17、　a)C2內筒 2套 Ni12 11037.04Kg</p><p>　　b)C3內筒 2套 Ni7 8882.16Kg</p><p>　　c)C4內筒 2套 Ni20 10871.12Kg</p><p>　　d)C5內筒 2套 Ni20 12460.24Kg</p><p>　　e)700

18、翻板閥 3套 Ni20 290.4Kg</p><p>　　f)900翻板閥 2套 Ni20 285.4Kg</p><p>　　g)700撒料板 3套 Ni20 378.66Kg</p><p>　　h)900撒料板 2套 Ni20 410.78Kg</p><p>　　2.窯系統(tǒng):(計9.648噸

19、) </p><p>　　a)下料舌頭 1套 Ni20 1548Kg</p><p>　　b)窯口護板 1套 Ni20 3852Kg</p><p>　　c)窯尾護板 1套 Ni20 2604Kg</p><p>　　d)回料勺 1套 Ni7 1644Kg</p><

20、;p>　　3.篦冷機:(計40.355噸)</p><p>　　a)階梯篦板 1套 Ni12 2664Kg</p><p>　　b)階梯盲篦板 1套 Ni12 459.8Kg</p><p>　　c)階梯測溫篦板 1套 Ni12 48.058Kg</p><p>　　d)充氣篦板 1套 Ni12 7540Kg</p&

21、gt;<p>　　e)寬盲篦板 1套 Ni12 236Kg</p><p>　　f)測溫充氣篦板(左) 1套 Ni12 32.5Kg</p><p>　　g)測溫充氣篦板(右) 1套 Ni12 32.5Kg</p><p>　　h)低漏料篦板 1套 Ni12 12600Kg</p><p>　　i)低漏料

22、篦板 1套 Ni5 12300Kg</p><p>　　j)窄盲篦板(前左) 1套 Ni12 566.4Kg</p><p>　　k)窄盲篦板(前右) 1套 Ni12 566.4Kg</p><p>　　l)窄盲篦板(后左) 1套 Ni5 367.5Kg</p><p>　　m)窄盲篦板(后右) 1套 Ni5 367.5Kg

23、</p><p>　　n) 高溫區(qū)盲板 1套 Ni12 1605.6Kg</p><p>　　o) 低溫區(qū)盲板 1套 Ni5 912Kg</p><p>　　p) 邊板 1套 Ni9 57.2Kg</p><p>　　引進國外的10000T/D生產線耐熱鋼年消耗量約151噸(不包含耙釘螺栓等)

24、,其中:</p><p>　　1.預熱器:(計49.86噸)</p><p>　　a)C2內筒 2套 Ni9板材 7714Kg</p><p>　　b)C3內筒 2套 Ni12 12614Kg</p><p>　　c)C4內筒 2套 Ni20 13426Kg</p><p>

25、;　　d)C5內筒 2套 Ni20 13426Kg</p><p>　　e)C1 C2鎖風閥 8套 Ni12 785.6Kg</p><p>　　f)C3鎖風閥 2套 Ni12 350.4Kg</p><p>　　g)C4 C5鎖風閥 6套 Ni12 1213.2Kg</p><p>　　h)C4 C

26、5分料閥 2套 Ni12 330.4Kg</p><p>　　2.窯系統(tǒng):(計10.377噸) </p><p>　　a)舌形板 1套 Ni20 1110Kg</p><p>　　b)窯口護鐵I 1套 Ni20 3840Kg</p><p>　　c)窯口護鐵II 1套 Ni20 680Kg<

27、;/p><p>　　d)窯尾護鐵 1套 Ni20 1920Kg</p><p>　　e)三次風管閘板閥 2套 Ni20板 1440Kg</p><p>　　f)擋磚圈 1套 Ni20 924Kg</p><p>　　g)噴嘴 1套 Ni20 463Kg</p><p>　　3.篦

28、冷機:(計90.543噸)</p><p>　　a)915篦板 1套 Ni20 846Kg</p><p>　　b)920篦板 1套 Ni20 384Kg</p><p>　　c)957篦板 1套 Ni20 3002Kg</p><p>　　d)981篦板 1套 Ni20 7104Kg&

29、lt;/p><p>　　e)982篦板 1套 Ni20 11466Kg</p><p>　　f)984篦板 1套 Ni20 3920Kg</p><p>　　g)992篦板 1套 Ni20 861Kg</p><p>　　h)994篦板 1套 Ni20 483Kg</p><

30、;p>　　i)751篦板 1套 Ni20 12348Kg</p><p>　　j)753篦板 1套 Ni20 850Kg</p><p>　　k)755篦板 1套 Ni20 11584Kg</p><p>　　l)865篦板 1套 Ni20 629Kg</p><p>　　m

31、)866篦板 1套 Ni20 833Kg</p><p>　　n)480篦板 1套 Ni12 340Kg</p><p>　　o)861篦板 1套 Ni12 136Kg</p><p>　　p)高溫區(qū)護板 1套 Ni20 4816Kg</p><p>　　q)低溫區(qū)護板 1套 N

32、i12 114.8Kg</p><p>　　r)側護板支架 1套 Ni20 6219.8Kg</p><p>　　s)密封板 1套 Ni20 540Kg</p><p>　　t)密封條 1套 Ni20 234Kg</p><p>　　u)耐磨套 1套 Ni12

33、 20160Kg</p><p>　　v)耐磨片 1套 Ni20 1880Kg</p><p>　　w)側板耐磨片 1套 Ni20 532Kg</p><p>　　x)空氣炮嘴 1套 Ni20 1260Kg</p><p>　　耐熱鋼件的研制、生產和應用狀況</p>&l

34、t;p><b>　　國外耐熱鋼發(fā)展簡史</b></p><p><b>　　我國耐熱鋼發(fā)展歷程</b></p><p>　　耐熱鋼的合金強化機理</p><p><b>　　國外耐熱鋼發(fā)展簡史</b></p><p>　　上個世紀二十年代末期，英美國家開始有 人將少

35、量鈦和鋁加入到鎳鉻合金中，使原有合金 具有顯著的蠕變強化作用，不過，這種發(fā)現(xiàn)并未引起人們的廣泛關注，到了1937年德國渦輪噴氣發(fā)動機問世， 1939年英國也相繼出來瓦特渦輪噴氣發(fā)動機，然而，噴氣發(fā)動機熱端部件特別是渦輪葉片對材料的耐高溫性和應力承受能力具有很高要求，這就迫使人們加快了對各種新型耐熱鋼材料的開發(fā)和研制，性能優(yōu)越NI80合金就含有適量的鋁和鈦。到了上個世紀四十年代，人們開始在合金中又添加硼、鋯、鈷、鉬等合金元素，相繼開發(fā)了N

36、I80A、NI90等耐熱鋼材料。 </p><p>　　我國耐熱鋼發(fā)展歷程和國外一樣，航空噴氣發(fā)動機生產的需要也是我國高溫合金即耐熱鋼發(fā)展的動力。 1956年,撫順鋼廠、鞍山鋼鐵公司開始為WP-5發(fā)動機研制耐熱鋼火焰筒，相繼推出GH3030， GH4033，K412等耐熱鋼材料。由于我國資源缺鎳少鈷，鐵基高溫合金的研制、生產和應用成為六七十年代一道絢麗的風景線。至70年代初，研制生產的鐵基高溫合金的耐熱鋼已達

37、33個，目前已被廣泛應用的有GH1140、GH2135、GH35A及K213等耐熱鋼材料。</p><p>　　耐熱鋼的合金強化機理耐熱鋼是以鎳、鐵或者鈷作為基體元素，溶入多種合金元素而成的具有穩(wěn)定面心立方奧氏體結構的高溫合金。鎳基高溫合金的基體元素是鎳，鐵基高溫合金的基體元素是鐵，鈷基高溫合金的基體元素是鈷。鎳沒有同素異形結構，常溫和高溫都為面心立方結構，即奧氏體結構，而鐵、鈷在高溫時具有面心立方結構，在室溫下

38、分別為體心立方和密排六方結構。因此，要想得到相對穩(wěn)定的鐵基、鈷基奧氏體結構高溫合金，通常需要加入一定數(shù)量的鎳和鉻，以便獲得較高的化學穩(wěn)定性和抗氧化耐蝕性，在鐵基高溫合金中加入少量鈷，還能使合金具有更好的抗熱腐蝕性。</p><p>　　1)耐熱鋼的固溶強化</p><p>　　固溶強化是指將一些合金元素加入到以鎳、鐵或者鈷作為基體元素的高溫合金中，使之形成合金化的單相奧氏體,從而使基體結構

39、得到的一種強化。無論是均勻分布于基體的或非均勻分布于基體的溶質原子都有強化作用。固溶強化的效果大致取決于下列幾個因素：</p><p>　　a.均勻分布于基體的溶質原子由于原子尺寸大小的不同,會產生長程內應力場,增加位錯運動阻力,因而,隨著溶質原子濃度及錯配度的增加,溶質原子的固溶強化程度會相應提高。</p><p>　　b.由于均勻分布于基體的溶質原子與溶劑原子的彈性模量存在很大差別,在

40、很大程度上會改變溶質原子處的位錯應力場的彈性能大小,造成單位濃度溶質引起的位錯運動切應力的變化,從而改變固溶強化的作用程度。</p><p>　　c. 分布于基體的溶質原子與溶劑原子的相互填充構筑成的晶體結構,其金屬導電電子將會從受壓縮區(qū)域流向受拉伸區(qū)域，產生電偶極子。從而出現(xiàn)一個短程的靜電交互作用，引起溶質原子在基體上的非均勻分布，使位錯運動阻力增加，達到進一步增強固溶強化作用的效果。</p>&

41、lt;p>　　d. 化學交互作用引起的非均勻分布固溶強化。由于面心立方金屬基體存在層錯，而溶質原子在層錯處的平衡濃度會不同，這種不均勻分布就會導致位錯運動阻力的增加，使固溶強化作用得到增強。雖然這種強化作用的效果不比體心立方金屬中因彈性交互作用得到的強化作用明顯，但其對高溫強度強度來說，它的作用更大，穩(wěn)定性更高。</p><p>　　e. 短程有序原子分布引起的固溶強化。當溶質原子數(shù)量較多，并且異類原子之間

42、的作用能不同于同類原子時，固溶體可能出現(xiàn)一定程度的短程有序。位錯運動通過有序區(qū)時，由于全部或者部分破壞了原子有序關系，導致位錯運動阻力的增加，從而增加了固溶強化作用。這種強化機制對高溫強度的影響尤其顯得特別重要。</p><p>　　2)耐熱鋼的第二相強化</p><p>　　高溫合金主要依賴于第二相強化。它又分為時效析出沉淀強化、鑄造第二相骨架強化和彌 散質點強化等。第二相質點與位錯的

43、交互作用是合金第二相強化的本質。這些交互作用可概括為各種強化機制的疊加。在這種情況下，對共格強化、表面強化、層錯強化、模量強化、反向疇有序強化、硬質點強化等強化機制，可以用加和性原理來估計總的效應。隨著溫度的升高，特別是在蠕變條件下，交滑移及攀移的機制更容易起作用，在這種情況下，合金元素的擴散往往成為控制變形速率的因素。因此固溶體基體的強化將仍然起重要作用，通過合金化降低基體元素自擴散能力與得到適當?shù)牡诙鄰娀浜希ㄔ龃篌w積百分數(shù)使第二

44、相質點變大，同時間距變?。梢缘玫胶芎玫母邷貜娀Ч?。</p><p>　　對于以碳化物析出沉淀硬化的鐵基高溫合金，由于碳化物硬而脆的本質及其非共格析出特點，其強化作用有以下特點：</p><p>　　1）低溫下位錯以繞過質點機制方式，在質點周圍留下一個位錯環(huán)，然后通過碳化物第二相。高溫蠕變條件下，位錯攀移機制起重要作用，位錯切割碳化物是非常困難的。</p><p&g

45、t;　　2）在碳化物強化的鐵基高溫合金中，VC型碳化物具有強時效硬化能力，M23C6型及NbC型碳化物次之。</p><p>　　3）增加碳化物數(shù)量及彌散度有利于提高強化效果，但過分高的碳飽和度往往有利于形成大塊碳化物（共晶及二次析出），引起脆性。一般碳化物總量不能太大，因此強化程度是有限制的。</p><p>　　4）強化基體，減小元素的擴散能力，這對于較易聚集長大的碳化物相來說是至關重

46、要的。</p><p>　　對于彌散強化的高溫合金，主要是用氧化物或其他與基體固溶體不起作用的第二相強化。其強化的特點主要有：</p><p>　　1）強化機制是繞過質點機制方式。可以通過控制氧化物等質點彌散，細度與數(shù)量，而保證一定數(shù)量的彌散相，達到最大強化效應。</p><p>　　2）氧化物等第二相質點非常穩(wěn)定，能保證在教高溫度下具有很高的高溫強度。</p

47、><p>　　3）極細小彌散的氧化物質點可以存在于基體及析出奧氏體相之中，這時位錯除切割析出奧氏體相外，還可能被氧化物質點釘扎，使合金本身達到彌散強化的效果。</p><p>　　4）彌散強化合金有平坦的蠕變曲線，蠕變速率方程中應力指數(shù)值很大，這是彌散質點強化的特點，與彌散質點的彌散性及穩(wěn)定性相關。</p><p>　　耐熱鋼鑄件第二相析出特點在于凝固結晶的偏析造成的枝

48、晶干和枝晶間的析出不均勻性，造成枝晶內析出奧氏體較稀，枝晶邊緣析出奧氏體較密。當元素出現(xiàn)嚴重偏析還會生成枝晶間及晶界共晶相。碳化物強化的鐵基鑄造合金中，碳化物在枝晶界及晶界上形成骨架，這些加劇了晶界及枝晶間區(qū)的形變阻力，這是一般耐熱鋼鑄件高溫蠕變性能比變形態(tài)（相同合金）好的重要原因之一。當然耐熱鋼鑄件晶粒較大也是一個重要原因。</p><p>　　3)耐熱鋼的晶界強化</p><p>　　

49、耐熱鋼在高溫狀態(tài)下產生形變總是不可避免的，此時合金晶界區(qū)的原子排列規(guī)則性最容易被破壞，各種晶體的 晶界或相界處將出現(xiàn)微小裂紋或孔洞，位錯運動的作用很 容易使其產生滑動或偏移。因此，強化晶界對提高耐熱鋼的持久強度和蠕變強度是非常有效的。耐熱鋼的晶界強化手段主要有三種：</p><p>　　a.降低有害雜質含量，提高合金純潔度。耐熱鋼內有害雜質元素往往是低熔點的，并與基體元素生成低熔點的化合物或共晶體，使合金

50、的熱加工性及高溫力學性能顯著降低。只要嚴格控制氮、氧、氫等氣體含量，有效降低硫、磷等雜質含量，就能使合金的機械性能得到明顯提高。</p><p>　　b.有益的微合金化元素，主要包括稀土元素，鎂、鈣、鋇、硼、鋯及鉿等元素。這些元素往往通過凈化合金及微合金化兩個方面來改善合金。稀土元素和堿土元素等，對氣體元素，硫、磷等有害雜質元素有很強的親和力，形成難熔化合物，在鑄造過程中能作為純凈劑去除氣體及雜質。同時，有些有益

51、元素還可以偏析于晶界，改善晶界組織，起到強化晶界的微合金化作用。</p><p>　　c.晶界控制得當是提高耐熱鋼高溫強度的最有效途經(jīng)。晶粒的大小會直接影響到耐熱鋼在高溫條件下的抗拉強度、疲勞強度、蠕變強度及蠕變速率。對于一定厚度比的耐熱鋼鑄件，晶粒在2~7mm之間，都能獲得較相似的機械性能，這些規(guī)律對鑄造薄壁鑄件特別重要。除晶粒大小外，晶界的平直與彎曲對蠕變性能也會產生重要影響。對于許多奧氏體鐵基高溫合金，晶界

52、彎曲能夠阻礙晶界滑動及楔形晶界裂紋的形成，同時阻止沿晶裂紋（孔洞）的連接，從而有效地降低蠕變變形，耐熱鋼的高溫瞬時性能更能得到提高。另外，消除橫向（與外應力垂直的方向）晶界能非常有效地提高耐熱鋼的高溫強度。橫向晶界，甚至樹枝晶界，總是裂紋優(yōu)先形核與擴展的地點。所以消滅橫向晶界將會推遲蠕變裂紋的形成與擴展。進一步改善澆鑄工藝，甚至可以消滅晶界得到單晶合金，大大提高耐熱鋼的各項性能。</p><p>　　超強型耐熱鋼

53、研制的關鍵技術及在水泥行業(yè)中的應用</p><p>　　超強型耐熱鋼的關鍵技術</p><p>　　超強型耐熱鋼的發(fā)展?jié)撃芗吧鐣б?lt;/p><p>　　超強型耐熱鋼在水泥行業(yè)應用中所發(fā)揮的作用</p><p>　　超強型耐熱鋼的關鍵技術</p><p>　　超強型耐熱鋼除了鐵基鉻、鎳合金成分外，主要靠多元合金元素各自

54、充分發(fā)揮其固溶強化、第二相強化及晶界強化作用。有關發(fā)明專利配方不便細述，但其關鍵技術主要有以下幾點：</p><p>　　1.根據(jù)鐵基合金的電子空位數(shù)與σ相析出關系，推算超強型耐熱鋼出現(xiàn)TCP相（主要是σ相）的邊緣配比。TCP相是高溫合金中的主要微量相，對性能有重要影響。超強型耐熱鋼合金中添加的鎢、錳、鉬含量及碳化物只要控制得當，完全可以有效地防止TCP相的析出。</p><p>　　2.

55、超強型耐熱鋼的化學穩(wěn)定性及表面強韌化。通常鐵基高溫合金的抗氧化能力都依賴于Cr2O3氧化膜的形成， Cr2O3是高溫下唯一的熱力學穩(wěn)定的固相的氧化物，高溫合金通常同時含有鉻和鋁，兩者協(xié)同作用，抗氧化的改善非常明顯。高溫合金除鉻和鋁外，添加少量硅，在內層形成SiO2 ，可以循環(huán)氧化抗力，使之達到鋁化物涂層的抗氧化效果。添加微量鉿和鋯，可以進一步改善氧化膜的結合力。加入少量鈦和鉭，對耐熱鋼鑄件的抗熱腐蝕性能有良好影響，通常沒有有害影響。超強

56、型耐熱鋼主要就是綜合以上因素合理配制的一種高溫合金。這種合金具有很好的化學穩(wěn)定性、表面強韌性和抗熱腐蝕性。</p><p>　　3.超強型耐熱鋼在后期加工過程中至少進行兩次噴丸處理，打磨和機加工所引起的表面加工硬化、粗糙和殘余應力等表面不完整對高溫合金的耐蝕性和疲勞強度必然要產生不利影響，噴丸處理是解決這一問題的傳統(tǒng)而有效的方法。</p><p>　　4.超強型耐熱鋼系列中，有的為了達到耐

57、更高溫度（1300~1400℃)，還需加入少量稀土元素釔、鑭、鈰。這些元素的氧化物比基體氧化膜更穩(wěn)定，這些活性元素不但可以顯著改善鐵基合金的抗氧化性，還能夠對合金基體起到凈化晶界，細化晶粒，改變碳化物形狀和分布的作用，最終達到提高耐熱鋼在高溫狀態(tài)下的硬度和沖擊韌性，改善耐磨性能的目的。</p><p>　　超強型耐熱鋼的發(fā)展?jié)撃芗吧鐣б?lt;/p><p>　　據(jù)國際不銹鋼論壇（ISSF）今

58、年3月12日發(fā)布的初步數(shù)據(jù)顯示 ，我國2008年不銹鋼和耐熱鋼的產量約694.3萬噸，占世界不銹鋼總產量的27％。國家統(tǒng)計局最新數(shù)據(jù)顯示,今年1-3月份累計水泥產量28,049.19萬噸，按日產5000噸水泥生產線年消耗耐熱鋼100噸推算，僅僅水泥行業(yè)每年耐熱鋼需求量就超過60萬噸。而目前全國耐熱鋼鑄件所占比例不到不銹鋼總量的10％，即年產不到70萬噸。事實上電力、冶金、石油化工、熱處理、玻璃等等，所有這些民用行業(yè)對耐熱鋼都有很大需求。

59、由此看來，我國最近十年耐熱鋼的產能還遠遠不能滿足市場需求。</p><p>　　我國的資源狀況歷來缺鎳少鈷，通常 耐高溫程度要求很高的鐵基耐熱鋼鑄件必須 具備足夠含量的鉻和鎳合金。在2006~2008年，鎳板價格一路攀升，生產成本的劇增，最終加大了企業(yè)成本。超強型耐熱鋼就是這樣的市場需求中研制開發(fā)出來的抗高溫氧化、耐高溫腐蝕、抗蠕變等各項強度指標過硬的，完全能夠替代當前高鎳鐵基耐熱鋼的新型材料。該產品的

60、研制既符合國家產業(yè)發(fā)展的要求，又能節(jié)約鎳資源，市場前景巨大。</p><p>　　超強型耐熱鋼在水泥行業(yè)應用中所發(fā)揮的作用</p><p>　　目前水泥行業(yè)的新型干法生產線熟料煅燒的全過程幾乎離不開耐熱鋼件。前面已提到的，如懸浮預熱器內筒組件、撒料板、翻板閥、窯頭窯尾護鐵、下料舌、回料勺、三次風閘板、篦冷機篦板、盲板等等，大致算下來，一條2500噸生產線每年消耗耐熱鋼不下50噸，一條500

61、0噸生產線每年消耗耐熱鋼不下100噸，一條10000噸生產線每年消耗耐熱鋼150多噸。</p><p>　　我公司在近幾年的耐熱鋼生產實踐中，不斷探索與創(chuàng)新，2005年終于開發(fā)出自己的專利產品（專利號ZL4.3）超強型耐熱鋼。該產品已經(jīng)在好多水泥廠推廣使用，用戶普遍反映較好，ZG-HXD-01材質與ZG40Cr25Ni20材質比較,前者使用壽命是后者的兩倍以上，耐高溫程度可比后者提高200~300℃，而成本比后者