畢業(yè)設計---基坑支護設計

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　邯鄲市滏河大廈位于邯鄲市邯鄲市區(qū)南部，光明大街西側原光明飲料廠內，地上29層，建筑高度87.0m，結構形式擬采用框架結構，地基基礎設計等級均為乙級?；由疃?m。</p><p>　　通過對滏河大廈場地的工程地質條件分析，地下水位較淺且緊鄰滏陽河，因此采用擋水措施。由于對基坑深度問題和周圍環(huán)境的考慮，因

2、此可試著考慮采用較簡單的經濟的基坑支護措施，以保證基礎正常施工和主體地下結構的安全及周圍建筑物不受損害，并且達到技術要求。</p><p>　　在本次基坑支護設計過程中，考慮到施工安全、質量、經濟等原因，根據場地的土層條件及邯鄲市類似基坑工程的經驗，為保證基坑質量的同時盡量節(jié)省投資，對基坑壁先進行了等級劃分，對不同等級的基坑壁擬采用不同的支護方案。先后制定了三種方案：1.單支點支護；2.土釘墻支護；3.水泥土擋墻

3、支護。對于水泥土擋墻方案，讓其兼做防水帷幕，可起到擋水的作用。</p><p>　　關鍵詞：水泥土擋墻 單支點排樁 基坑支護 經濟</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Handan furong raw material the handan city building is located at t

4、he river south west street, bright light, the ground in the SAN 87.0 29 layer, building height is used structure forms m, frame structure, foundation design level are serie b. Excavation depth 8m. </p><p>　　

5、Through field of furong raw material of the engineering geological river building are analyzed, and close to a shallow underground water level, so the method YangHe cauldron retaining water measures. Because of foundatio

6、n pit depth and the surrounding environment consideration, so you can try to consider using a relatively simple economic foundation pit supporting measures, to ensure the basic normal construction and main body of underg

7、round structures safety and surrounding buildings is not com</p><p>　　In this Ji the pit protect the design the process, in consideration of construction safety, quality, economy etc. reason, according to co

8、ndition and the Han Dan City of the soil layer of the place similar the Ji pit experience of the engineering, is assurance Ji pit quality of in the meantime as far as possible economical investment, to Ji pit wall foreru

9、nner line grade divide the line, to dissimilarity the Ji pit wall of the grade draw up adoption dissimilarity of protect a project.Successively</p><p>　　Keyword：The cement soil block the wall list fulcrum

10、row a stake The Ji pit protect economy</p><p><b>　　摘 要1</b></p><p><b>　　0 緒論3</b></p><p><b>　　1 工程概況3</b></p><p>　　1.1 工程地質勘察資料

11、3</p><p>　　1.2 基坑工程的主要內容4</p><p>　　1.3 設計方案比較及使用方案8</p><p>　　2 沉降、位移觀測布置及方法8</p><p>　　3 單支點方案11</p><p>　　3.1 求支點力11</p><p>　　3.2 嵌固深度計算

12、12</p><p>　　3.3 求最大彎矩14</p><p>　　(2) 配筋計算14</p><p>　　3.4 錨桿設計15</p><p>　　3.5 錨桿防銹設計23</p><p>　　4 北側基坑支護計算24</p><p>　　4.1 土壓力24</p>

13、<p>　　4.2 穩(wěn)定性驗算27</p><p>　　4.3 應力計算28</p><p>　　4.4 基底地基承載力驗算28</p><p>　　4.5 格倉壓力驗算29</p><p>　　4.6 擋墻水平位移計算29</p><p>　　5 土釘墻設計計算29</p>&

14、lt;p>　　5.1 土釘參數確定29</p><p>　　5.2 整體穩(wěn)定性驗算31</p><p>　　5.3 抗滑移穩(wěn)定性驗算32</p><p>　　5.4 抗傾覆穩(wěn)定性驗算33</p><p>　　6 工程應急預案33</p><p>　　6.1 預案處理權限33</p>&l

15、t;p>　　6.2 潛在事故危險性分析33</p><p>　　6.3 應急救援的職責與分工34</p><p>　　6.4 緊急處理措施34</p><p>　　7 各方案經濟指標計35</p><p><b>　　參考文獻38</b></p><p>　　邯鄲市滏河大廈基坑支護

16、設計 </p><p><b>　　0 緒論</b></p><p>　　畢業(yè)設計是大學四年學習的最后一個階段，本次設計的目的是詳細學習和了解與巖土工程相關的知識，鞏固以前學習過的（深基坑支護、基礎工程、地基處理、土力學、工程地質學等）知識，并按照現(xiàn)行規(guī)范，通過對實際情況的分析把它運用到生產實踐中去，同時也培養(yǎng)了調查研究、查閱文獻、收集資料和整理資料的能力。通過本次設

17、計使自己能夠理論聯(lián)系實際，并為以后的工作和學習打下堅實的基礎，因此要達到以下要求：</p><p>　　(1)、學會對資料的收集、整理、分析、評價等基本方法，學會閱讀并編寫勘察報告。</p><p>　　(2)、通過對基坑支護、基坑降水和設計，施工圖的繪制，對巖土工程有更深刻的理解，具備獨立分析問題、解決問題的能力。</p><p>　　(3)、通過本次設計,應學會

18、熟練掌握和使用在巖土工程方面的應用廣泛的電算技術，以提高設計的效率。</p><p>　　深基坑支護是一門理論性和實踐性都很強的技術。它涉及到巖土力學、水文地質學、結構力學、鋼筋混凝土結構學等學科，主要研究巖土的強度和變形、支護結構的強度和剛度以及土與支護結構的共同作用問題等問題。由于深基坑工程的臨時性、復雜性和隨機性，作為一門新學科，無論理論還是實踐上，都仍存在許多不成熟和不完善之處。因此尚需通過大量的工程實踐

19、，積累豐富的原始測試數據，進而總結出有關動態(tài)設計、信息施工、監(jiān)理、監(jiān)測等一系列成熟經驗。</p><p>　　由于該工程基坑開挖較深，邊坡不能自然穩(wěn)定，必須對其進行支護。經過對幾種支護方案的分析計算比較后得出最佳方案。采用土釘墻支護體系。在西南角處用單支點排樁支護體系。</p><p><b>　　1 工程概況</b></p><p>　　擬建

20、邯鄲市羅城頭商住樓邯鄲市區(qū)南部，光明大街西側原光明飲料廠內，地上29層，地下1層，建筑高度87.0m，結構形式擬采用剪力墻結構，地基基礎設計等級均為乙級。基坑深度8m。</p><p>　　1.1 工程地質勘察資料</p><p>　　據邯鄲市金地工程有限責任公司提供的《巖土工程勘察報告》，該場地土自上而下分述如下：</p><p>　　第（1）層：雜填土【Q42m

21、l】，雜色，稍密，稍濕。地表為0.2m厚的混凝土地面，下部為建筑垃圾以及含白灰的粉質粘土。</p><p>　　本層在場地內廣泛分布，層厚0.20～1.20m，層底標高-0.60～0.50m。</p><p>　　第（2）層：粉質粘土【Q42(al+pl)】，褐黃色，軟塑～可塑，干強度中等，中等韌性，搖振反應無，稍有光澤。夾少量灰色條紋，局部含錳斑點。</p><p&g

22、t;　　本層在場地內廣泛分布，層厚3.70～6.20m，層頂埋深0.20～1.20m，層底標高-5.90～-3.80m。</p><p>　　第（3）層：粉土【Q42(al+pl)】，灰褐色，中密，濕，干強度低，低韌性，搖振反應迅速，無光澤。見鐵銹斑。</p><p>　　本層在場地內廣泛分布，層厚2.50～5.30m，層頂埋深4.00～6.50m，層底標高-10.00～-7.70m。&l

23、t;/p><p>　　第（4）層：粉質粘土【Q42(al+pl)】，灰褐色～灰黑色，可塑，干強度中等，中等韌性，搖振反應無，切面光滑。含少量姜石、鐵銹斑。</p><p>　　本層在場地內廣泛分布，部分鉆孔穿透，揭露層厚1.50～5.00m，層頂埋深8.00～10.50m，層底標高-12.70～-11.20m。</p><p>　　第（5）層：中砂【Q41(al+pl)

24、】，黃褐色，中密，濕。主要礦物成分為石英、長石，磨圓度一般，級配較差，局部夾粘性土團塊。</p><p>　　本層部分鉆孔沒有穿透，揭露層厚0.50～2.40m，層頂埋深11.80～13.00m，層底標高-13.90～-12.00m。</p><p>　　第（6）層：粉質粘土【Q41(al+pl)】，褐黃色，硬塑，局部堅硬，干強度高，中等韌性，搖振反應無，稍有光澤。含小姜石，含量約30%，

25、局部50%。</p><p>　　本層僅部分鉆孔穿透，揭露層厚0.50～7.30m，層頂埋深13.00～14.50m，層底標高-20.30～-14.10m。</p><p>　　第（7）層：粉質粘土【Q41(al+pl)】，灰黃色，硬塑，干強度中等，中等韌性，搖振反應無，稍有光澤。姜石含量較大，見大量灰綠色條帶。</p><p>　　本層見于部分鉆孔中，揭露層厚1.

26、20～4.00m，層頂埋深18.00～21.00m，層底標高-23.30～-20.20m。</p><p>　　第（8）層：粉質粘土【Q41(al+pl)】，黃褐色，硬塑，局部堅硬，干強度高，中等韌性，搖振反應無。含灰綠色團塊，含少量姜石，局部夾細砂薄層。</p><p>　　本層見于部分鉆孔中，揭露層厚5.80～10.50m，層頂埋深21.00～24.00m，層底標高-32.40～-29

27、.10m。</p><p>　　第（9）層：卵石【Q41(al+pl)】，黃褐色，中密。卵石含量約50%，主要成分為石英砂巖，亞圓形，磨圓度一般，直徑3～10cm，大部分3～5cm，充填物為粉質粘土或中砂。</p><p>　　本層見于部分鉆孔中，且僅部分鉆孔穿透，揭露層厚3.60～16.20m，層頂埋深29.80～33.00m，層底標高-46.40～-33.80m。</p>

28、<p>　　第（10）層：粉質粘土【Q41(al+pl)】，棕褐色，堅硬，干強度高，高韌性，搖振反應無，稍有光澤。含細砂、灰綠色膨脹土團塊。</p><p>　　勘察范圍穩(wěn)定水位埋深3.3-3.6m，為上層滯水。各層土的物理力學性質指標見表1，其它資料詳見《巖土工程勘察報告》</p><p>　　1.2 基坑工程的主要內容</p><p>　　建筑基坑工

29、程是巖土工程的一部分，而巖土工程是近50年來在一些發(fā)達國家發(fā)展起來的一個相對的獨立于土木工程專業(yè)性領域。在工程實踐推動下，巖土工程在學術上亦形成的一門新興科學。在我國巖土工程技術早已存在，源遠流長。但形成一個相對獨立的工程技術行業(yè)以及新的科學是近30年的事，是執(zhí)行改革開放政策以來巖土工程體制改革與建設的結果。</p><p>　　1.2.1 基坑工程的主要特點</p><p>　?、倩庸?/p>

30、程是與眾多因素相關的綜合技術</p><p>　?、诨庸こ陶虼笊疃?，大面積方向發(fā)展</p><p>　　③基坑工程穩(wěn)定和位移要求嚴格，如一個環(huán)節(jié)失敗就導致整個工程的失敗，包括擋土 支護、防水、降水、挖土等許多緊密聯(lián)系的環(huán)節(jié)。</p><p>　?、芟噜徎拥氖┕きh(huán)節(jié)都會相互影響與制約。</p><p>　?、莼庸こ痰脑靸r高，但是臨時性

31、的工程，一般不愿投入較多的資金，因此一但出現(xiàn)事故處理非常困難。</p><p>　?、藁庸こ讨芷陂L。 </p><p>　　1.2.2 各層土指標</p><p>　　表1—1各層土的參數指標 </p><p>　　注：γsat= ；Ka=tan2(450-)；Kp= tan2(450+)</p><p>　　圖1-

32、1基坑開挖簡圖</p><p>　　1.2.3 朗肯土壓力計算</p><p><b>　?。?）土壓力計算</b></p><p>　　第n層土主動土壓力計算</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　ea1=qKa1=10×0.755=

33、7.55kPa</p><p>　　ea2=(q+γ1h1) Ka1=(10+18×0.5)×0.755=21.14kPa</p><p>　　ea2’=(q+γ1h1)Ka2－2c2</p><p>　　=28×0.722-2×24.1×0.85=-20.75 kPa</p><p><

34、;b>　　自承高度 </b></p><p>　　(q+γ1h1+γ2)Ka2=2c2 （1-2）</p><p>　?。?8+19.52）×0.722=2×24.1×0.85</p><p><b>　　解得 =2.5m</

35、b></p><p>　　ea3=〔q+γ1h1+γ2h2+ γsat2hw2〕Ka2-2c2</p><p>　　=(10+18×1+19.52×2.5+19.75×2.5)×0.722-2×24.1×0.85=50.15kPa</p><p>　　ea3‘=〔q+γ1h1+γ2h2+ γsat2h

36、w2〕Ka3-2c3</p><p>　　=(10+18×1+19.52×2.5+19.7×2.5)×0.613-2×24.7×0.783=38.67kPa</p><p>　　ea4=〔q+γ1h1+γ2h2+ γsat2hw2+γsat3h3〕Ka3-2c3</p><p>　　=(10+18×

37、;1+19.52×2.5+19.75×2.5+19.47×3)×0.613-2×24.7×0.783=74.48kPa</p><p>　　ea4‘=〔q+γ1h1+γ2h2+ γsat2hw2+γsat3h3〕Ka4-2c4</p><p>　　=(10+18×1+19.52×2.5+19.75×2

38、.5+19.47×3)×0.775-2×30.4×0.88=89.57kPa</p><p>　　ea5=〔q+γ1h1+γ2h2+γsat2hw2+γsat3h3+γsat4h4〕Ka4</p><p>　　=(10+18×1+19.52×2.5+19.75×2.5+19.47×3+4×20.03)

39、×0.775=151.67kPa</p><p>　　ea5‘=〔q+γ1h1+γ2h2+γsat2hw2+γsat3h3+γsat4h4〕Ka5</p><p>　　=(10+18×1+19.52×2.5+19.75×2.5+19.47×3+4×20.03)×0.438=115.95kPa</p><

40、;p>　　ea6=〔q+γ1h1+γ2h2+γsat2hw2+γsat3h3+γsat4h4+γsat5h5〕Ka5-2c5</p><p>　　=(10+18×1+19.52×2.5+19.75×2.5+19.47×3+4×20.03+2×19.5)×0.438-2×0×0.732=133.03kPa</p&g

41、t;<p>　　ea6‘=〔q+γ1h1+γ2h1+γsat2hw2+γsat3h3+γsat5h5〕Ka6-2c6</p><p>　　=(10+18×1+19.52×2.5+19.75×2.5+19.47×3+4×20.03+2×19.5)×0.536-2×55.5×0.662=89.32kPa</p

42、><p>　?。?）基坑底以下樁前的被動土壓力計算：</p><p>　　坑內降水在坑底以下0.5米處</p><p>　　ep底=2c3=2×24.7×1.277=63.13 kPa</p><p>　　ep1=γ1h1Kp1+2c1=20.03×4×1.309+2×24.7×1.27

43、7</p><p>　　=168.01 kPa</p><p>　　ep1,=γ1h1Kp2+2c2</p><p>　　=20.03×4×2.283=182.91kPa</p><p>　　ep2=(γ1h1+γ2h2)Kp2+2c2</p><p>　　=(20.03×4+19.5&#

44、215;2)×2.283</p><p>　　=271.95 kPa</p><p>　　ep2,= (γ1h1+γ2h2)Kp3+2c3</p><p>　　=(20.03×4+19.5×2)×1.867+2×5.55×1.366</p><p>　　=164.74 kPa <

45、;/p><p>　　ep3=(γ1h1+γ2h2+γ3h3)Kp3+2c3=(20.3×4+19.5×2+20.9×6)×1.867+2×5.55×1.366=393.26kpa</p><p>　　圖1-2土壓力分布圖</p><p>　　1.3 設計方案比較及使用方案</p><p>

46、;　　由于該工程基坑開挖較深，邊坡不能自然穩(wěn)定，必須對其進行支護。經過對幾種支護方案的分析計算比較后得出最佳方案。采用土釘墻支護體系。在西面處用單支點排樁支護體系，北面采用水泥擋土墻，東南面使用土釘墻支護方案。</p><p>　?。?）單支點排樁方案</p><p>　　由于基坑深度為8米，，因而采用單支點排樁能有效減少樁身的位移和變形，計算出的錨桿適宜，配筋合適，穩(wěn)定安全。而懸臂梁方案

47、，由于基坑深度過大，土質的摩擦角較小，經計算最大彎距過大，導致樁徑過大配筋過密，不經濟，不宜采用。</p><p><b>　?。?）土釘墻方案 </b></p><p>　　通過勘察報告可以看出該工程土質較好，使用土釘墻方案可以利用土體的整體性，提高土體的穩(wěn)定性，從而保證基坑的安全。</p><p>　　土釘墻支護方案由于其經濟和施工工期短，

48、所以，此方案是比較經濟并且簡便的方案。</p><p>　?。?）水泥土擋墻方案 </p><p>　　通過勘察報告可以看出該工程土質較好，使用土釘墻方案可以利用土體的整體性，提高土體的穩(wěn)定性，并設在北面有效的起到防水作用，從而保證基坑的安全，所以，此方案是比較理想的方案。</p><p>　　2 沉降、位移觀測布置及方法</p><p>　

49、　a 基坑變形監(jiān)測的必要性</p><p>　　在深基坑施工過程中，對基坑周圍的環(huán)境狀況進行全面、系統(tǒng)的監(jiān)測與觀測，才能對基坑工程的安全性和對周圍環(huán)境的影響程度有全面的預測，從而確保工程的順利施工，在出現(xiàn)異常情況時及時反饋到技術部門，并采取必要的準確工程應急措施，甚至調整施工方案或修改設計要求的有關指標，從而保證工程的質量。</p><p><b>　　b 監(jiān)測目的和內容<

50、/b></p><p><b>　?。?）監(jiān)測目的</b></p><p>　　認真審核設計所采取的各種假設方案和基本參數的準確性，指導基坑開挖和支護結構的施工。確?；又ёo結構和周圍建筑物的安全。積累工程經驗，并應用到工程中，為提高基坑工程的設計和施工的整體水平提供必要指導。</p><p><b>　?。?）監(jiān)測內容<

51、/b></p><p>　　本工程基坑東南兩側及地質環(huán)境比較復雜，因此，本工程東南兩側的基坑側壁安全等級及重要性均按照一級考慮并采用了單支點支護其余邊分別采用土釘墻和水泥土擋墻支護。根據《建筑基坑支護技術規(guī)程》JGJ120-99要求，為確保施工安全及周邊建(構)筑物和地下管線設施的安全，在基坑開挖和地下結構階段需進行以下監(jiān)測：</p><p>　　1）監(jiān)測要求及準備；</p&g

52、t;<p>　　2）支護結構水平位移監(jiān)測 </p><p>　　C 周圍建(構)筑物、道路和地下管線等變形監(jiān)測；</p><p><b>　?。?）監(jiān)測要求</b></p><p>　　基坑監(jiān)測工作須按照計劃進行。從而保證計劃性監(jiān)測數據完整性。</p><p>　　監(jiān)測數據須是真實可靠的，監(jiān)測數據真實性要求

53、所有數據須以原始記錄為基礎，不得更改、刪出。</p><p>　　監(jiān)測數據必須是及時的，監(jiān)測數據需在現(xiàn)場及時計算處理，計算有問題可及時復測，盡量做到當天報表當天出。因為基坑開挖是一個動態(tài)的施工過程，只有保證及時監(jiān)測，才能有利于及時發(fā)現(xiàn)隱患，及時采取防患措施，確保安全施工。</p><p>　　基坑監(jiān)測應整理完整的監(jiān)測記錄表、數據報表，監(jiān)測結束后整理出監(jiān)測報告。</p><

54、;p><b>　　（2）肉眼觀察</b></p><p>　　肉眼憑經驗觀察獲得對判斷基坑穩(wěn)定和環(huán)境安全性有用的信息，這是一項十分重要的工作，需在進行其他使用儀器的監(jiān)測項目前由有一定工程經驗的監(jiān)測人員進行。主要觀察圍護結構和支撐體系的施工質量、圍護體系是否有滲漏水及其滲漏水的位置和多少、施工條件的改變情況、坑邊堆載的變化、管道滲漏和施工用水的不適當排放以及降雨等氣候條件的變化等對基坑穩(wěn)

55、定和環(huán)境安全性關系密切的信息。同時需密切注意基坑周圍的地面裂縫、圍護結構和支撐體系的工作失常情況、鄰近建筑物和構筑物的裂縫、流土或局部管涌現(xiàn)象等工程隱患，并及時處理，盡量減少工程事故的發(fā)生。這項工作每天早晚進行，并將觀測到的內容詳細地記錄在監(jiān)測日記中，同時記錄施工進度與施工工況，重要的信息則需要寫在監(jiān)測報表的備注欄內，發(fā)現(xiàn)重要的工程隱患則要專門出監(jiān)測備忘錄從而提高警惕，堵截事故隱患發(fā)展。</p><p>　?。?

56、）基坑外半永久性基準點的布置</p><p>　　因為基坑坡頂觀測基準點離坑上口一般較近，當基坑發(fā)生變形時，觀測基準點也會隨之變形，因此在距離基坑上口外側2倍坑深的位置布置半永久性基準點，以便在每次觀測時對觀測基準點進行校核，觀測基準點應采用同測量基準點同樣的保護措施。</p><p>　　d 護坡樁頂部水平位移監(jiān)測</p><p>　?。?）測點位布設：每隔15m

57、布設一個監(jiān)測點。</p><p><b>　?。?）監(jiān)測方法：</b></p><p>　　監(jiān)測儀器：經緯儀觀測法。</p><p>　　觀測點：在護坡樁帽梁澆筑完成后，在冠梁預設的觀測點。采用經緯儀進行變形監(jiān)測。</p><p><b>　?。?）監(jiān)測頻率：</b></p><

58、p>　　護坡樁下部土方開挖前測量三次，取其均值作為初始值，基坑開挖時，每開挖一步觀測1次；其它時間每天觀測1次；全部開挖完后每天觀測1次，變形穩(wěn)定后每3-7天觀測一次，并做好記錄。遇大雨、基坑受擾動或變形量有突變后應立即觀測并加大觀測頻率。</p><p>　　e 周圍重要建筑物及地下管線變形監(jiān)測</p><p><b>　?。?）監(jiān)測內容</b></p&

59、gt;<p>　　基坑土方開挖后，必然對周邊的建筑物產生一定的影響。對其進行必要的變形監(jiān)測，可以了解其變形狀況，分析其變形原因，預報其未來變形趨勢。對于預防工程事故發(fā)生，保證建筑物的正常、安全使用是至關重要的。</p><p>　　本工程影響范圍內無建筑物。主要是對地下重要管線（本工程為煤氣管）進行變形觀測。</p><p><b>　?。?）監(jiān)測項目</b&

60、gt;</p><p>　　地下重要管線的水平位移監(jiān)測、沉降監(jiān)測</p><p><b>　?。?）監(jiān)測方法</b></p><p>　　采用重復精密水準測量方法，以甲方提供的城市導線點為依據，建立高精度的水準測量控制網，用水準儀進行監(jiān)測。</p><p>　　在基坑2倍坑深以外的合適位置布置半永久性水準基點（下水井式混

61、凝土標）。在被觀測建筑物墻上標記監(jiān)測水準點，點距15～20m，且不小于3個，離開地面高度約0.5m左右。基坑周邊坡頂的沉降觀測點與水平位移觀測點“合二為一”。</p><p>　?。?）監(jiān)測儀器: 水準儀</p><p><b>　?。?）監(jiān)測頻率</b></p><p>　　基坑開挖前觀測2次,得到各監(jiān)測點初始值；基坑施工過程中每7天觀測一次

62、,基坑挖到基底標高后每20天觀測一次。</p><p><b>　?。?）監(jiān)測技術要求</b></p><p>　　監(jiān)測儀器和標尺要按照規(guī)范要求進行檢查；</p><p>　　已知水準點要聯(lián)測檢查，以便保證沉降監(jiān)測成果的正確性；</p><p>　　每次沉降監(jiān)測應使用定機定人。</p><p>　

63、　監(jiān)測時，全部測點需連續(xù)一次測完。</p><p>　　f 監(jiān)測資料整理及監(jiān)控報警值</p><p>　?。?）意外原因造成基坑變形過大處理措施</p><p>　　通過監(jiān)測發(fā)現(xiàn)各項監(jiān)測值大于規(guī)范允許或計算值時，應加強觀測，必要時應采取加固措施。如加斜鋼支撐，補加錨桿加固阻止位移繼續(xù)擴大，確保基坑及周圍建筑物的安全。</p><p>　　（2

64、）資料整理和分析反饋</p><p>　　監(jiān)控資料按照圖表格式進行整理，凡在當天監(jiān)測得到的數據，必須當天處理完畢。如支護結構的變形量-時間曲線，并將數據和分析結果當天公布。監(jiān)測人員必須在當天向施工單位技術工程主管人員進行口頭提醒，如有必要應向其主管部門進行通報。每周將本周的報表進行處理，做成分析成果表進行周報，上報監(jiān)理。</p><p><b>　?。?）其它注意事項</b

65、></p><p>　　基坑邊2m內，荷載不得大于設計荷載值。</p><p>　　基坑四周作好防、排水工作，嚴防地下管道滲水。</p><p>　　坑上軸線控制點或水準基點每1個月復核一次，以保證其精度。</p><p>　　（4）變形控制及報警值</p><p>　　根據《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》G

66、B50202-2002規(guī)定，本工程邊坡按一級基坑考慮。</p><p>　　表2-1樁頂變形控制值、報警值 </p><p>　　而對基坑南側、東側煤氣管線監(jiān)測最大位移報警值為20mm，最大位移控制值為25mm。支護結構頂部位移以及墻體最大變形計算值詳見計算書。</p><p><b>　　3 單支點方案</b></p><

67、p><b>　　3.1 求支點力</b></p><p>　　設支點位置在地面以下3米處</p><p>　　(1)基坑底面以下支護結構設定彎矩零點位置至基坑底面的距離</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　?。?9.97×0.5+20.03×（

68、-0.5）］×1.309+2×30.4×1.149</p><p><b>　　=1.9 m</b></p><p><b>　　——水平荷載標準值</b></p><p><b>　　——水平抗力標準值</b></p><p><b>

69、　　(2)支點力的計算</b></p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　——設定彎矩零點位置以上基坑外側各土層水平荷載標準值的合力之和</p><p>　　——合力作用點至設定彎矩零點的距離</p><p>　　——設定彎矩零點位置以上基坑內側各土層水平抗力標準值的合力之和<

70、/p><p>　　——合力作用點至設定彎矩零點的距離</p><p>　　——基坑底面至設定彎矩零點位置的距離</p><p>　　——支點至基坑底面的距離</p><p>　　各個參數的加權平均值計算數如下</p><p>　　=18×1+19.75×2.5+19.52×2.5+19.47&

71、#215;3+20.3×1.9／10.9=19.51</p><p>　　=8×1+9.3×5+13.9×3+7.7×1.9／10.9=10.17°</p><p>　　=24.1×5+24.7×3+30.4×1.9／10.9=23.15</p><p>　　=0.755+0.

72、722×5+0.613×5+0.613×3+0.755×1.9／10.9=0.704</p><p>　　=1.233+1.386×5+1.632×3+1.309×1.9／10.9=1.43</p><p>　　=（10+19.5×10.9）×0.704-2×23.15×0.839

73、=117.9 kN·m</p><p>　　=10×0.755=7.55 kN·m</p><p>　　=（7.55+117.9）10.9／2=683.7 kN·m</p><p>　　a=（7.55+2×117.9）×10.9／3×（7.55+117.9）=7m</p><p

74、>　　=20.3×1.9×1.43+2×30.4×1.2=127.38 kN·m</p><p>　　= ×1.9=0.61</p><p><b>　　=5 m</b></p><p>　　把以上各個參數代入下式得</p><p>　　=7×6

75、83.7-0.6×127.38／5+1.9=82.58 kN</p><p>　　3.2 嵌固深度計算</p><p>　　(1) 假設樁的嵌固深度 為7米</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　= 63.13×5×（2+5.3）+（168.01-63.13）&

76、#215;4×（2+5.3）+182.91×4×3+（271.95-182.91）×4××（+1）+（393.26-271.95.12）××+82.58×（5+7）=3623.76 ｋN·m</p><p>　　=7.55×1×（）+（21.14-7.55）××1×

77、（）+8.03×1.1× ×（）+8.03×2×（）+（50.15-8.03）××2.5×（）+38.67×2.5×（）+（74.48-38.67）××3×8.5+74.48×1.9×（）+82.58×4×3+133.03×1×=3021.274 k

78、N·m</p><p>　　=3793.75-1.2×1.1×3021.274=-194.33 KN·m＜0 不滿足要求</p><p>　　(2) 現(xiàn)設樁插入第⑥層土中的深度為</p><p>　　epx=(γ3hw3+γsat4h4+γ5h5+γ6hx)Kp6+2c6</p><p>　　=(19.

79、36×3+20.03×4+19.5×2+20.47)×1.867+2×55.5×1.366</p><p>　　=417.57+38.25 kPa</p><p>　　根據 γ0取1.1</p><p>　　=74.87×4×（2+5.3+）+（168.01-63.13）

80、15;4×（2+5.3+）+182.91×2×（3+）+（271.95-182.91）×2××（+1+）+（393.26-271.95）××（+）+393.26×+38.25×</p><p>　　=2751.21+117543.31+2/3.212+7.323</p><p>　　=7.5

81、5×1×（）+（21.14-7.55）××1×（）+8.03×1.1××（）+8.03×2×（）+（50.15-8.03）××2×（）+38.67×2.5×（）+（74.48-38.67）××3×（1+7+）+74.48×4×（2+5+）+

82、82.58×4×（2+1+）+133.03.53×1×（+）+89.32×=3125.15+713.05+43.632</p><p>　　=82.53×（5.3+7+）=990.36+82.53</p><p>　　=2751.21+117543.31+203.212+7.323+990.36+82.53-1.2×1.

83、1×（3125.15+713.05+43.632）≥0</p><p><b>　　整理，得</b></p><p>　　3+30.532+62.03-70.73≥0</p><p><b>　　當=1ｍ時解得</b></p><p>　　=9.35＞0滿足要求</p>&l

84、t;p><b>　　即hd=8m</b></p><p><b>　　3.3 求最大彎矩</b></p><p>　　(1) 對剪力零點為O點取距得：</p><p>　　樁頂到O點的距離為y</p><p><b>　?。?-4）</b></p><

85、p><b>　　=6.1 m</b></p><p><b>　　求最大彎距</b></p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　= </b></p><p><b>　　(2) 配筋計算</b>

86、</p><p>　　預選樁徑: 鋼筋保護層厚度 : 鋼筋籠直徑為1100mm</p><p><b>　　鋼筋籠直徑:</b></p><p><b>　　選豎向主筋</b></p><p><b>　　經計算, </b></p><p><

87、;b>　?。?-6）</b></p><p>　　得 選用13φ25,</p><p><b>　　3.4 錨桿設計</b></p><p>　　一般錨桿多采用鉆機鉆孔，插入鋼筋后，灌漿形成錨固體，也可采用直接打入法。根據錨固的形態(tài)可以分為三類，擴大圓柱體錨固 圓柱形孔洞錨固 多段擴大圓柱體錨固，此設計采用圓柱形孔洞錨固

88、（圖3-1）</p><p>　　圖3-1圓柱形鉆孔圖</p><p>　　1——錨桿孔 2——錨桿</p><p>　　——自由段長度 ——錨固段長度</p><p>　　(1)對于錨桿布置應遵守以下規(guī)定</p><p>　?、馘^桿上下排間距不宜小于2米；小于不宜錨桿水平間距1.5米。</p>&l

89、t;p>　　②錨桿錨固體上覆土厚度不宜小于4米；錨桿錨固段長度不宜小于4米。</p><p>　?、?傾斜錨桿的傾角不宜小于13°并不大于45°</p><p>　　④錨桿的自由長度不宜小于5米，并應超過潛在滑裂面1.5米。</p><p>　　(2)參數確定：設置錨桿為一層，間距為1.5ｍ，傾角為θ=25°，錨桿直徑為150㎜，

90、</p><p>　　N=82.53KN Tｄ=1.25γ。N=1.25×1×146.55=103.16ｋN</p><p>　　3.4.1 錨桿計算</p><p><b>　　=6×=8.9ｍ</b></p><p><b>　　==11.2ｍ</b></

91、p><p>　　L==11.2+8.9=11.6m 取L=12ｍ</p><p>　　Nｕ= （3-4）</p><p><b>　　Nｕ=</b></p><p>　　=3.14÷1.3×0.15×60×8.2=478.26ｋN</p><p

92、>　　=478.26×=350>=103.16ｋN</p><p>　　3.4.2 錨桿配筋計算</p><p>　　Aｓ= （3-5）</p><p>　　Aｓ===382㎜2</p><p>　　取HRB335 3φ14 Aｓ=461㎜2</p>&l

93、t;p>　　3.4.3 腰梁的設計</p><p><b>　　(1) 計算模型</b></p><p><b>　　(2) 內力計算</b></p><p><b>　　圖3-2 彎矩簡圖</b></p><p>　　選配2［18ａ Iｘ=1270cm4 Wx=

94、184.62cm3</p><p>　　σmax=＜ｆｙ=215N/㎜2</p><p><b>　　滿足要求</b></p><p>　　3.4.4 錨桿穩(wěn)定性驗算（克蘭茨法）</p><p>　　圖3-3 單層錨桿深層滑移穩(wěn)定性驗算</p><p><b>　　(1) 設計參數<

95、;/b></p><p>　　坑底以上土的加權平均物理指標為</p><p>　　圖3-4 錨桿計算參數簡圖</p><p>　　(2) 計算錨桿間距1.5ｍ，傾角，地面超載ｑ=10KN/ｍ2 ，錨桿水平力 ,ｃｄ為代替墻，其他參數如圖(3-2)所示</p><p><b>　　求整體穩(wěn)定性系數</b></

96、p><p><b>　?、?lt;/b></p><p>　?、趪o結構上作用的土壓力為 </p><p>　　確定自承高度 ｈｚ由得 </p><p>　?。?0+19.3ｈ1）×0.639=2×21.57×</p><p><b>　　解得 ｈｚ=2ｍ<

97、/b></p><p><b>　　坑底處土壓力為 </b></p><p>　　=（10+19.3×9）×0.639-2×21.57×=78.48</p><p><b>　?、郏悖涿嫱翂毫?lt;/b></p><p>　　=（10+19.3×

98、6.3）×0.639-2×21.57×0.9=45.27</p><p><b>　?、?</b></p><p><b>　?。?-6）</b></p><p><b>　　＞1.5滿足要求。</b></p><p>　　3.4.5 位移驗算&l

99、t;/p><p><b>　?。?）參數計算</b></p><p><b>　　（3-7）</b></p><p><b>　　查表得：， </b></p><p>　　樁底置于非巖石中 由于</p><p><b>　　得</b>

100、;</p><p><b>　　坑底處彎矩：</b></p><p><b>　　坑底處剪力：</b></p><p>　　所以屬于彈性樁。查=3.6表得：</p><p>　　坑底處樁的水平位移：</p><p><b>　　轉角位移</b></

101、p><p>　?。?）坑底以下位移為下表</p><p><b>　　公式為：</b></p><p><b>　　（3-8）</b></p><p><b>　　其中系數為</b></p><p>　　表3-1位移計算系數表 </p><

102、;p><b>　　樁頂的位移：</b></p><p>　　（1）擋墻作為彈性地基桿系在基底底面處O點受P及彎距Pb后，O點的水平位移</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　擋墻作為彈性地基桿件，在基坑底面處O點受力P及彎距Pb后產生的轉角在N點引起的水平位移為</p>

103、<p><b>　　（3-10） </b></p><p><b>　　按題意得</b></p><p>　　擋墻懸臂部分作為懸臂梁，在集中力P作用下在N點產生的水平變位，可以根據材料力學求得：</p><p><b>　　圖3-3 受力簡圖</b></p><p>

104、<b>　　（3-11）</b></p><p>　?。?）擋墻作為彈性地基桿系在基底底面處O點受Q及彎距Qb后，O點的水平位移</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p>　　擋墻作為彈性地基桿件，在基坑底面處O點受力Q及彎距Qb后產生的轉角在N點引起的水平位移為</p><p

105、><b>　?。?-13）</b></p><p><b>　　按題意得：</b></p><p>　　擋墻懸臂部分作為懸臂梁，在三角形土壓力荷載下P作用下在N點產生的水平變位， 可以根據材料力學求得：</p><p><b>　?。?-14）</b></p>&

106、lt;p><b>　　圖3-4 受力簡圖</b></p><p>　　水平位移由以上位移迭加得到</p><p><b>　　當時</b></p><p><b>　　=0.0061m</b></p><p><b>　　同理當 </b></p

107、><p><b>　　當 </b></p><p>　　3.5 錨桿防銹設計</p><p>　?、呕疽?。防銹的有時間長于錨桿的有效使用期，防銹應保證錨桿自由段能自由移動，保持荷載的傳遞。防銹應牢固和足夠的韌性，錨桿本身不應受到損害。</p><p>　?、品冷P措施。在自由段采用防銹油漆，在包兩層瀝青玻璃絲布，而國外采

108、用金屬、塑料套管，其孔隙用水泥、瀝青或樹脂充填。在錨固段均以灌漿或高強樹脂充填錨桿孔，對于錨固段予以保護。錨桿頭可以封閉在混凝土中，并有足夠的防護覆蓋物</p><p>　　4 北側基坑支護計算</p><p><b>　　4.1 土壓力 </b></p><p>　　4.1.1 擋墻寬度和插入深度</p><p>　

109、　擬采用深層攪拌樁支護，根據土質和基坑開挖深度情況，可按經驗確定擋墻寬度和插入深度：</p><p><b>　　擋墻寬度： </b></p><p><b>　　插入深度： </b></p><p>　　圖4-1 北側基坑壁水泥土攪拌樁單元布置圖</p><p>　　由于穩(wěn)定水位埋深在3.3-

110、3.6米，所以由水泥土墻兼起防水帷幕的作用，將水泥土墻打到地基土的第6層，令。見圖4-2.</p><p>　　4.1.2 土壓力計算</p><p>　　內聚力加權平均值為：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　內摩擦角加權平均值為：</p><p><b&

111、gt;　?。?-2）</b></p><p><b>　　°</b></p><p><b>　　主動土壓力系數為：</b></p><p><b>　　被動土壓力系數為：</b></p><p>　　基坑底至墻底加權平均值：</p><

112、;p><b>　?。?-3）</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　墻后主動土壓力合力為：</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　墻前被動土壓力合力為：</p><p>　　圖4-

113、2 水泥土墻計算簡圖</p><p><b>　　4.2 穩(wěn)定性驗算</b></p><p>　　4.2.1 抗傾覆穩(wěn)定驗算</p><p>　　(1)水泥土墻繞前趾A的抗傾覆穩(wěn)定安全系數：</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　4.2.2 抗滑

114、動穩(wěn)定驗算</p><p>　　水泥土墻按重力式擋土墻驗算沿墻底面滑動的安全系數：</p><p><b>　?。?-7）</b></p><p>　　4.2.3 整體穩(wěn)定驗算</p><p>　　由于坑底不存在軟弱土層，故不需進行整體穩(wěn)定驗算。</p><p><b>　　4.3 應力

115、計算</b></p><p>　　水泥土墻墻體應力驗算包括正應力和剪應力兩方面。</p><p>　　4.3.1 墻體正應力驗算</p><p>　?。ㄈ。?（4-8）</p><p><b>　　當開挖至坑底處</b></p><p><b>　

116、　作用點位置：</b></p><p><b>　?。?-9）</b></p><p><b>　　（4-10）</b></p><p>　　4.3.2 墻體剪應力驗算</p><p>　　由于水泥土墻的寬度及插入深度均滿足要求，且水泥土的置換率不小于0.7，因此不進行剪應力驗算.<

117、;/p><p>　　4.4 基底地基承載力驗算</p><p>　　由于加固后的墻重比原狀土增加不大（一般僅增加3%左右），因此基底承載力一般可滿足要求，不必驗算。</p><p>　　4.5 格倉壓力驗算</p><p>　　由于水泥土的置換率較高，因此不進行格倉壓力驗算。</p><p>　　4.6 擋墻水平位移計算&

118、lt;/p><p>　　水泥土擋墻水平位移的計算：</p><p><b>　?。?-11）</b></p><p><b>　　5 土釘墻設計計算</b></p><p>　　5.1 土釘參數確定</p><p>　　土釘直徑取120㎜， 土釘傾角取150， 土釘間距Sｈ

119、15;Sｖ=1ｍ×1.2ｍ，基坑周邊荷載 ｑ=10， 設7道土釘，開挖坡度1∶0.2</p><p>　　圖5-1土釘支護結構布置圖</p><p>　　5.1.1 土釘墻側壁土壓力計算 </p><p>　　根據朗肯土壓力理論計算土壓力 </p><p><b>　　當時 </b></p&g

120、t;<p>　　=（10+19.3×9）×0.63-2×21.57×0.79=81.21KN</p><p>　　圖5-2土壓力分布圖</p><p>　　5.1.2 土釘長度的確定</p><p><b>　　荷載折減系數</b></p><p>　　=0.79

121、 （5-1）</p><p>　　表5-1土釘長度計算指標 </p><p><b>　　注： ， ， </b></p><p><b>　　， ， </b></p><p>　?。航洸楸硪蚋鲗油林袠O限摩阻力比較接近故均取53 取 取6ｍ，，，， 均取7ｍ，， 均取8ｍ<

122、/p><p>　　5.2 整體穩(wěn)定性驗算</p><p>　　任取一圓弧滑動面，分條法計算</p><p>　　圖5-3土條法計算簡圖</p><p>　　表5-2 各土條計算表 </p><p>　　土條圓弧面總長度 </p><p>　　表5-3各層土釘作用計算表 </p>&

123、lt;p><b>　　注：</b></p><p>　　將上述數據代入式中得：</p><p>　　=304.78×1.2+159.91×1.2+310.06-1.2×1.3×1.0×554.76=21.26＞0 滿足要求</p><p>　　5.3 抗滑移穩(wěn)定性驗算</p&g

124、t;<p><b>　　B取9ｍ。</b></p><p>　　=19.3×9×9×tan10.69+21.57×9=475.52Kn</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　5.4 抗傾覆穩(wěn)定性驗算</p><p>

125、<b>　　傾覆力矩：</b></p><p>　　抗傾覆安全系數：滿足要求。</p><p><b>　　6 工程應急預案</b></p><p>　　6.1 預案處理權限</p><p>　　(1)、為搞好項目安全生產和文明施工，使工程施工安全順利進行，預防和對各類事故迅速處理，減少或杜絕人身傷

126、害及財產損失，特制定本預案。</p><p>　　(2)、本預案在緊急情況發(fā)生或邊坡位移超過控制值時，由項目經理或所在工程現(xiàn)場第一負責人代表項目經理啟動實施。預案啟動的同時迅速報告業(yè)主、監(jiān)理方和上級相關部門。預案啟動后，由事故應急處理指揮部統(tǒng)一指揮，項目部全體員工轉入安全緊急狀態(tài)，全力以赴處理安全事故并請求必要的人力、物質及技術支援。</p><p>　　(3)、本預案暫停實施，轉入安全工

127、作日常管理程序，由項目經理據安全事故處理情況適時決定與宣布。</p><p>　　6.2 潛在事故危險性分析</p><p>　　基坑邊坡支護和土方開挖過程中常有的事故主要有局部坍塌，邊坡崩塌、坡頂裂縫、坡頂管道斷裂漏水、坡頂積水下滲、基坑涌水、地面及鄰近建筑沉降變形等 ，對上述情況如不及時處理或處理不當會導致土體墜落、邊坡跨塌以致工程停工的安全事故?，F(xiàn)將上述幾種潛在事故發(fā)生的危險性進行分

128、析。</p><p>　　(1)、局部坍塌：常發(fā)生在基坑土方開挖過程中。通常是由地層中夾有滯水層或軟弱層而導致。如不及時支護將導致邊坡失穩(wěn)，潛蝕邊坡而致使邊坡跨塌。</p><p>　　(2)、邊坡崩塌：常在挖土過程中邊坡頂部發(fā)生，往往是由于不按設計開挖，開挖過急或坡頂第一排和第二排土釘長度及注漿不夠而導致。發(fā)生前期地面可見明顯裂縫，不及時處理可使事故擴大，造成安全事故。</p>

129、;<p>　　(3)、坡頂裂縫：基坑開挖至回填期間均有可能發(fā)生。開挖期間常發(fā)生邊坡頂部崩塌，已在前述?；舆吰孪虏恐ёo過程中或完成后發(fā)生裂縫超過控制值時，應采取緊急措施處理，否則將導致邊坡跨塌等重大安全事故。</p><p>　　(4)、坡頂管道斷裂漏水：基坑開挖后，坡頂管道漏水會使整個邊坡土層充水飽和，土釘失去作用，邊坡坡頂裂縫迅速擴大超過臨界值。此時，應果斷采取緊急處理措施。</p>

130、<p>　　(5)、坡頂積水下滲：雨后坡頂積水如不即使排除可導致邊坡土體含水飽和，已有裂縫變寬加深導致邊坡崩塌或跨塌。超過邊坡位移臨界值時，緊急預案應予啟動。</p><p>　　(6)、雨后基坑充水：如降雨量較大，基坑不及時排水，在開挖前期導致基坑積水而影響土方開挖，土方開挖完后可影響結構施工和施工設備安全。</p><p>　　(7)、地面及鄰近建筑沉降變形：如排水方法不