火電機組機務部分局部設計畢業(yè)設計

1、<p><b>　　畢業(yè)設計論文</b></p><p>　　畢業(yè)設計題目： 300MW火電機組機務部分局部設計</p><p>　　單 位 班級 </p><p>　　學生姓名 學號 </p

2、><p>　　指導教師 職稱 </p><p>　　畢業(yè)設計進行地點： </p><p>　　任 務 下 達 時 間：</p><p>　　起止日期:20 年 月 日起——至 20 年 月 日止</p>&

3、lt;p>　　教研室主任 年 月 日批準</p><p><b>　　畢業(yè)設計任務書</b></p><p>　　一、設計題目：300MW火電機組機務部分局部初步設計</p><p><b>　　二、設計目的：</b></p><p>　　1．在理論上

4、熟練掌握電廠各主要設備和系統(tǒng)的工作原理。</p><p>　　2．通過繪制局部全面性熱力系統(tǒng)圖，熟練掌握300MW機組全面性熱力系統(tǒng)。</p><p>　　3．掌握一般工程設計的設計步驟。</p><p>　　4．進一步提高理論水平和提高運用所學理論知識的能力。</p><p>　　5．培養(yǎng)查閱科技資料和獨立設計的能力。</p>

5、<p><b>　　三、設計要求：</b></p><p>　　1．熟練掌握300MW機組全面性熱力系統(tǒng)，完成電廠的局部設計。</p><p>　　2．發(fā)揚刻苦鉆研的精神，認真對待此次畢業(yè)設計并完成設計任務。</p><p><b>　　四、設計任務：</b></p><p>　　1.鍋

6、爐燃燒系統(tǒng)及其設備的選擇</p><p>　?。?）燃燒系統(tǒng)的計算</p><p>　　（2）制粉系統(tǒng)的確定</p><p><b>　?。?）磨煤機的選擇</b></p><p><b>　　（4）給煤機的選擇</b></p><p>　　2.原則性熱力系統(tǒng)的擬定、計算&l

7、t;/p><p>　?。?）給水回熱和除氧器系統(tǒng)的擬定</p><p>　　（2）補充水系統(tǒng)的擬定</p><p>　?。?）鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定</p><p>　　（4）繪制原則性熱力系統(tǒng)圖</p><p>　?。?）繪制汽輪機熱力過程線及汽水綜合參數(shù)表</p><p>　?。?）鍋爐連續(xù)

8、排污利用系統(tǒng)的計算</p><p><b>　?。?）回熱系統(tǒng)計算</b></p><p>　　（8）汽輪機總汽耗量及各項汽水流量計算</p><p>　?。?）熱經濟指標計算</p><p>　　3.汽機車間主要設備的確定</p><p>　?。?）配備設備的選擇（包括凝汽器、高壓加熱器、低壓加

9、熱器、軸封冷卻器、真空泵等）</p><p><b>　　（2）給水泵的選擇</b></p><p>　?。?）凝結水泵的選擇</p><p>　?。?）除氧器及給水箱的選擇</p><p>　　（5）低壓加熱器疏水泵的選擇</p><p>　?。?）連續(xù)排污擴容器和定期排污擴容器的選擇</

10、p><p>　　（7）疏水擴容器的選擇</p><p>　?。?）疏水箱及疏水泵的選擇</p><p>　　（9）工業(yè)水泵及生水泵的選擇</p><p>　　4.供水方式的確定和循環(huán)水泵的選擇</p><p>　　5.全面性熱力系統(tǒng)的擬定</p><p>　　（1）主蒸汽管道系統(tǒng)</p>

11、<p>　　（2）再熱機組旁路系統(tǒng)</p><p>　?。?）主給水管道系統(tǒng)</p><p>　?。?）主凝結水管路系統(tǒng)</p><p>　?。?）回熱加熱器管道系統(tǒng)</p><p>　?。?）除氧器及給水箱管道系統(tǒng)</p><p><b>　　（7）軸封管道系統(tǒng)</b></p

12、><p>　?。?）補充水管道系統(tǒng)</p><p>　?。?）排污擴容器及排污冷卻器管道系統(tǒng)</p><p>　?。?0）真空及空氣管道系統(tǒng)</p><p>　?。?1）給水箱和低位水箱管道系統(tǒng)</p><p>　　6.繪制系統(tǒng)圖（見具體繪圖要求）</p><p><b>　　五、設計時間

13、：</b></p><p>　　2012年9月12日至2012年12月10日</p><p><b>　　六、成績評定：</b></p><p>　　根據(jù)設計出勤情況、論文編寫情況和答辯情況綜合評定，成績等級：優(yōu)秀、良好、中等、及格、不及格。</p><p><b>　　七、參考資料：</b&

14、gt;</p><p><b>　　1.《熱力發(fā)電廠》</b></p><p><b>　　2.《汽輪機原理》</b></p><p><b>　　3.《鍋爐原理》</b></p><p>　　4.《300MW機組熱力系統(tǒng)圖》</p><p>　　5.《

15、300MW機組運行規(guī)程》</p><p>　　6.《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》</p><p><b>　　八、設計參數(shù)：</b></p><p>　　鍋爐系統(tǒng)的設計參數(shù)按照鍋爐原理教材P26，表2-8進行，按學號分配；汽輪機部分的設計按給定工況參數(shù)計算，即初壓為（16.7+0.002×自己的學號）MPa，初溫為537℃。</p&

16、gt;<p>　　設計參數(shù)：每人使用自己的設計參數(shù)。根據(jù)要求選定下列參數(shù)作為計算參數(shù)。</p><p>　　鍋爐系統(tǒng)的設計參數(shù)按照下表進行，熱力系統(tǒng)部分的設計按給定工況參數(shù)計算。</p><p><b>　　設計參數(shù)分配：</b></p><p><b>　　摘 要</b></p><p

17、>　　300MW火電機組是我國電力的重要設備，為我國電力工業(yè)的發(fā)展作出過很大的貢獻，隨著今年各大電網負荷增長及峰谷的增大，使得電網中原來300MW的機組已不能滿足需要，因此，各大電網開始投入運行600MW火電機組。但就現(xiàn)在來看600MW機組基本是在300MW機組的基礎上改造而來的，他們之間有不可分割的關系。因而。對300MW機組動力系統(tǒng)的研究，是非常必要的。</p><p>　　本次設計的目的是通過對300

18、MW火力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)局部的初步設計，掌握火力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)初步設計的步驟、計算方法及設計過程中設備的選擇方法，熟悉熱力系統(tǒng)的組成、連接方式和運行特性。本次的設計中只對部分設備系統(tǒng)進行選型，其余設備進行文字說明。本文分為四部分，對鍋爐燃燒系統(tǒng)及其設備進行選擇,進行原則性熱力系統(tǒng)的擬定計算、全面性熱力系統(tǒng)的擬定和汽機主要輔助設備的確定。通過一些給定的基本數(shù)據(jù)和類型進行科學的計算，來選配發(fā)電機組所需的各種設備，使其達到優(yōu)化。</p&g

19、t;<p>　　目前有關300MW機組所需的各種設備種類繁多、參數(shù)各異，本文在進行設計選型時僅依照安全經濟的標準進行優(yōu)化沒有考慮其他影響因素，充分借鑒鐵嶺發(fā)電廠設備選型及其方案。</p><p>　　關 鍵 詞：火力發(fā)電廠 熱力系統(tǒng) 初步設計 設備選擇 </p><p><b>　　Abstract</b></p><p>

20、　　The machine set of 300MW fossil-fired power plant is important equipment for our country electric power system devotion circulating, do for the industrial development in electric power in our country over contribute bi

21、ff. Carries along with recent years each big burden aggrandizement that increase and the value-acme , make power grid come to a machine for of 300MWset center plains to have can’t meet the demands ,therefore ,each big po

22、wer grid starts throwing in movement 600MWfossil-fired power p</p><p>　　The condenser type power plant should choose condenser type machine set. Its unit capacity should program the capacity according to the

23、 system, carrying to increase the speed to proceed the choice with power grail consideration construction est. Assist the machine to supply with the steam turbine essence kit generally and all, only divided by desecrator

24、, condensate pump group, radiator, feed-water and boiler blow dawn enlarger est. not with steam turbine essence set supply.</p><p>　　Keyword：boiler, thermodynamic system, preliminary design，equipment selecti

25、on</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　畢業(yè)設計任務書I</b></p><p><b>　　摘 要III</b></p><p>　　AbstractIV</p><p><b>　　前 言

26、1</b></p><p>　　第1章 鍋爐燃燒系統(tǒng)計算及輔助設備的選擇3</p><p>　　1.1 燃燒計算3</p><p>　　1.2 制粉系統(tǒng)及磨煤機型式的確定4</p><p>　　1.3 給煤機的選擇7</p><p>　　1.4 制粉系統(tǒng)匯總9</p><p&

27、gt;　　1.5 制粉系統(tǒng)說明10</p><p>　　1.6 輸煤系統(tǒng)說明13</p><p>　　1.7 煙風系統(tǒng)說明15</p><p>　　1.8 汽水系統(tǒng)說明19</p><p>　　1.9 脫硫系統(tǒng)說明22</p><p>　　1.10 脫硝系統(tǒng)說明24</p><p>

28、　　第2章　原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計算26</p><p>　　2.1 原則性熱力系統(tǒng)的擬定26</p><p>　　2.2 原則性熱力系統(tǒng)計算28</p><p>　　第3章 汽機主要輔助設備選擇41</p><p>　　3.1 凝汽器設備及說明…………………………………………………………………………………………………41<

29、/p><p>　　3.2 加熱器設備及說明…………………………………………………………………………………………………41</p><p>　　3.3 除氧設備及說明……………………………………………………………………………………………………..42</p><p>　　3.4泵的選擇及說明……………………………………………………………………………………………………...

30、43</p><p>　　3.5 擴容器設備及說明…………………………………………………………………………………………………46</p><p>　　第4章 全面性熱力系統(tǒng)的擬定及繪制48</p><p>　　4.1 全面性熱力系統(tǒng)擬定的依據(jù)48</p><p>　　4.2 全面性熱力系統(tǒng)擬定48</p><p>

31、;<b>　　總 結54</b></p><p><b>　　致 謝55</b></p><p><b>　　參考文獻56</b></p><p><b>　　附錄57</b></p><p><b>　　前 言</b>

32、</p><p>　　1.發(fā)電廠機爐的容積配置</p><p>　　同容量機爐應盡量采用同一型式，其配備設備的型式也應盡量一致，這樣可以簡化設計，減少備件，便于運行。與汽輪機配備的鍋爐容量應比原則性熱力系統(tǒng)計算得到的最大蒸汽消耗量大一些，這是因為凝汽式汽輪機除確保在正常參數(shù)下發(fā)出額定功率外，還應保證機組在冷卻水溫度升高或主蒸汽參數(shù)下降至某一定值時，機組仍能發(fā)出額定功率，故汽耗量要增大一些，

33、此外，由于汽水損失、制造誤差、長期運行后的設備老化，及電廠的其它用汽也會使汽耗量有所增加。</p><p><b>　　2.電廠型式確定</b></p><p>　　根據(jù)建廠地區(qū)的電負荷來決定廠型，只有電負荷時建凝汽式電廠；既有電負荷又有熱負荷建熱電廠。本設計為凝汽式電廠。</p><p>　　3.電廠主要設備的選取</p>&l

34、t;p><b>　　機型的選取</b></p><p>　　一個電廠盡可能選取同一型式與相同容量的汽輪發(fā)電機組，這樣便于電廠的運行和運行人員的培訓，減少設備備件的種類，凝汽式電廠選取凝汽式機組。</p><p><b>　　1.機組容量的選取</b></p><p>　　發(fā)電廠機組容量，應根據(jù)負荷增長速度，電力系統(tǒng)的

35、備用容量和電網結構等因素選取，最大機組的容量一般為系統(tǒng)總容量的8～10%，對形成中的電力系統(tǒng)，若負荷速度增長較快，可根據(jù)具體情況適當選用大容量的機組。</p><p>　　為便于生產管理，發(fā)電廠一個廠房的機組臺數(shù)以不超過6臺為宜，同容量的機爐應盡量采用同一制造廠的同一型式，其配套設備的型式也盡量一致，有條件時，可按規(guī)劃容量一次建成。</p><p>　　(1)選取機組容量時應考慮以下問題&

36、lt;/p><p>　?、?發(fā)電廠主要設備的投資費用問題：為減少主要設備的投資費用，總希望用較大設備來減少臺數(shù)；容量大的機組熱效率高，臺數(shù)少，運行人員可減少。鑒于以上三點，我們希望盡可能減少臺數(shù)增大單機容量，但在一個發(fā)電廠內只裝一臺機組并不好，因為汽輪機檢修期間或因事故停機時電廠將完全停止工作，再要開機，必須從電網獲得電量，否則就要裝備用汽動給水泵等輔助機械，同時，為保證電廠供電區(qū)一切用戶所需的電能，系統(tǒng)與該廠間輸電

37、線路容量則必須加大。</p><p>　?、?電力系統(tǒng)的備用容量問題：系統(tǒng)的備用容量限制了所選機組容量的大小，原因是系統(tǒng)中最大機組的容量多大，備用容量就應該大于或等于它。選取的最大機組單機容量大，則備用設備對應的容量也要大，因此，從這方面考慮，又不希望單機容量過大，以使備用設備費用太大，所以規(guī)程中規(guī)定了最大機組的容量為系統(tǒng)總容量的8～10%。</p><p>　?、?電廠的負荷性質：電廠負

38、荷的性質影響電廠在變動負荷下的經濟性，如在尖峰負荷的電廠中，只裝置臺數(shù)很少的大容量機組就會使這些汽輪機組在低負荷下運行。有時負荷會低到使機組不能穩(wěn)定運行，從而空載熱耗將占很大比例，使熱經濟性大大下降，若在該廠中裝置臺數(shù)較多而容量較小的機組就可避免上述現(xiàn)象發(fā)生，但是，采用小機組，其單位容量的價格會增高，電廠設備投資增多，所以，過分的增加機組數(shù)量和過分頻繁地啟停某一機組也是不當?shù)摹?lt;/p><p>　　總之，國內發(fā)電

39、廠應根據(jù)系統(tǒng)規(guī)劃與建設速度，在系統(tǒng)備用容量允許的情況下，盡</p><p>　　可能選擇單機容量較大的機組。</p><p><b>　　2.鍋爐型式的選取</b></p><p>　　(1)同一發(fā)電廠，必須選取同一型式和同一容量的鍋爐。</p><p>　　(2)必須考慮蒸汽參數(shù)、負荷特性、生水品質、燃料特性與燃燒方式

40、，如考慮到參數(shù)則是9.8～19.6MPa，可選直流爐和汽爐；9.8MPa以下選自然循環(huán)汽包爐；臨界和超臨界壓力只能用直流爐。</p><p>　　(3)鍋爐單位容量的選取</p><p>　　選鍋爐的單位容量，應在原則性熱力系統(tǒng)計算結束了最大蒸汽消耗量的基礎上進行，同時考慮到電廠必須的后備容量。</p><p>　　(4)凝汽式電廠一般一機配一爐，不設備用爐。<

41、;/p><p>　　(5)裝有供熱式機組的發(fā)電廠，當一臺容量最大的鍋爐停運時，其余鍋爐應滿足供用戶連續(xù)生產所需的生產用汽量，冬季取暖、通風和生活用熱量的70%，此時允許降低部分發(fā)電出力。</p><p>　　由于該廠不設備用容量，據(jù)原則性熱力系統(tǒng)計算和一機一爐的配置原則，選取鍋爐型式為：HG1025-17.4（176）型自然循環(huán)汽包爐。</p><p><b>

42、;　　3.汽輪機的選取</b></p><p>　　從原始數(shù)據(jù)得知，所設計的發(fā)電廠是東北電廠，又在系統(tǒng)內擔負負荷為基本負荷，所以負荷變動不大，單機容量盡可能大些，所以本次設計所選機型如下。</p><p>　　國產N300—16.904/537/537型中間一次再熱凝汽式汽輪機。</p><p>　　第1章 鍋爐燃燒系統(tǒng)計算及輔助設備的選擇</p

43、><p><b>　　1.1 燃燒計算</b></p><p>　　1.1.1 燃料性質</p><p>　　本次設計選用燃料如表2-1。</p><p>　　表2-1（燃料特性參數(shù)）</p><p>　　1.1.2 原始數(shù)據(jù)</p><p>　　1.1.2.1 鍋爐型號<

44、;/p><p>　　HG-1025/17.4（176）</p><p>　　1.1.2.2 鍋爐主要技術規(guī)范</p><p>　　額定蒸發(fā)量：1025T/h 過熱蒸汽壓力：17.4 MPa</p><p>　　過熱蒸汽溫度：540℃ 再熱蒸汽流量：766.5 T/h</p><p>　　再熱進出口壓力：3.66

45、/3.29MPa</p><p>　　再熱進出口溫度：324/540℃</p><p>　　汽包工作壓力：20.4MPa 給水溫度：272.4℃</p><p>　　給水壓力：21.58MPa 排污率：1% </p><p>　　鍋爐效率：92.5%</p><p>　　1.1.2.3

46、鍋爐各處過量空氣系數(shù)及漏風系數(shù)</p><p>　　爐膛出口過量空氣系數(shù)：=1.20；爐膛漏風系數(shù)：Δα=0.1； </p><p>　　屏式過熱器漏風系數(shù)：Δαp=0；對流過熱器漏風系數(shù)：Δαdg=0.03×2；</p><p>　　省煤器漏風系數(shù)：Δαsm=0.02×2；再熱器漏風系數(shù)：Δαzy=0.03×2； </p>

47、;<p>　　空氣預熱器漏風系數(shù)：Δαky=0.2</p><p>　　1.1.3 燃燒系統(tǒng)計算</p><p>　　1.收到基的低位發(fā)熱量，采用門捷列夫經驗公式計算如下：</p><p><b>　　kj/kg</b></p><p>　　=339×59.26+1030×4.09+10

48、9（0.83-4.24）</p><p>　　-25.12×9.52</p><p>　　=23691.01 kj/kg</p><p>　　2.鍋爐每小時實際燃料消耗量</p><p>　　式中：—低位發(fā)熱量（23691.01kj/kg）</p><p>　　ηgl—鍋爐效率為92.5%</p>

49、<p>　　由Pgr＝17.4MPa ＝540℃ 查性質表得: ＝3412kJ/kg</p><p>　　由給水溫度272.4℃ 給水壓力21.58MPa </p><p>　　查性質表得＝1071.7kJ/kg</p><p>　　由＝3.66MPa ＝324℃ 查性質表得＝3036kJ/kg</p><p>

50、;　　由＝3.29MPa ＝540℃ 查性質表得＝3553.4kJ/kg</p><p>　　=1858.9kJ/kg</p><p><b>　　代入以上數(shù)據(jù)得：</b></p><p>　　B={1025×（3412-1071.7）+766.5×(3553.4-3036)+0.01×1025×

51、(1858.9-1071.7)}/(0.925×23691.01)＝127.93t/h</p><p>　　1.2 制粉系統(tǒng)及磨煤機型式的確定</p><p>　　1.2.1 制粉系統(tǒng)形式的確定</p><p>　　1.2.1.1 制粉系統(tǒng)的作用、類型</p><p>　　制粉系統(tǒng)的作用是安全可靠和經濟地制造和運送鍋爐所需的合格的煤

52、粉，從原煤倉出口開始，經給煤機、磨煤機、分離器等一系列煤粉的設備，分離和分配輸送設備，包括中間儲存等相關設備和連接管道及其部件和附件，直到煤粉和空氣混合物均勻分配給鍋爐各個燃燒器的整個系統(tǒng)。</p><p>　　根據(jù)燃料的性質，磨煤機形式，鍋爐容量及負荷性質，我國現(xiàn)在火力發(fā)電廠當中運行比較可靠的正壓直吹式制粉系統(tǒng)采用冷一次風送粉。可滿足MPS（輥-環(huán)式）磨，滿負荷運行。（見附錄1制粉系統(tǒng)圖）</p>

53、<p>　　對于儲倉式制粉系統(tǒng)，磨煤機的煤粉量不需與鍋爐燃煤量一致，其運行方式在鍋爐的調節(jié)有一定的獨立性。并可經常在經濟負荷下運行，但其設備結構復雜，鋼材消耗量多，運行費用高，低負荷運行不經濟，煤粉自燃爆炸的可能性比直吹式制粉系統(tǒng)的大。</p><p>　　對于直吹式制粉系統(tǒng)其系統(tǒng)簡單、設備少、布置緊湊、投資省、電耗小，但其運行可靠性較差，排粉風機磨損嚴重，容易出現(xiàn)風粉不均勻的現(xiàn)象。直吹式制粉系統(tǒng)有正

54、壓和負壓兩種連接方式，對于負壓直吹式制粉系統(tǒng)，排粉風機磨損嚴重，不僅風機效率低，電耗多，且漏風量大，大量空氣隨著一次風進入鍋爐會降低鍋爐效率。而正壓直吹式制粉系統(tǒng)通過排粉風機的是潔凈的空氣，不存在風機磨損的問題，冷空氣不會漏入系統(tǒng)，但存在煤粉外漏將嚴重污染環(huán)境，同時，直吹式制粉系統(tǒng)又分為熱一次風和冷一次風系統(tǒng)，熱一次風系統(tǒng)即一次風機輸送高溫空氣，對結構有特殊要求，運行可靠性差。冷一次風系統(tǒng)使得一次風機工作條件大為改善，且通常與三分倉的回

55、轉式空氣預熱器配合使用。</p><p>　　1.2.1.2 制粉系統(tǒng)的選擇依據(jù)</p><p>　?。?）選擇磨煤機的型式和制粉系統(tǒng)時應根據(jù)煤的燃燒、磨損、可磨性系數(shù)與爆炸特性以及磨煤機的制粉系統(tǒng)特性和煤粉細度要求。結合鍋爐爐膛和燃燒器結構一并考慮投資，電廠檢修運行水平及設備的配置，備品備件以及煤的來源和煤中雜物情況等因素，以達到磨煤機制粉系統(tǒng)和燃燒裝置匹配合理。保證機組安全經濟運行。&

56、lt;/p><p>　?。?）當煤干燥無灰基揮發(fā)分大于10%，制粉系統(tǒng)設計時應該考慮防爆要求。</p><p>　?。?）煤的可磨性能，可以用煤的磨損性指數(shù)來判斷或通過試磨確定。</p><p>　?。?）根據(jù)燃料著火溫度選擇系統(tǒng)類型。</p><p>　　1.2.1.3 制粉系統(tǒng)的選擇</p><p>　　因為該設計燃

57、料成分，且根據(jù)著火溫度及工作環(huán)境的需要，見《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程-制粉系統(tǒng)》表4.3.1所以用正壓直吹式冷一次風機制粉系統(tǒng)。這種制粉系統(tǒng)運行靈活可靠、造價低、電耗小、制粉系統(tǒng)出現(xiàn)故障時不會立即影響鍋爐正常運行，而且磨煤機又可以經常在經濟負荷下運行。</p><p>　　1.2.2 磨煤機的選型依據(jù)</p><p>　　磨煤機型式的選擇考慮燃料的性質、研磨細度、運行的可靠性、運行費用（包括

58、磨煤電耗、全部損耗、檢修維護費用）及鍋爐容量等，由表2-2查：</p><p>　　表2-2 磨煤機和制粉系統(tǒng)的選擇</p><p>　　對于本次設計中給定的燃料數(shù)值其Kkm＝1.26，因此采用中速磨煤機配套的直吹式制粉系統(tǒng)。</p><p>　　1.2.3 中速MPS磨煤機</p><p>　　中速磨煤機運行空載功率小，運行控制靈敏，能適應

59、鍋爐負荷的變化，煤粉的均勻性好。但是，它的結構復雜，運行和檢修要求的技術水平高，對煤種有選擇性，對原煤中的雜物較為敏感，需嚴格的定期檢修、維護。中速磨煤機不能空磨啟動，需要先向磨煤機中進煤后才能啟動磨煤機,防止磨煤機發(fā)生脆裂。而且目前大容量機組多數(shù)采用中速磨煤機正壓直吹式制粉系統(tǒng)。故選用中速MPS磨煤機。</p><p>　　1.2.4 磨煤機臺數(shù)的確定</p><p>　　1.2.4.1

60、 依據(jù)</p><p>　　根據(jù)《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》第6.2.2條規(guī)定：MPS磨煤機正壓直吹式制粉系統(tǒng)的磨煤機臺數(shù)和出力按下列要求選擇：</p><p>　　（1）每臺鍋爐裝設的的磨煤機不應該少于4臺；</p><p>　?。?）每臺鍋爐裝設的磨煤機計算出力按設計煤種不應小于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時所需要的燃煤量； </p><p>　　

61、（3）當一臺磨煤機停止運行時，磨煤機按設計煤種的計算出力應能滿足鍋爐不投油情況下安全運行負荷要求。</p><p>　　取磨煤機單臺出為45t/h，則</p><p>　　由前面的條件并結合此計算數(shù)據(jù)，可取5臺MPS磨，其中4臺運行，一臺備用。</p><p>　　1.2.4.2 每臺磨的磨煤量</p><p>　　式中：Kc儲備系數(shù)，按《

62、火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》第6.2.3條取Kc=110%</p><p>　　1.2.4.3 磨煤機型號的確定</p><p>　　按照計算的選用MPS190型磨煤機規(guī)范見表2-3</p><p>　　表2-3 （MPS190型磨煤機型號）</p><p>　　1.2.4.4 磨煤機的出力校核</p><p>　　由于磨

63、煤機產品目錄上的出力是可指HGY為50，水分為10%，煤粉細度R90＝20%時的磨煤機出力，實際煤種不同于設計煤種所以必須進行校核計算，輪式磨煤機的磨煤出力按下列公式計算：</p><p>　　式中數(shù)量：BM0 —基本出力，52.6t/h；</p><p>　　fH—可磨性指數(shù)，fH可根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設計計算技術規(guī)定表5.3.1，計算其哈氏可磨指數(shù)得：</p><

64、p>　　所以，fH = 1.11</p><p>　　FR —煤粉細度，根據(jù)R90查表5.3.1</p><p>　　對于固態(tài)排渣煤粉爐，燃用煙煤時，R90=2+0.5n Vdaf?。ū敬卧O計的煤種中Vdaf=35.4%，因此其屬于煙煤）。 n為均勻性系數(shù)，采用n=1，這個數(shù)值基本接近于中速磨煤機實際煤粉均勻性，所以，R90=2+0.5×1×35.4=19.7，查

65、得，F(xiàn)R =0.94；</p><p>　　Fm—原煤水分，查表5.3.1得1；</p><p>　　FA—原煤灰分，F(xiàn)A =1.0+（20-Aar）×0.005=0.996</p><p>　　Fg—原煤粒度對磨煤出力的修正系數(shù)，輪式磨煤機取1。</p><p><b>　　＞ </b></p>

66、<p>　　因此磨煤機出力滿足工作要求</p><p>　　1.3 給煤機的選擇</p><p>　　1.3.1 常用給煤機型式、作用及特點　</p><p>　　給煤機是制粉系統(tǒng)供給鍋爐燃料的主要輔機之一。對于大型鍋爐不僅要求其保證出力而且要求有良好的調節(jié)性能，以及供煤的連續(xù)性、均勻性、以保證鍋爐穩(wěn)定燃燒。</p><p>　

67、　給煤機的任務是根據(jù)磨煤機或鍋爐負荷的需要調節(jié)給煤量，并把原煤均勻連續(xù)地送入磨煤機中</p><p>　　1.3.1.1 常用的給煤機有圓盤式、皮帶式、刮板式、電磁震動式</p><p><b>　　(1)圓盤式給煤機</b></p><p>　　圓盤式給煤機的優(yōu)點是結構簡單、緊湊、嚴密；缺點是煤濕時易阻塞。</p><p&

68、gt;<b>　　(2)皮帶式給煤機</b></p><p>　　皮帶式給煤機的優(yōu)點是可用于各種煤，不易阻塞，缺點是不嚴密，漏風較大，占地面積大。</p><p><b>　　(3)刮板式給煤機</b></p><p>　　刮板式給煤機的優(yōu)點結構合理、不易堵煤，較嚴密，并有利電廠布置，缺點是當煤塊過大或煤中有雜物時易卡死、

69、占地面積大。</p><p>　　(4)電磁振動式給煤機</p><p>　　電磁振動給煤機的優(yōu)點是無轉動部分，因而維修簡便，給煤均勻，便于調節(jié)，耗電量小，體積小，重量輕，造價低，缺點是煤過濕時給煤量調節(jié)較難，容易發(fā)生堵塞或原煤自流現(xiàn)象。</p><p>　　1.3.2 給煤機選型原則</p><p>　　根據(jù)《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》第6.

70、2.4條規(guī)定，給煤機的臺數(shù)，出力、型式按下列要求選擇：</p><p>　　根據(jù)系統(tǒng)特點、給煤量、調節(jié)性能和運行可靠性選擇給煤機，本設計采用MPS磨煤機的正壓直吹式制粉系統(tǒng)，因此宜采用稱重皮帶式給煤機。該種類型的給煤機具有以下特點：</p><p>　　電子稱重皮帶式給煤機：能自動計量和調節(jié)給煤量并且測量精度高達±0.5%。并能給出斷煤、出煤口堵煤信號。外殼和煤閘門能耐壓0.34

71、5MPa其密封性能好、漏風小、對濕分大或易黏結的煤也可以使用。電子稱重式給煤機裝有電子稱重元件，能根據(jù)鍋爐負荷的要求自動調節(jié)皮帶的運行速度，以保證正確的給煤量。其計量準確，便于自動控制，并能連續(xù)的穩(wěn)定給煤，工作可靠。</p><p>　　1.3.3 給煤機出力的計算</p><p>　　給煤機的出力：Bgm=1.1Bm=1.1×35.18=38.70T/h</p>

72、<p>　　1.3.4 給煤機型式及其特性參數(shù)</p><p>　　查產品目錄選型號為NJG-80型給煤機5臺，其特性參數(shù)見表2-4</p><p>　　表2-4（給煤機型號）</p><p>　　1.4 制粉系統(tǒng)匯總</p><p>　　對本次設計的制粉系統(tǒng)中的相關計算以及所選用的制粉系統(tǒng)、磨煤機類型、給煤機類型進行如下匯總小結

73、。</p><p>　　1.4.1 煤耗量的確定</p><p>　　(1)收到基的低位發(fā)熱量，采用門捷列夫經驗公式計算如下：</p><p><b>　　kj/kg</b></p><p>　　=339×59.26+1030×4.09+109（0.83-4.24）</p><p&

74、gt;　　-25.12×9.52</p><p>　　=23691.01 kj/kg</p><p><b>　　(2)煤耗量的計算</b></p><p>　　B={1025×(3412-1071.7）+766.5×(3553.4-3036)+0.01×1025×(1858.9-1071.7)

75、}/(0.925×23691.01)＝127.93t/h</p><p>　　1.4.2 制粉系統(tǒng)的確定</p><p>　　因為該設計燃料成分，且根據(jù)著火溫度及工作環(huán)境的需要，見《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程-制粉系統(tǒng)》表4.3.1所以用正壓直吹式冷一次風機制粉系統(tǒng)。</p><p>　　1.4.3 磨煤機的確定</p><p>　　對

76、于本次設計中給定的燃料數(shù)值其Kkm＝1.26，因此采用中速磨煤機配套的直吹式制粉系統(tǒng)。而且目前大容量機組多數(shù)采用中速磨煤機正壓直吹式制粉系統(tǒng)。故選用中速MPS磨煤機，且選擇數(shù)量為5臺，4臺運行，一臺備用。其型號如下：按照計算的選用MPS190型磨煤機規(guī)范見表2-5</p><p>　　表2-5（MPS190型磨煤機型號）</p><p>　　1.4.4 給煤機的確定</p>

77、<p>　　本設計采用MPS磨煤機的正壓直吹式制粉系統(tǒng)，因此宜采用稱重皮帶式給煤機。查產品目錄選型號為NJG-80型給煤機5臺，其特性參數(shù)見表2-6</p><p>　　表2-6（給煤機型號）</p><p>　　1.5 制粉系統(tǒng)說明</p><p>　　1.5.1 系統(tǒng)概述：</p><p>　　煤粉制備系統(tǒng)是指將原煤磨制成粉然后

78、送入鍋爐爐膛進行懸浮燃燒所需設備和相關連接管道的組合。</p><p>　　1.5.1.1 制粉系統(tǒng)的任務：</p><p>　　制造并連續(xù)供給燃燒所需的煤粉，在煤質發(fā)生變化等情況下，仍能保證供給質量合格的煤粉，并且能降低制粉的電耗和鋼耗，提高制粉系統(tǒng)的經濟性，防止發(fā)生煤粉自燃和爆炸等事故，保證制粉系統(tǒng)和鍋爐機組的安全運行。</p><p>　　1.5.1.2 制粉

79、系統(tǒng)的組成：</p><p>　　制粉系統(tǒng)由磨煤機、給煤機、給粉機、煤粉分離器、及其連接管道和閥門組成。</p><p>　　1.5.2 制粉系統(tǒng)的類型</p><p>　　常見的制粉系統(tǒng)可以分為直吹式和中間儲倉式兩種 </p><p>　　1.5.2.1 直吹式制粉系統(tǒng)</p><p>　　1.直吹式制粉系統(tǒng)：所謂直

80、吹式制粉系統(tǒng)，是將煤經磨煤機磨成煤粉后直接吹入爐膛燃燒; 根據(jù)排粉機安裝位置不同，直吹式制粉系統(tǒng)，分為正壓系統(tǒng)與負壓系統(tǒng)兩類。</p><p>　?。?）負壓系統(tǒng)：排粉機（也是一次風機）裝在磨煤機之后，整個系統(tǒng)處于負壓下</p><p>　　作，稱為負壓直吹式制粉系統(tǒng)。負壓系統(tǒng)由于煤粉全部通過排粉機，葉片磨損嚴重，維</p><p>　　護費用高；系統(tǒng)在負壓下工作，

81、漏風量增大，，會使流經空氣預熱器的空氣量減少，排煙</p><p>　　溫度升高。這種系統(tǒng)的最大優(yōu)點是磨煤機不會向外冒粉，工作環(huán)境比較干凈。</p><p>　?。?）正壓系統(tǒng)：排粉機裝在磨煤機之前或空氣預熱器之前時，制粉系統(tǒng)處于正壓下工作，稱為正壓系統(tǒng)。由于系統(tǒng)處于正壓，外界空氣不會漏入，鍋爐運行經濟性高，同時不存在排粉機磨損問題。這種系統(tǒng)對磨煤機及管道嚴密性要求高，否則向外冒粉，即污染

82、環(huán)境又不安全。</p><p>　　2.直吹式制粉系統(tǒng)的主要特點：</p><p><b>　　其優(yōu)點是：</b></p><p>　?。?）系統(tǒng)簡單，設備少，管道短，投資高；</p><p>　?。?）煤粉沒有中間停留，氣粉溫度也不太高，出現(xiàn)爆炸的危險性小;</p><p>　　（3）制粉系統(tǒng)磨

83、煤電耗較低。</p><p><b>　　其缺點是：</b></p><p>　?。?）磨煤機運行出力需隨鍋爐負荷變化而變化，因此，不能經常處于經濟出力下運行；</p><p>　　（5）磨煤機故障將直接影響鍋爐工作。但對于大容量鍋爐來說，一臺鍋爐裝有多臺磨煤機，有事故備用與檢修備用，這一缺點已不是主要問題。</p><p&

84、gt;　?。?）直吹式制粉系統(tǒng)利用乏汽作為一次風，溫度低又含有水分，對著火不利，故揮發(fā)分低，水分高的煤種不適宜采用直吹式制粉系統(tǒng)；</p><p>　?。?）鍋爐負荷變化時，給煤機量的調節(jié)是通過給煤機來實現(xiàn)的，故時滯較大。</p><p>　　1.5.2.2 中間儲倉式制粉系統(tǒng)：</p><p>　　1.中間儲倉式制粉系統(tǒng)：中間儲倉式制粉系統(tǒng)是磨煤機將磨好的煤粉先儲

85、存在煤粉倉中，然后再根據(jù)鍋爐負荷的需要，從煤粉倉經由給粉機、一次風管送入鍋爐爐膛進行懸浮燃燒。中間儲倉式制粉系統(tǒng)分為乏汽送粉系統(tǒng)和熱風送粉系統(tǒng)兩類。</p><p>　?。?）乏氣送粉系統(tǒng)：由細粉分離器出來的乏氣（干燥劑）經排粉機升壓后，作為一次風吹送煤粉進爐膛燃燒，這種系統(tǒng)稱為乏氣送風系統(tǒng)。乏氣作為一次風，其溫度較低，（60~130攝氏度），有含有水蒸氣，對煤粉氣流的著火、燃燒不利。因此它不適宜揮發(fā)分低、水分高

86、的煤種，如無煙煤、貧煤、劣質煤等。而適用煙煤等易于著火的煤種。</p><p>　?。?）熱風送粉系統(tǒng)：利用熱空氣作為一次風吹送煤粉，這種系統(tǒng)稱熱風送分系統(tǒng)。熱空氣作為一次風，溫度較高，有利于煤粉氣流的著火與穩(wěn)定燃燒。適用于無煙煤、貧煤、劣質煤等煤種。</p><p>　　2.中間儲倉式制粉系統(tǒng)主要特點：</p><p><b>　　其優(yōu)點是：</b

87、></p><p>　?。?）由于煤粉機運行出力不受鍋爐負荷制約，因此，磨煤機可經常處于經濟工況下運行。</p><p>　?。?）通過排粉機的乏氣中，只含有少量（約10％）細煤粉，故它的磨損較負壓直吹式系統(tǒng)輕。</p><p><b>　　其缺點是：</b></p><p>　?。?）系統(tǒng)復雜，設備多，管道長，初

88、投資高;</p><p>　　（2）磨煤電耗較高；</p><p>　　（3）煤粉有中間儲存，固有發(fā)生爆炸的危險性；</p><p>　?。?）系統(tǒng)多數(shù)為負壓，漏風大，影響鍋爐運行經濟性。</p><p>　　1.5.3 直吹式與中間儲倉式制粉系統(tǒng)的比較</p><p>　　直吹式制粉系統(tǒng)的優(yōu)點是系統(tǒng)簡單，設備少，布置

89、緊湊，鋼材耗量少，投資省，運行電耗也較低。缺點是：制粉系統(tǒng)設備的工作直接影響鍋爐的運行工況，運行可靠性相對較低，因而在系統(tǒng)中需設置備用磨煤機：直吹式負壓系統(tǒng)的排粉風機磨損嚴重，對制粉系統(tǒng)工作安全影響較大。鍋爐負荷變化時，燃煤量通過給煤機調節(jié)，時滯較大，靈活性較差由于燃煤與空氣的調節(jié)均在磨煤機之前，運行中調節(jié)并列一次風管中煤粉和空氣的分配比較困難，容易出現(xiàn)風粉不均現(xiàn)象。</p><p>　　中間儲倉式制粉系統(tǒng)的優(yōu)點

90、是：在煤粉倉中儲存煤粉，并可通過螺旋輸粉機在相鄰制粉系統(tǒng)間調劑煤粉。供粉的可靠性高；磨煤機可經常在經濟負荷下運行，當儲粉量足夠時，還可停止磨煤機工作并不影響鍋爐正常運行鍋爐負荷變化時，煤量通過給粉機調節(jié)，由于中間環(huán)節(jié)少，使調節(jié)既方便又靈活；儲倉式系統(tǒng)還可采用熱風送粉，從而大大改善燃用無煙煤，貧煤及劣質煤時的著火條件；雖然儲倉式系統(tǒng)也在負壓下工作，但與直吹式負壓系統(tǒng)相比，通過排粉機的煤粉量多用是細粉分離器分離后剩余的少量細粉，因此，排粉機

91、的磨損比直吹式負壓系統(tǒng)輕的多。儲倉式系統(tǒng)的主要缺點是系統(tǒng)復雜，鋼材耗量多，初投資大，運行費用高，煤粉自燃爆炸的可能性亦比直吹式系統(tǒng)大。</p><p>　　1.5.3 制粉系統(tǒng)中常見的問題</p><p>　　1.漏粉事件。由于煤質變化等原因造成磨煤機最大電流大幅降低的現(xiàn)象沒有得到運行人員及時認真的分析，使磨煤機差壓變大后，發(fā)生漏粉現(xiàn)象，導致對0m處的設備造成污染。</p>

92、<p>　　2.中間儲倉式制粉系統(tǒng)比較復雜，煤粉倉中易漏入水蒸氣和空氣，使煤粉受潮結塊，發(fā)生堵塞現(xiàn)象；煤粉倉不嚴密處可能向外噴粉；鋼材耗量多，初投資大，運行費用高，煤粉自燃爆炸的可能性亦比直吹式系統(tǒng)要大。</p><p>　　1.5.5 解決措施</p><p>　　1.加強自身的專業(yè)知識，不斷的完善學習，爭取事故發(fā)生前能夠及時有效的分析，降低事故的發(fā)生率；當制粉系統(tǒng)中出現(xiàn)異?，F(xiàn)

93、象時要引起足夠的重視，及時認真的分析，及時到就地檢查，發(fā)現(xiàn)漏粉立即采取果斷措施處理。</p><p>　　2.對于中間儲倉式制粉系統(tǒng)的煤粉倉中易漏入水蒸氣和空氣，可在煤粉倉和螺旋輸粉機上裝設吸潮管，是由煤粉倉、螺旋輸粉機引至細粉分離器入口的管子。吸潮管的作用是借細粉分離器的入口負壓，抽吸螺旋輸粉機、煤粉倉中的水蒸氣和漏入的空氣，防止煤粉受潮結塊，發(fā)生堵塞現(xiàn)象。</p><p>　　1.6

94、輸煤系統(tǒng)說明</p><p>　　1.6.1 輸煤系統(tǒng)的作用</p><p>　　燃煤發(fā)電廠必須具備有一套完整的燃料運輸系統(tǒng)，以完成下述任務：卸煤并輸煤至鍋爐房原煤倉，向煤場堆煤或從煤場取煤、碎煤、除鐵、稱量、取樣等。對燃料運輸系統(tǒng)的要求是：必須安全貯存足夠的燃料量并及時向鍋爐房輸送所需的燃煤，同時必須實現(xiàn)機械化和自動化。</p><p>　　1.6.2 燃料運輸系

95、統(tǒng)構成及其工作特點</p><p>　　燃料運輸系統(tǒng)包括卸煤設備、受卸裝置、貯煤場、煤場機械、煤場內運輸系統(tǒng)和設備，以及給煤設備、破碎和篩選設備、計量設備等。</p><p>　　1.6.2.1 鐵路來煤的卸煤設備和受卸設備.</p><p>　　卸煤設備是將煤從車廂中清除下來的機械，對其要求是：卸煤速度快，徹底干凈且不損傷車廂；受卸裝置是接受和轉運設備的總稱，對它

96、的要求是：具備一定的貨位，使之不影響一次或多次卸車，并能將所接受的煤盡快的轉運出去。</p><p><b>　　1.卸煤設備</b></p><p><b>　?。?）螺旋卸煤機</b></p><p><b>　　（2）翻車機</b></p><p><b>　　

97、（3）底開車廂</b></p><p><b>　　2.受卸裝置</b></p><p>　　（1）長縫煤槽受卸裝置</p><p>　?。?）翻車機受卸裝置</p><p>　　1.6.2.2 水路來煤的卸煤機械和受卸設施</p><p>　　大型碼頭的卸船機械宜采用橋式抓斗牽引式卸

98、船機；接卸煤萬噸級以上非自卸船的煤碼頭應配備清倉機械。</p><p>　　1.碼頭：船舶?？看a頭分浮碼頭和固定碼頭兩類。</p><p><b>　　2.卸煤設備</b></p><p><b>　?。?）橋式抓煤機</b></p><p><b>　　（2）鏈斗式卸煤機</b&g

99、t;</p><p><b>　　3、受卸裝置</b></p><p>　　1.6.2.3 煤場機械</p><p>　　堆料機是火力發(fā)電廠儲煤場用以連續(xù)堆煤、取煤的專用機械設備，是近年來新興的一種存、取煤兩用的新型煤場機械，分以下幾種：</p><p>　　1.懸臂斗輪堆取料機</p><p>

100、　　2.門型滾輪堆取料機</p><p>　　3.圓形煤場斗輪堆取料機</p><p>　　4.懸臂堆料機和懸臂取料機</p><p>　　1.6.2.4 煤的廠內運輸系統(tǒng)和設備</p><p>　　煤的廠內運輸就是將煤從受卸裝置或煤場送往鍋爐房原煤倉，目前電廠中普遍采用固定式帶式輸送機進行煤的廠內運輸。</p><p&g

101、t;　　1.6.3 帶式輸送機的類型：</p><p>　　目前，在火力發(fā)電廠中應用最廣泛的輸送機是普通帶式輸送機。普通帶式輸送機可分為TD62型帶式輸送機、TD75型帶式輸送機和DTI型帶式輸送機三類。帶式輸送機用于水平輸送，也可用于傾斜輸送，但不同類型的帶式輸送機，傾斜向上運輸?shù)膬A斜角有一定的限度。</p><p>　　1.6.4 帶式輸送機的理工作原理</p><

102、p>　　帶式輸送機的工作原理：輸送帶繞經傳動滾筒和尾部改向滾筒形成一個無極的環(huán)形帶，上下兩段輸送帶分別支承在托輥3和11上，螺桿拉緊裝置給輸送帶以正常運轉所需要的張緊力。工作時傳動滾筒通過它與輸送帶之間的摩擦力帶動輸送帶運行，煤及其他的物料裝在輸送帶上和輸送帶一起運動。帶式輸送機一般是利用上段帶運送物料， 并且在端部卸料：也可利用專門的卸料裝置，在任意位置卸料。</p><p>　　1.6.5 帶式輸送機的

103、布置種類及組成</p><p>　　1.布置種類：水平布置，傾斜布置方式，帶凸弧曲線段布置方式，帶凹弧線布置方式。</p><p>　　2.帶式輸送機的組成：</p><p>　　帶式輸送機由驅動裝置，制動裝置，支承部分，張緊裝置，轉向裝置，清掃裝置，裝料裝置，卸料裝置和膠帶等部分組成。</p><p>　　3.帶式輸送機的布置原則：<

104、/p><p>　　為了保證物料在輸送帶上不向下滑移，輸送帶的傾角應比物料與膠帶間的靜摩擦角小10°~15°。當采用向上傾斜布置時，帶式輸送機的傾角一般不超過18°；對運送破碎后的煤， 最大允許傾角可達20°；若必須采用大傾角向上輸送物料，可采用花紋帶式輸送機，最大 傾角可達25°或更大。當用傾斜帶式輸送機向下輸送物料時，一般允許傾角為向上輸送時的80％。</p

105、><p>　　1.6.6 煤況變化對燃料運輸?shù)挠绊?lt;/p><p>　　1.煤水分對燃料運輸?shù)挠绊?lt;/p><p>　　影響：煤水分過大，一方面降低了熱能利用率，增大了燃料消耗量，從而增加運輸?shù)呢摀环矫嬉滓疠斆涸O備的粘煤、堵煤。煤水分過小，在輸煤過程中，會產生自流，給煤造成困難，煤塵很大，易造成環(huán)境污染。</p><p>　　2.煤的灰分對

106、燃料運輸?shù)挠绊?lt;/p><p>　　影響：煤的灰分增加，由于灰分的比重大約是可燃物比重的兩倍，輸送同容積的煤量</p><p>　　高灰分煤重量大，可能會使煤設備超負荷，造成燃料運輸系統(tǒng)磨損增加。</p><p>　　1.7 煙風系統(tǒng)說明</p><p><b>　　1.7.1 概述：</b></p>&l

107、t;p>　　運輸?shù)交鹆Πl(fā)電廠的原煤，經過初步破碎和除鐵、除木屑后，送入原煤斗，煤經原煤斗靠自重落下，經給煤機口進入磨煤機3，磨制成合格的細粉，由預熱的空氣通過排粉風機5將磨好的煤粉經過燃燒器6噴入爐膛11的空間燃燒，燃料的化學能便轉變成燃燒產物（煙氣）的熱能，高溫煙氣經爐膛進入水平煙道和尾部煙道，煙氣在流動過程中，以不同的換熱方式將熱量傳遞給布置在鍋爐中的各種受熱面。在爐膛內主要以輻射和對流混合的半輻射方式傳給屏式過熱器13，而在

108、水平煙道和尾部煙道中主要以對流傳熱方式依次流過高溫過熱器14，再熱器19，低溫過熱器20，省煤器23和空氣預熱器27。此時煙氣因對流放熱已降溫至110~180°C，煙氣最后由引風機30送往煙囪引排入大氣中。由燃燒器送入爐膛的預熱空氣，是由送風機26 將冷空氣送入爐膛尾部的空氣預熱器27中，加熱后才送進燃燒器中的。二次風機將冷空氣輸送到空氣預熱器加熱后，通過燃燒器直接送入爐膛內部，起到混合、擾動、強化燃燒的作用，稱為二次風。一次

109、風機分為兩路，一路經空氣預熱器加熱后進入磨煤機中，將煤加熱和干燥，便于磨制細粉，同時將磨制好的煤粉輸送到燃燒器，進入爐膛，這股攜帶煤粉的空氣稱為一次</p><p>　　1.7.2 煤粉鍋爐的煙風及燃燒系統(tǒng)的設備：</p><p>　　1.煙氣系統(tǒng)：空氣預熱器、省煤器、吹灰器、引風機、送風機、一次風機</p><p>　　2.燃燒系統(tǒng)：爐膛（燃燒室）、燃燒器和點火裝

110、置</p><p><b>　　1.7.3 爐膛：</b></p><p>　　1.爐膛是供煤粉充分燃燒的空間，這個空間應足夠大，使煤粉在其中能基本燃燒完，在爐膛內燃燒生成的高溫煙氣主要通過輻射方式把一部分熱量傳給布置在爐膛四周墻上的水冷壁等受熱面。使爐膛出口煙氣溫度降低到對流受熱面安全工作允許的溫度范圍內。因此，要求爐膛應有合理的形狀和足夠的空間尺寸，并與燃燒器共同

111、組織爐內的空氣動力場，保證火焰煙氣流在爐膛的充滿程度，火焰不貼墻，不沖壁，并比較均勻的壁面熱強度分布。此外，對燃燒設備的要求是;</p><p>　　（1）燃燒效率高，即化學未完全燃燒熱損失和機械未完全燃燒熱損失應盡量小；</p><p>　?。?）著火和燃燒穩(wěn)定、可靠；</p><p>　?。?）運行方便。燃燒設備應便于點火、調節(jié)等運行操作；</p>

112、<p>　?。?）制造、安裝和檢修要簡單、方便。</p><p>　　1.7.4 燃燒器：</p><p>　　1.現(xiàn)代煤粉鍋爐的煤粉燃燒器形式很多，就其出口氣流特點，可分為旋流式燃燒器和直流式燃燒器兩大類。</p><p>　　2.旋流燃燒器一般布置在爐膛的前、后墻或兩側墻，其出口汽是一邊旋轉，一邊向前做螺旋式的運動。這股旋轉射流的組合，也可以是旋轉射

113、流和直流的組合。氣流的旋轉運動可以借助于蝸殼或導向葉片來造成。旋流燃燒器的噴口都是圓形的，中間的內圈噴口是一次風，一次風外圈是二次風，二個噴口同一軸心，每邊墻上可以布置多排的獨立燃燒器。</p><p>　　3.旋流燃燒器旋轉射流有如下特點：</p><p>　　旋轉射流既有軸向速度，也有較大的切向速度，從旋流燃燒器出來的氣流既有旋轉的</p><p>　　趨勢，又

114、有從切向飛出的趨勢。因此，旋流燃燒器氣流的初期擾動非常強烈。但由于射流</p><p>　　不斷卷吸周圍氣體，而且不斷擴展，其切向速度的旋轉半徑也不斷增大，切向速度衰減的</p><p>　　很快，因而旋轉射流的著火是從內外邊界開始的。旋轉射流的擴展角較大。擴展角越大的</p><p>　　則回流區(qū)越大，射流出口段湍動度大，早期混合強烈。另一方面，強烈的湍動會使得射

115、流</p><p>　　衰減加快，射流剛性下降，后期混合減弱，射流也較短。</p><p><b>　　4.直流燃燒器：</b></p><p>　　直流燃燒器的出口氣流是不旋轉的直流射流組。通常直流燃燒器布置在爐膛四角，燃</p><p>　　燒器出口的射流，其幾何軸線同切于爐膛中心的假想圖，行成四角布置切園燃燒方式，

116、因</p><p>　　此造成氣流在爐膛內的強烈的螺旋上升運動。它在爐膛內燃燒器區(qū)域行成一個一定的旋轉</p><p>　　大火球，各個角上燃燒器噴出的煤粉氣流，一進入爐膛就受到高溫旋轉火球的點燃，之后</p><p>　　迅速著火。因此著火條件很好，煤種的適應范圍較廣，幾乎可以成功地燃用各種固體燃料</p><p>　　爐內氣流的強烈旋轉上

117、升，可使煤粉氣流的后期擾動混合仍十分強烈，煤粉的燃盡條件好。</p><p>　　5.直流燃燒器四角切圓燃燒特點：</p><p>　　（1）四角射流著火后相交，相互點燃，使煤粉著火穩(wěn)定，是煤粉著火穩(wěn)定性較好的爐型。</p><p>　　（2）由于四股射流在爐膛內相交后強烈旋轉，湍流的熱量、質量和動量交換十分強烈，故能加速著火后燃料的燃盡程度。</p>

118、<p>　?。?）四角切圓射流有強烈的湍流擴散和良好的爐內空氣動力結構，爐膛充滿系數(shù)較好，爐內熱負荷均勻。</p><p>　　（4）切圓燃燒時每角均由多個一、二次風噴嘴所組成。負荷變化時調節(jié)靈活，對煤種適應性強，控制和調節(jié)手段也較多。</p><p>　?。?）爐膛結構簡單，便于大容量鍋爐的布置。</p><p>　　（6）便于實現(xiàn)分段送風，組織分段燃

119、燒，從而抑制氮氧化物的排放等。但是，四周布置的直流燃燒器噴口出來的氣流并不能保持沿噴口幾何軸線方向前進，而會出現(xiàn)一定程度的偏斜，使氣流偏向爐膛一側。偏斜嚴重時，會使燃燒器射流貼附或沖擊爐墻。這是造成爐膛水冷壁結渣，則直接影響鍋爐運行的安全性和經濟性。在切圓燃燒爐膛中，由于燃燒器的一次風煤粉氣流動量比二次風小，其剛性較差。因此，一次風射流的偏斜也最厲害。水冷壁結渣往往是由于一次風煤粉氣流貼壁沖墻造成的。所以從水冷壁結渣方面看，應盡量減小一