某辦公樓中央空調系統(tǒng)畢業(yè)設計

1、<p>　　第一章 工程概況 </p><p><b>　　1.1 建筑說明</b></p><p>　　湖北科技學院辦公樓位于湖北省咸寧市，地處夏熱冬冷區(qū)，總建筑面積為10012㎡，其中空調面積為5114.7㎡。建筑總高度為12米，地上三層為辦公用房以及會議室，每層層高均為4米。工程設計范圍為1—3層空調與采暖設計，空調系統(tǒng)的設計滿足室內工作人員對溫

2、度，濕度和新風的要求即可，為舒適性空調。</p><p>　　1.2 維護結構性能參數(shù)</p><p>　　外墻類型（自內至外）：370mm頁巖燒結多孔承重磚：K370=1.191W/（m2·℃）取2%的銷鍵作用的影響，則:K370=1.191W/（m2·℃）×1.02=1.22 W/（m2·℃）；</p><p>　　內墻類

3、型：20 mm水泥砂漿+240mm磚墻+20mm水泥砂漿，K=1.974W/（m2.K）；</p><p>　　屋面類型：內粉刷（20mm）+鋼筋混凝土（35mm）+水泥砂漿（20mm）+隔氣層（5mm）+水泥膨脹珍珠巖350（200mm）+水泥砂漿（20mm）+卷材防水（5mm）+礫砂外表層（5mm），K=0.49W/（m2.K）。</p><p>　　樓板材料：7mm五夾板+370mm

4、熱流向下（水平、傾斜）60mm以上+80mm鋼筋混凝土+25mm水泥砂漿+25mm大理石，K=0.508 W/（m2·K）；</p><p>　　外窗類型：PVC框+Low-E中空玻璃6+12A+6遮陽型，傳熱系數(shù)2.444 W/（m2.K）自身遮陽系數(shù)0.55，內遮陽系數(shù)0.60，有外遮陽；.</p><p>　　外門系列：節(jié)能外門，傳熱系數(shù)3.02 W/（m2.K）；<

5、/p><p>　　內門系列：木框夾板門，傳熱系數(shù)2.504 W/（m2.K）；</p><p>　　另外衛(wèi)生間門窗玻璃均采用磨砂玻璃。窗高1800mm，窗臺高900mm。</p><p>　　維護結構熱工性能參數(shù)如下表：</p><p>　　表1-1 維護結構熱工性能參數(shù)</p><p>　　第二章 空調負荷計算<

6、/p><p><b>　　2.1 設計參數(shù)</b></p><p>　　2.1.1 室外設計計算參數(shù) </p><p>　　臺站位置：北緯 30°37′ 東經(jīng)114°08′</p><p>　　海拔高度：23.3m</p><p>　　大氣透明度的等級為4</p>

7、<p>　　表2-1 室外設計計算參數(shù) </p><p>　　2.1.2 室內設計計算參數(shù) </p><p>　　參考《公共建筑節(jié)能設計標準》，確定各房間的設計參數(shù)如下表：</p><p>　　表2-2 室內設計計算參數(shù) </p><p>　　注：室內空氣壓力稍高于室外大氣壓。</p><p>　　2.

8、2 冷負荷的計算</p><p>　　空調房間冷負荷的組成：通過圍護結構傳入室內的熱量、透過外窗進入室內的太陽輻射熱量、人體散熱量、照明散熱量、設備、器具、管道及其他室內熱源的散熱量、食品或物料的散熱量、滲透空氣帶入室內的熱量和伴隨各種散濕過程產生的潛熱量以及新風負荷。3.2.2房間濕負荷的構成</p><p>　　空調房間的散濕量由下列各項散濕量組成：人體散濕量、滲透空氣帶入室內的濕量、

9、化學反應過程的散濕量、各種潮濕表面、液面或液流的散濕量、食品或其他物料的散濕量、設備散濕量。</p><p>　　2.2.1 透過玻璃窗的日射得熱冷負荷</p><p>　　無外遮陽玻璃窗的日射冷負荷公式：</p><p>　　式中QC—各小時的日射冷負荷（W）</p><p>　　—包括窗框的窗的面積（㎡）</p><p

10、>　　—窗的有效面積系數(shù) 單層鋼窗0.85，雙層鋼窗0.75</p><p><b>　　—窗玻璃修正系數(shù)</b></p><p>　　—窗的內遮陽的遮陽系數(shù) </p><p>　　—窗的日射得熱量得最大值 （W/㎡）</p><p><b>　　—冷負荷系數(shù)</b></p>

11、<p>　　2.2.2 玻璃窗傳熱的冷負荷</p><p>　　玻璃窗傳熱的冷負荷計算公式如下：</p><p>　　式中Q—玻璃窗傳熱的冷負荷</p><p>　　—玻璃窗傳熱系數(shù)的修正系數(shù)</p><p>　　—窗玻璃的傳熱系數(shù) W/（㎡·C)</p><p>　　—夏季室外逐時溫差 其中=

12、</p><p>　　—室外溫度逐時變化系數(shù)</p><p>　　—夏季空氣調節(jié)室外計算日平均溫度</p><p><b>　　—室內計算溫度</b></p><p>　　2.2.3 墻體的冷負荷</p><p>　　外墻冷負荷的計算公式如下：</p><p>　　式中

13、Qw—外墻計算時間的冷負荷</p><p>　　—外墻的傳熱系數(shù) W/（㎡·C)</p><p><b>　　—外墻的面積</b></p><p>　　—外墻或屋面的逐時冷負荷的計算溫度 ℃</p><p><b>　　—地點修正值</b></p><p>　　—外

14、表面放熱系數(shù)修正值</p><p><b>　　—吸收系數(shù)修正值</b></p><p>　　內墻冷負荷的計算公式：</p><p><b>　　式中Q—內墻冷負荷</b></p><p>　　—鄰室平均溫度與夏季空氣調節(jié)計算日平均溫度的差值，這里取2</p><p>　　2

15、.2.4 照明的冷負荷</p><p>　　照明設備散熱形成的計算時刻的冷負荷,計算公式</p><p>　　式中T—開燈時刻（點鐘）</p><p>　　—照明散熱的冷負荷系數(shù)</p><p><b>　　—照明設備的散熱量</b></p><p><b>　　對于熒光燈 </

16、b></p><p>　　式中 N—照明設備的安裝功率 （KW)</p><p>　　—同時使用系數(shù)，一般為0.5~0.8;這里取0.7</p><p>　　—整流器消耗功率的系數(shù)，擋在吊頂內時取1.0</p><p>　　—安裝系數(shù)，明裝1.0</p><p>　　2.2.5電子設備散熱形成的冷負荷</p

17、><p>　　電子設備和驅動設備均在房間內，采用以下公式：</p><p>　　式中：QM—設備的總安裝功率，kW</p><p>　　n1—同時使用系數(shù)，一般可取0.5-1.0</p><p>　　n2—安裝系數(shù)，一般可取0.7-0.9</p><p>　　n3—電動機的負荷系數(shù)，一般可取0.4－0.5</p>

18、;<p>　　nM—電子設備的安裝功率</p><p>　　η—電動機效率，一般可取0.8－0.9</p><p>　　CCLM—電動設備和用具散熱的冷負荷系數(shù)，本空氣調節(jié)供冷系統(tǒng)為不連續(xù)運行，故由相關規(guī)定取CCLM =1.0</p><p>　　2.2.6人體的冷負荷</p><p>　　人體的顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷公式

19、：</p><p>　　式中—人體的顯熱散熱量 （W)</p><p>　　—人體顯熱散熱量的冷負荷系數(shù)</p><p>　　其中 n為房間內的總人數(shù)；為群集系數(shù)；為每名成年男子的顯熱散熱量。</p><p>　　2.2.7 玻璃幕墻的冷負荷</p><p>　　玻璃幕墻的日射冷負荷計算公式如下：</p>

20、<p>　　式中為自身遮陽系數(shù);為內遮陽系數(shù)。 </p><p>　　2.2.8 新風冷負荷</p><p>　　通入新風的全熱冷負荷的計算公式為</p><p>　　式中—新風全熱冷負荷</p><p>　　—夏季室外空調計算干球溫度下密度，這里可取1.16kg/m³</p><p>

21、<b>　　—室外空氣焓值</b></p><p><b>　　—室內空氣焓值</b></p><p>　　2.2.9 各房間冷負荷的計算結果</p><p>　　根據(jù)以上負荷計算依據(jù)，借助EXCEL的數(shù)據(jù)處理功能，對該建筑的每一層每一個房間進行了典型日的逐時冷負荷計算，并由天正暖通8.5計算得出各房間冷負荷，詳細結果見附

22、錄一。</p><p>　　該建筑夏季總冷負荷逐時參數(shù)如下表：</p><p>　　表2-3 夏季總冷負荷逐時參數(shù)</p><p>　　注：各項參數(shù)的單位為，冷負荷W、冷指標W/㎡、濕負荷g/h、濕指標、新風量M³/h 。（下文沒注明單位處與此相同） </p><p>　　根據(jù)附錄一可知，該工程的最大冷負荷時刻為16:00，各房

23、間夏季最大負荷時刻的冷負荷參數(shù)見下表：</p><p>　　表2-4 各房間夏季冷負荷參數(shù)</p><p>　　2.3 冬季熱負荷的計算</p><p>　　對于民用建筑，冬季熱負荷包括兩項：圍護結構的耗熱量和由門窗縫隙滲透入室內的冷空氣耗熱量。其中圍護結構的耗熱量包括圍護結構的基本耗熱量和圍護結構的附加耗熱量。</p><p>　　2.3

24、.1 圍護結構基本耗熱量</p><p>　　通過圍護結構的基本耗熱量計算公式：</p><p>　　式中—基本耗熱量,W</p><p>　　K—傳熱系數(shù),W/(㎡·℃)</p><p>　　F—計算傳熱面積,㎡</p><p>　　—冬季室內設計溫度,℃</p><p>　　—采暖

25、室外計算溫度,℃</p><p><b>　　—溫差修正系數(shù)</b></p><p>　　2.3.2 圍護結構附加耗熱量</p><p>　　通過圍護結構的附加耗熱量計算公式：</p><p>　　式中Q—考慮各項附加后，某圍護的耗熱量</p><p>　　—某圍護的基本耗熱量</p>

26、<p><b>　　—朝向修正</b></p><p><b>　　—風力修正</b></p><p><b>　　—兩面外墻修正</b></p><p><b>　　—房高附加</b></p><p>　　2.3.3 各房間熱負荷計算結果&

27、lt;/p><p>　　根據(jù)以上負荷計算依據(jù)，借助EXCEL的數(shù)據(jù)處理功能，對該建筑的每一層每一個房間進行了熱負荷得計算，并由天正暖通8.5計算得出各房間熱負荷。</p><p>　　表2-5 各房間冬季熱負荷參數(shù)</p><p>　　第三章 空調系統(tǒng)方案的確定</p><p>　　3.1空調系統(tǒng)形式的選擇</p><p&

28、gt;　　空氣調節(jié)系統(tǒng)一般均由空氣處理設備和空氣輸送管道以及空氣分配裝置所組成，根據(jù)需要，它能組成許多不同形式的系統(tǒng)。在工程上應考慮建筑的用途和性質、熱濕負荷特點、溫濕度調節(jié)和控制的要求、空調機房的面積和位置、初投資和運行維修費用等許多方面的因素，選定合理的空調系統(tǒng)。</p><p>　　空調系統(tǒng)可以按空氣處理的設置情況分為集中系統(tǒng)、半集中系統(tǒng)、全分散系統(tǒng)；按負擔室內負荷所用的介質種類可分為全空氣系統(tǒng)、全水系統(tǒng)、

29、空氣—水系統(tǒng)、冷劑系統(tǒng)；按集中式空調系統(tǒng)處理的空氣來源可分為封閉式系統(tǒng)、直流式系統(tǒng)、混合式系統(tǒng)。</p><p>　　在常用的中央空調設計中，一般大空間建筑物采用集中式空調系統(tǒng)，而小空間建筑物一般采用風機盤管加新風系統(tǒng)，這兩種空調系統(tǒng)在設計中應用廣泛，適應面廣，故在實際空調系統(tǒng)中較多采用。集中式和風機盤管加獨立新風空調方式的比較：</p><p>　　通過以上的兩種空調系統(tǒng)的比較，可以對空

30、調系統(tǒng)的有初步的認識。結合實際的空調建筑可以看出在大空間的空調房間一般都采用集中式空調系統(tǒng)，大空間要求的室內空氣參數(shù)相同，集中式空調可以實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調節(jié)，達到經(jīng)濟的效果：在一些寫字樓和辦公樓的空調房間普遍采用風機盤管加新風的空調方式，風機盤管可獨立調節(jié)室溫，各空調房間互相不影響。</p><p>　　該空調建筑為一辦公建筑，三層樓均為辦公室以及會議室，對于這類建筑如采用集中式系統(tǒng)，則風管管徑很大，又要穿

31、越墻壁，對防火、消聲和防震均不利，且不利施工，而且各房間空間小，所以能充分發(fā)揮風機盤管的特點，各房間能自動控制和調節(jié)室溫，不影響其他房間的使用，減少運行費用，同時風機盤管可以暗裝，便于室內裝飾，故選用風機盤管加獨立新風的空調方式。</p><p>　　3.2空調及新風系統(tǒng)劃分</p><p>　　空調區(qū)域劃分原則：根據(jù)各空調房間的室內設計參數(shù)，減小各個房間相互的不利影響，以及初投資和運行成

32、本來進行劃分。本工程共三層，全部為辦公室和會議室，室內設計參數(shù)相同，且位置比較集中，故整棟樓采用同一套空調系統(tǒng)。</p><p>　　新風系統(tǒng)劃分：新風系統(tǒng)的送風方式采用分樓層水平式，每層單獨設置一臺新風機組，承擔該層的新風負荷。新風經(jīng)新風機組處理后直接送入室內。</p><p>　　第四章 空氣處理過程分析計算</p><p>　　4.1 空氣處理狀態(tài)點的確定&l

33、t;/p><p>　　根據(jù)該建筑的建筑特點，末端空氣處理過程采用風機盤管+獨立新風系統(tǒng)（FC+ＯＡ）的形式。新風由新風機組處理到室內空氣焓值，并直接送入室內，即新風與風機盤管并聯(lián)送風。空氣處理過程在焓濕圖上的表示如下圖，此處忽略風機溫升對空調過程的影響。</p><p>　　圖4-1 夏季工況空氣處理焓濕圖</p><p>　　N—室內狀態(tài)點 　 W—室外狀態(tài)點

34、 　　0—送風狀態(tài)點 </p><p>　　L—新風處理狀態(tài)點 　　　Ｍ—風機盤管處理狀態(tài)點</p><p>　　新風機組將室外新風Ｗ處理到與室內空氣等焓點Ｌ，風機盤管將回風從Ｎ點處理到Ｍ點然后與Ｌ狀態(tài)的新風在室內大空間混合，達到送風狀態(tài)點Ｏ，再沿熱濕比線達到房間狀態(tài)點Ｎ。其中，新風機組承擔新風顯熱負荷和濕負荷，風機盤管承擔室內人員、設備冷負荷和建筑維護結構冷負荷。</p&

35、gt;<p><b>　　焓濕圖繪制過程：</b></p><p>　　根據(jù)室內外設計參數(shù)確定Ｗ點和Ｎ點。</p><p>　?。厅c的確定：新風機組做與室內狀態(tài)點等焓的露點送風，即室內狀態(tài)點N的等焓線與相對濕度90%的交點Ｌ就是新風機組處理后的狀態(tài)點。</p><p>　?。宵c的確定：采用露點送風，熱濕比線與９０％的相對濕度線的交

36、點就是送風狀態(tài)點Ｏ。</p><p>　?。忘c的確定：Ｍ與Ｌ的混風過程，Ｏ為混合點，所以可由新風比確定Ｍ點。</p><p>　　4.2 送風量的計算</p><p>　　以1002[辦公室]為例。</p><p>　　已知該房間全熱冷負荷為=5303W,濕負荷=1200g/h,新風量。應用天正暖通8.5繪制焓濕圖，作N點等焓線與90%的相對

37、濕度線的交點即為L，可知L點焓值為58.9kJ/kg。房間的熱濕比為</p><p><b>　　。</b></p><p>　　過N點作熱濕比線與90%的相對濕度線交于O點，可讀出O點焓值為49.8kJ/kg，溫度為18.6℃，則送風溫差為7.4℃。再根據(jù)O點參數(shù)求出總送風量。</p><p><b>　　總送風量：</b&g

38、t;</p><p>　　其中：—室內總冷負荷，kW；</p><p>　　—室內空氣焓值，kJ/kg；</p><p>　　—送風狀態(tài)點焓值，kJ/kg。</p><p><b>　　房間總送風量為。</b></p><p><b>　　新風比，</b></p>

39、<p>　　則，，查焓濕圖可知。</p><p>　　此系統(tǒng)為新風與風機盤管并聯(lián)送風，則風機盤管的風量為：</p><p>　　=1748-570=1178</p><p>　　房間換氣次數(shù)，滿足辦公室的換氣次數(shù)要求。</p><p>　　其它各房間的計算方法與此相同，計算結果見下表。</p><p>　

40、　表4-1 各空調房間綜合參數(shù)表</p><p>　　第五章 末端設備選型</p><p>　　5.1 風機盤管的選取</p><p>　　根據(jù)負荷計算結果的冷量和風量,對每個房間進行風機盤管選型。根據(jù)冷量優(yōu)先,兼顧風量的原則,以及考慮到水系統(tǒng)的阻力平衡,選擇了水壓降均在20千帕左右的風機盤管型號。</p><p>　　以1001[會議室]

41、為例：根據(jù)房間的負荷9542.7W，風量1291m³/h參照國家標準生產參數(shù)，選取4臺開利的四面出風嵌入式風機盤管，型號為42CL003，風量為350 m³/h；額定制冷量2399W。</p><p>　　各房間選取的風機盤管型號見表5-1：</p><p>　　表5-1 各房間風機盤管型號</p><p>　　注：風機盤管機組的選擇都是依據(jù)中速

42、之冷量，中速風速，且是冷量優(yōu)先，兼顧風量，風量校核，二者綜合考慮的原則。</p><p>　　5.2 新風機組的選取</p><p>　　以一層為例選取新風機組。一層各房間新風負荷及新風量見表5-2。</p><p>　　表 5-2 一層各房間新風負荷和新風量</p><p>　　一層所有房間新風負荷總和為131.6kW，室內空氣計算溫度2

43、6℃，相對濕度60%，室外干球溫度34℃，濕球溫度38.2℃，總新風量為13140m³/h。考慮1.15的富余量，則 冷量，</p><p><b>　　風量。</b></p><p>　　選取機組時根據(jù)風量優(yōu)先，兼顧冷負荷的原則。一層選用新風機組型號為天大勝遠的DX164。額定風量為16000m³/h，額定制冷量203.2kW。</p>

44、;<p>　　經(jīng)校核，符合冬季熱量的要求。</p><p>　　同理，可計算得到其他樓層的風量和冷負荷，各層選取的新風機組的型號見表5-3。</p><p>　　表 5-3 各層新風機組選型</p><p>　　新風機組的性能參數(shù)見表5-4</p><p>　　表 5-4 新風機組的技術參數(shù)</p><p

45、>　　注 標準新風工況：供冷干球溫度34℃/濕球溫度28℃、、，供熱干球溫度-12℃、。</p><p>　　第六章 室內氣流組織計算</p><p>　　經(jīng)過空調系統(tǒng)處理的空氣，經(jīng)送風口送入空調房間，與室內空氣進行熱質交換后由回風口排出，必然引起室內空氣的流動，形成某種形式的氣流流型和速度場，速度場往往是其它場（如溫度場、濕度場和濃度場）存在的前提和基礎，所以不同恒溫精度、潔凈度和

46、不同使用要求的空調房間，往往也要求不同形式的氣流流型和速度場。</p><p>　　氣流設計的任務是合理的組織室內空氣的流動，使室內工作區(qū)空氣的溫度、濕度能更好的滿足工藝要求及人們的舒適感要求?？照{房間氣流組織是否合理，不僅直接影響到空調房間的空調效果，而且也影響空調系統(tǒng)的能耗量。</p><p>　　影響氣流組織的因素很多，如送風口的位置及型式，回風口的位置，房間幾何形狀及室內的各種擾動

47、等。其中以送風口的空氣射流及其參數(shù)對氣流組織的影響更為重要。</p><p>　　6.1 風口型式和氣流組織形式</p><p>　　送風口型式及其紊流系數(shù)的大小，對射流的發(fā)展及流型的形成都有直接影響。因此，在設計氣流組織時，根據(jù)空調精度、氣流型式、送風口安裝位置以及建筑裝修的藝術配合等方面的要求選擇不同型式的送風口。常見的典型送風口型式有：側送風口、散流器、孔板送風口、噴射式送風口和旋流

48、送風口。側送風適用于劇院看臺等大型公共場合，噴口送風適用于空間交大的公共建筑和高大廠房；根據(jù)本建筑物的實際情況（有吊頂夾層，速度場溫度場均勻），最終決定，室內送風方式用頂送。按照送、回風口布置位置和型式的不同，氣流組織形式可以歸納為以下五種：側送側回，上送上回，中送下回，中送上下回，下送上回及上送上回。</p><p>　　本設計全部房間均采用卡式四面出風型風機盤管，送風方式為上部兩側送上部中間回。</p&

49、gt;<p>　　合理地組織氣流流線的問題，主要是考慮送風口設置的位置，回風口影響較小。</p><p>　　6.2 氣流組織計算</p><p>　　室內機采用四面出風嵌入式，可看成散流器平送，主要是校核射流的射程和室內平均風速[8]。</p><p>　　以房間1003[辦公室]為例計算</p><p>　　房間尺寸為4.2

50、×7.5×4，送風量為549m³/h，假設室內機風口頸部面積為0.05㎡，則頸部風速為：</p><p>　　，實際出口面積約為頸部面積的90%,即A=0.05×0.9=0.045㎡，則出口風速</p><p>　　按式求射流末端速度為0.3m/s的射程。</p><p>　　式中 ——以散流器中心為起點的射流水平距離，m

51、；</p><p>　　——在x處的最大風速，m/s；</p><p>　　——散流器出口風速，m/s；</p><p>　　——平送射流原點與散流器中心的距離，此處取0.07m；</p><p>　　——散流器的有效流通面積，㎡；</p><p>　　——系數(shù)，此處取1.4。</p><p>

52、<b>　　則 </b></p><p>　　按計算室內平均速度。</p><p>　　式中 ——散流器服務區(qū)邊長，m；</p><p><b>　　——房間凈高，m；</b></p><p>　　——射流射程與變長L之比，因此rL即為射程，射程為散流器中心到風速為0.5m/s處的距離，通

53、常把射程控制在房間邊緣之75%。</p><p><b>　　則 </b></p><p>　　各房間均按此法校核，經(jīng)驗證，基本符合要求。</p><p>　　第七章 新風系統(tǒng)設計計算</p><p>　　經(jīng)過處理的新風都必須通過風道才能送入空調房間，而且空調房間的送風量能否達到設計要求，則完全取決于風道系統(tǒng)的壓力分

54、布以及風機在該系統(tǒng)中的平衡工作區(qū)。所以風道設計將直接影響空調房間氣流組織和空調效果。同時，空氣在風道內流動所損失的能量，是靠風機消耗電能予以補償?shù)?。所以風道設計也直接影響空調系統(tǒng)的經(jīng)濟性。因此，風道系統(tǒng)的設計是要在滿足設計風量要求等的前提下，盡可能節(jié)省能量。</p><p>　　風管水力計算的基本任務如下：</p><p>　　假定流速求出風管斷面面積，結合建筑特點確定斷面尺寸。</

55、p><p>　　由斷面尺寸算出風管內空氣的實際流速，校核其是否在規(guī)范的推薦流速范圍內。</p><p>　　算出最不利環(huán)路的阻力損失，校核高靜壓風管機或新風全熱交換器的機外靜壓是否滿足要求。</p><p>　　平衡各并聯(lián)管路的阻力。</p><p>　　7.1樓層新風風管型式的選擇</p><p>　　風管材料的選用。風

56、管一般采用鋼板材料，其優(yōu)點是不燃燒、易加工、耐久，也較經(jīng)濟。</p><p>　　風管形式的確定。風管的形式很多，一般采用圓形或矩形風管。</p><p>　　圓形風管——強度大,耗材料少，但加工工藝復雜，占用空間大，不易布置得美觀，常用于安裝。</p><p>　　矩形風管——易布置，彎頭及三通等部件的尺寸較圓形風管的部件小，且容易加工，使用較為普遍。</p

57、><p>　　因此，本設計中選用矩形風管。</p><p>　　7.2新風管的布置和制作要求</p><p>　　1）風管應注意布置整齊，美觀和便于維修、測試，應與其他管道統(tǒng)一考慮，</p><p>　　設計時應考慮各管道的裝拆方便。</p><p>　　2）風管布置時，要盡量減少局部阻力。彎曲的中心曲率半徑要不小于其風管

58、直徑或邊長，一般可采用1.25倍直徑或邊長。大斷面風管，為減少阻力，可以作導流葉片，導流葉片以流線型為佳，其局部阻力系數(shù)ζ=0.1。支風管與主風管相連接時，應避免90°垂直連接，通常支管應在順著氣流方向上制作一定的導流曲線或三角形切割角。風管的變徑宜做成漸擴管和漸縮管，漸擴管每邊擴展角度不宜大于15°，漸縮管每邊擴展角度不宜大于30°。</p><p>　　3）風管法蘭間應放置具有彈

59、性的墊片，如橡皮、海綿橡膠、浸油硬紙板等，以防漏風。風管以及風管接口不應有看得見的孔洞。</p><p>　　風管涂漆。本設計中選用鍍鋅薄鋼板，可以不涂漆。但咬口損壞處要涂漆，施工時已發(fā)現(xiàn)銹蝕時要涂漆。</p><p>　　7.3 新風管的水力計算</p><p>　　新風系統(tǒng)管道均選用鍍鋅薄鋼板（粗糙度K = 0.15mm）制矩形風道，且均按照低速風道標準進行設計

60、。風管水力計算方法有假定流速法、壓損平均法和靜壓復得法等幾種，本次設計校核采用假定流速法，假定流速法的特點是先按技術經(jīng)濟要求選定風管的流速，再根據(jù)風管的風量確定風管的斷面尺寸和阻力。</p><p>　　下面以首層新風管道系統(tǒng)為例來說明風管水里計算的詳細過程。該層新風管道布置如下圖：</p><p>　　圖7-1 一層新風管路布置圖</p><p>　　由圖可知該新

61、風系統(tǒng)的最不利環(huán)路為1-4-6-8-10-12-15-18-21-24-27-30-</p><p>　　32-34-36-38-40。</p><p>　　以管段1為例，其風量為13140，管長為3000mm。假定流速法中風管的推薦流速見表7-1。</p><p>　　表7-1 風管推薦風速</p><p>　　辦公室噪聲要求＜40dB(A

62、),假定該段管路流速為5m/s，則風管斷面面積為：</p><p>　　根據(jù)矩形通風管道統(tǒng)一規(guī)格，選用風管斷面尺寸為1600×400mm，所以風管實際流速為：</p><p>　　，在推薦流速范圍內。</p><p><b>　　1）沿程阻力損失</b></p><p>　　單位管長沿程阻力損失可用下式計算：&

63、lt;/p><p>　　式中：λ——摩擦阻力系數(shù)；</p><p>　　ρ——空氣密度，kg/m³；</p><p>　　——風管當量直徑，m。</p><p>　　而風管的阻力系數(shù)λ由雷諾數(shù)確定，雷諾數(shù)為：</p><p><b>　　Re=</b></p><p>

64、;　　式中：ν——運動粘度，空氣在20℃時的運動粘度為15.06×10-6 。</p><p><b>　　因風管當量直徑為，</b></p><p><b>　　則。</b></p><p>　　若選用鋼板制風管，則查得其當量粗糙度為K=0.15mm；所以，則查《流體力學泵與風機》（第五版）尼古拉茲粗糙管沿程損

65、失系數(shù)表，其在紊流過渡區(qū)內，為簡化計算，可使用阿里特蘇里公式進行計算：</p><p><b>　　則。</b></p><p><b>　　該段管長為</b></p><p><b>　　則管段1沿程阻力為</b></p><p><b>　　2）局部阻力損失<

66、;/b></p><p>　　管段1的局部阻力部件有</p><p><b>　　兩個軟接頭 </b></p><p><b>　　消聲器 </b></p><p><b>　　防火閥 </b></p><p>　　管段1的局部阻力為：&

67、lt;/p><p>　　則管段1的阻力損失為：。</p><p>　　其余管段的水力計算同上,水力計算匯總于表7-2：</p><p>　　表7-2 風管水力計算表</p><p>　　最不利環(huán)路1-4-6-8-10-12-15-18-21-24-27-30-32-34-36-38-40的總阻力為306.31Pa，考慮10%的富余量，故所需的系統(tǒng)

68、作用壓力為：</p><p><b>　　。</b></p><p>　　而選用的DX164吊頂式新風機組的機組余壓為400Pa＞336.9Pa，故符合要求。</p><p>　　二、三層新風管道布置相同，如下圖：</p><p>　　圖7-2 二、三層新風管路布置圖</p><p>　　各管段水

69、力計算結 果見下表：</p><p>　　表7-3 風管水力計算表</p><p>　　最不利環(huán)路1-4-6-8-10-12-15-18-21-24-27-30-32-34-36-38-40的總阻力為318.76Pa，考慮10%的富余量，故所需的系統(tǒng)作用壓力為：</p><p><b>　　。</b></p><p>　

70、　而選用的DX164吊頂式新風機組的機組余壓為400Pa＞350.6Pa，故符合要求。</p><p>　　第八章 空調冷熱源的選擇與分析</p><p><b>　　8.1冷熱源的選擇</b></p><p>　　系統(tǒng)能源形式主要分為三大類：</p><p>　　a.單獨的冷源。如壓縮式制冷機，吸收式冷水機組；<

71、/p><p>　　b.單獨的熱源。如城市熱網(wǎng)，鍋爐設備等；</p><p>　　c.冷熱一體（熱泵型）。即選用一套設備，能制冷又能供熱。如風冷熱泵，地源熱泵。</p><p>　　由于該建筑處于夏熱冬冷區(qū)，既需要滿足夏季的制冷同時又需要滿足冬季的供熱，所以需要冷源和熱源。在選取的過程中，應該主要從能源形式的可行性、適用性以及經(jīng)濟節(jié)能的角度進行比較。</p>

72、<p>　　該建筑所在城市無集中的燃氣供應，同時附近又無廢熱可以利用，那么制冷效率較低的吸收式冷水機組不適合作為該系統(tǒng)的冷源；該地區(qū)無集中的城市供熱系統(tǒng)作為熱源；雖然地源熱泵的溫度穩(wěn)定，也不需要通過使用風機和水泵采熱，無噪聲，無結霜，但土壤的傳熱性能較差，需要較多的傳熱面積，導致占地面積大，且水平埋管時土石方工程量大，垂直埋管時雖占地面積小，但打井費用高，所以該建筑不適合地源熱泵。</p><p>　

73、　綜合考慮上述幾種冷熱源，根據(jù)甲方要求，建筑特點，前期投資，以及節(jié)能要求等方面出發(fā)，選用風冷式熱泵冷水機組作為冷熱源。</p><p>　　8.2冷水機組的選型</p><p>　　對于一般冷水機組冷量消耗系數(shù)取1.05～1.10，根據(jù)冷負荷計算的總冷負荷可知道本建筑中采用風冷熱泵式冷水機組承擔的設計計算冷負荷為：703kw，所以機組的最大計算冷負荷為：。</p><p

74、>　　根據(jù)此負荷值選用美的[A]系列的大型風冷熱泵模塊機組。機組型號為LSQWRF420M/A，選用兩臺。其性能技術參數(shù)見表8-1。</p><p>　　表8-1 機組性能技術參數(shù)</p><p>　　外形尺寸：長3210mm，寬5090mm，高2430mm。</p><p>　　機組凈重：5464kg。 運行重量：6020kg。</p>

75、<p>　　第九章 空調水系統(tǒng)設計計算</p><p>　　9.1空調冷凍水系統(tǒng)設計計算</p><p>　　空調水系統(tǒng)按照管道的布置形式和工作原理，分為以下幾種類型：</p><p>　　1）按供回水管道數(shù)量，分為：雙管制、三管制和四管制；</p><p>　　2）按供回水在管道內的流動關系，分為：同程式和異程式；</p&

76、gt;<p>　　3）按供回水干管的布置形式，分為：水平式和垂直式；</p><p>　　4）按原理分為：開式和閉式；</p><p>　　5）按調節(jié)方式分為：定流量和變流量。</p><p>　　該設計中管路不與大氣接觸，在系統(tǒng)的最高點設置膨脹水箱，系統(tǒng)所需的冷量和熱量由風冷熱泵機組供給，房間不需要同時供冷、供熱，故選用閉式雙管系統(tǒng)，冷水、熱水共同使

77、用一個管路，具有系統(tǒng)簡單，不需要克服靜水壓力，水泵壓力、功率均低，初投資低等優(yōu)點。干管的布置采用水平式布管，選用同程式，一次泵，水泵變流量系統(tǒng)。</p><p>　　在一次泵、水泵變流量水系統(tǒng)中，水泵通過變頻或其他方法改變轉速從而改變流量運行，風機盤管設有電動溫控閥（兩通閥），可根據(jù)房間溫度控制電動兩通閥的開關，間斷調節(jié)風機盤管的供水量。</p><p>　　9.2空調冷凍水系統(tǒng)水流量計算

78、</p><p>　　冷凍水流量計算公式如下：</p><p>　　質量流量 (kg/s) </p><p>　　體積流量 (m3/h) </p><p>　　式中 —空調耗冷量，kW；</p><p>　　—水的

79、比熱，Cp=4.18kJ/kg.℃；</p><p>　　—水的密度，取值為1000 kg/m3；</p><p>　　—冷凍水供水溫度，本設計取7℃；</p><p>　　— 冷凍水回水溫度，本設計為12℃。</p><p>　　根據(jù)以上公式計算各房間冷凍水流量見表9-1：</p><p>　　表9-1 風機盤管冷

80、凍水流量</p><p>　　以上結果為消除室內冷負荷(不包含新風負荷)所需的冷凍水流量，即風機盤管里冷凍水的流量。 </p><p>　　新風機組所需冷凍水流量計算結果如下表所示：</p><p>　　表9-2 新風機組冷凍水流量</p><p>　　9.3 空調水系統(tǒng)水管的選擇及校核計算</p><p>　　供水

81、管及回水管據(jù)參考有關保溫資料進行保溫要求。在空調水系統(tǒng)中常用的是鍍鋅鋼管和不鍍鋅的無縫鋼管，其規(guī)格以公稱直徑（DN）表示，。一般是當D≦100mm用鍍鋅鋼管，絲扣連接，D﹥100mm時，采用無縫鋼管，法蘭或焊接連接。和風管的管徑確定方法類似，水管的管徑的確定依然采用假定流速法來計算各管段的管徑和實際流速。本設計水管管路設計成同程式系統(tǒng)。用假定流速法確定管段管徑。</p><p>　　9.3.1冷水系統(tǒng)水平管水力計

82、算</p><p>　　冷凍水供回水管路水力計算以第一層為例進行計算，計算過程如下：</p><p>　?。?）選定最不利環(huán)路，給管段標號。如下圖所示：</p><p>　　圖9-1 五層水系統(tǒng)平面圖</p><p>　　由于該層水系統(tǒng)布置為同程管路，所以最不利環(huán)路可任意取一末端作為供回節(jié)點，如上圖取最后一個風機盤管為節(jié)點，則其最不利環(huán)路為

83、：1-2-3-4-5-6-</p><p>　　7-8-9-10-11-12-13-14-15-16-17-18-19-20-21-22-23-24-風機盤管-回水同程管。</p><p>　　（2）根據(jù)各管段的冷負荷，計算各管段的流量，計算式如下：</p><p>　　kg/h </p><p&g

84、t;　　式中： G——管段流量，kg/h；</p><p>　　Q——管段的冷負荷，W；</p><p>　　△t——供回水的溫差，℃。</p><p>　?。?）用假定流速法確定管段管徑。參考《通風與空氣調節(jié)工程》管段內流速的取值范圍如下表。</p><p>　　表 9-3 水管經(jīng)濟流速表</p><p>　　根

85、據(jù)假定的流速和確定的流量計算出管徑，計算式如下：</p><p>　　式中： d——管徑，m；</p><p>　　G——管段流量，kg/h；</p><p>　　v——假定水管流速，m/s。</p><p>　　根據(jù)給定的管徑規(guī)格選定管徑，由確定的管徑，計算出管內的實際流速：</p><p>　　式中： d——管徑

86、，m；</p><p>　　G——管段流量，kg/h；</p><p>　　v——假定水管流速，m/s。</p><p>　?。?）計算比摩阻從而計算管段的沿程阻力，沿程阻力的計算式如下：</p><p>　　式中： ——沿程阻力，；</p><p>　　R——每米管長的沿程損失（比摩阻），/m；</p>

87、<p>　　L——管段長度，m。</p><p>　　比摩阻R的計算式為：</p><p>　　式中： ——管段的摩擦阻力系數(shù)；</p><p>　　d——管段的內徑，m；</p><p>　　v——流體在管內的流速，m/s；</p><p>　　摩擦阻力系數(shù)由柯列勃洛克公式確定：</p>

88、<p>　　式中： K——管道的相對粗糙度，本設計中取K=0.15mm；</p><p><b>　　Re——雷諾數(shù)。</b></p><p>　?。?）用局部阻力系數(shù)法求管段的局部阻力。計算式如下：</p><p>　　式中： ——局部阻力，Pa；</p><p>　　——管段中總的局部阻力系數(shù)。<

89、;/p><p>　?。?）計算總的阻力，計算式如下：</p><p><b>　　=+ </b></p><p>　　由此計算出該層最不利環(huán)路各管段的阻力見表9-4。</p><p>　　表9-4 五層水管水力計算表</p><p>　　以上計算的是第一層冷凍水管最不利環(huán)路的供水管的阻力，阻值為4

90、6.1kPa。風機盤管其水阻為28.38kPa?；厮坦芷溟L度為137.3m，管徑為DN80，水流量為16.81m³/h，局部阻力系數(shù)為5.0(包括5個彎頭，每個彎頭為1.0)，由此按上述方法計算得出此回水同程管的總阻力為21.7kPa。由此計算出第一層冷凍水系統(tǒng)最不利環(huán)路的總阻力損失為</p><p><b>　　。</b></p><p>　　三層與第

91、一層的水管布置相同不再做計算，阻力損失基本相等，所以層與層之間不存在水力不平衡。</p><p>　　9.3.2冷水系統(tǒng)立管的水力計算</p><p>　　此棟辦公樓冷凍水分為兩個系統(tǒng)，1-3層風機盤管為一個系統(tǒng)，1-3層新風機組為另一個系統(tǒng)。兩個系統(tǒng)冷水立管的布置相同，均采用回水同程管，具體布置情況如圖9-2。</p><p>　　圖9-2 冷水系統(tǒng)立管布置圖

92、</p><p>　　立管水力計算與水平管相似，先選取最不利環(huán)路，并將最不利環(huán)路上的管段編號，如圖8-2中1-2-3-4，然后采用假定流速法來確定管徑，具體計算結果見表9-5。</p><p>　　表9-5 冷水立管水力計算表</p><p>　　以上計算得出冷水立管最不利環(huán)路總阻力為4.9kPa。在8.2.1節(jié)已計算出各層水平干管最不利環(huán)路的阻力，由此可算出冷水

93、最不利環(huán)路水管總阻力。水平管阻力為96.2kPa，立管阻力為4.9kPa，樓頂部分管路管路不長阻力相對較小，不再做詳細的計算，在此取管路的10%作為估算值。則管路總阻力為</p><p>　　9.4冷凍水泵的選取</p><p>　　一、冷凍水泵選取原則：</p><p>　　1）首先要滿足最高運行工況的流量和揚程，并使水泵的工作狀態(tài)點處于高效率范圍。</p&

94、gt;<p>　　2）泵的流量和沿程應有10～20﹪的富裕量。</p><p>　　3）多臺泵并聯(lián)運行時，應盡可能選擇同類型號水泵。</p><p>　　二、冷水泵的選擇計算</p><p><b>　　1）水泵揚程</b></p><p><b>　　閉式系統(tǒng)：</b></p&

95、gt;<p>　　式中: —冷水管路總的沿程阻力和局部阻力，；</p><p><b>　　—設備阻力，。</b></p><p>　　本設計的最不利環(huán)路為集水器—冷凍水泵—冷水機組蒸發(fā)器—分水器—第一層供水管—回水管—集水器。</p><p>　　沿程阻力和局部阻力在8.2節(jié)已計算出為111.2kPa。設備阻力見下表</p

96、><p>　　表9-6 設備阻力表</p><p>　　設備總阻力為47kPa，則最不利環(huán)路的總阻力為</p><p><b>　　水泵所需揚程為</b></p><p><b>　　水泵流量</b></p><p>　　泵的流量等于冷水機組蒸發(fā)器的額定流量并附加15%的富余量&

97、lt;/p><p>　　選用三臺水泵，其中一臺備用。三臺水泵并聯(lián)，則單臺水泵流量為</p><p>　　選用三臺廣西博士通的型號為VGDW80-20A的臥式離心水泵，水泵的性能參數(shù)見表9-7。</p><p>　　表9-7 水泵性能參數(shù)</p><p>　　9.5冷凝水排放系統(tǒng)的的設計及管徑確定</p><p>　　排放

98、冷凝水的管路系統(tǒng)設計，考慮下列要求：</p><p>　　1）風機盤管凝結水盤的泄水支管坡度，不宜小于0.01。其它水平支干管，均抬頭走，即沿水流方向的反方向，應保持不小于0.002的坡度，且不允許有積水部位。如受條件限制，無坡度輻射時，管內流速不得小于0.25m/s。</p><p>　　2）當冷凝水盤位于機組內的負壓區(qū)段時，凝水盤的出水口處必須設置水封，水封的高度應比凝水盤處的負壓大5

99、0%左右。水封的出口，應與大氣相通。</p><p>　　3）冷凝水管道宜采用聚氯乙烯塑料管或鍍鋅鋼管，不宜采用焊接鋼管。</p><p>　　4）為了防止冷凝水管道表面結露，必須進行防結露驗算。</p><p>　　5）冷凝水管的公稱直徑DN（mm），應根據(jù)冷凝水的流量計算確定，也可根據(jù)機組的冷負荷Q(kW)，按相關數(shù)據(jù)近似選定冷凝水管的公稱直徑。</p&g

100、t;<p>　　6）設計和布置冷凝水管路時，必須認真考慮定期沖洗的可能性。</p><p>　　本系統(tǒng)規(guī)模較小，冷凝水量較少，各房間的末端設備風機盤管的冷凝水直接排放到衛(wèi)生間排水干管內，或者集中排放到衛(wèi)生間內，新風機組的冷凝水均接入走道的冷凝水干管上，然后統(tǒng)一排放到各層衛(wèi)生間下水口。風機盤管冷凝水支管管徑均取DN15，新風機組冷凝水管取DN40，走道干管取DN40。</p><p

101、>　　9.6膨脹水箱的設計計算</p><p>　　膨脹水箱接在水泵的吸入側，而且裝置的標高至少要高出水管系統(tǒng)最高點1m，采用開啟式膨脹水箱。</p><p>　　膨脹水箱的容積是由系統(tǒng)中水容量和最大的水溫變化幅度決定的，可以用下式來計算確定</p><p>　　式中： —膨脹水箱的有效容積（即由信號管到溢流管之間高差內的容積），；</p>

102、<p>　　—水的體積膨脹系數(shù)，；</p><p>　　—最大的水溫變化值，℃；</p><p>　　—系統(tǒng)內的水容量，。</p><p>　　系統(tǒng)的水容量可以在設計完成后，從各個管路和設備逐個計算求得，也可根據(jù)建筑面積估算，估算指標為可得：</p><p>　　根據(jù)膨脹水箱的有效容積，從采暖通風標準圖集T905（二）進行配管管

103、徑選擇，從而選定規(guī)格型號如下：</p><p>　　表9-8 膨脹水箱規(guī)格型號表</p><p><b>　　9.7集水器分水器</b></p><p><b>　　1）分集水器的管徑</b></p><p>　　集管的管徑可以根據(jù)并聯(lián)管路的總流量通過集管的斷面流速v＝1.0～1.5m/s來確定。&

104、lt;/p><p>　　并聯(lián)管路的總流量以機組的額定流量來計算，其值為134m³/h，取流速為1.5m/s，則管徑為</p><p>　　因此選用DN200的管道作為集管。</p><p>　　分管管徑由以上計算的立管管徑為準，兩條分管的管徑分別為DN125，DN150。分水器和集水器相應的管徑一樣。</p><p><b>

105、　　分集水器的筒徑</b></p><p>　　筒徑的確定可以按照系統(tǒng)總流量通過集分水器筒體斷面的流速v=0.5來確定。</p><p>　　與集管管徑確定方法相同，選用筒徑為DN300。</p><p>　　分集水器的結構示意圖如下。</p><p>　　圖9-3 分集水器結構圖</p><p>　　9

106、.8除污器和水過濾器</p><p>　　在水系統(tǒng)中的孔板、水泵、換熱器的入口管道上，均應安設過濾器，以防止雜質進入，污染或堵塞這些設備。本設計只對冷凍水泵、冷卻水泵安設過濾器，采用常用的Y型過濾器，該中過濾器具有外形尺寸小，安裝清洗方便的特點，過濾器的尺寸與相應的水泵入口的管徑相匹配。</p><p>　　也可采用國家標準的除污器，減壓穩(wěn)定閥前也應裝設Y型過濾器，除污器和水過濾器的型號都

107、是按連接管管徑選定，連接管的管徑應于干管的管徑相同。</p><p><b>　　9.9閥門</b></p><p>　　水系統(tǒng)的閥門可采用閘閥、止回閥、球閥，對于大管徑的管路可采用蝶閥，選用閥門時，應和系統(tǒng)的承壓能力相適應，閥門型號應與連接管管徑相同。</p><p>　　閥門的作用一為檢修時關斷用，一為調節(jié)用。平衡閥可以兼做流量測定、流量調

108、節(jié)、關斷和排污用，一般在下列地點設閥門：</p><p>　　（1）水泵的進口和出口；</p><p>　?。?）系統(tǒng)的總入口，總出口，各分支環(huán)路的入口和出口；</p><p>　　（3）熱交換器、表冷器、加熱器、過濾器的進出水管；</p><p>　?。?）自動控制閥雙通閥的兩端，三通閥的三端以及為手動運行的旁通閥門；</p>

109、<p>　?。?）放水及放氣管上。</p><p>　　第十章 空調系統(tǒng)的消聲、減震與保溫</p><p>　　10.1 消聲與隔聲的設計</p><p>　　空調設備噪聲主要包括了風機、壓縮機運轉噪聲、電機軸承噪聲等，尤其是以風機、壓縮機運轉噪聲為主要噪聲源。所以要采取措施降低通風管道傳播的風機噪聲以及氣流噪聲，使空調用房達到所確定的允許噪聲標準，滿足

110、使用功能要求。具體措施：</p><p>　　1、所有設備盡量選用低噪聲型，降低噪聲源。</p><p>　　2、水泵、空調器、風機等均減震處理，在本工程中均用橡膠減震膠墊器。</p><p>　　3、于水泵等連接的水管設軟接頭，即用橡膠軟接頭。</p><p>　　4、空調器，風機進口處設帆布軟風管。</p><p>

111、;　　5、新風機組送風管設消聲裝置，本工程選用復合阻抗式消聲器。</p><p>　　10.2 減振的設計</p><p>　　空調系統(tǒng)的噪聲除了通過空氣傳播到室內外，還能通過建筑物的結構和基礎傳播，例如：轉動的風機和壓縮機所產生的振動可以直接傳給基礎，并以彈簧性波的形式從機器基礎沿房屋結構傳到其它房間,又以噪聲的形式出現(xiàn)。因此，對空調系統(tǒng)振動機構削弱將能有效的降低噪聲。削弱由機器傳給基礎

112、的振動是用消除它們之間的剛性連接來實現(xiàn)的，即在振源的和它的基礎之間安設避振構件（如彈簧減振器或橡皮軟木等）,可以使從振源傳到的振動得到一定程度的頭減弱。</p><p>　　本設計中設備的防震消聲做法是，在空氣處理機組進出口處用帆布軟風管連接，水泵、制冷機組的進出口用橡膠軟接頭連接，達到隔離震源，消聲減震的目的。</p><p>　　10.3 保溫的設計</p><p&

113、gt;　　10.3.1風管的保溫</p><p>　　為了減少空氣在風道輸送過程中的冷熱量損失，以及防止風道表面在溫度較高的非空調房間內結露，空調工程的風道都要保溫。</p><p>　　保溫材料目前使用的種類很多。如軟木、聚笨乙烯泡沫塑料、超細玻璃棉、聚氨酯泡沫塑料等。他們的系數(shù)大都在0.12 W/( m2?！?以內。通過保溫層管壁的傳熱系數(shù)一般控制在1.84 W/( m2。℃)以內。&

114、lt;/p><p>　　對于敷設在非空調房間的風道，一般保溫層厚度取25mm，風道刷瀝青后與軟木相粘結，聚氨酯泡沫塑料和超細玻璃棉等柔性材料可直接包扎。保溫材料外面一般常以玻璃布或塑料薄膜包扎，以防保溫材料與管壁間有空氣流動，影響保溫效果。</p><p>　　當風道敷設于室外時，要做好防雨防潮措施以及防止室外噪聲隨風道傳入室內的措施。</p><p>　　10.3.2

115、水管的保溫</p><p><b>　　保溫目的</b></p><p>　　一是為了減少管道的冷損失，二是防止冷管路表面結露。</p><p><b>　　2）保溫材料的選擇</b></p><p>　　根據(jù)新規(guī)范及業(yè)主要求，本設計選用柔性泡沫橡塑保溫材料，其導熱系數(shù)</p><

116、;p>　　式中tm--保冷層的平均溫度℃。</p><p><b>　　3）施工說明</b></p><p>　　施工中，立管保溫每隔三米左右設計保溫承重托環(huán)，其寬度為保溫厚度的2/3。</p><p>　　冷凍水管的保溫結構中設置一層防潮層，防止大氣中水蒸氣和空氣一起進入保溫層并滲透而出現(xiàn)凝結水，破壞保溫材料絕熱性能。</p>

117、;<p>　　保護層選用鍍鋅鐵皮，室內厚度，室外厚度。</p><p>　　附錄 房間冷負荷計算詳表</p><p>　　三層復合計算結果與二層相同，不再列出。</p><p><b>　　設計體會</b></p><p>　　畢業(yè)設計在xx老師的悉心指導和在自己的努力下，以及同學之間的幫助下，終于畫上

118、了圓滿的句號。我個人認為這次畢業(yè)設計不僅是對我們大學四年以來的一個最終成果的體現(xiàn)，也是一個增進同學和老師交流的平臺。</p><p>　　大學四年來，學了很多們專業(yè)知識，雖然也在學校與老師的安排下參加過一些實習，以及各種課程設計，但始終還是從來沒有把很多知識點領悟，也沒有想過要去好好研究。自己腦袋里的專業(yè)知識面對這次畢業(yè)設計少的可憐時，才發(fā)現(xiàn)自己的無知與求知的必要性。</p><p>　　

119、在這次設計中，從負荷計算的過程，空調方案的確定到設備的選型，以及最后的完成圖紙過程，使我對暖通專業(yè)有了一個更加系統(tǒng)和完整的認識，雖然還是有很多細節(jié)沒有研究好，但原理和一些大方面的知識點都增長了很多。在畫圖過程中，出現(xiàn)過很多自己從來沒有注意過的問題，在老師和同學的指導和幫助下，終于算是比較符合規(guī)范了。</p><p>　　總之，通過這次的畢業(yè)設計，讓我對自己的專業(yè)知識有了一個反省和彌補的機會，雖然現(xiàn)在還是有很多知識

120、的欠缺，但學無止境，在這次設計中學到的自學本領和培養(yǎng)的探討精神，將鼓勵我在畢業(yè)以后的工作道路上更加充滿自信。</p><p>　　最后，我要特別的感謝xx老師，很耐心仔細的指導與講解，并沒有覺得絲毫的不耐煩。老師的鼓勵幫助我更加努力的把畢業(yè)設計完成！也將更加努力的把知識補充上！</p><p>　　在此畢業(yè)設計完成之際，再次對所有幫助我的老師和同學表示衷心的感謝！ </p>