食品工程原理課程設(shè)計(jì)--日產(chǎn)13噸濃縮牛奶蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)2

1、<p>　　食品工程原理課程設(shè)計(jì)</p><p>　　題 目:日產(chǎn)13噸濃縮牛奶蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)</p><p>　　系 別: 食品與生物工程學(xué)院 </p><p>　　專 業(yè):_ 食品科學(xué)與工程 </p><p>　　2013年 12月 31日</p>&l

2、t;p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第一章 任務(wù)書 4</p><p>　　1. 設(shè)計(jì)題目及原始數(shù)據(jù) 4</p><p>　　第二章 蒸發(fā)工藝設(shè)計(jì)計(jì)算 4</p><p>　　§2·1蒸濃液濃度計(jì)算 4</p><p>　　§

3、2·2溶液沸點(diǎn)和有效溫度差的確定 5</p><p>　　§2·2·1各效由于溶液的蒸汽壓下降所引起的溫度差損失 6</p><p>　　§2·2·2各效由于溶液靜壓強(qiáng)所因引起的溫度差損失 6</p><p>　　§2·2·3由經(jīng)驗(yàn)不計(jì)流體阻力產(chǎn)生壓降所引起的溫

4、度差損失 7</p><p>　　§2·3加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量的計(jì)算------------------------------------------------ 8</p><p>　　§2·4蒸發(fā)器的傳熱面積和有效溫度差在各效中的分布 9</p><p>　　§2·5有效溫差再分配

5、 9</p><p>　　第三章 蒸發(fā)器工藝尺寸計(jì)算12</p><p>　　§3·1 加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)12</p><p>　　§3·1·1加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)12</p><p>　　§3·1·2循環(huán)管的選擇 13</p&g

6、t;<p>　　§3·1·3加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定 13</p><p>　　§3·1·4分離室直徑與高度的確定14</p><p>　　§3·2接管尺寸的確定 14</p><p>　　§3·2·1溶液進(jìn)出口 15</p&

7、gt;<p>　　§3·2·2加熱蒸氣進(jìn)口與二次蒸汽出口 15</p><p>　　§3·2·3冷凝水出口 15</p><p>　　第四章、蒸發(fā)裝置的輔助設(shè)備 15</p><p>　　§4·1氣液分離器 15</p><p>　　

8、7;4·2蒸汽冷凝器 16</p><p>　　§4·2·1由計(jì)算可知,進(jìn)入冷凝器的二次蒸汽的體積流量可計(jì)算得到冷凝器的直徑D16</p><p>　　第五章 工藝計(jì)算匯總表 16</p><p>　　第六章 工藝流程圖、主體設(shè)備結(jié)構(gòu)圖 17</p><p>　　§6-1工藝流程圖

9、17</p><p>　　§6-2主體設(shè)備結(jié)構(gòu)圖19</p><p>　　第七章 課程設(shè)計(jì)心得 20</p><p>　　參考文獻(xiàn)： 21</p><p><b>　　第一章任務(wù)書</b></p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)題目</b></p&

10、gt;<p>　　日產(chǎn)13噸濃縮牛奶蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　二、原始數(shù)據(jù)：</b></p><p>　　加熱蒸氣壓：240kpa</p><p>　　冷凝器真空度：92kpa</p><p>　　絕對(duì)壓力：1.3pa</p><p><b>　　原料濃度：

11、13%</b></p><p><b>　　成品濃度：42%</b></p><p>　　牛奶原料密度：1030kg/m</p><p><b>　　日產(chǎn)量：13T/天</b></p><p><b>　　日工作時(shí)間：10h</b></p><p

12、><b>　　生產(chǎn)車間在一樓</b></p><p>　　冷凝水使用深井水，平均水溫10℃</p><p>　　第二章 蒸發(fā)工藝設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　§2·1蒸濃液濃度計(jì)算</p><p>　　多效蒸發(fā)的工藝計(jì)算的主要依據(jù)是物料衡算和、熱量衡算及傳熱速率方程。計(jì)算的主要項(xiàng)目有：加熱

13、蒸氣（生蒸氣）的消耗量、各效溶劑蒸發(fā)量以及各效的傳熱面積。計(jì)算的已知參數(shù)有：料液的流量、溫度和濃度，最終完成液的濃度，加熱蒸氣的壓強(qiáng)和冷凝器中的壓強(qiáng)等。</p><p>　　蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)計(jì)算步驟多效蒸發(fā)的計(jì)算一般采用試算法。</p><p>　　(1)根據(jù)工藝要求及溶液的性質(zhì)，確定蒸發(fā)的操作條件（如加熱蒸氣壓強(qiáng)及冷凝器的壓強(qiáng)），蒸發(fā)器的形式、流程和效數(shù)。</p><p&

14、gt;　　(2)根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，初步估計(jì)各效蒸發(fā)量和各效完成液的濃度。</p><p>　　(3)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)假設(shè)蒸氣通過各效的壓強(qiáng)降相等，估算個(gè)效溶液沸點(diǎn)和有效總溫差。</p><p>　　(4)根據(jù)蒸發(fā)器的焓衡算，求各效的蒸發(fā)量和傳熱量。</p><p>　　(5)根據(jù)傳熱速率方程計(jì)算各效的傳熱面積。若求得的各效傳熱面積不相等，則應(yīng)按下面介紹的方法重新分配有效溫度

15、差，重復(fù)步驟（3)至（5），直到所求得各效傳熱面積相等（或滿足預(yù)先給出的精度要求）為止。</p><p>　　F==4200kg/h</p><p>　　總蒸發(fā)量:W=F（1-）=4200(1-)=2900.0kg/h</p><p>　　并流加料蒸發(fā)中無(wú)額外蒸汽引出,可設(shè):W2 =1:1.1</p><p>　　而W=W1+W2 =2900

16、.0kg/h</p><p>　　由以上三式可得:W1=1381kg/h;W2=1519kg/h;</p><p>　　設(shè)各效間的壓強(qiáng)降相等，則總壓強(qiáng)差為：X1==0.19; X2==0.42</p><p>　　§2·2溶液沸點(diǎn)和有效溫度差的確定</p><p>　　由各效的二次蒸汽壓強(qiáng)從手冊(cè)中查得相應(yīng)的二次蒸汽溫度和汽

17、化潛熱列與下表中:</p><p>　　多效蒸發(fā)中的有效傳熱總溫度差可用下式計(jì)算：</p><p><b>　　有效總溫度差</b></p><p>　　式中 -----有效總溫度差，為各效有效溫度差之和，℃。</p><p>　　-----第一效加熱蒸氣的溫度，℃。</p><p>　　--

18、---冷凝器操作壓強(qiáng)下二次蒸氣的飽和溫度，℃。</p><p>　　-------總的溫度差損失，為各效溫度差損失之和，℃，</p><p><b>　　=/+//+///</b></p><p>　　式中 /--- 由于溶液的蒸汽壓下降而引起的溫度差損失，℃，</p><p>　　//---由于蒸發(fā)器紅溶液的靜壓強(qiáng)

19、而引起的溫度差損失，℃，</p><p>　　///----由于管道流體阻力產(chǎn)生壓強(qiáng)降而引起的溫度差損失，℃，</p><p>　　§2·2·1各效由于溶液的蒸汽壓下降所引起的溫度差損失</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　f =0.0=</b

20、></p><p><b>　　= =0.28℃</b></p><p><b>　?。?0.0=</b></p><p>　　0.71 =1.28℃</p><p>　　=0.28+1.28=1.56℃</p><p>　　§2·2·2各

21、效由于溶液靜壓強(qiáng)所因引起的溫度差損失</p><p>　　由于蒸發(fā)器中溶液靜壓強(qiáng)引起的溫度差損失 某些蒸發(fā)器在操作時(shí)，器內(nèi)溶液需維持一定的液位，因而蒸發(fā)器中溶液內(nèi)部的壓強(qiáng)大于液面的壓強(qiáng)，致使溶液內(nèi)部的沸點(diǎn)較液面處的為高，二者之差即為因溶液靜壓強(qiáng)引起的溫度差損失，為簡(jiǎn)便起見，日夜內(nèi)部的沸點(diǎn)可按液面和底層的平均壓強(qiáng)來(lái)查取，平均壓強(qiáng)近似按靜力學(xué)方程估算：</p><p><b>　　p

22、m=p/+</b></p><p>　　式中 pm—蒸發(fā)器中 液面和底層的平均壓強(qiáng)，pa</p><p>　　p/—二次蒸氣的壓強(qiáng)，即液面處的壓強(qiáng)，，pa</p><p><b>　　—溶液的平均密度，</b></p><p><b>　　-液層高度</b></p>&

23、lt;p><b>　　g-重力加速度，</b></p><p>　　根據(jù)pm=p/+取液位高度為1米</p><p>　　有牛乳的平均密度=1.030kg/m </p><p>　　Pm1==25.0KPa</p><p><b>　　Pm2=KPa</b></p>&

24、lt;p>　　對(duì)應(yīng)的飽和溶液溫度為:</p><p>　　T=63.3℃ ; T =58.0℃; </p><p><b>　　根據(jù) = </b></p><p>　　式中 --根據(jù)平均壓強(qiáng)求取牛乳的沸點(diǎn)℃，--根據(jù)二次蒸氣壓強(qiáng)求得水的沸點(diǎn)℃</p><p>　　所以1= T- T=63.3-60=3.3℃&l

25、t;/p><p>　　2= T - T=58.0-50.2=7.8℃</p><p>　　=3.3+7.8=11.1℃</p><p>　　§2·2·3由經(jīng)驗(yàn)不計(jì)流體阻力產(chǎn)生壓降所引起的溫度差損失</p><p>　　由于管道流體阻力產(chǎn)生的壓強(qiáng)降所引起的溫度差損失在多效蒸發(fā)中末效以前各效的二次蒸汽流到次一效的加熱室的

26、過程中由于管道阻力使其壓強(qiáng)降低蒸汽的飽和溫度也相應(yīng)降低由此引起的溫度差損失即為，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)其值可以省略。</p><p><b>　　=1+1+1=3℃</b></p><p>　　根據(jù)以估算的各效二次蒸汽壓強(qiáng)及溫度差損失△，即可由下式估算溶液各效溶液的沸點(diǎn)t</p><p>　　所以總的溫度差損失為</p><p>　　

27、=++ =11.1+12.7+3=15.6℃</p><p>　　溶液的沸點(diǎn)ti=Ti/+</p><p>　　0.28+3.3+1=4.6</p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　所以各效溶液沸點(diǎn)：</b></p><p>　　t1=60+4.

28、6=64.6℃，</p><p>　　t2=43.8+10.08=53.9℃</p><p>　　由手冊(cè)可查得551KPa飽和蒸汽壓的溫度為138.1℃，汽化熱為2150.7KJ/kg，所</p><p><b>　　℃</b></p><p>　　§2·3加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量的計(jì)算</

29、p><p>　　第i效的焓衡算式為：</p><p>　　有上式可求得第i效的蒸發(fā)量.若在焓衡算式計(jì)入溶液的能縮熱及蒸發(fā)器的熱損失時(shí)，尚需考慮熱利用系數(shù)一般溶液的蒸發(fā)，可取得0.960-△x（式中△x為溶液的濃度變化，以質(zhì)量分率表示）。 </p><p>　　第i效的蒸發(fā)量的 計(jì)算式為</p><p>　　式中 ------第i效的加熱蒸汽量，

30、當(dāng)無(wú)額外蒸汽抽出時(shí)= </p><p>　　------ 第i效加熱蒸氣的汽化潛熱 ------第i效二次蒸氣的汽化潛熱</p><p>　　-----------原料液的比熱 ---------水的比熱</p><p>　　，--------分別為 第i效及第i-1效溶液的沸點(diǎn)</p><p>　　-----------第

31、i效的熱利用系數(shù)無(wú)因次，對(duì)于加熱蒸氣消耗量，可列出各效焓衡算式并與式（3-2）聯(lián)解而求得。</p><p>　　第一效的焓衡量式為:W1=</p><p>　　由相關(guān)手冊(cè)查得cp0=3.89Kg.℃)</p><p><b>　　W=</b></p><p>　　同理第二效的熱衡算式為:</p><p

32、>　　W (a)</p><p><b>　　W</b></p><p><b>　　=0.799</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　聯(lián)立(a),(b),(c)式,解得

33、:</p><p>　　W=1605.9kg/h</p><p>　　W=1294.1kg/h</p><p>　　D=1925.3kg/h</p><p>　　§2·4蒸發(fā)器的傳熱面積和有效溫度差在各效中的分布</p><p>　　任意一效的傳熱速率方程為</p><p>

34、<b>　　Si=</b></p><p>　　式中 ---第i效的傳熱速率，W。 ----第i效的傳熱系數(shù)，W/（m2, ℃）.</p><p>　　---第i效的傳熱溫度差，℃ Si-------第i效的傳熱面積，m2</p><p><b>　　℃</b></p><p><

35、;b>　　℃</b></p><p>　　誤差為，誤差很大，應(yīng)調(diào)整各效的有效溫度差，重復(fù)上述計(jì)算過程。</p><p>　　§2·5有效溫差再分配</p><p>　　重新分配有效溫度差得，</p><p><b>　　℃</b></p><p><b&

36、gt;　　℃</b></p><p><b>　　重復(fù)上述計(jì)算步驟</b></p><p>　?。?） 計(jì)算各效料液濃度 由所求得的各效蒸發(fā)量，可求得各效料液的濃度，即</p><p><b>　　X1==;</b></p><p><b>　　X2= =0.42</

37、b></p><p>　　（2） 計(jì)算各效料液的溫度 因末效完成液濃度和二次蒸汽壓力均不變，各種溫度差損失可視為恒定，故末效溶液的溫度仍為50.4℃，即 ℃</p><p>　　則第二效加熱蒸汽的溫度（也即第一效二次蒸汽溫度）為</p><p><b>　　℃</b></p><p>　　所以第一效料液的溫度為

38、t=75.6+4.6=80.2℃</p><p>　　第一效料液的溫度也可下列計(jì)算</p><p>　　t=138.1-53.4=84.7℃</p><p>　　說明溶液的各種溫度差損失變化不大，不需重新計(jì)算，股有效總溫度差不變，即</p><p><b>　　℃</b></p><p>　　溫度

39、差重新分配后各效溫度差情況列于下表：</p><p>　?。?）各效的熱量衡算</p><p><b>　　第一效</b></p><p>　　W= （a）</p><p><b>　　第二效</b></p><p><

40、;b>　　(b)</b></p><p><b>　　W</b></p><p><b>　　=0.841</b></p><p><b>　?。╟）</b></p><p>　　聯(lián)立(a),(b),(c)式,解得</p><p>　　

41、W=1541.8kg/h</p><p>　　W=1358.8kg/h</p><p>　　D=1944.3kg/h</p><p>　　與第一次結(jié)果比較，其相對(duì)誤差為</p><p>　　計(jì)算相對(duì)誤差均在0.05以下，故各效蒸發(fā)量的計(jì)算結(jié)果合理。其各效溶液濃度無(wú)明顯變化，不需重新計(jì)算</p><p>　　（4）蒸發(fā)器

42、傳熱面積的計(jì)算</p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　℃</b></p><p>　　誤差為，迭代計(jì)算結(jié)果合理，取平均傳熱面積</p><p><b>　　結(jié)算結(jié)果列表<

43、;/b></p><p>　　第三章 蒸發(fā)器工藝尺寸計(jì)算</p><p>　　蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸（以下均以第一效為計(jì)算對(duì)象）</p><p>　　我們選取的中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的計(jì)算方法如下。</p><p>　　§3·1 加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)</p><p>　　§3&#

44、183;1·1加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)</p><p>　　蒸發(fā)器的加熱管通常選用38*2.5mm無(wú)縫鋼管。</p><p>　　加熱管的長(zhǎng)度一般為0.6—2m，但也有選用2m以上的管子。管子長(zhǎng)度的選擇應(yīng)根據(jù)溶液結(jié)垢后的難以程度、溶液的起泡性和廠房的高度等因素來(lái)考慮，易結(jié)垢和易起泡沫溶液 的蒸發(fā)易選用短管。根據(jù)我們的設(shè)計(jì)任務(wù)和溶液性質(zhì)，我們選用以下的管子。</p>

45、<p>　　可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)我們選?。篖=0.8M，382.5mm</p><p>　　可以根據(jù)加熱管的規(guī)格與長(zhǎng)度初步估計(jì)所需的管子數(shù)n’，</p><p><b>　?。ǜ?lt;/b></p><p>　　式中S=----蒸發(fā)器的傳熱面積，m2，由前面的工藝計(jì)算決定（優(yōu)化后的面積）；</p><p>　　d0--

46、--加熱管外徑，m； L---加熱管長(zhǎng)度，m；因加熱管固定在管板上，考慮管板厚度所占據(jù)的傳熱面積，則計(jì)算n’時(shí)的管長(zhǎng)應(yīng)用（L—0.1）m.</p><p>　　§3·1·2循環(huán)管的選擇</p><p>　　循環(huán)管的 截面積是根據(jù)使循環(huán)阻力盡量減小的原則考慮的。我們選用的中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的循環(huán)管截面積可取加熱管總截面積的40%--100%。加熱管的總截面

47、積可按n’計(jì)算。循環(huán)管內(nèi)徑以D1表示，則</p><p>　　對(duì)于加熱面積較小的蒸發(fā)器，應(yīng)去較大的百分?jǐn)?shù)。選取管子的直徑為： ，138根。循環(huán)管管長(zhǎng)與加熱管管長(zhǎng)相同為1.5m。</p><p>　　按上式計(jì)算出的D1后應(yīng)從管規(guī)格表中選取的管徑相近的標(biāo)準(zhǔn)管，只要n和n’相差不大。循環(huán)管的規(guī)格一次確定。循環(huán)管的管長(zhǎng)與加熱管相等，循環(huán)管的表面積不計(jì)入傳熱面積中。</p><p

48、>　　§3·1·3加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定</p><p>　　加熱室的內(nèi)徑取決于加熱管和循環(huán)管的規(guī)格、數(shù)目及在管板撒謊能夠的排列方式。</p><p>　　加熱管在管板上的排列方式有三角形排列、正方形排列、同心圓排列。根據(jù)我們的數(shù)據(jù)表加以比較我們選用三角形排列式。</p><p>　　管心距t為相鄰兩管中心線之間的距離，t一

49、般為加熱管外徑的1.25—1.5倍，目前在換熱器設(shè)計(jì)中，管心距的數(shù)據(jù)已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，只要確定管子規(guī)格，相應(yīng)的管心距則是定值。我們選用的設(shè)計(jì)管心距是： </p><p>　　加熱室內(nèi)鏡和加熱管數(shù)采用作圖法，亦可采用計(jì)算的方法。以三角形排列說明計(jì)算過程。圖1-6所示。</p><p>　　一根管子在管板上按正三角形排列時(shí)所占據(jù)的管板面積（圖中陰影部分面積為）：</p><

50、;p>　　式中：a=60;t--管心距，m;</p><p>　　當(dāng)加熱管數(shù)為n時(shí)，在管板上占據(jù)的中面積</p><p><b>　　F</b></p><p>　　式中：F--管數(shù)為n時(shí)在管板上占據(jù)的總面積，</p><p>　　φ—管板利用系數(shù)，φ=0.7-0.9；</p><p>　　

51、當(dāng)循環(huán)管直徑為D時(shí)，則棺板的總面積為</p><p><b>　　F</b></p><p>　　式中：F--循環(huán)管占據(jù)管板的總面積， ；</p><p>　　2t—中央循環(huán)管與加熱管之間的最小距離，m.</p><p>　　設(shè)加熱室的直徑,則：</p><p>　　由此求得D=886mm所以殼體

52、內(nèi)徑為900mm,厚度為12.0mm.</p><p>　　§3·1·4分離室直徑與高度的確定</p><p>　　分離室的直徑與高度取決于分離室的體積，而分離室的體積又與二次蒸汽的體積流量及蒸發(fā)體積強(qiáng)度有關(guān)。</p><p>　　分離室體積V的計(jì)算式為：</p><p>　　式中V-----分離室的體積，m3;

53、 W-----某效蒸發(fā)器的二次蒸汽量，kg/h;</p><p>　　P-----某效蒸發(fā)器二次蒸汽量，Kg/m3 ， U-----蒸發(fā)體積強(qiáng)度，m3/(m3*s);</p><p>　　即每立方米分離室體積每秒產(chǎn)生的二次蒸汽量。一般用允許值為U=1.1~1.5m3/(m3*s)</p><p>　　根據(jù)由蒸發(fā)器工藝計(jì)算中得到的各效二次蒸汽量，再?gòu)恼舭l(fā)體

54、積強(qiáng)度U的數(shù)值范圍內(nèi)選取一個(gè)值，即可由上式算出分離室的體積。</p><p>　　一般說來(lái)，各效的二次蒸汽量不相同，其密度也不相同，按上式計(jì)算得到的分離室體積也不會(huì)相同，通常末效體積最大。為方便起見，各效分離室的尺寸可取一致。分離室體積宜取其中較大者。確定了分離室的體積，其高度與直徑符合關(guān)系，確定高度與直徑應(yīng)考慮一下原則：</p><p>　?。?）分離室的高度與直徑之比H/D=1~2。對(duì)

55、于中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，其分離室一般不能小于1.8m，以保證足夠的霧沫分離高度。分離室的直徑也不能太少，否則二次蒸汽流速過大，導(dǎo)致霧沫夾帶現(xiàn)象嚴(yán)重。</p><p>　?。?） 在條件允許的情況下，分離室的直徑盡量與加熱室相同，這樣可使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單制造方便。</p><p>　?。?）高度和直徑都適于施工現(xiàn)場(chǎng)的安放?，F(xiàn)取分離室中U=1.2m3/（m3*s）；</p><p&g

56、t;　　。H=1.8m，，D=1.2m</p><p>　　§3·2接管尺寸的確定</p><p>　　流體進(jìn)出口的內(nèi)徑按下式計(jì)算</p><p>　　式中 -----流體的體積流量 m3/s ；U--------流體的適宜流速 m/s ，</p><p>　　估算出內(nèi)徑后，應(yīng)從管規(guī)格表格中選用相近的標(biāo)準(zhǔn)管。</

57、p><p>　　§3·2·1溶液進(jìn)出口 </p><p>　　于并流加料的三效蒸發(fā)，第一效溶液流量最大，若各效設(shè)備尺寸一致的話，根據(jù)第一效溶液流量確定接管。取流體的流速為0.8m/s；</p><p>　　所以取ф45X2.5mm規(guī)格管。</p><p>　　§3·2·2加熱蒸氣進(jìn)口

58、與二次蒸汽出口</p><p>　　各效結(jié)構(gòu)尺寸一致二次蒸汽體積流量應(yīng)取各效中較大者。取流體的流速為30m/s</p><p>　　所以取ф245X6.5mm規(guī)格管。</p><p>　　§3·2·3冷凝水出口 </p><p>　　冷凝水的排出一般屬于液體自然流動(dòng)，接管直徑應(yīng)由各效加熱蒸氣消耗量較大者確定。取

59、流體的流速為0.1m/s</p><p>　　所以取ф83X3.5mm規(guī)格管。</p><p>　　第四章、蒸發(fā)裝置的輔助設(shè)備</p><p><b>　　§4·1氣液分離器</b></p><p>　　蒸發(fā)操作時(shí)，二次蒸汽中夾帶大量的液體，雖在分離室得到初步的分離，但是為了防止損失有用的產(chǎn)品或防止污

60、染冷凝液，還需設(shè)置氣液分離器，以使霧沫中的液體聚集并與二次蒸汽分離，故氣液分離器或除沫器。其類型很多，我們選擇慣性式除沫器，起工作原理是利用帶有液滴的二次蒸汽在突然改變運(yùn)動(dòng)方向時(shí)，液滴因慣性作用而與蒸汽分離。取流體的流速為25m/s</p><p>　　在慣性式分離器的主要尺寸可按下列關(guān)系確定：D0=D1；</p><p>　　D1：D2：D3=1：1.5：2 H=D3

61、 h=0.4~0.5D1</p><p>　　D0--------二次蒸汽的管徑，m D1--------除沫器內(nèi)管的直徑，m</p><p>　　D2--------除沫器外管的直徑，m D3--------除沫器外殼的直徑，m</p><p>　　H---------除沫器的總高度，m h---------除沫器

62、內(nèi)管頂部與器頂?shù)木嚯x，m</p><p>　　D1=257mm D2=386mm D3=514mm H=514mm h=102.8mm</p><p>　　選取二次蒸汽流出管： 除霧器內(nèi)管： </p><p><b>　　除霧器外罩管：</b></p><p><b>　　

63、§4·2蒸汽冷凝器</b></p><p>　　蒸汽冷凝器的作用是用冷卻水將二次蒸汽冷凝。當(dāng)二次蒸汽為有價(jià)值的產(chǎn)品需要回收或會(huì)嚴(yán)重地污染冷卻水時(shí)，應(yīng)采用間壁式冷卻器。當(dāng)二次蒸汽為水蒸氣不需要回收時(shí)，可采用直接接觸式冷凝器。二次蒸汽與冷凝水直接接觸進(jìn)行熱交換，其冷凝效果好，被廣乏采用?，F(xiàn)采用多孔板式蒸汽冷凝器：</p><p>　　§4·2

64、·1由計(jì)算可知,進(jìn)入冷凝器的二次蒸汽的體積流量可計(jì)算得到冷凝器的直徑D</p><p><b>　　取D=740mm</b></p><p>　　第五章 工藝計(jì)算匯總表</p><p><b>　　工藝計(jì)算匯總表</b></p><p>　　第六章 工藝流程圖、主體設(shè)備結(jié)構(gòu)圖</

65、p><p><b>　　§6·1工藝流程圖</b></p><p>　　§6·2主體設(shè)備結(jié)構(gòu)圖</p><p><b>　　主體設(shè)備結(jié)構(gòu)圖</b></p><p><b>　　第七章設(shè)計(jì)心得</b></p><p>　

66、　本次課程設(shè)計(jì)為設(shè)計(jì)雙效蒸發(fā)器對(duì)鮮牛乳進(jìn)行濃縮，要對(duì)蒸發(fā)的工藝進(jìn)行計(jì)算，同時(shí)要設(shè)計(jì)出蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)尺寸。經(jīng)計(jì)算，得出設(shè)計(jì)所需參數(shù)，在理論上基本符合要求，但要投入生產(chǎn)應(yīng)用，需要經(jīng)過實(shí)驗(yàn)的驗(yàn)證。設(shè)計(jì)過程中，也存在一些問題，可能因資料的查找不夠，一些計(jì)算也采取了較簡(jiǎn)便的計(jì)算方法。而且在設(shè)計(jì)的計(jì)算過程中有的數(shù)據(jù)的取值及代入不是很準(zhǔn)確，有的校正不是很嚴(yán)格，這是設(shè)計(jì)中的不足，望王老師能諒解，并給予意見。</p><p>　　通

67、過這次課程設(shè)計(jì)，使我對(duì)蒸發(fā)器有了更進(jìn)一步的了解,加強(qiáng)了我動(dòng)手、思考和解決問題的能力。做課程設(shè)計(jì)同時(shí)也是對(duì)課本知識(shí)的鞏固和加強(qiáng)，由于課本上的知識(shí)太多，平時(shí)的學(xué)習(xí)并不能很好的理解和運(yùn)用，所以在這次課程設(shè)計(jì)過程中，我學(xué)到了很多。平時(shí)看課本時(shí)，有時(shí)問題老是弄不懂，做完課程設(shè)計(jì)，那些問題就迎刃而解了。認(rèn)識(shí)來(lái)源于實(shí)踐，實(shí)踐是認(rèn)識(shí)的動(dòng)力和最終目的，實(shí)踐是檢驗(yàn)真理的唯一標(biāo)準(zhǔn)。這次課程設(shè)計(jì)使我在實(shí)踐中，掌握了如果讓你更多的專業(yè)知識(shí)。</p>

68、<p>　　通過這次課程設(shè)計(jì)使我懂得了理論與實(shí)際相結(jié)合是的重要性，只有理論知識(shí)是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的，只有把所學(xué)的理論知識(shí)與實(shí)踐相結(jié)合起 來(lái)，從理論中得出結(jié)論，才能真正為社會(huì)服務(wù)，從而提高自己的實(shí)際動(dòng)手能力和獨(dú)立思考的能力。設(shè)計(jì)計(jì)算中的很多數(shù)據(jù)往往需要設(shè)計(jì)者查閱相關(guān)手冊(cè)和資料，進(jìn)行系統(tǒng)的收集、分析比較和選用，任何一個(gè)數(shù)據(jù)的選定均要說明理由，這就需要綜合運(yùn)用所學(xué)的各類知識(shí)，經(jīng)過全面、細(xì)致地分析和思考才能確定。在設(shè)計(jì)的過程中遇到問題，可以

69、說得是困難重重，它不僅要求我們對(duì)食品工程原理課程設(shè)計(jì)有基礎(chǔ)的了解，而且還要對(duì)其他相關(guān)等一系列知識(shí)能夠進(jìn)行綜合的運(yùn)用，同時(shí)也對(duì)計(jì)算機(jī)軟件和編程提出了較高的要求。這畢竟第一次做 的，難免會(huì)遇到過各種各樣的問題，同時(shí)在設(shè)計(jì)的過程中發(fā)現(xiàn)了自己的不足之處，對(duì)以前所學(xué)過的知識(shí)理解得不夠深刻，掌握得不夠牢固。</p><p>　　此次課程設(shè)計(jì)，我學(xué)到了很多東西，比如設(shè)計(jì)思維，獨(dú)立思考，耐心解決問題，和謹(jǐn)慎態(tài)度，以及與人合作共同

70、提高，都受益非淺，為以后的畢業(yè)設(shè)計(jì)做了鋪墊，相信自己以后可以做得更好。</p><p>　　最后，感謝王老師的細(xì)心指導(dǎo)，也同樣謝謝其他各位同學(xué)的幫助。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)：</b></p><p>　　1、《化工原理課程設(shè)計(jì)》 天津大學(xué) 天津科學(xué)技術(shù)出版社</p><p>　　柴城敬

71、 劉國(guó)維 李阿娜 編 P7~~P74 P186</p><p>　　2、《化工原理》　　合肥工業(yè)大學(xué)　　　　　　　合肥工業(yè)大學(xué)出版社</p><p>　　崔鵬　　　魏鳳玉　編　P114~~P190 P392~P395 P412　</p><p>　　3、《化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)》上冊(cè) 第一版（修訂）</p><p>　

72、　國(guó)家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院編 化學(xué)工業(yè)出版社 P385~P391</p><p>　　P671,P687, P654 ,P633 , P667, </p><p>　　4、《化學(xué)工程手冊(cè)》第二版，上冊(cè)第九篇蒸發(fā)，9-1~~9-20 化學(xué)工業(yè)出版社，時(shí)均，汪家鼎，余國(guó)琮，陳敏恒主編</p><p>　　5、《化工原理優(yōu)化設(shè)計(jì)與解題指南》 阮奇</

73、p><p>　　6、梁虎，王黎，朱平，多效蒸發(fā)系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究。化學(xué)工程，1997，25？（6）；48~51</p><p>　　7、華南工學(xué)院化工原理教研組，化工過程設(shè)備設(shè)計(jì)，廣州；華南工學(xué)院出版社；1987。86~92</p><p>　　8、韋鶴平，最優(yōu)化技術(shù)[m]，上海；同濟(jì)大學(xué)出版社，1987，119~108</p><p>　　9、阮

74、奇，黃詩(shī)煌，葉長(zhǎng)桑，陳文波，多效蒸發(fā)系統(tǒng)油畫設(shè)計(jì)目標(biāo)函數(shù)的建立與求解，計(jì)算機(jī)與應(yīng)用化學(xué)，2001</p><p>　　10、時(shí)鈞，汪家鼎，余國(guó)綜，陳敏恒，化學(xué)工程，第二版，上卷，北京，化學(xué)工業(yè)出版社，1996，1`108</p><p>　　11、張瑞生，沈才大，化學(xué)系統(tǒng)工程基礎(chǔ)，上海，華東化工學(xué)院出版社，1991.234`235</p><p>　　12、譚學(xué)富，