供熱外網(wǎng)畢業(yè)設計說明書

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　隨著人們生活水平的提高，集中供熱被越來越多地采用，采用集中供暖可以減少能量的浪費,提高供熱效率,減少環(huán)境污染,利于管理.同時采用集中供熱可提高供熱質量,提高人們的生活質量.但是在以往的設計中,由于外網(wǎng)與內(nèi)網(wǎng)的配合往往出現(xiàn)縫隙,使得各個建筑物的資用壓頭與實際需要的出現(xiàn)偏差,使系統(tǒng)水力失調, 浪費了大量的熱量,而供熱效果卻不甚理想.

2、本次設計要求解決這一問題,使得系統(tǒng)的平衡性有一個較大的提高,減少系統(tǒng)的失調損失,節(jié)省燃料和電、水的消耗,并提高供熱質量。</p><p>　　間接連接供熱因其熱源補水率低，熱網(wǎng)的壓力工況和流量工況不受用戶的影響，便于熱網(wǎng)運行管理。在近年來已經(jīng)成為流行的供熱方式。本次設計為貼近實際也采用了間接連接供熱，在各個小區(qū)設置了熱力站。</p><p>　　地溝敷設已被使用很久，使傳統(tǒng)的供熱管道敷設方

3、式，本次設計的一級網(wǎng)使用了這種成熟的輻設方式。近年來興起的直埋敷設因其造價低，施工快，維護簡單等特點以及越來越可靠的性能，在實際工程中也有了很多應用，本次設計的的二級網(wǎng)采用了這種新型的敷設方式。 </p><p>　　關鍵詞：間接連接供熱；直埋敷設；水力平衡</p><p>　　說明書勘誤：水泵的選取有誤</p><p>　　要求必須按照正確的方法選取，而且需要知道

4、步驟</p><p>　　尤其是水泵的特性曲線，水泵圖譜一定要明白。</p><p><b>　　不要使用軟件選水泵</b></p><p>　　熱源循環(huán)水泵應盡量選取一用一備，不應有富裕值，兩臺并聯(lián)使用時型號應不相同，用以調節(jié)使用。</p><p>　　補給水泵應選取一用一備。Q應為1.1倍的計算值。H應為1.2倍的理

5、論計算值。</p><p>　　熱力站循環(huán)水泵應選取一用一備，多臺并聯(lián)時，型號不應相同補給水泵一用一備。Q應為1.1倍的計算值。H應為1.2倍的理論計算值。</p><p>　　摘要的英文翻譯應當重新翻譯，作者水平有限，錯誤甚多。</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　With the

6、 the exaltation of people’s life. The district heating system has been adopted more and more, the adoption of can reduce the waste of energy, raise the efficiency of heating, decrease the pollution of environment, benef

7、it in management.Adopt district heating system can raise the heating quality,raise people's living quality at the same time.But in the former design, because of the match of the outside net with the inside usually ap

8、pears blind side, making the press of the system providi</p><p>　　The indirect conjunction heating because of its low needing of water, the pressure condition and discharge work condition of the system is in

9、dependence to the user.It is easy for the management of the heating system. The indirect conjunction heating system have already become popular in recent years.This design use this system,too.Set thermodynamic station in

10、 each block.</p><p>　　The ditch spread have already been used for a long time, this traditionally mode is used in the first class net. Direct buried spread rise in recent years because of it’s low price,qui

11、ck construction,more and more dependable function.Direct buried pipeline has been used in a lots of projects.The second class net of this design adopt this kind of new spread method.</p><p>　　Keyword:the ind

12、irect conjunction heating system; Direct buried pipeline;press balance</p><p>　　不要刪除行尾的分節(jié)符,此行不會被打印</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘要I</b></p><p&

13、gt;<b>　　第一章 緒論1</b></p><p>　　1.2 原始資料1</p><p>　　1.2.2 設計參數(shù)資料1</p><p>　　第二章 熱負荷的計算及熱負荷延續(xù)圖的繪制2</p><p>　　2.1.1 集中供熱系統(tǒng)以及熱負荷的類型2</p><p>　　2.2.1

14、 采暖設計熱負荷的計算2</p><p>　　2.2.3 年負荷的計算6</p><p>　　2.3.1 繪制熱負荷延續(xù)時間圖的意義7</p><p>　　第三章 供熱方案的確定11</p><p>　　3.1.1 供熱管道的平面布置類型11</p><p>　　3.1.3 熱水供應方案的確定12</

15、p><p>　　4.1 一級網(wǎng)的水力計算14</p><p>　　4.1.2 水力計算的步驟14</p><p>　　4.2 二級網(wǎng)水力計算19</p><p>　　4.3 繪制網(wǎng)路水壓圖21</p><p>　　4.3.2 網(wǎng)路水壓圖的原理及其作用22</p><p>　　4.3.4 繪

16、制熱水網(wǎng)路水壓圖水壓圖的步驟和方法22</p><p>　　5.1 運行調節(jié)概述24</p><p>　　5.1.2調節(jié)方式的確定24</p><p>　　5.1.4 確定一級網(wǎng)路質量—流量調節(jié)曲線27</p><p>　　6.1 一級網(wǎng)設備選擇30</p><p>　　6.1.2 補水泵的選擇32<

17、/p><p>　　6.2 二級網(wǎng)設備選擇35</p><p>　　6.2.2 補給水泵的選擇38</p><p>　　6.2.4 分水器、集水器44</p><p>　　6.2.6 除污器的選擇45</p><p>　　7.1 管道的保溫47</p><p>　　7.1.2 保溫材料的選擇

18、47</p><p>　　7.1.4 直埋管道的保溫層計算49</p><p>　　7.2.1 敷設方式確定50</p><p>　　8.1 供熱管道及附件52</p><p>　　8.1.2 補償器52</p><p>　　8.2 管壁厚度及活動支座間距的確定55</p><p>

19、　　8.2.2 管道活動支座間距的確定58</p><p>　　8.4 直埋管道的應力計算60</p><p>　　8.4.2 直埋預制保溫管的應力驗算的規(guī)定60</p><p>　　8.5.1 管道的理論計算壁厚計算61</p><p>　　8.6 直埋管段的補償與失穩(wěn)計算62</p><p>　　8.6.

20、2 失穩(wěn)計算62</p><p>　　附錄2 熱力站設備樣本66</p><p>　　千萬不要刪除行尾的分節(jié)符,此行不會被打印.在目錄上點右鍵“更新域”,然后“更新整個目錄”.打印前,不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行</p><p><b>　　第一章 緒論</b></p><p><b>

21、;　　1.1 設計題目</b></p><p>　　XX市XX區(qū)供熱外網(wǎng)設計</p><p><b>　　1.2 原始資料</b></p><p>　　1.2.1 設計地區(qū)氣象資料</p><p>　　采暖室外計算溫度： ；</p><p><b>　　采暖季天數(shù)：；<

22、/b></p><p>　　采暖室外平均溫度：；</p><p>　　最大凍土層深度：189。</p><p><b>　　設計地區(qū)：牡丹江；</b></p><p>　　供暖室外計算溫度：tw =-24℃；</p><p>　　供暖天數(shù)：N=186天；</p><p&g

23、t;　　海拔：241.4m；</p><p>　　最大凍土層深度：189cm.</p><p>　　1.2.2 設計參數(shù)資料</p><p>　　一級網(wǎng)供回水溫度：；</p><p>　　二級網(wǎng)供回水溫度：；</p><p><b>　　室內(nèi)計算溫度：。</b></p><p&

24、gt;　　1.2.3 基本設計要求</p><p>　　本設計采用間接連接，一級網(wǎng)采用地溝敷設，二級網(wǎng)采用直埋敷設，在小區(qū)內(nèi)設置若干熱力站。</p><p>　　室內(nèi)計算溫度：18℃；</p><p>　　一級網(wǎng)供回水溫度：τ1/τ2=120/80℃；</p><p>　　二級網(wǎng)的供回水溫度：tg/th=95/70℃.</p>

25、<p>　　第二章 熱負荷的計算及熱負荷延續(xù)圖的繪制</p><p>　　2.1 集中供熱系統(tǒng)熱負荷的概算</p><p>　　2.1.1 集中供熱系統(tǒng)以及熱負荷的類型</p><p>　　2.1.1.1 集中供熱系統(tǒng)</p><p>　　集中供熱系統(tǒng)系統(tǒng)指的是以熱水或蒸汽作為熱媒集中向一個具有多種熱用戶的較大區(qū)域供熱的系統(tǒng).<

26、;/p><p>　　2.1.1.2 熱負荷的類型</p><p>　　(1)按性質分為兩大類</p><p>　　一類是季節(jié)性熱負荷,它與室外溫度、濕度、風向、風速和太陽輻射熱等氣候條件密切相關,起決定性作用的是室外溫度在全年中有很大的變化.</p><p>　　另一類是常年性熱負荷主要取決于生活用熱和生產(chǎn)狀況,其日變化較大,而在全年的變化較小.

27、</p><p>　　(2)按熱用戶的性質分</p><p>　　a、供暖設計熱負荷；</p><p>　　b、通風設計熱負荷；</p><p><b>　　c、生產(chǎn)工藝熱負荷</b></p><p>　　d、生活用熱的設計熱負荷</p><p>　　2.1.1.3 熱負荷

28、的計算方法</p><p>　　供暖設計熱負荷采用面積熱指標法和體積熱指標法.</p><p>　　通風熱負荷采用體積熱指標法.</p><p>　　熱水供應系統(tǒng)計算方法見2.2.</p><p>　　生產(chǎn)工藝負荷主要取決于工藝工程性質,用熱設備和工作制度[1].</p><p>　　2.2 熱負荷的計算</p&

29、gt;<p>　　2.2.1 采暖設計熱負荷的計算</p><p>　　采暖熱負荷使城市集中供熱系統(tǒng)中最重要的負荷,它的設計熱負荷占全部設計熱負荷的80%-90%以上（不包生產(chǎn)工藝用熱）,供暖設計熱負荷的概算可采用面積熱指標進行計算,即</p><p><b>　　（2-1）</b></p><p>　　式中 —建筑物的供暖設計熱

30、負荷,；</p><p>　　—建筑物供暖面積熱指標,；</p><p>　　—建筑物的建筑面積,.</p><p>　　建筑物供暖面積熱指標的推薦取值如表2-1所示</p><p>　　表2-1 建筑物供暖面積熱指標推薦值 </p><p>　　注：1、本表摘自《城市熱力網(wǎng)設計規(guī)范》CJ

31、34-90,1990年版；</p><p>　　2、熱指標中已包括約5%的管網(wǎng)熱損失在內(nèi).</p><p>　　本設計中所有的建筑物的面積與熱負荷匯總如表2-3所示</p><p>　　表2-2 各建筑物供暖面積與熱負荷匯總表 </p><p>　　根據(jù)表2-2可知總供熱面積為931999,總的采暖熱負荷為4701

32、5150W</p><p>　　2.2.2 生活用熱的設計熱負荷</p><p>　　生活供暖熱負荷主要是熱水供應熱負荷,其熱負荷取決于熱水用量,與住宅內(nèi)衛(wèi)生設備的完善程度和人們的生活習慣有關.</p><p>　　熱水供應系統(tǒng)的工作特點是熱水用量具有晝夜的周期性,每天的熱水用量變化不大,但小時熱水用量變化較大,計算時先算出每人每天熱水供應平均小時熱負荷,然后再根據(jù)

33、用熱水的單位數(shù)（住宅為人數(shù),公共建筑為每日人次數(shù)）計算出每天的熱水用量和熱負荷.</p><p>　　供暖期的每人熱水供應平均小時熱負荷咳按下式計算：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中 —供暖器的熱水供應平均小時熱負荷,KW；</p><p>　　—每個用熱水單位平均的熱水用量（住

34、宅每戶設有淋浴設備時每人每日65℃的用水量標準為75～100L,本設計取90L）,L；</p><p>　　—生活熱水溫度,一般為60～65℃,本設計采用65℃；</p><p>　　—冷水計算溫度,取最低月平均水溫,本設計取5℃；</p><p>　　—每天供水小時數(shù),一般取24；</p><p>　　—水的比熱,=4.1868KJ/kg℃

35、；</p><p>　　—水的密度,按=1000Kg/m3.</p><p>　　根據(jù)上式，平均每人每日熱負荷為0.3KW/人。本設計中要求信大小區(qū)的5住宅樓實現(xiàn)熱水供應。按照每戶居住4人計算可得以下結果如表2-3所示。</p><p>　　表2-3 生活用水熱負荷計算表 </p><p>　　2.2.3 年負

36、荷的計算</p><p>　　2.2.3.1 供暖年負荷的計算</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　式中 —采暖年耗熱量，GJ；</p><p>　　—采暖平均熱負荷，KW；</p><p><b>　　—采暖期天數(shù)。</b></p>

37、;<p>　　其中 （2-4）</p><p>　　式中 —室內(nèi)計算溫度，℃；</p><p>　　—供暖室外計算溫度，℃；</p><p>　　—采暖期日平均溫度，℃；</p><p>　　—供暖設計熱負荷，根據(jù)表2-2和表2-3可知=470151

38、50W。</p><p><b>　　根據(jù)上式可得W</b></p><p><b>　　采暖期年耗熱量 J</b></p><p>　　2.2.3.2 生活用熱年負荷</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　式中 —熱水供應

39、年負荷，KJ/年；</p><p>　　—熱匯供應平均負荷，KW；</p><p><b>　　—熱水供應天數(shù)；</b></p><p>　　—每天供應熱水小時數(shù)。</p><p>　　由上式可得生活用熱年負荷為</p><p><b>　　KJ/年</b></p>

40、;<p>　　2.3 熱負荷延續(xù)時間圖的繪制</p><p>　　2.3.1 繪制熱負荷延續(xù)時間圖的意義</p><p>　　通過繪制熱負荷延續(xù)時間圖，能夠清楚的顯示出不同大小的供暖負荷在整個采暖季節(jié)累計耗熱量，以及它在整個采暖季節(jié)總耗熱量中所占的比重，這對于城市集中供熱規(guī)劃方案進行技術經(jīng)濟分析時，具有十分重要的意義。</p><p>　　2.3.2

41、熱負荷延續(xù)時間圖的繪制</p><p>　　2.3.2.1 采暖熱負荷延續(xù)圖</p><p>　?。?）供暖負荷隨室外溫度的變化曲線。</p><p>　　牡丹江市供暖室外溫度,利用下式可求出某一室外溫度下的供暖熱負荷。</p><p><b>　　（2-6）</b></p><p>　　式中 —

42、在室外溫度下的供暖熱負荷，W;</p><p>　　—供暖設計熱負荷，W;</p><p>　　—供暖室外計算溫度，℃；</p><p>　　—某一室外溫度，℃；</p><p>　　—室內(nèi)計算溫度，℃。</p><p>　　根據(jù)上式的計算結果可繪制出熱負荷隨室外溫度變化曲線圖如圖2-1所示</p>&l

43、t;p>　　2.3.2.2 熱負荷延續(xù)時間圖的繪制</p><p>　　查參考資料I可知牡丹江的不同室外氣溫的延續(xù)時間如表2-4所示,</p><p>　　表2-4 牡丹江的不同室外氣溫的延續(xù)時間表 </p><p>　　在不同的溫度下，供熱系統(tǒng)的熱負荷如表2-5所示 </p><p>　　表2-5

44、 不同的溫度下，供熱系統(tǒng)的熱負荷表 </p><p>　　由以上數(shù)據(jù)可繪得熱負荷延續(xù)時間圖如圖2-2所示</p><p>　　第三章 供熱方案的確定</p><p>　　3.1 室外供熱管道的平面布置</p><p>　　3.1.1 供熱管道的平面布置類型</p><p>　　供熱管道平面布置圖示與熱媒的

45、種類、熱源和熱用戶相互位置及熱負荷的變化熱點有關，主要有枝狀和環(huán)狀兩類。</p><p>　　枝狀網(wǎng)比較簡單，造價較低，運行管理比較方便，它的管徑隨著到熱源的距離增加而減小，其缺點在于如沒有供熱的后備性能，即一旦網(wǎng)路發(fā)生事故，在損壞地點以后的所有用戶均將中斷供熱。</p><p>　　環(huán)狀網(wǎng)路的主要優(yōu)點是具有供熱的后備性能，可靠性好，運行也安全，但它往往比枝狀網(wǎng)路的投資要大很多。</

46、p><p>　　本設計中，力爭做到設計合理，安裝質量符合標準和操作維護良好的條件下，熱網(wǎng)能夠無故障的運行，尤其對于只有供暖用戶的熱網(wǎng)，在非采暖期停止運行期內(nèi)，可以維護并排除各種隱患，以滿足在采暖期內(nèi)正常運行的要求，加之考慮到目前我國的國情，故設計中的熱力網(wǎng)型式采用枝狀網(wǎng)。[1]</p><p>　　3.1.2 供熱管道的定線原則</p><p>　?。?）經(jīng)濟上合理，主

47、干線力求短直，使金屬耗量小，施工方便，主干線盡量走熱負荷集中區(qū)，管線上所需的閥門及附件涉及到檢查井的數(shù)量和位置，而檢查井的數(shù)量應力求減少。</p><p>　?。?）技術上可靠，線路盡可能走地勢平坦，土質好，水位低的地區(qū)，盡量利用管段的自然補償。</p><p>　?。?）對周圍環(huán)境影響少而協(xié)調，少穿主要街道，城市道路上的供熱管道一般平行于道路中心線，并盡量敷設在車道以外的地方。</

48、p><p>　　（4）穿過街區(qū)的城市熱力管網(wǎng)應敷設在易于檢修和維護的地方。</p><p>　　（5）通過非建筑區(qū)的熱力管道應沿公路敷設。</p><p>　　（6）熱水管道在最低點設放水閥，在最高點設放氣閥，管線布置見管線平面圖。[4]</p><p>　　3.1.3 熱水供應方案的確定</p><p>　　對要求熱水供

49、應的信大小區(qū)需單獨確定熱水供應方案。</p><p>　　為實現(xiàn)環(huán)保的要求，冬季可使用一級網(wǎng)供應熱量，結合換熱器提供生活熱水，供水溫度應保持在65左右，以減少小型鍋爐的污染，節(jié)省能源。而夏季時，則采用專門的熱水鍋爐房提供生活熱水，白天同時可使用太陽能積蓄部分熱量，不足的熱量可由鍋爐房提供，夜間利用白天積蓄的熱量與鍋爐房配合滿足需要。由于熱水供應量的不確定性，故本設計采用殼管式換熱器，可兼作儲水箱的作用。系統(tǒng)圖如圖

50、3-1所示。</p><p>　　冬季運行時，打開3號閥門，關閉1、2、4、5號閥門，只運行換熱器。</p><p>　　夏季運行時，關閉3號閥門，打開1、2、4、5號閥門，停止運行換熱器，水通過鍋爐房和太陽能集熱器進行加熱。在太陽能集熱器的出口管和鍋爐房出口管上上裝有溫度傳感器和比較器，當太陽能集熱器出口水的溫度低于鍋爐房出水溫度而高于進口溫度時，則關閉6號閥門，打開7號閥門使水流至鍋爐

51、房入口，當太陽能集熱器的出口溫度高于鍋爐房出口溫度時則打開6號閥門，關閉7號閥門使水流至分水器。</p><p>　　第四章 管網(wǎng)水力計算與水壓圖</p><p>　　4.1 一級網(wǎng)的水力計算</p><p>　　4.1.1 計算方法</p><p>　　本設計中的水力計算采用當量長度法。</p><p>　　4.1.

52、2 水力計算的步驟</p><p>　　（1）確定網(wǎng)路中熱媒的計算流量</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中 —供暖系統(tǒng)用戶的計算流量，T/h；</p><p>　　—用戶熱負荷，KW；</p><p>　　—水的比熱，取=4.187KJ/Kg·℃；&

53、lt;/p><p>　　/—一級網(wǎng)的設計供回水溫度，℃。</p><p>　?。?）確定熱水網(wǎng)路的主干線，及其沿程比摩阻，根據(jù)《城市熱力網(wǎng)設計規(guī)范》，比摩阻R取60Pa/m。</p><p>　?。?）根據(jù)網(wǎng)路主干線個管段的流量和初選的R值，利用參II中的表4-2確定主干線個管段的公稱直徑和相應的實際比摩阻。</p><p>　?。?）根據(jù)選用的

54、公稱直徑和管中局部阻力形式，確定管段局部阻力當量長度Ld及折算長度Lzh。</p><p>　?。?）根據(jù)管段折算長度Lzh的總和利用下式計算各管段壓降△P。</p><p><b>　　（4-2）</b></p><p>　　式中 —管段壓降，Pa；</p><p>　　—管段的實際比摩阻，Pa；</p>

55、<p>　　—管段的實際長度，m；</p><p>　　—局部阻力當量長度。</p><p>　?。?）確定主干線的管徑后，就可以利用同樣方法確定支管管徑，為了滿足網(wǎng)路中各用戶的作用壓差平衡，必須使各并聯(lián)管路的壓降大致相等，故并聯(lián)支線的推薦比摩阻Rtj需用式（4-3）進行計算</p><p>　　Rtj=△P/Lzh

56、 (4-3)</p><p>　　式中 Rtj—推薦比摩阻，Pa/m；</p><p>　　△P—資用壓降，即與直線并聯(lián)的主干線的壓降，Pa；</p><p>　　Lzh—考慮局部阻力的管段折算長度，Lzh=L×1.3,m;</p><p>　　根據(jù)式（4-3）可得到支線的推薦比摩阻，結合管段的流量可利用參2

57、中的表4-2確定支線的公稱直徑、實際比摩阻及實際壓降。對于實際壓降過小的管段為維持網(wǎng)路平衡，可安裝調節(jié)孔板或小管徑閥門來消除剩余壓頭，節(jié)流孔板的消壓可查表選取或者按式（4-4）進行計算</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　式中 G—熱媒流量，Kg/h；</p><p>　　—調壓板消耗壓降，Pa。</p&

58、gt;<p>　　4.1.3 部分管路計算實例</p><p>　　（1）主干線水力計算實例</p><p>　　對各個熱力站和管路的節(jié)點編號如圖4-1所示，本設計中由于從熱源到R23的管道的輸送距離最遠，故選取該管線為主干線進行計算。根據(jù)流量和初步選定的主干管推薦比摩阻，可得主干線的各管段的公稱直徑，同時可得出各管段實際的比摩阻,如管段AB,確定管段AB的管徑和相應的比摩

59、阻R值.（由于設計資料缺乏，本設計認為自熱源至A節(jié)點為一段長度為1000m的直管段，沒有支線。）</p><p>　　D=450mm， R=60.7Pa/m</p><p>　　管段AB中局部阻力的當量長度,可由參2的表4-8查得，</p><p>　　AB段含有兩個閘閥，公稱直徑為450mm</p><p>　　局部當量長度為 Ld=4.

60、7m.</p><p>　　管段AB的折算長度 Lzh=2.52+61.25=63.77m</p><p>　　管段AB的壓力損失 =R?Lzh= 61270.58</p><p>　　用同樣的方法，可計算主干線的其余管段。確定其管徑和壓力損失。其他管段的局部阻力如表4-1所示，管徑和壓力損失計算結果列于表4-2，</p><p>　　表

61、4-1 主干線局部阻力表</p><p>　　表4-2 主干線水力計算表 </p><p><b>　　（2）支線計算實例</b></p><p><b>　　以W-R25段為例</b></p><p>　　W-R25段的資用壓力為：</p>

62、;<p>　　==6851.1Pa</p><p>　　設局部阻力損失與沿程損失的估算比值=0.3[1]，則比摩阻大致應控制為</p><p>　　==6851.1/[37.26(1+0.3)]= 141.4Pa/m</p><p>　　根據(jù)和=48.0t/h，由參1附錄9-1可確定管段W-R25的公稱直徑為DN125，實際比摩阻為R=139.4Pa/

63、m，局部阻力列于表4-3，</p><p>　　表4-3 WR25局部阻力表</p><p>　　實際壓降為6752.3Pa</p><p>　　用同樣的方法計算其它支管線的比摩阻、壓降、管徑，計算結果列于表4-2。</p><p>　　表4-2 支線管段水力計算表 </p><

64、;p>　　（3）支干線的水力計算實例</p><p>　　以Q-R22為例計算</p><p>　　由于R22熱力站距節(jié)點Q較遠，故Q-R22為支干線中的主干線，該主干線的資用壓力與Q-R23管段的壓降相等，設局部阻力損失與沿程損失的估算比值=0.3[1]，則比摩阻大致應控制為</p><p>　　Rtj=△Ptj/Lzh=20846.8/272.3=76.5

65、Pa/m</p><p>　　根據(jù)估算比摩阻及流量可確定QR和RR22的公稱直徑和實際比摩阻，并計算實際比摩阻。</p><p>　　支干線中的支線RR20與主干線的支線的計算方法相同。</p><p>　　其他支干線的主干線的水力計算結果如表4-3所示。</p><p>　　表4-3 支干線中主干線各管段的局部阻力表</p>

66、<p>　　表4-4 支干線中主干線各管段水力計算表 </p><p>　　其他支干線的支線水力計算結果如表4-4所示。</p><p>　　表4-4 支干線中支線各管段水力計算表 </p><p>　　4.2 二級網(wǎng)水力計算</p><p>　　4.2.1 計算步驟<

67、/p><p>　　二級網(wǎng)的計算方法步驟與一級網(wǎng)基本相同。</p><p>　?。?）確定網(wǎng)路中熱媒的計算流量</p><p><b>　　（4-5）</b></p><p>　　式中 —供暖系統(tǒng)用戶的計算流量，T/h；</p><p>　　—用戶熱負荷，KW；</p><p>

68、　　—水的比熱，取=4.187KJ/Kg·℃；</p><p>　　/—二級網(wǎng)的設計供回水溫度，95/70℃。</p><p>　?。?）確定主干線，及其沿程比摩阻，推薦比摩阻R取60Pa/m[4]。</p><p>　?。?）根據(jù)網(wǎng)路主干線個管段的流量和初選的R值，利用參2中的表4-2確定主干線個管段的公稱直徑和相應的實際比摩阻。</p>

69、<p>　?。?）根據(jù)局部阻力損失與沿程損失的估算比值=0.3[1],確定管段局部阻力折算長度Lzh。</p><p>　?。?）根據(jù)管段折算長度Lzh的總和利用式（4-2）計算各管段壓降△P。</p><p>　?。?）確定主干線的管徑后，就可以利用同樣方法確定支管管徑，為了滿足網(wǎng)路中各用戶的作用壓差平衡，必須使各并聯(lián)管路的壓降大致相等，故并聯(lián)支線的推薦比摩阻Rtj用式（4-3

70、）進行計算</p><p>　　根據(jù)式（4-3）可得到支線的推薦比摩阻，結合管段的流量可利用參II中的表4-2確定支線的公稱直徑、實際比摩阻及實際壓降。對于實際壓降過小的管段為維持網(wǎng)路平衡，可安裝調節(jié)孔板或小管徑閥門來消除剩余壓頭，節(jié)流孔板的消壓可查表選取或者按式（4-4）進行計算。</p><p>　　畫出R22 好熱力站的管線布置圖，各管段的標號見圖4-1，局部阻力表間表4-</

71、p><p>　　表4- 局部阻力表 </p><p>　　水力計算結果列表如表4-5所示。 </p><p>　　表4-5 R22的水力計算結果表</p><p>　　4.3 繪制網(wǎng)路水壓圖</p><p>　　4.3.1 繪制網(wǎng)路水壓圖的必要性</p><p>　　熱網(wǎng)中連結著許多的熱用戶，它們

72、對供水溫度及壓力可能各有不同，而且它們所處的地勢高低不一，在設計階段必須對整個網(wǎng)路的壓力狀況有個整體考慮，而水力計算通常只能確定熱水管道中各管段的壓降，并不能確定熱水供暖系統(tǒng)中管道上各點的壓力，因此，只有通過繪制熱水網(wǎng)路的水壓圖，用以全面地反映熱望和各熱用戶的壓力狀況，并確定保證使它實現(xiàn)的技術措施。</p><p>　　在運行中，通過網(wǎng)路的實際水壓圖，可以全面地了解整個系統(tǒng)在調節(jié)過程中或出現(xiàn)故障時的壓力狀況。從而

73、揭露關鍵性的問題并采取必要的技術措施，保證安全運行，另外，各個用戶的連接方式以及整個供熱系統(tǒng)的自控調節(jié)裝置，都需要根據(jù)網(wǎng)路的壓力分布或其波動情況來選定，既需要以水壓圖作為這些工作的決策依據(jù)。</p><p>　　4.3.2 網(wǎng)路水壓圖的原理及其作用</p><p>　　4.3.2.1 原理</p><p>　　水壓圖是根據(jù)伯努利方程原理繪制的，即</p>

74、<p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　4.3.2.2 作用</p><p>　?。?）利用水壓曲線，可以確定管道中任何一點的壓力值。</p><p>　?。?）利用水壓曲線，可以表示各管段阻力損失值。</p><p>　　（3）根據(jù)水壓區(qū)縣的坡度，可確定管段單位長度的平均壓降值。<

75、;/p><p>　?。?）只要已知或固定管道上任何一點的壓力，則其它各點的壓力值就已知。</p><p>　　4.3.3 繪制水壓圖的原則和要求</p><p>　?。?）在與熱水網(wǎng)路直接連接的用戶系統(tǒng)內(nèi)，壓力不應超過該用戶系統(tǒng)用熱設備及其管道的承壓能力。</p><p>　?。?）在高溫水網(wǎng)路和用戶系統(tǒng)內(nèi)，水溫超過100℃的點熱媒壓力不應低于該

76、水溫下的汽化壓力。</p><p>　?。?）與熱水網(wǎng)路直接連接的用戶系統(tǒng)，無論在網(wǎng)路循環(huán)水泵，運轉或停止工作時，其用戶系統(tǒng)回水管出口處的壓力，必須高于擁護系統(tǒng)的充水高度，以防止系統(tǒng)倒吸入空氣，破壞正常運行和腐蝕管道。</p><p>　?。?）網(wǎng)路回水管內(nèi)任何一點的壓力，都應比大氣壓力至少高出5mH2O，以免吸入空氣。</p><p>　?。?）在熱水網(wǎng)路的熱力站

77、或用戶引入處，供回水管的自用壓降，應滿足熱力站或用戶所需的作用壓頭。</p><p>　　4.3.4 繪制熱水網(wǎng)路水壓圖水壓圖的步驟和方法</p><p>　?。?）以網(wǎng)路循環(huán)水泵的中心線的高度（或其他方便的高度）為基準面，在縱坐標上按一定的比例尺做出標高地刻度，按照網(wǎng)路上的各點和用戶從熱源出口起沿管路計算的距離，在橫坐標上相應的點標出網(wǎng)路相對于基準面的標高和房屋高度，并畫出沿管線的縱剖面

78、。</p><p>　?。?）選定靜水壓曲線的位置，靜水壓曲線是網(wǎng)路循環(huán)水泵停止工作時，網(wǎng)路上各點的測壓管水頭的連接線。靜水壓曲線高度必須滿足兩個要求，一是底層散熱器所承受的靜水壓力不超過散熱器的承壓能力，二是熱水網(wǎng)路及其直接連接的用戶系統(tǒng)內(nèi)，不會出現(xiàn)汽化或倒空。</p><p>　　（3）選定回水管的動水壓曲線的位置，在網(wǎng)路循環(huán)水泵運轉時，網(wǎng)路回水管各點的測壓管水頭的連接線，稱為回水管動

79、水壓曲線，其位置應滿足下列要求：a、保證所有直接連接的用戶系統(tǒng)不倒空和網(wǎng)路上任意一點的壓力不應低于50KPa的要求；b、與熱網(wǎng)直連的用戶，不超過散熱器的靜水壓力。</p><p>　?。?）選定供水管動水壓曲線的位置</p><p>　　在網(wǎng)路循環(huán)水泵運轉時，網(wǎng)路供水管內(nèi)各點的測壓管水頭連接線稱為供水管動水壓曲線，它沿著水流動方向逐漸下降，在每米長上降低的高度反映了供水管的比壓降值。<

80、;/p><p>　　本設計要求繪出一級網(wǎng)主干線的水壓圖。地形最高處與熱源循環(huán)水泵的高差為5m，熱力站的高度均暫取為5米，120的水的汽化壓力為4.5，加上30K～50Kpa的富裕值，故本設計中的靜水壓線取。</p><p>　　根據(jù)水力計算表，可確定水壓圖的各段的斜率，在最末端的熱力站應保證10的資用壓頭。</p><p>　　第五章 熱水供暖系統(tǒng)的運行調節(jié)調節(jié)曲線&l

81、t;/p><p>　　5.1 運行調節(jié)概述</p><p>　　5.1.1 運行調節(jié)的意義</p><p>　　熱水供暖系統(tǒng)對建筑物供暖時，不僅要保證在設計室外溫度下，維持室內(nèi)溫度符合設計值，而且要在其它冬季室外溫度下保證用戶的熱舒適度。</p><p>　　5.1.2調節(jié)方式的確定</p><p>　　本設計供暖用戶系統(tǒng)

82、與熱水網(wǎng)路采用間接連接，隨室外溫度的改變，需同時對熱水網(wǎng)路和供暖用戶進行供熱調節(jié)，通常，對供暖用戶采用質調節(jié)方式進行供熱調節(jié)，以保持供暖用戶系統(tǒng)的水力工況穩(wěn)定。</p><p>　　由于一級網(wǎng)路與用戶的水利工況互不影響，一級網(wǎng)可考慮質量—流量調節(jié)，流量下降，供回水溫差會增大，有利于換熱器的熱交換而且減少泵的電耗，但須設置變速循環(huán)水泵和相應的自控設施，綜合考慮運行能耗與建設投資，最終確定對一級網(wǎng)路采用質量—流量調節(jié)

83、方式。</p><p>　　5.1.3 二級網(wǎng)的調節(jié)曲線的確定</p><p>　　確定供暖用戶系統(tǒng)質調節(jié)的供回水溫度，</p><p>　　表5-1 已知條件表 </p><p>　　由公式 （5-1）</p&

84、gt;<p>　　式中 —相對供暖熱負荷比；</p><p>　　—室內(nèi)計算溫度，℃；</p><p><b>　　—室外溫度，℃；</b></p><p>　　—室外計算溫度，℃。</p><p>　　可得到與的對應關系如表5-2所示 </p><p>　　表5-2

85、 與的對應關系表 </p><p>　　由表 5 、表 6中的數(shù)據(jù)及公式</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　式中 —進入供暖熱用戶的供水溫度;</p><p>

86、;　　—供暖熱用戶的回水溫度；</p><p>　　—用戶散熱器的設計平均計算溫差，；</p><p>　　—用戶的設計供回水溫度差，。</p><p>　　可得到、與、及 的對應關系表5-3及曲線</p><p>　　表5-3 、與、及 的對應關系表 </p><p>　　5.1.4

87、確定一級網(wǎng)路質量—流量調節(jié)曲線</p><p>　　確定一級網(wǎng)路質量—流量調節(jié)的供回水溫度</p><p>　　利用式 （5-4）</p><p>　　式中 —一級網(wǎng)供水溫度，℃；</p><p>　　—一級網(wǎng)回水溫度，℃；</p><p>　　—一級網(wǎng)設

88、計供水溫度，℃；</p><p>　　—一級網(wǎng)設計回水溫度，℃。</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　式中 —設計工況下的水-水換熱器的對數(shù)平均溫差，本設計中=16.37℃，</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　

89、三式聯(lián)立可得 （5-7）</p><p>　　在給定值下，上式右邊為一已知值。</p><p>　　設 =C，則 （5-8）</p><p>　　由此得出 （5-9）</p><p><b>　?。?-10）<

90、/b></p><p>　　利用式（5-9）、（5-10）可以求出對應的一級網(wǎng)供回水溫度。</p><p>　　計算結果見表 5-4</p><p>　　表5-4 、與、及 的對應關系表 </p><p><b>　　第六章 設備選擇</b></p><p>　　

91、6.1 一級網(wǎng)設備選擇</p><p>　　6.1.1 循環(huán)水泵的選擇</p><p>　　6.1.1.1 循環(huán)水泵應滿足的條件</p><p>　?。?）循環(huán)水泵的總流量應不小于管網(wǎng)的總設計流量，當熱水鍋爐出口至循環(huán)水泵的吸入口有旁通管時，應不計入流經(jīng)旁通管的流量。</p><p>　?。?）循環(huán)水泵的揚程應不小于流量條件下熱源、熱力網(wǎng)、最

92、不利環(huán)路壓力損失之和。</p><p>　?。?）循環(huán)水泵應具有工作點附近較平緩流量揚程特性曲線，并聯(lián)運行的水泵型號相同。</p><p>　?。?）循環(huán)水泵承壓耐溫能力應與熱力網(wǎng)的設計參數(shù)相適應。</p><p>　　（5）應盡量減少循環(huán)水泵的臺數(shù)，設置三臺以下循環(huán)水泵時，應有備用泵，當四臺或四臺以上水泵并聯(lián)使用時，可不設備用泵。</p><p

93、>　　（6）熱力網(wǎng)循環(huán)水泵入口側壓力應不低于吸入口可能達到最高水溫下飽和蒸汽壓力加50KPa。</p><p>　　6.1.1.2 循環(huán)水泵的選擇</p><p><b>　?。?）設計循環(huán)流量</b></p><p>　　根據(jù)式（4-1）及計算熱負荷，可求出一級網(wǎng)的循環(huán)流量為=283.6L/s</p><p>&

94、lt;b>　?。?）循環(huán)水泵揚程</b></p><p><b>　　（6-1）</b></p><p>　　式中 —循環(huán)水泵的揚程，m；</p><p>　　—熱源內(nèi)部阻力損失，一般取10-15;</p><p>　　—最遠用戶的內(nèi)部壓力損失，一般取5；</p><p>　　—

95、供回水干管的阻力損失，本設計。</p><p>　　由式（6-1）可得 </p><p>　　由和H兩個數(shù)據(jù)可確定選擇熱源的循環(huán)水泵型號為IS200-150-400，性能參數(shù)如表6-1</p><p>　　表6-1 性能參數(shù)表</p><p>　　水泵的尺寸如圖6-1所示</p><p>　　圖6-1 一級網(wǎng)循環(huán)水

96、泵安裝尺寸圖</p><p>　?。?）繪制網(wǎng)路特性曲線</p><p><b>　　網(wǎng)路阻力系數(shù)</b></p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中 、G的意義同式（6-1）</p><p>　　由式（6-2）可得網(wǎng)路阻力系數(shù)S=并得到以下數(shù)據(jù)

97、：</p><p>　　表6-2 G與H的對應關系表 </p><p>　　繪制出網(wǎng)路特性曲線如圖6-2所示與泵的特性曲線交點為泵的工作點。</p><p>　　圖6-2 一級網(wǎng)循環(huán)水泵特性曲線</p><p>　　6.1.2 補水泵的選擇</p><p>　　6.1.2.1 補

98、水泵應滿足的條件</p><p>　?。?）閉式熱力網(wǎng)補水裝置的流量的應根據(jù)供熱系統(tǒng)的滲漏量和事故補水量確定，一般取允許滲漏量的4倍。</p><p>　?。?）開式熱力網(wǎng)補水泵的流量，應根據(jù)生活熱水最大設計流量和供熱系統(tǒng)滲漏之和確定。</p><p>　?。?）補水裝置壓力不小于補水點管道壓力加30-50KPa，如果補水裝置同時用于維持熱力網(wǎng)靜壓力時其壓力應能滿足

99、靜壓要求。</p><p>　?。?）閉式熱力網(wǎng)補水泵宜設兩臺，此時可不設備用泵。</p><p>　?。?）開始熱力網(wǎng)補水泵宜設三臺或三臺以上，其中一臺泵作為備用。</p><p>　　6.1.2.2 補水泵的選擇</p><p>　　（1）補給水泵的流量</p><p>　　取循環(huán)水量的4%（按正常補水量1%，事故

100、補水量為正常補水量4倍）</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　式中 —設計循環(huán)流量，t/h；</p><p>　　根據(jù)式（6-3）=40.8=11.3。</p><p><b>　?。?）揚程</b></p><p><b>　　（6

101、-4）</b></p><p>　　式中 —補水點壓力值（通過對系統(tǒng)水壓圖分析確定），m；</p><p>　　—補給水泵壓力管阻力損失，m；</p><p>　　—補給水泵吸水管中的阻力損失，m；</p><p>　　—補給水箱最低水位高出系統(tǒng)補水點的高度，m。</p><p>　　工程上認為補給水泵吸水

102、管損失和壓力管損失較小，同時補給水箱高出水泵的高度往往作為富裕之或為抵消吸水管損失和壓力管損失的影響，所以公式可簡化為</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　補水點壓力值可由水壓圖直接得到，由于采用補給水泵定壓，可取靜壓線7m。</p><p>　　根據(jù)式（6-5）可得</p><p>　　

103、根據(jù)和H可確定補給水泵的型號為IX180-65-125</p><p>　　表6-3 水泵性能表</p><p>　　水泵外形及尺寸如圖6-3所示</p><p>　　圖6-3 水泵安裝尺寸表</p><p>　　（3）繪制網(wǎng)路特性曲線</p><p><b>　　網(wǎng)路阻力系數(shù)</b><

104、/p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中 、G的意義同式（6-1）</p><p>　　由式（6-2）可得網(wǎng)路阻力系數(shù)S=并得到以下數(shù)據(jù)：</p><p>　　表6-4 G與H的對應關系表 </p><p>　　繪制出網(wǎng)路特

105、性曲線如圖6-4所示其余泵的特性曲線交點為泵的工作點。</p><p>　　圖6-4 水泵性能曲線圖</p><p>　　6.1.3 波紋管補償器</p><p>　　為了防止管道升溫時，由于熱膨脹作用而引起管道變形或破壞，需要在管道上設置補償器，以補償管道的熱伸長，從而減小管壁的應力，和作用在閥間或支架結構上的作用力。</p><p>　

106、　波紋管補償器的選取可參見本設計的8.1.2。</p><p>　　6.2 二級網(wǎng)設備選擇</p><p>　　換熱站內(nèi)的循環(huán)水泵和補給水泵的選擇方法與熱源內(nèi)部的循環(huán)水泵補給水泵的選擇方法相似，同理可選擇熱力站內(nèi)的循環(huán)水泵和補給水泵，以R22號熱力站為例進行選擇。</p><p>　　6.2.1 循環(huán)水泵的選擇</p><p><b&g

107、t;　?。?）設計循環(huán)流量</b></p><p>　　根據(jù)式（4-1）及計算熱負荷，可求出二級網(wǎng)的循環(huán)流量為。</p><p><b>　?。?）循環(huán)水泵揚程</b></p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　式中 —循環(huán)水泵的揚程，m；</p>

108、<p>　　—換熱器內(nèi)部阻力損失，可參見6.3.2中的計算，對R22號熱力站</p><p><b>　　=5.5;</b></p><p>　　—最遠用戶的內(nèi)部壓力損失，可取的1-2；</p><p>　　—供回水干管的阻力損失，對R22號熱力站</p><p><b>　　。</b>

109、</p><p>　　由式（6-1）可得 </p><p>　　由和H兩個數(shù)據(jù)可確定選擇熱源的循環(huán)水泵型號為IS100-65-200，水泵的性能參數(shù)如表6-所示</p><p>　　表6-5 R22熱力站循環(huán)水泵性能表</p><p><b>　　該泵的外形尺寸為</b></p><p>　　

110、圖6-5 水泵安裝尺寸</p><p>　?。?）繪制網(wǎng)路特性曲線</p><p><b>　　網(wǎng)路阻力系數(shù)</b></p><p><b>　?。?-7）</b></p><p>　　式中 、G的意義同式（6-1）</p><p>　　由式（6-2）可得網(wǎng)路阻力系數(shù)S=并

111、得到以下數(shù)據(jù)：</p><p>　　表6-6 G與H的對應關系表 </p><p>　　繪制出網(wǎng)路特性曲線如圖6-1所示其余泵的特性曲線交點為泵的最佳工作點。</p><p>　　圖6-6 水泵性能曲線圖</p><p>　　6.2.2 補給水泵的選擇 </p><p>　?。?）補

112、給水泵的流量</p><p>　　取循環(huán)水量的4%（按正常補水量1%，事故補水量為正常補水量4倍）</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　式中 —設計循環(huán)流量，t/h；</p><p>　　根據(jù)式（6-3）=4=1.1。</p><p><b>　　（2）揚

113、程</b></p><p><b>　　（6-9）</b></p><p>　　式中 —補水點壓力值（通過對系統(tǒng)水壓圖分析確定），；</p><p>　　—補給水泵壓力管阻力損失，；</p><p>　　—補給水泵吸水管中的阻力損失，；</p><p>　　—補給水箱最低水位高出系統(tǒng)補

114、水點的高度，。</p><p>　　同一級網(wǎng)類似，認為補給水泵吸水管損失和壓力管損失較小，同時補給水箱高出水泵的高度往往作為富裕之或為抵消吸水管損失和壓力管損失的影響，所以公式可簡化為</p><p><b>　?。?-10）</b></p><p>　　由于采用補給水泵定壓，可取靜水壓線，靜水壓曲線高度必須滿足兩個要求，一是底層散熱器所承受的

115、靜水壓力不超過散熱器的承壓能力，二是熱水網(wǎng)路及其直接連接的用戶系統(tǒng)內(nèi)，不會出現(xiàn)汽化或倒空，由于本區(qū)內(nèi)只有一幢14層的高層建筑，所以對該建筑采用分區(qū)的供暖方式。將該建筑物的1-8層分為低區(qū)，9層以上為高區(qū)。所以，本區(qū)的靜水壓線可取為36 。即</p><p>　　根據(jù)式（6-5）可得</p><p>　　根據(jù)和H可確定補給水泵的型號為 IS50-32-200A， </p>

116、<p>　　水泵性能參數(shù)如表6-7所示</p><p>　　表6-7 水泵性能參數(shù)表</p><p><b>　　外形尺寸如圖</b></p><p>　　圖6-7 水泵安裝尺寸表</p><p>　?。?）繪制網(wǎng)路特性曲線</p><p><b>　　網(wǎng)路阻力系數(shù)&l

117、t;/b></p><p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　式中 、G的意義同式（6-1）</p><p>　　由式（6-2）可得網(wǎng)路阻力系數(shù)S= ，并得到以下數(shù)據(jù)如表6-8所示</p><p>　　表6-8 G與H的對應關系表 </p><

118、;p>　　繪制出網(wǎng)路特性曲線如圖6-1所示其余泵的特性曲線交點為泵的最佳工作點。</p><p>　　圖6-8 水泵性能曲線圖</p><p>　　6.2.3 換熱器的選取</p><p>　　6.2.3.1 換熱器類型的選取</p><p>　　本設計選用水-水板式換熱器，板式換熱器具有很多優(yōu)點如換熱效率高、通用性強、結構緊湊、投

119、資費用低、熱回收效率高、降低耗水量等優(yōu)點。</p><p>　　換熱器的容量和臺數(shù)應根據(jù)采暖、通風、生活的熱負荷選擇，一般不設備用。但當任何一臺換熱器停止運行時。其余設備應滿足60%～75%熱負荷需要。本設計選用3臺相同規(guī)格的換熱器。</p><p>　　6.2.3.2 換熱器選型計算</p><p>　?。?）換熱器選型計算公式</p><p&

120、gt;<b>　　（6-12）</b></p><p><b>　　式中 —熱流量，；</b></p><p>　　—換熱器的傳熱系數(shù)，；</p><p><b>　　—換熱面積，；</b></p><p>　　—設計工況下的水-水換熱器對數(shù)平均溫差，，。</p>

121、<p>　　對于水-水換熱器換熱系數(shù)可取2900～4600，本設計取4000</p><p>　　以R22號熱力站為例進行計算。R22熱力站的熱負荷為2928950W，即換熱器熱流量為，根據(jù)式（6-13）可得換熱器的換熱面積應為45。</p><p>　　換熱器的熱冷流體流量可根據(jù)式（6-14）計算</p><p><b>　?。?-13）&l

122、t;/b></p><p>　　式中 G—流體流量，Kg/s；</p><p><b>　　—熱流量，W；</b></p><p>　　—流體通過換熱器前后的溫差，；</p><p><b>　　—水的比熱，。</b></p><p>　　根據(jù)式（6-14）可得冷熱流

123、體的流量分別為=9.3g/s，=5.8g/s.根據(jù)孔角流速為6m/s的原則可計算得到角孔通徑應為55mm，本設計采用四平市高效換熱設備制造有限公司生產(chǎn)的水-水換熱器，根據(jù)產(chǎn)品樣本可選擇BR0.2水-水換熱器</p><p>　　該型換熱器的性能參數(shù)如表6-9所示</p><p>　　表6-9 換熱器的性能參數(shù)</p><p>　　在換熱器樣本中提供了根據(jù)冷熱流體的

124、流速確定換熱器的實際傳熱系數(shù)和實際壓降的K-W曲線，如圖6-4所示</p><p>　　水-水換熱器內(nèi)的板間流速應控制在0.2～0.8m/s之間，根據(jù)此原則及換熱面積，可確定本換熱器的連接方式為，即雙流程，39流道，三臺并聯(lián)。</p><p>　　圖6-9 BR0.2 水-水換熱器的K-W曲線</p><p>　　流體的流速可根據(jù)式（6-15）計算</p&g